1、編制依據：11施工組織設計旋組名稱編號編制日期后沙峪東莊火神營搬遷安置小區-2#樓施工組織設計2009BJ-041-22010. 71. 2施工圖圖紙名稱圖紙類型編號出圖日期后沙峪東莊火神營搬遷安置小區-2#樓建筑2009BJ-041-22010. 7結構2009BJ-041-22010. 7電氣D01-152010. 7給水排水S01-152010. 713主要圖集序號類別名稱編號1建筑物抗震構造詳圖03G329-103G329-92國家観結構旋工平面整體表示方法制圖 規則和構造詳圖03G101-1、03G101-43建筑構造通用圖集88J系列88JX系 列4地方框架結構填充空心磚砌塊構造圖

2、集88J2-25建筑構造通用圖集88J2系列14主要規程、規范、標準序號類別名稱編號1工程測量規范GBJ50026 932建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202 20023國家混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204 20024混凝土質量控制標準GB50164 925建筑工程施工質量驗收統一標準GB5030020016地方建筑安裝工程施工安全操作規程DBJ01-62-20027建筑安裝分項工程施工工藝規程DBJ/T01 26-20038施工現場臨時用電安全技術規程JGJ33-20019行業建筑機械使用安全技術規程JGJ33-200110建筑施工高處作業安全技術規范JGJ809111

3、設置鋼筋混凝土構造柱多層磚房抗震技 術規程JGJ/T139415主要法規序 號類別名稱編號1國家建設工程質量管理條例國務院令第279號2中華人民共和國環境保護法主席令1989第22號3地方綠色施工管理規程DB11/513-20082工程概況2. 1總體概況序號項目內容1工程名稱后沙峪東莊火神營搬遷安置小區-2#樓2工程地址北京市順義區后沙峪鎮3建設單位北京市裕鑫房地產開發有限公司4設計單位北京東方華太建筑設計工程有限責任公司5監理單位北京市順金盛建設工程監理有限責任公司6質量監督單位北京市順義區質量監督站7施工總承包單位北京市順義區后沙峪建筑公司8施工主要分包單位河北省浩強建筑工程有限責任公司

4、9投資來源建設單位自籌10合同承包范圍除電梯外圖紙范圍內部分11合同工期2010年08月28日開工2011年06月28日 竣工12合同質量目標 （定級）合格2. 2結構形式概況序號項目內容1結構形式基礎結構形式筏板基礎主體結構形式現澆鋼筋混凝土剪力墻 結構屋蓋結構形式現澆鋼筋混凝土梁板式 坡屋頂樓蓋2建筑層高(米)2. 85m、2. 9m3跨度最大跨度4. 6m最小跨度1. 7m4建筑 平面橫軸編號I A I - R縱軸編號I -1 I -224結構構件 斷面尺寸基礎底板厚度(mm)600消防集水坑碗 墻厚度(mm)600柱斷面尺寸(mm)基礎柱：20 x 500、250 x 500、200

5、x 480主體柱：220 x 180、300x 300梁斷面尺寸(mm)600x 180、 400x180、400 x 200. 400x 300樓板厚度 (mm)100、 120、 130、160 （局部）3.施工準備3.1 技術準備組織施工技術人員在施工前認真學習技術規范、標準、工藝規 程，熟悉圖紙，了解設計意圖，核對建筑和結構及土建與設備安裝專業 圖紙之間的尺寸是否一致。3.L2編制模板施工方案，對施工隊組進行技術交底。3. L 3對施工人員進行安全和技術培訓，加強隊組的技術素質。3. 2.材料準備3. 2.1對模板要求在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光 潔度，陰

6、陽角模板統一整齊。3. 2. 2模板材料(1) 筏板基礎墊層模板：100*100木方現場組合安裝。(2) 筏板基礎底板模板:1200*300. 1500*300鋼制模板組拼，d)48x3. 5腳手管做背楞，50*100木方做背楞支撐。(3) 消防集水坑底板模板：底板外墻側模采用240mm厚磚胎模，高度同 底板厚度，磚胎模采用MU7. 5磚,M5.0水泥砂漿砌筑，內側及頂面采用 1 ： 2.5水泥砂漿抹面?？紤]碗澆筑時側壓力較大，磚胎模外側面必須采 用木方及鋼管進行支撐加固，支撐間距不大于1.5mo外墻高出底板500mm部分的墻體模板采用15mm厚竹膠板事先拼裝而 成，外綁兩道水平向木方(50m

7、m x 100mm) o模板固定完畢后拉通線檢查 板面順直。(4) 消防集水坑墻體模板：組拼鋼模板，不配匹的墻采用15mm厚木膠 合板，高度不足處采用木膠合板模板后支；50 x 100木方和鋼管作楞， 配套穿墻螺栓加固(消防水池，穿墻栓要加焊滯水環)。模板使用前將 表面清理干凈，涂刷油性脫模劑，嚴禁脫模劑沾污鋼筋與混凝土接茬 處。水平背楞采用4)48x3.5鋼管0600 (起步200mm,以上連續兩道間 距40Omni,其余間距500 600mm),外加4)48 x 3. 5鋼管5)900豎楞加 強。加固通過在雙鋼管處打孔拉結穿墻螺栓砒00,用“3”型卡子固定 在雙鋼管上。斜向用鋼管加U托上中

8、下三道進行5)600加固以保證其穩 定，墻外側模用鋼管加油托斜向支頂在管底部預鋪大板上。外墻螺栓采 用止水螺栓，內墻采用普通可回收螺栓。(5) 柱模板：采用15mm厚木膠合板在木工車間制作施工現場組拼，背 楞采用50 x 100方木,加固采用48x3.5鋼管圍艷300 400加固， 并與滿堂紅腳手架有效拉結，以保證模板橫向的穩固性。(6) 頂板及梁模板：采用15mm厚木膠合板和50 x 100. 100 x 100木方 現場拼制，支撐采用碗扣式螺旋頂撐腳手架，由立桿、橫桿、支座、支 托組成。50 x 100木方作次楞，100 x 100木方作主楞，頂撐間距900mm 和1200mmo(7) 樓

9、梯：本工程樓梯采用木膠合板，木方作楞，鋼管加螺旋頂撐調 整高度。33.材料計劃：材料計劃一覽表 表3-1序號材料名稱規格單位數量備注1組拼鋼模板1200、 1500*300m2314. 822木膠合板15 mm 厚張23003木方50*100mmM32004100*100mmM3955油托只55006鋼管48*3. 5根20001 2m748*3. 5根10003 4m848*3. 5根5005 6m9扣件十字只500010套接只20011轉向只10012脫模劑T213碗口件立桿2. lm根4500141. 2m根4500150. 9m根400016碗口件拉桿1. 2m根6000170. 9m

10、根5500183型卡只300019止水螺栓套75020鐵釘若干21鐵絲若干34中小型機械需用計劃：中小型機械需用計劃一覽表表3-2序號機械名稱型號數量單機功率1手提式電動平刨機1臺1. 1KW2圓盤鋸MJ104A1臺3KW3手提式電鋸4臺KW4電焊機BX1-5002臺32KVA5電鉆1臺6砂輪機立式1臺1KW7手提式云石鋸4臺1. 1KW8鐵模板清理機1臺35勞動力計劃：勞動力計劃表：表3-3施工部位木工壯工合計備注基礎70人30 A100人主體50人20 A70人36模板加工及堆放：根據現場特點，在主體施工區西側設木工制作棚。組織施工人員搭設鋼架木工棚。位置見下面的圖3-1木工加工區現場平面

11、布置圖。圖3-1:木工加工區現場平面布置圖制作完成后木工棚兩側作為模板堆放場。用鋼管圍擋隔開。在木模板堆放區放置足夠數量的滅火器。37流水段的劃分：本工程施工區分為三個流水施工段。一段一二段一三段的順序分為三段施工，在每段內進行流水施工。一、二、三流水施工段根據現場實際情況進行37.1消防水池施工安排底板四周墻與底板一次性澆筑，澆到底板向上500mm;墻體澆到頂 板下表面向上2030mni處。372樓梯樓層處：保證施工縫在樓梯段下部的1/3范圍內，或樓梯梁的 范圍內。4 模板工程施工方法4.1 統一要求4. 1.1模板組拼模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處縫隙 大于lmm時

12、，要加設lOmm厚海綿條以防漏漿，拼裝完成后用背楞鋼管把 模板和豎向鋼管拉結牢固，以保持模板的整體性。拼裝要求詳見表 4-1。拼裝的精度要求一覽表表4-1序號項目允許偏差（mm）1兩塊模板之間拼縫12相鄰模板之間高低差13模板平整度1.2MPa),即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。根 據軸線位置放出墻柱截面位置尺寸線、模板500控制線，以便于墻模板 的安裝和校正。(2) 當墻混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500伽 標高控制線，并根據該500mm線將板底的控制線直接引測到墻上或框架 柱上。(3) 首先根據控制樁引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制 線為起點，引出每道

13、墻軸線，根據軸線與施工圖用墨線彈出墻身、框架 柱模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前三線必須到位，以便于模 板的安裝和校正。模板的支設模板支設前用空壓機將樓面清理干凈。不得有積水、雜物，并將施 工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。所有內側模板必須刷油性脫模劑。42消防水池底板模板施工縫消防水池外墻水平施工縫留設在底板以上500mni處，500mm以下的 墻體與消防水池底板同時澆筑。4. 2. 2磚模底板四周采用磚模，在底板墊層上砌上來。磚模采用MU10磚砌 筑，砂漿采用M5水泥砂漿。內側面用1 : 2.5水泥砂漿抹平。磚模厚度 240mm。鋼筋綁扎后底板混凝土澆筑前用50 x 100木方在外側支撐加

14、強。4. 2. 3電梯機坑、集水坑吊模電梯機坑、集水坑采用木膠合板吊模，模板下面采用“L”形鋼筋 焊接在底板上層附加筋上，以固定模板位置，防止模板跑位。集水坑用 木膠合板和木方制作而成，鋼筋綁扎完成后，將模板安裝到集水坑部 位，在混凝土澆筑前壓上配重，防止上浮。機坑、集水坑拼模示意圖見圖4-1：圖4-1：機坑、集水坑拼模示意圖4. 3消防水池墻體模板4. 3.1墻體根部吊幫吊模：先將保護層墊塊按觥00梅花形布置，并與鋼筋綁扎牢固，禁止模板拆除后鋼筋裸露沒有保護層，然后按45。安裝吊模版，拉線校正后用10#鉛絲與墻筋、底板筋綁扎牢固。標高、尺寸詳見圖4-2:-2.850-3.200圖4-2：吊幫

15、吊模就位示意圖4. 32垂直墻體：根據結構型式預先排好模板組合圖，然后進行現場拼裝，小鋼模按 設計墻壁邊線校正后，用48鋼管做橫楞和豎楞，橫向間距 650,豎 向間距 900,并用斜撐頂緊，對拉螺桿4)16鋼筋制作，穿墻螺栓水平 間距為700mm,垂直間距為600mm。外墻穿墻螺栓中間應焊止水片。模板 拼裝時按模板設計圖先拼裝一面模板，相鄰兩塊模板的每個孔都要用U 形卡卡緊，U形卡應正反相間，按位置就位，然后安裝穿墻螺栓和斜 撐，清掃墻內雜物，再安裝另一側模板，就位后，調整斜撐使模板垂直 后，擰緊穿墻螺栓，模板安裝完畢后，檢查一遍扣件、卡子、螺栓連接 是否牢固可靠，模板位置是否正確，垂直平整是

16、否到位及拼縫是否嚴密, 合格后辦理預檢手續。支模后，要求木工班組和工長及質檢員認真檢查支模質量情況，填寫好模板分項工程質量檢驗批記錄表，明確責/丿 一11 三一一 tl三=11 三=1=1三一一1=1二三 1=1 三=13010000 100圖4-3:定型模板組拼及螺栓節點4. 4基礎墊層模板:基礎采用100 X 100木方與鋼筋組合，在支設之前先將木方靠碗一側 均勻涂刷脫模劑，然后按控制樁點拉線，找直、平并將100 x 100木方支 頂牢固，邊角方正，順直；木方內側距離建筑底板外皮10Omni,木方兩 端鋼筋距離木方頭為10Omni,其余間距60Omnio具體如下圖4-4所示：圖4-4：基礎

17、墊層模板4. 5筏板基礎底板模板：4. 5.1將基礎十字控制線引到基槽下，做好控制樁，并核實其準確性。利用控制樁放施工控制線、基礎邊線到墊層面，復查地基墊層標 高及中心線位置，無誤后，在進行側模安裝側模用1200 x 300. 1500 x 300鋼模現場拼裝，當基礎尺寸不符合 鋼模模數時，用15厚多層板配制，背楞用4)48 x 3. 5鋼管與鋼模用10#鉛 絲綁牢，校正支撐50 x 100木方5)600校正后并橫楔加固，見附圖4-5:圖4-5杯型獨立基礎模板46.柱模板：按柱控制線，施焊柱模定位支撐鋼筋。定位擋模筋施焊于預埋高 出碗面80 - 120mm附加插筋上。采用15mm多層板作模，由

18、于柱子模板側 向壓力較大，次愣間距小于200mm,下邊三道主愣間距小于400mm,以上 間距小于500mm。見下圖4-6。村嚨頂板圖4-6: 柱模安裝4. 6.2加固：用架管和可調頂撐作斜撐，架管根部設置50*100*300長木 方墊板，斜撐設置為中部一道，頂部一道，柱頂模板還應與碗口件進行 有效拉結、加固。柱子外側使用架管、木方進行加固，外用可調頂撐和 鋼絲繩進行調節固定，預埋地錨鋼筋與距離宜為：中部1/2柱高，頂部 3/4柱高。4. 6.3驗收：柱模安裝加固后，自檢幾何尺寸、垂直平整、截面尺寸、 軸線位置，合格后報項目部驗收。出現問題及時整修至合格。47梁、板模板安裝観接茬清理：柱頂徑毛化

19、處理后，將毛化處塵土、松散石子、雜 物吹干凈。4. 7.2彈頂模、梁底模平線：按標高控制線，在柱、墻立面彈出不同標 高的模板水平線。碗扣架搭設：按碗扣架平面布置圖及使用高度選用、組搭碗扣 架。立桿底部墊好木板墊塊（不小于50 x 100 x 300木方，并與橫向立桿成 行順直），立桿頂部安裝可調活托，水平拉桿（縱軸拉桿長度1200伽， 橫軸拉桿長度900mm.局部拉桿長度600mm）組裝4道。3. 9m以下層高圖4-7所示：頂板、梁支模示意圖45I-圖4-7：板、梁模板斷面圖4. 7. 4沿梁長卡水平4)48管安裝柱頭模:碗扣架組搭后沿梁兩側的立桿上 按不同梁底標高組搭48水平管，與梁垂直方向

20、組搭梁底架桿。梁跨端 頭300mm,跨內均分600 - 900mm之間。利用梁底支撐架按圖紙上的梁柱關 系安裝不同規格的柱頭模。柱頭模使用多層板和木方組拼柱頭模下口， 螺栓連接。梁側模、底模的多層板均入柱頭模內，頂在観面上。如圖4-9左圖所示:圖 4-9:4. 7.5調平鋪梁底：梁底鋪設后按跨兩端水平線拉線調平，跨度大于4m的梁、板，梁、板底模按1/500起拱，與之相關的梁、板頂面標高隨之 變動。梁鋼筋綁扎后，按配制好的模板編號搬運、就位，先安裝一側模板，穿加固螺栓（套塑料套管）再安裝另一側模，穿螺栓，螺栓兩側各 立豎向1 OOx 100木方，套上鋼墊，擰緊螺母。鋪頂板主、次龍骨：碗扣架組搭后

21、先調粗平，按碗扣架間距同方向鋪設100 X 100龍骨（各房統一方向）間距900,然后鋪設50 X 100臥用次龍骨，間距250-300mm,頂板模板按1%。起拱。次龍骨搭設位置：在 多層板接縫處的次龍骨，應在主龍骨上對頂，其余花插搭接，上鋪多層 板，多層板連接縫硬拼，縫寬小于1mm。如圖4-9右圖所示:4. 77頂板模板施工時注意以下幾點:1 ）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線下墊木方100mm x 100mm x 500mm;2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通,上下層支頂位置一致,接件需連接牢固，水平拉撐連通;3）模板第一排次楞木方需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模 板與模板之間拼接縫小于lm

22、m,否則用膩子封堵；4）根據設計要求設置頂板及梁的模板起拱大?。?開間不考慮 起拱，大于4m的梁、板及懸挑大于2m的梁、板，起拱高度為1/500;5）頂板模板支設，下部支撐用滿堂紅架子，立桿上加油托調整標 高，支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找 平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm長 釘子固定，格柵間距300mm,板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺 找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體“吃?！保?模周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四 周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完 后，將雜

23、物清理干凈，刷好脫模劑。6 ）從柱根外皮起步300mm立第一根立桿以后按900mm和1200mm的 間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置對應。水平拉桿要求設 上、中、下三道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，中、下兩道 水平不設（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）。消防水 池頂板厚度為250mm,頂板螺旋頂撐間距統一按900mm x 900m。4. 8樓梯模板：4. 8.1底板模板采用多層板配制，底模采用多層板與50 x 100次龍骨、100 X 100主龍骨組拼。主龍骨與踏步底板同向鋪設。鋼管支撐間距 900mm,次龍骨間距250mm,主龍骨間距900mm,留置現澆滴水線。踏

24、步 板采用施工現場加工的多層板，樓梯踏步立面應預留出5cm石材裝修做 法。如圖4-10所示：09 09-09-樓梯踏步組裝圖EDM EDSU方木三角木塊反三角踏步線外幫板樓梯模板材用多層板和50 x 100木方，100 x 100木方拼裝而成，下 面預留置15mm厚50価寬滴水線凹槽。支撐體系采用碗扣式腳手架，滴水 線做法見圖4-11:0400木方預留滴水線凹槽樓梯滴水線預留凹槽節點圖圖4-11：樓梯滴水線做法頂板多層板鋪設：頂板多層板接縫硬拼，縫隙小于lmm,且平整。4. 9成品保護4. 9. 1上操作面前模板上的脫模劑不得流墜，以防污染結構成品。4. 9.2為防止破壞模板工序必須做到：不得

25、重物沖擊已支好模板、支 撐；不準在模板上任意拖拉鋼筋；在支好的頂板模板上焊接鋼筋時，加 墊薄鋼板或或其他阻燃材料；在支好頂板模上進行預埋管打彎走線時不 得直接以模板為支點，需用木方作墊進行。拆下的模板，如有變形，及時進行修理。4. 9.4門窗洞口、墻的陽角用塑料護角保護。495樓梯踏步用15mm厚碎木膠合板保護。進場后的模板臨時堆放時，要放穩墊平，必須用編織布臨時遮 蓋，使用前，必須涂刷水性脫模劑，遇雨時，及時覆蓋塑料布。模板拆除時，嚴禁用撬棍亂撬和高處向下拋擲，以防口角損壞并 保證安全。4. 9.8施工過程中，嚴禁用利器或重物亂撞模板，以防模板損壞或變 形。4. 10.質量記錄4.10.1模

26、板分項工程預檢記錄；4. 10. 2模板分項工程質量評定資料。4.11.模板工程的冬期施工：4.113模板崔支設前必象將模槻表簡清霆干滲殊刷涂脫模It茶得粘脅雜物或冰霧*然aa料布等覆蓋攜施以便擬高模撅駢處的環境澀4、IL W#模機氣瀛和灑凝土的實際強度來鞠定 按規M-W模勺 墻體模獗和保溫晨必象待灑凝土翹度決手臨界彊度宜灑凝土的瀛度降iscst才畿拆除；拆?；麨⒛翜囟壬憝h境溫度塞大手2rc酎拆模履的灑凝土表爾需慶皤覆蓋使其緩慢冷隸模獗蘇除需經頂冒披術都梁、板模板采用滿堂紅頂撐，在每一間中，取中間一排作為找 補，與大面模板分開，單獨加頂撐，拆模時，該處頂撐和模板不拆。 具體參見冬期施工方案。

27、5 模板的拆除：5.1.模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率 后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。52模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求（表5-1）。在拆除側模時，混凝土強度要達到1. 2MPa （依據拆模試塊強度而定）， 保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋牡啄＃?混凝土強度必須符合表5-1規定后方可拆除。表5-1：底模拆除時的混凝土強度結構類型結構跨度5）混凝土強度標準值的百分率（）板502, 75 4100梁754100懸臂構件 10053拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先 拆。5. 3.1墻模板拆除墻模板

28、在混凝土強度達到12MPa,能保證其表面及棱角不因拆除而 損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內墻， 先拆外墻外側模板，再拆除內側模板，先模板后角模。拆墻模板時，首 先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得 在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其 拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結 束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴 禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞 口的陽角被損壞，跨度大于lm的洞口拆模后要加設臨時支撐。梁、頂板模板拆除(1) 頂板模板拆除時

29、，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板 與頂板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余 模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐，選跳板 拆除時，其端部支撐必須后拆，根部支撐先拆。(2) 腔拆模申請書經批復同意拆模。(3) 清理：拆模前，將拆模場地內的雜物及帶釘的木方清理成堆或外 運，以免影響拆模時的注意力，防止拆模時扎傷腳。(4) 頂板模板拆除應當在確強度達到100%方可拆除。(5) 降低支架：為了保證模板不落地破損，先將可調活托及梁水平桿 下調，然后將主龍骨及活動次龍骨抽拆并外運碼放。(6) 拆頂模、梁模：先拆梁側模，抽拆主龍骨后將剩余少量的次龍骨 撬下，

30、然后從房間的中間部位向四周撬拆多層板，使多層板降落在支架 頂上后，抽運碼放。梁底模拆除均從中間部位向兩邊拆卸，拆卸時隨拆 隨把多層板、主次龍骨上的釘子起掉以免扎腳，又便于再次使用。(7) 拆水平拉桿：頂模、梁模(包括梁側模、底模)拆凈后，逐根逐 排拆除水平拉桿，隨拆水平桿隨放倒立桿，按規格分類外運碼放。5. 4.模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行 清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用 質量。5. 5模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。56模板露天堆放，地面應平整堅實，有排水措施模板底支墊離地面 200mm以上，墊木距模板兩端

31、長度不大于模板長度的200-300mm,中距 1500mm,雨天應進行苫蓋。57模板碼放區應設置消防設施，地面應平整并進行硬化。5. &入庫的配件，小件要裝箱入袋，大件要按規格分類成垛堆放，垛高 不得超過14m。6. 主要施工管理及技術控制措施：6. 1.進場模板質量標準技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板 出廠合格證和檢測報告來檢驗）。外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗），任意部位不得有腐朽、霉 斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0. 001m2。每平方米污染面積不大于0. 005m2。6. 1. 3規格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長

32、短邊分別測3點、1點，取8點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼 卷尺在距板邊100mm處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺） 量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。62模板安裝質量要求必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范(GB 50204-2002 )及相關 規范要求。即“模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性， 能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載”。主控項目(1) 安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層 荷載的承載

33、能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊 板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照4. 7. 5和6)條立柱排列方法，下層模板立柱與軸線關系 進行尺量檢查。(2) 在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。般項目(1) 模板安裝應滿足下列要求：1) 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；2) 模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；3) 澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。（2）對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起 拱。檢查數量：按規范要求的檢驗批

34、（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件 數量的10%,且不應少于3件；對板，應按有代表性的自然間抽查 10%,且不得小于3間）。檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。（3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合表6-1的規定。檢查數量：按規范要求的檢驗批（對梁、柱，應抽查構件數量的10%, 且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%,且不得 小于3間）。檢驗方法：鋼尺檢查?，F澆結構模板安裝的偏差應符合表6-1的規定。檢查數量：按規范要求的檢驗批（對梁、柱，應抽查構件數量的10%, 且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%,且不得 小于3間）。

35、現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表6T：（檢驗方法：檢查軸 線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）模板安裝允許偏差和檢驗方法表6-1。項次項 目允許偏差（mm ）檢查方法國家規范 標準結構長城杯 標準1軸線位移柱、墻、53尺量梁2底模上表面標高5 3水準儀或拉 線、尺量3截面模內 尺寸基礎105尺量柱、墻、 梁+ 4, - 5 34層高垂 直度層高不大 于5m63經緯儀或拉 線、尺量層高不大 于855相鄰兩板表面高低差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7陰陽角方正2方尺、塞尺垂直2線尺8預埋鐵件中心線位移2拉線、尺量9預埋管、 螺栓中心線位 移32拉線、尺量螺栓外露 長度+

36、 10, - 0+ 5, - 010預留孔洞中心線位 移+ 105拉線、尺量尺寸+ 10, - 0+ 5, - 011門窗洞口中心線位 移3拉線、尺量寬、高5對角線612插筋中心線位 移55尺量外露長度+ 10, - 0+ 10, - 06. 2. 4模板垂直度控制(1) 對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板 線進行復測，無誤后，方可模板安裝。(2) 模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm,平整度不超過2mm;(3) 模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻、柱上的500線，根據層

37、高及板厚，沿(柱筋)墻周邊彈出頂板模板的底標高控制線。626模板的變形控制(1) 墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍(墻厚每邊減少1mm)。(2) 澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制 在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。(3) 模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板 變形，跑位；(4) 澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；(5) 模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。模板的拼縫、接頭木模板拼縫、接頭不嚴大于lmm,安裝時用成品10mm海綿條封堵；鋼模 板如發生變形時，及時修整。清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口 50 x 1

38、0 0洞，以便用空壓機清 掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。6. 2.9跨度小于4m不考慮,大于4m的板起拱高度為1/500。與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模?；炷翝仓r，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板 垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。6. 2.12為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板 編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員 應采取定段、定編號負責制。6. 3.其他注意事項6. 3.1在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施 工，另外對于

39、一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工 程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的給施工隊伍的 書面形式的技術交底。6. 3.2膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。6. 3.3進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。6. 3.4模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。6. 3. 5墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定 位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安 裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。6. 3. 6墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿 墻螺栓套硬塑料管，

40、塑料管長度比墻厚少2-3mm。6. 3. 7支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。模板工程質量控制（詳見圖6-1） o64脫模劑及模板堆放、維修木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷 上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油：柴油=3 ： 7或2 ： 8。模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當， 避免模板變形或損傷。裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉 模板分類清理、堆放。拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及 時進行修補。7 質量通病及預防措施71 模板加工現象：后臺模板加工質量粗糙，拼縫不嚴，板面變形，尺

41、寸偏差大。門 窗及預留洞模板制作馬虎。防治措施：模板制作中嚴格按翻樣尺寸配制，選用質量合格的材料，接 縫要嚴密，所有龍骨加工精度，對加工的模板嚴格檢查驗收。7. 2.墻模板現象：脹模、漏漿、混凝土出現蜂窩，爛根。墻混凝土表面粘模、掉 角。防治措施：支模前按圖紙彈好軸線和斷面尺寸，矯正鋼筋位置，防止漏 漿爛根。7. 3.頂板模板現象：板中部下撓，板底與墻、梁四周不平，板模伸入墻、梁內“吃 ?！?板縫跑漿，出現麻面、蜂窩。防治措施：板模下部支撐按4. 7.7 6）條間 距布置，支撐墊木方。拉好水平桿和剪力撐，支撐采用滿堂紅架子，用 油托調節絲桿調整標高。縱橫格柵經過壓刨，保證尺寸一樣大，并拉通 線

42、找平，保證在同一標高上。板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺 找平。板模多次周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫膜 劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平 整；模板鋪完后，將雜物清理干凈。8. 經濟技術指標及降低成本措施&1.在使用鋼管作支撐和橫桿時，要以大局出發，精心規劃、計算，鋼 管長切短時，要滿足一定的工程模數，并根據工程具體結構高度和尺寸 進行施工。根據本工程的特點，頂撐立桿以2.1m為主，1.2m和0. 9m 的立桿為輔，這樣可以有效的提高周材使用效率。8. 2.不得在放置好的木模上隨意踐踏、重物沖擊；木背楞分類堆放，不 得隨意切斷或鋸、割。& 3.根

43、據圖紙精心排板，每塊板、每根梁盡量少拼縫。8.4.安裝多余扣件和釘子要裝入專用背包中按要求回收，不得亂丟亂 放。8. 5模板拆除扣件不得亂丟，邊拆邊進袋。& 6.拆除模板按標識吊運到模板堆放場地，由模板保養人員及時對模板 進行清理、修正、刷脫模劑，標識不清的模板重新標識；做到精心保 養，以延長使用期限。8. 7.制定材料節約管理獎罰制度：拆除模板要按操作要求施工，嚴禁猛撬、生砸、及大面積撬落，盡可能 不損壞木模板，便于周轉使用，對拆下的模板及時清除表面油污。并進 行整修刷好脫模劑，以便再用。對故意破壞模板，且不整修、不保養。 重新用新料配置上層模板等按配置模板量的實際進場價格罰款。9. 安全、

44、環保、文明施工9.1.拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。9. 2.支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相 關安全操作規程等）。9. 3.在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂 板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封 閉，掛“禁止通行”安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳 板的操作架上操作。9. 4.澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土 時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并 組織及時恢復。經常檢查支設模板的支撐及扣件連接處是否松動，發現 問題及時組織處理。9. 5木工機械必須嚴

45、格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3 m,外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片 不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防 護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸 和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大 于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬 拽；機械停用時斷電加鎖。96用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規 程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊 運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。9. 7環保與文明施工9. 7.

46、 1夜間22: 006: 00之間現場停止模板加工和其他模板作業。9. 7.2現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場 清。9. 7.3整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低 噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。10. 模板強度計算書10. 1.扣件鋼管樓板模板支架計算書計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001 )。計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設 計和使用安全（杜榮軍）。計算參數：模板支架搭設高度為3. 9m,立桿的縱距b=l. 20m,立桿的橫距1=0. 90m,立桿的步距h=l. 50mo面板厚度15mm

47、,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度30. 0N/mm2,彈 性模量4000. 0N/mm4o木方50 x 80mm，間距300mm,剪切強度1. 3N/mm2,抗彎強度 13. ON/mm2,彈性模量9000. 0N/mm4o模板自重035kN/m2,混凝土鋼筋自重25. OOkN/m,施工活荷 載3.00kN/m2o扣件計算折減系數取100。圖1樓板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為048x3.5。模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三 跨連續梁計算。靜荷載標準值 ql = 25. 000 x 0. 140 x 1. 200+0. 350 x1.200=4. 6

48、20kN/m活荷載標準值 q2 = (2. 000+1. 000) x 1. 200=3. 600kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 120. 00 x 1. 50 x 1. 50/6 = 45. 00cm3;I = 120. 00 x 1. 50 x 1. 50 x 1. 50/12 = 33. 75cm4;(1)抗彎強度計算f = M / W f其中f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M面板的最大彎距(N. mm);W 面板的凈截面抵抗矩；f 一一面板的抗彎強度設計值，取30. 00N/mm2；M = 0. lOOql其中

49、q荷載設計值(kN/m);經計算得到 M = 0. 100 x (1. 20 x 4. 620+1. 4 x 3. 600) x 0. 300 x0. 300=0. 095kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f = 0. 095 x 1000 x 1000/45000=2. 117N/mm2面板的抗彎強度驗算f f,滿足要求！抗剪計算可以不計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0. 600 x (1.20 x 4.620+1.4 x 3.600) x0. 300=1. 905kN截面抗剪強度計算值T=3 x 1905. 0/(2 x 1200. 000 x15. 000)=0. 159

50、N/mm2截面抗剪強度設計值T=l. 40N/mm2 抗剪強度驗算T T,滿足要求！(3)撓度計算v = 0. 677ql4 / 100EI v = 1 / 250 面板最大撓度計算值 v = 0. 677 x 4. 620 x 3004/(100 x 4000 x 337500)=0. 188mm面板的最大撓度小于300. 0/250,滿足要求！縱向支撐鋼管的計算 縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為 截面抵抗矩w = 5. 08cm3；截面慣性矩I = 12. 19cm4;1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m):qll = 25. 000 x 0. 140 x 0.

51、 300=1. 050kN/m模板的自重線荷載(kN/m):ql2 = 0. 350 x 0. 300=0. 105kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m):經計算得到,活荷載標準值q2 = (1. 000+2. 000) x0. 300=0. 900kN/m靜荷載 ql = 1. 20 x 1. 050+1. 20 x 0. 105=1. 386kN/m活荷載 q2 = 1.40 x 0. 900=1. 260kN/m 2 抗彎強度計算 最大彎矩 M = 0. lql2=0. 1 x 2. 65 x 0. 90 x 0. 90=0. 214kN. m最大剪力

52、Q=0. 6 x 0. 900 x 2. 646=1. 429kN最大支座力 N=l. 1 x 0. 900 x 2. 646=2. 620kN抗彎計算強度 f=0. 214 x 106/5080. 0=42. 19N/mm2 縱向鋼管的抗彎計算強度小于205. 0N/mm2,滿足要求!3撓度計算三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0. 677 x 2. 055+0. 990 x 0. 000) x 900. 04/(100 x 2. 06 x 105x 121900. 0)=0. 363mm縱向鋼管的最大撓度小于900. 0/150與10mm,滿足要求!10-1-3板底支撐鋼管計算橫向支

53、撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.62kN62kN262kN2.62kN262kN262kN262kN262kN262kN262kN262kNA*支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN. m)3.32 3.321.92 1.922.62 2.620.70 0.700.70 0.700.00 0.C03.32 3.322.62 2.621.92 1.92支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:Lfy、f/ AX900900900支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0

54、. 629kN. m最大變形vmax=0. 635mm最大支座力Qmax=8. 557kN抗彎計算強度 f=0. 629 x 106/5080. 0=123. 76N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205. 0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900. 0/150與10mm,滿足要求!扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：其中Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8. OOkN;R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;ini計算中R取最大支座反力，R=8.56kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件!R8. 0 kN時，可采用

55、單扣件；8. OkN12. OkN時,應采用可調托座。10. 1. 5模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0. 129 x 3. 900=0. 504kN模板的自重(kN)：NG2 = 0. 350 x 1. 200 x 0. 900=0. 378kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25. 000 x 0. 140 x 1. 200 x 0. 900=3. 780kN經計算得到，靜荷載標準值NG = (NG1+NG2+NG3)= 4. 661kNo2.活荷載為施工荷載標

56、準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ = (1. 000+2. 000) x 1. 200 x0. 900=3. 240kN3不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1. 20NG + 1. 40NQ立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式其中N 立桿的軸心壓力設計值，N = 10.13kN0軸心爻壓立桿的穩定系數，由長細比10/i查表得到；1 計算立桿的截面回轉半徑(cm); 1 = 1.58A 立桿凈截面面積(cm2). A = 4. 89W 一一立桿凈截面抵抗矩(cm3)； W = 5. 08”鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mM)；f 一一鋼管

57、立桿抗壓強度設計值，f=205. 00N/mm2;10計算長度(m);如果完全參照扣件式規范，由公式或計算10 = kluh 10 = (h+2a)kl 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155;u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3; u=1. 700a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0. 30m;公式(1)的計算結果：10=1. 155 X 1. 700 X 1. 50=2. 945m2=2945/15. 8=186. 4080=0. 2077=10130/(0. 207 x 489)=99. 913N/mm2,立桿的穩定性 計算b f,滿足要求！公式 的計

58、算結果：10=1. 500+2 x o. 300=2. 100m2=2100/15. 8=132. 9110=0. 386=10130/(0. 386 x 489)=53. 605N/mm2,立桿的穩定性 計算b 1=2425/15. 8=153. 51 3=0. 298a=10130/(0. 298 x 489)=69. 592N/mm2,立桿的穩定性 f,滿足要求!樓板強度的計算1計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取7. 80m,樓板承 受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內配筋3級鋼筋，配筋面積As=2227. 7mm2, fy=360. 0N/mm2oh0=120mm

59、o按照樓板每30天澆筑一層，所以需要驗算30天、60天、90天的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下:縱距第2層一亠j 了 J縱距d=i=第3層巴2.計算樓板混凝土30天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊780m,短邊7. 80 x 0. 68=5. 30m,樓板計算范圍內擺放7x6排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為q=l x 1. 20 x (0. 35+25. 00 x 0. 14) +1 x 1.20 x (0. 50 x 7 x 6/7. 80/5. 30) +1. 40 x (2. 00+1. 00)=9. 43kN/m2計算單元板帶所承受均

60、布荷載q=530 x 9.43=50. 03kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=O. 0766 x q12=o. 0766 x 50. 04 x 5. 302=107. 82kN. m 按照混凝土的強度換算得到30天后混凝土強度達到102.07%, C30. 0混凝土強度近似等 效為C30.6?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=14. 60N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度：2= Asfy/bhOfcm = 2227. 68 x 360. 00/ (5304. 00 x 120. 00 x 14. 60)=0. 09查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算

61、系數為 cks=O. 085此層樓板所能承受的最大彎矩為：Ml=sbhO2fcm = 0. 085 x 5304. 000 x 120. 0002 x 14. 6 x 10-6=94. 8kN. m結論：由于龍Mi = 94. 77=94. 77 Mmax=167. 64所以第60天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第3層以下的模板支撐可以拆除。10. 2柱模板設計計算書10. 2. 1中小斷面柱模板基本參數柱斷面長度B=600mm;柱斷面寬度H=750mm;木方截面寬度=5 0mm;木方截面高度=100mm;木方間距1=2 00mm,膠合板截面高度=15mmo取柱斷面長度和

62、柱斷面寬度中的較大者進行計算。對拉蝮栓咸 對拉鋼筋)柱模截面示意圖膠合板于JJLJ11LL柱模立面示意圖10. 2. 2荷載標準值計算:強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力與傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為正式中的較小值：F = 0.22/燉“2折 只=丫用式中rc為混凝土重力密度，取24 (kN/m3)；to新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料) 取200/CT+15),取5. 714h;T混凝土的入模溫度，取20 (C);V混凝土的澆筑速度，取2. 5m/h;01外加劑影響系數，取1；阻混凝土坍落度影響修正系數，取85。根據公式計算的新澆混凝

63、土側壓力標準值Fl=40. 547kN/m 實際計算中采用的新澆混凝土壓力標準值Fl=40kN/m2o 傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=4kN/m2o10. 2. 3柱箍間距驗算依據規范建筑施工模板安全技術規程(JGJ162-2008),柱模為木面板時的柱箍間距必須同時滿足下面兩式:Z 0.783J一式中E柱木面板的彈性模量(kN/mm2);I柱木面板的彈慣性矩(mm4);F新澆混凝土側壓力設計值；Fs新澆混凝土作用于模板上的側壓力、振搗混 凝土傾倒混凝土時作用于模板上的側壓力設計值；b柱木面板一塊的寬度(mm);W木面板的抵抗矩；fm木材抗彎強度設計值。計算過程如下：膠合板截面抵抗矩 W=

64、bh2/6=750 x (15) 2/6=28125. OOmm 膠合板截面慣性矩I=bh3/12=750 x(15)3/12=210937. 5Omni4Fs=O. 95 x (1. 2 x 40+1. 4 x 4) /1000=0. 0509N/mm2第一式:0. 783 x 6000 x 210937.50/(48/1000 x750. 00) 1/3=256. 51mm第二式：8 x 28125 x 13/(0. 0509 x750) 1/2=276. 75mm由于柱箍間距實際取200mm不大于上面兩式計算的最 小間距256. 51mm,所以滿足要求!10. 2. 4柱箍強度驗算依據規

65、范建筑施工模板安全技術規程(JGJ162-2008),柱箍強 度應按拉彎桿件采用下式驗算：& %式中N柱箍軸向拉力設計值；q沿柱箍方向垂直線荷載設計值；An柱箍凈截面面積；An=50 x 100=500OmmMx柱箍承受的彎矩設計值;Wnx柱箍截面抵抗矩；計算過程如下:q=Fs X 1=0. 0509 x 200=10. 184N/mmN=10. 184 x 600/2=3055. 2ONMx=10. 184 x 7502/8=716062. 5ONN/An+Mx/Wnx=3055. 20/5000+716062. 50/83333. 33=& 59fm=l3N/mm2所以滿足要求！10. 2

66、. 5膠合板側模驗算膠合板面板（取長邊），按三跨連續梁，跨度即為木方間距,計算如下：111110 IIIIIIII1_t_I膠合板計算簡圖（1）側?？箯潖姸闰炈悖篗=0. lql2其中Q強度設計荷載（kN/m）:q=(l. 2 x 40. 00+1. 4 x 4. 00) x 750. 00/1000=40. 200kN/m1木方間距，取1=2 00mm;經計算得 M=0. 1 x 40. 200 x (200. 00/1000) 2=0. 161kN. m 膠合板截面抵抗矩W=bxh2/6=750 x(15) 2/6=28125. 0Omni3膠合板的計算強度不大于15N/mm2,所以滿足要

67、求！(2) 側?？辜魪姸闰炈悖篿=3V/2bh其中V為剪力：v = 0. 6 x q x 1=0. 6 x (1. 2 x 40+1. 4 x 4) x 750 x200/106=4. 824kN經計算得 t=3 x 4. 824 x 103/ Q x 750. 000 x15. 000)=0. 643N/mm2膠合板的計算抗剪強度不大于14N/mm2,所以滿足要求！(3) 側模撓度驗算：W=0. 677qa4/(100EI)其中q強度設計荷載(kN/m):q=40 x 750/1000=30. 000kN/m側模截面的轉動慣量I=bxh3/12=750. 000 x15.0003/12=21

68、0937. 500mm4;a木方間距，取a=200mm;E彈性模量，取E=6000N/mm2;經計算得 W=0. 677 x 30. 000 x 200. 0004/(100 x 6000. 00 x210937. 50)=0. 26mm最大允許撓度W=l/250=200/250=0. 80mm膠合板的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足要求！木方驗算木方按簡支梁計算，跨度近似取柱子邊長a,支座反力即為螺栓(鋼 筋)對拉拉力，計算如下：I II I I 111 I II I I I U15f木方計算簡圖(1) 木方抗彎強度驗算：M=qB2/8其中q強度設計荷載(kN/m):q=(l. 2 x 4

69、0. 000+1. 4 x 4. 000) x200/1000=10.720kN/mB截面長邊，取B=750mm;經計算得 M=10. 720 x (750/1000) 2/8=0. 754kN. m;木方截面抵抗矩 W=b x h2/6=50 x 1002/6=83333. 333mm3; b = M/W=0. 754 x 106/83333. 333=9. 048N/mm2;木方的計算強度不大于13N/mm2,所以滿足要求！(2) 木方抗剪強度驗算：r=3V/2bh 其中V為剪力：v = 0. 5 x q x B=0. 5 x (1. 2 x 40. 000+1. 4 x 4. 000)

70、x200 x 750/106=4. 020kN經計算得 7 =3 x 4. 020 x 103/(2 x 50. 000 x木方的計算強度不大于13N/nmi29所以滿足要求！(3) 木方撓度驗算：W=5qB4/(384EI)其中q設計荷載(kN/m):q=40 x 200/1000=8. OOOkN. mI=b x h3/12=50 x 1003/12=4166666. 667mm4B柱截面長邊的長度，取B=750mm;E彈性模量，取E=9000N/mm2;經計算得 w=5 x 8. 000 x 750仃(384 x 9000. 00 x4166666. 67)=0. 879mm允許撓度W=

71、B/250=750/250=3. 000mm木方的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足要求!103梁模板碗扣鋼管高支撐架計算書計算依據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ166-2008)。計算參數:模板支架搭設高度為5. 9m,梁截面BxD=400mmx 1000mm,立桿的縱距（跨度方向）1=0. 90m,立桿的步距h=0. 90m,梁底增加4道承重立桿。面板厚度18mm,剪切強度0. 0N/mm2,抗彎強度30. ON/mM,彈木方100x lOOnim,剪切強度l4N/mm2,抗彎強度13. ON/mM, 彈性模量9000. 0N/mm4o梁底支撐頂托梁長度 1. 00mo梁頂托

72、采用鋼管48 x 3. 5mmo梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板自重0. 50kN/m2,混凝土鋼筋自重25. OOkN/m,施工活荷 載3. 00kN/m2o梁兩側的樓板厚度0. 12m,梁兩側的樓板計算長度050m?？奂嬎阏蹨p系數取1.00o400圖1梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.20 x 25. 000 x 0. 120 x 0. 500 x0. 900=1. 620kNo采用的鋼管類型為048x3.5。面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多 跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工

73、活荷載等。1荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土梁自重(kN/m):ql = 25. 000 x 1. 000 x 0. 900=22. 500kN/m模板的自重線荷載(kN/m):q2 = 0. 500 x 0. 900 x (2 x 1. 000+0. 400)/0. 400=2. 700kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到,活荷載標準值P1 = (1000+2. 000) x 0.400 x0. 900=1. 080kN均布荷載 q = 1.20 x 22. 500+1. 20 x 2. 700=30. 240kN/m 集中荷載 P = 1. 40

74、x 1. 080=1. 512kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 90. 00 x 1. 80 x 1. 80/6 = 48. 60cm3；I = 90. 00 X 1. 80 x 1. 80 x 1. 80/12 = 43. 74cm4;1.51kM30.24HN/mkf、f、ff、02QQ i計算簡圖0.151彎矩圖(kN. m)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:25.20kN/m f、 、ff 、f、zI;變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為Nl=2. 268kNN2=9.

75、072kN最大彎矩M = 0. 151kN.ni最大變形V = 0. 121mm（1）抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f = 0. 151 x 1000 X1000/48600=3. 107N/mm2面板的抗彎強度設計值f,取30. 00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算f T,不滿足要求?。?）撓度計算面板最大撓度計算值v =0. 121mm面板的最大撓度小于200. 0/250,滿足要求！10. 3. 2梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 9. 072/0. 900=10. 0

76、80kN/m最大彎矩 M = 0. lql2=0. 1 x 10. 08 x 0. 90 x 0. 90=0. 816kN.m最大剪力 Q=0. 6 x 0. 900 x 10. 080=5. 443kN最大支座力 N=l. 1 x 0. 900 x 10. 080=9. 979kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 10. 00 X 10. 00 X 10. 00/6 = 166. 67cm3;I = 10. 00 X 10. 00 X 10. 00 X 10. 00/12 = 833. 33cm4; (1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0. 816

77、X 106/166666. 7=4. 90N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13. 0N/mm2,滿足要求！ 木方抗剪計算可以不計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0. 6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3 x 5443/(2 x 100 x 100)=0. 816N/mm2截面抗剪強度設計值T=l40N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求！(3) 木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到7. 000kN/m最大變形 v =0. 677 x 7. 000 x 900. 04/(100 x 9000. 00 x木方的最大撓度小于9

78、00. 0/250,滿足要求！10. 33托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重q= 0. 046kN/mo1.6M7kh/ 、907兩0.05k/I2.27k&4/mf2kb、I/f、f、/ 、r、fff、fff、f、f、f、f、ffff、AA333333333托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN. m)4.544.544.411114.84垢 20.210.2 1.844 *JI 14.544.54托梁剪力圖（kN）變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:1.33k89kb f 、630k卜0.05k/I1.89k54/mfBkb、I/f、f、

79、/ 、r、fff、fff、f、f、f、 、ffff、AA托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M= 0. 466kN.ni經過計算得到最大支座F= 8. 652kN經過計算得到最大變形V= 0. 076mm 頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩W = 5. 08cm3；截面慣性矩I = 1219cm4；頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0. 466 x 106/1. 05/5080. 0=87. 36N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215. 0N/mm2,滿足要求！(2)頂托梁撓度計算最大變形v = 0. 076mm頂托梁的最大撓度小于333. 3/400,滿足要求!10.

80、34扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：R RcR 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。10. 3. 5立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為:其中N立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力Nl=8.652kN （已經包括組合系 數）腳手架鋼管的自重N2 = 1.20 x 0. 149 x5. 900=1. 054kNN = 8.652+1. 054=9.706kN1 一一計算立桿的截面回轉半徑，i=l58cm;A 立桿凈截面面積，A=4. 890cm2;W 一一立桿凈截

81、面模量（抵抗矩）,W=5. 080cm3；f 一一鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.OON/mm2;a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度,a=0. 20m;h最大步距，h=0. 90m;10 計算長度，取0.900+2 x 0. 200=1. 300m;2 由長細比,為1300/16=82;0 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比10/i查表 得到0.710;經計算得到 ”=9706/(0. 710 x 489)=27. 966N/mm2;不考慮風荷載時立桿的穩定性計算f,滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：/風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=1. 4Wkla

82、lO2/8-PrlO/4風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力Pi計算公式Pr=5 x 1. 4WklalO/16其中Wk風荷載標準值(kN/m2);Wk=0. 7 x 0. 200 x 1. 200 x 0. 600=0. 144kN/m2h立桿的步距，0. 90m;la立桿迎風面的間距，1. 00m;lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m;風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力Pr=5 x 1. 4 x 0. 144x 1. 000 x 1. 300/16=0. 082kN. m;風荷載產生的彎矩 Mw=l. 4 x 0. 144 x 1. 000 x 1. 300 x1. 300/8=

83、0. 016kN.m;Nw考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=8. 652+1. 2 x 0. 879+0. 9 x 1. 4 x 經計算得到 =9729/(0. 710 x 489)+16000/5080=30. 860N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算7 f,滿足要求10. 3.6 :風荷載作用下的內力計算架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載W =0. 144 X 0. 900 X0. 900=0. 117kN節點集中荷載w在立桿中產生的內力wv=0. 900/1. 000 x0. 117=0. 105kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力ws=(0. 900 x 0. 900+1. 000 x 1. 000) 1/2/1. 000 x 0. 117=0. 157kN支撐架的步數n=6節點集中荷載W在立桿中產生的內力和為0157+(6. 000-1) X0. 157=0. 942kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為6. 000 x0. 105=0. 630kN架體自重為0. 879kNni節點集中荷載w在立桿中產生的內力和小于扣件的抗滑承載力8kN, 滿足要求!節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于架體自重，滿足要求!