1、恒 威 清 揚 華 庭模板施工方案編制： 審核： 審批： 江蘇蘇陽建設恒威清揚華庭項目部2010-8-26模板工程施工方案一、工程概況 恒威清揚華庭4#房，由總承包綜合資質壹級企業江蘇蘇陽建設有限公司負責工程的土建及安裝工作，監理單位為無錫市建苑工程監理有限公司，工程建筑面積35050余平方米，層高2.9m，剪力墻結構，其中地下室二層，地上部分三十三層。二、準備工作 、模板安裝前由項目技術負責人向作業班組長及操作人員進行安全技術交底和安全教育，有關施工及操作人員應熟悉施工圖及模板工程的施工設計。 、施工現場設可靠的能滿足模板安裝和檢查需用的測量控制點。 、現場使用的模板及木方應按規格和數量逐項

2、清點和檢查。 、模板安裝前應涂刷脫膜劑。 5、豎向模板的安裝底面應平整堅實，并采取可靠的定位措施。三、模板施工時應注意的主要技術質量問題1、定位控制：本工程無論量剪力墻還是框架柱、還是結構梁，均存在定位問題，許多構件定位不能簡單地從圖中即可了解到，因而必須確定在模板安裝前確保定位放線的正確性，不能因無定位而制作模板或影響定位放線。2、施工縫的清理：模板封閉或安裝前，必須將所有砼施工縫清理干凈，以便上部砼澆筑時確保接漿的嚴密。3、地下室部位的防水處理：包括施工螺絲的防水處理、施工縫的防水處理、后澆帶部位的防水處理等等。4、梁柱接頭的處理：對梁板柱墻同時澆筑的部位，可通過控制好柱墻模板施工質量與尺

3、寸控制可解決梁柱接頭問題；當柱墻與梁板分開澆筑時，在梁模板安裝前，先行進行柱頭接頭部位模板的制作安裝。5、鋼筋的定位：無論量墻柱、還是梁均存在鋼筋的定位問題，模板封閉前須根據定位控制線燒焊好鋼筋的定位筋。6、插筋的預留問題：本工程的插筋較多，包括構造柱、結構柱插筋、外墻裝飾柱、裝飾墩插筋等等，不能遺漏，同時應確保位置的準確性。特別對結構柱的插筋，其位置與尺寸絕不允許發生失誤。7、預留洞的處理：預留洞處不僅模板要封閉好，安裝牢固，同時在模板封閉前應檢查標高位置及其加強筋。8、后澆帶、膨脹帶的安裝：本工程地下室及地下室頂板部位布置了后澆帶，地下室頂板及其上部位每間隔30m布置了膨脹帶，后澆帶與膨脹

4、帶處梁板均應安裝鋼板網，鋼板網須安裝牢固，能夠很好地阻止砼澆筑時砼的流淌。9、樓梯的質量控制、施工縫的處理、斜跑與墻柱間縫的處理：這是質量通病，應控制好。電梯井的模板質量控制。 四、模板拆除安全技術措施 、模板拆除前必須確認砼強度達到規定，并經拆模申請批準后方可進行，要有砼強度報告砼強度未達到規定，嚴禁提前拆模。 、模板拆除前應向操作班組進行安全技術交底，在作業范圍設安全警戒線并懸掛警示牌，拆除時派專人（監護人）看守。、模板拆除的順序和方法：按先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的原則進行。 4、在拆模板時，要有專人指揮和切實的安全措施，并在相應的部位設置工作區，嚴禁

5、非操作人員進入作業區。 5、工作前要事先檢查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。 6、遇六級以上大風時，要暫停室外的高處作業，有雨、雪、霜時要先清掃施工現場，不滑時再進行作業。 7、拆除模板要用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板上。 8、在樓層臨邊、樓梯樓板有預留洞時，要在模板拆除后，隨時在相應的部位做好安全防護欄桿，或將板的洞蓋嚴。 9、拆模間隙時，要將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷。 10、拆除基礎及地下室模板時，要先檢查基模，土壁的情況發現有松軟、龜裂等不安全因素時，必須在采取措施后，方可下人作業，

6、拆下的模板和支撐件不得在離槽上口m以內堆放，并隨拆隨運。 11、拆除板、梁、柱、墻模板時要注意： （1）在拆除2m以上模板時，要搭腳手架或操作平臺，腳手板鋪嚴，并設防護欄桿。 （2）嚴禁在同一垂直面上操作。 （3）拆除時要逐塊拆卸，不得成片松動和撬落、拉倒。 （4）拆除梁陽臺樓層板的底模時，要設臨時支撐，防止大片模板墜落。 （5）嚴禁站在懸臂結構，陽臺上面敲拆底模。 12、每人要有足夠工作面，數人同時操作時要明確分工，統一信號和進行。五、安全、環保文明施工措施1、拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。2、支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等。3、在拆墻模前不

7、準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。4、澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。5、木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護

8、罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。6、用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板7、鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。8、大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，

9、并同避雷網接通，防止漏電傷人。9、在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。10、夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。計算書一、 剪力墻的模板設計1、剪力墻模板及背楞概況本工程剪力墻分400、300、250、200mm厚等多種，

10、模板采用15mm厚木膠合板模板，豎內楞采用50100mm木方，橫外楞采用2483.2鋼管，M14對拉螺栓緊固。15mm厚木膠合板模板fm=23N/mm2, fV=1.4N/mm2, E=5000MPa;50100mm木方背楞fm=15N/mm2, fV=1.3N/mm2, E=10000MPa;模板及支撐構造簡圖1所示：圖1 剪力墻模板支撐構造示意圖2、 新澆砼對模板的側壓力 砼入模溫度取250C，砼澆筑速度3m/h，砼采用商品砼，泵送輸料，插入式振搗器振搗，砼墻澆筑高度約4m(以最大值計算)。按取最小值，故砼對模板的最大側壓力為55.92KN/m2。3、 木膠合板模板受力驗算 計算簡圖如下：

11、 模板寬度取1000mm為計算寬度。按模板抗彎強度計算4、 按模板允許撓度計算根據以上計算，50100mm木方內楞間距300mm。5、 木方內楞受力驗算計算簡圖如下： (1)按木方內楞抗彎強度計算 (2) 按允許撓度計算 根據以上計算，2483.2鋼管外楞間距取600mm。6、 對拉螺栓受力驗算對拉螺栓采用M14，F=17800N對拉螺栓縱向間距即豎向鋼管外楞間距b=600mm根據以上計算，M14對拉螺栓水平間距500mm，豎向間距取600mm。對于地下室外墻具有防水防滲要求的模板支撐，其對拉螺栓應采用具有防水要求的止水型對拉螺栓。二、梁模板設計1、截面800900高梁模板支撐設計截面主要分為

12、300900、200800、250800。計算參數18mm厚木膠合板模板fm=23N/mm2,fV=1.4N/mm2,E=5000Mpa；膠合板：50100mm木方背楞fm=15N/mm2,fV=1.3N/mm2,E=10000Mpa；木方背楞：荷載計算：鋼筋荷載： 15001.2=1800N/；新澆砼自重荷載：2500011.2=30000N/；振搗荷載：20001.4=2800N/合計： 34600N/計算模板及模板木方背施工荷載取值： 1.42500=3500N/m2計算鋼管托楞均布施工荷載取值：1.41500=2100N/m2計算立柱均布施工荷載取值： 1.41000=1400N/m2

13、因而荷載取值分別為：38.1KN/；36.7KN/；36KN/,本方案考慮截面高度均為900，不考慮變化。底模膠合板驗算：按單跨簡支梁驗算由彎距驗算：由撓度驗算：根據上述計算，梁底木方背楞的間距應不大于242。底模木方背楞驗算：對于350寬度梁，布置二根50100木方，作用于木龍骨上的線荷載q=36.70.35/2=6.42KN/m。按三等跨簡支梁驗算彎距及撓度。由彎距驗算：由撓度驗算：實際施工布置木方龍骨間鋼管托楞間距為800。支撐立管上托楞扣件的抗滑能力驗算：支撐立管驗算 支撐立管最大垂直荷載為：360.30.9=9.72KN由梁側模支撐驗算：荷載計算：新澆砼側壓力：砼沖擊荷載：21.4=

14、2.8KN/m2合計： 32.8KN/m2。梁側膠合板模板驗算：按兩等跨簡支梁，不考慮梯形分布荷載，認為均布。由彎距驗算：由撓度驗算：實際梁測模50100木方背楞間距約為300mm。梁側木方背楞驗算作用于木方背楞上的線荷載為：q=32.80.3=9.84KN/m按三等跨梁計算：由彎距驗算：由撓度驗算：實際施工布置在梁側木方背楞上的鋼管支楞間距為800mm或900。梁側對拉螺栓及支撐鋼管扣件抗滑能力驗算：對拉螺栓布置按縱向間距900，中間偏下布置，其所承受力近似為：F=PmA=32.810.5=16.4KN，可采用M14800在梁底向上400的位置沿梁縱向布置，同時亦保證梁底部鋼管扣件夾撐的扣件

15、抗滑承載能力。上下支撐管扣件可能承受的最大力近似為：F=Pm0.80.2=5248NF。上下支撐管扣件可能承受的最大力近似為：F=Pm0.90.35/2=3748N8000N。梁在其達到設計強度的70%（非次梁待達到其強度的80%）后拆除時，梁的承載能力驗算根據4.2節中有關梁承載能力驗算方法，700高次梁可認作為22跨井字梁，可在梁砼強度達到設計強度的70%后拆除。當700高梁為框架梁時，則其砼強度須達到其設計強度的80%后拆除。圖10 截面700高梁模板支撐構造示意圖3、截面650高及其以下截面梁模板支撐設計截面650高及其以下截面梁，無需對拉螺栓，其模板支撐如下圖所示：圖11 650高及

16、其以下截面梁的模板支撐構造示意圖圖12 650高及其以下截面邊梁的模板支撐構造示意圖三、結構板模板支撐設計180厚地下室-1層頂板模板支撐設計1、本工程地下室-1層頂板模板180mm厚度。其模板支撐構造如下圖5所示。圖5 上部結構板的模板支撐構造2、本工程板的模板支撐體系待其砼強度達設計強度的80%以后拆除。3、180mm厚木膠合板模板抗彎設計強度fm=23N/mm2,抗剪設計強度fV=1.4N/mm2,E=5000MPa;50100mm木方背楞抗彎設計強度fm=15N/mm2,抗剪設計強度fV=1.3N/mm2,E=10000Mpa。鋼管采用483.2普通鋼管。4、模板支撐的設計與計算：荷載

17、計算180mm厚木膠合板模板自重 1.2300=360N/m2新澆砼重力 1.20.1825000=5400N/m2鋼筋自重荷載 1.21100=1320N/m2振搗荷載 1.42000=2800 N/m2上述荷載合計： 9880 N/m2計算模板及模板木方背施工荷載取值： 1.42500=3500N/m2計算鋼管托楞均布施工荷載取值：1.41500=2100N/m2計算立柱均布施工荷載取值： 1.41000=1400N/m2因而荷取值分別為：13380N/m2 11980N/m2 11280N/m2 膠合板模板受力驗算現澆板木膠合板模板受力計算兩等跨梁計算：抗彎強度驗算取1m寬板帶q=133

18、801=13.38KN/m 按剪應力驗算 按撓度驗算現澆板木膠合板模板跨度，即50100木方背楞間距取300350mm.50100mm木方背楞受力驗算50100木方背楞擱置在鋼管大橫桿上，現進行木方背楞受力驗算。木方背楞受力計算按三等跨梁計算。木方所受線分布荷載為：q=13.380.30=4.014KN/m按抗彎強度驗算按剪應力驗算按撓度驗算根據以上計算，模板下50100背楞跨度可取1400mm，但考慮鋼管大橫楞的承載能力，以及扣件的抗滑能力，木方背楞下的鋼管托楞的間距取900mm。木方背楞下483.2鋼管大橫桿受力驗算作用于鋼管橫楞上的集中荷載為：F=q0.40.9=3.33KN則按三等跨連

19、續梁考慮，最大彎距可能為：按撓度驗算8001075mm鋼管支撐立桿受力驗算。支撐立桿步距1200m，采用483.2鋼管扣件連接；如果立桿根據鋼管托楞的間距布置，即按900900的雙向間距布置，則立桿最大受力F=112800.80.8=7219N扣件的抗滑能力值。鋼管扣件立桿支撐的間距900900，基本可以滿足扣件抗滑力的要求。鋼管支撐立管的支撐穩定性驗算：120厚標準差模板支撐設計1、本工程上部結構的板厚基本都是120mm厚度。其模板支撐構造如下圖5所示。圖5 上部結構板的模板支撐構造2、本工程板的模板支撐體系待其砼強度達設計強度的80%以后拆除。荷載計算120mm厚木膠合板模板自重 1.23

20、00=360N/m2新澆砼重力 1.20.1225000=3600N/m2鋼筋自重荷載 1.21100=1320N/m2振搗荷載 1.42000=2800 N/m2上述荷載合計： 7720N/m2計算模板及模板木方背施工荷載取值： 1.42500=3500N/m2計算鋼管托楞均布施工荷載取值：1.41500=2100N/m2計算立柱均布施工荷載取值： 1.41000=1400N/m2因而荷取值分別為：11220N/m2 9820N/m2 9120N/m2 膠合板模板受力驗算現澆板木膠合板模板受力計算兩等跨梁計算：抗彎強度驗算取1m寬板帶q=112201=11.22KN/m 按剪應力驗算 按撓度

21、驗算現澆板木膠合板模板跨度，即50100木方背楞間距取300350mm.50100mm木方背楞受力驗算50100木方背楞擱置在鋼管大橫桿上，現進行木方背楞受力驗算。木方背楞受力計算按三等跨梁計算。木方所受線分布荷載為：q=11.220.30=3.366KN/m按抗彎強度驗算i. 按剪應力驗算ii. 按撓度驗算根據以上計算，模板下50100背楞跨度可取1500mm，但考慮鋼管大橫楞的承載能力，以及扣件的抗滑能力，木方背楞下的鋼管托楞的間距取1000mm。木方背楞下483.2鋼管大橫桿受力驗算作用于鋼管橫楞上的集中荷載為：F=q0.40.9=3.33KN則按三等跨連續梁考慮，最大彎距可能為：按撓度

22、驗算8001075mm鋼管支撐立桿受力驗算。支撐立桿步距1200m，采用483.2鋼管扣件連接；如果立桿根據鋼管托楞的間距布置，即按900900的雙向間距布置，則立桿最大受力F=112800.80.8=7219N扣件的抗滑能力值。鋼管扣件立桿支撐的間距900900，基本可以滿足扣件抗滑力的要求。鋼管支撐立管的支撐穩定性驗算：六、模板支撐的周轉結構模板支撐拆除后，通過轉運平臺，采用塔吊吊運運輸。部分模板支撐直接吊至樓層施工操作位置，部分模板吊至施工現場加工區域進行整理、修整、及補充。轉運平臺共布置2套，分別布置于在塔吊的另一側。這種布置對于安全吊運非常不利，主要由于塔吊操作人員對于吊裝的視線不清

23、，因而在吊裝時須高度重視，塔吊指揮與塔吊操作人員間須高度負責，始終處于安全警戒狀態。1、轉運平臺設計的基本參數平臺平面尺寸考慮為1.5m（寬）3.0m（懸挑出），考慮到80T-M塔吊本身的起重吊裝能力及其臂長吊運能力，考慮平臺的允許最大堆載為2T。轉運平臺采用槽鋼作為支承梁，一端擱置在樓層，采用M16螺栓固定以抗滑移，一端采用鋼絲繩懸吊，吊環扣住鋼絲繩。2、轉運平臺的底板設計驗算轉運平臺的底板，考慮到抗堆載的沖擊能力，及使用壽命，采用5厚鋼板，其下與槽鋼支楞點焊加錨釘連接。荷載計算：鋼板所受的均布堆載為：20009.81.4/(1.53)=6.1KN/鋼板自重荷載為： 0.46KN/合計均布荷

24、載為： 6.56KN/按強度計算由按撓度計算由由上計算可知鋼板下槽鋼支楞的間距取600。鋼板下槽鋼支承梁的設計計算（按單跨簡支梁考慮）槽鋼所受的荷載計算q=6.560.6=3.94KN/m3、按強度計算由由撓度計算由選用8#熱軋普通槽鋼，I=101.3104mm4，W=25.3103mm3。轉運平臺主梁的設計計算（按單跨簡支梁計算）荷載計算（按均布荷載來考慮）堆載形成的均布線荷載：6.561.5/2=4.92KN/m鐵板自重荷載形成的均布荷載： 0.344Kn/m8#槽鋼形成的均布線荷載： 0.284KN/m合計線荷載： 5.55KN/m按強度計算由按撓度計算可選用14#槽鋼：I=563.71

25、04mm4，W=80.5103mm3。鋼絲繩吊索計算鋼絲繩所受的拉力計算Fg=5.553/2+0.22=8.55KN鋼絲繩的受力驗算由選用14、619鋼絲繩，鋼絲繩的公稱抗拉強度為1550N/mm2，鋼絲繩的破斷拉力總和不小于112KN。梁上鋼筋吊環受力驗算：吊環采用圓鋼，制作成形，鋼筋兩端錨入砼內深度不小于30d，且不小于800。吊環強度計算抗拔能力計算顯然如果按選用鋼絲繩的設計計算拉力計算吊環，則須采用30圓鋼制作，錨入砼內的深度須不小于800，安全系數很大。當然不考慮計算鋼絲繩的安全系數與計算吊環安全系數的疊加，則實際計算抗撥力減小，吊環也可采用20圓鋼筋制作，錨入砼梁內深度小于600，

26、此時，為保證安全，保險繩與拉繩的吊環應分開分別埋設。4、轉運平臺的搭設使用要點1）鋼絲繩兩邊各設前后兩道，現增大鋼絲繩的保險系數，當其中一根破裂時，可臨時由另一根承擔受力。鋼平臺安裝時，每根鋼絲繩使用不少于3個卡子卡牢。梁角或柱角利口應加襯軟墊物，并使鋼平臺外口略高于內口。以使鋼絲繩受力延伸后，鋼平臺挑出段不下掛，保證鋼平臺正常計算受力效果。2）鋼平臺左右兩側有固定的防護欄桿，在施工中如有損壞，及時修理。鋼平臺吊裝需待橫梁支撐點固定，接好鋼絲繩，調整完畢，經過驗收，方可使用。3）鋼平臺吊運時應使用鋼平臺上的吊環。4）鋼平臺使用時，應有專人進行檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊時應及時修復。5）經過計算，操作平臺上應掛牌標明容許荷載.為2T，并配備專人加以監督。轉運平臺的構造示意如下圖所示。圖 轉運平臺構造剖面示意圖 蘇陽建設恒威清揚華庭項目部2010-8-26