1、模板專項(xiàng)施工方案第一節(jié)編制依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）中國(guó)建筑工業(yè)出版社；混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2002）中國(guó)建筑工業(yè)出版社;建筑施工計(jì)算手冊(cè)江正榮著屮國(guó)建筑工業(yè)出版社；建筑施工手冊(cè)笫四版中國(guó)建筑工業(yè)出版社；鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017-2003）屮國(guó)建筑工業(yè)出版社；第二節(jié)工程概況黎富大廈工程；屈于框架結(jié)構(gòu);地上二十二層;地下一層；建筑高度：73. 5m；標(biāo)準(zhǔn) 層層高:3.00m ；總建筑面積：23127.7平方米；總工期：680天;施工單位：溫州市東 風(fēng)建筑工程公司。本工程曲溫州市凱宇房地產(chǎn)開(kāi)發(fā)冇限公司投資建設(shè)，北京中華建規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院有 限公司設(shè)計(jì)，溫州

2、市勘察測(cè)繪研究院地質(zhì)勘察,溫州市長(zhǎng)城建設(shè)監(jiān)理有限公司監(jiān)理，溫州 市東風(fēng)建筑工程公司組織施工，由程榮淼擔(dān)任項(xiàng)目經(jīng)理，由李明志擔(dān)任技術(shù)負(fù)責(zé)人。二、三層梁模板（扣件鋼管架）:3. 100m； 3. 500m一層梁模板（扣件鋼管架）：3. 900m人防板模板（扣件鋼管高架）：3. 980m 非人防板模板（扣件鋼管高架）：4. 030m 主體停車庫(kù)板模板（扣件鋼管高架）：3. 830m第三節(jié)方案選擇本工程考慮到施工工期、質(zhì)量和安全要求，故在選擇方案時(shí)，應(yīng)充分考慮以下幾點(diǎn):1、模板及其支架的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，力求做到結(jié)構(gòu)要安全可靠，造價(jià)經(jīng)濟(jì)合理。2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi)，能夠充分滿足預(yù)期的安全性和耐久

3、性。3、選用材料時(shí)，力求做到常見(jiàn)通用、可周轉(zhuǎn)利用，便于保養(yǎng)維修。4、結(jié)構(gòu)選型吋，力求做到受力明確，構(gòu)造措施到位，升降搭拆方使，便于檢查驗(yàn) 收；5、綜合以上幾點(diǎn)，模板及模板支架的搭設(shè)，還必須符合JCJ59-99檢杳標(biāo)準(zhǔn)要求， 要符合省文明標(biāo)化工地的冇關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。6、結(jié)合以上模板及模板支架設(shè)計(jì)原則，同時(shí)結(jié)合本工程的實(shí)際情況，綜合考慮了 以往的施工經(jīng)驗(yàn)，決定采用以下5種模板及其支架方案：柱模板，二、三層梁模板（扌M牛鋼管架），一層梁模板（扣件鋼管架），人防板模板（扌II 件鋼管高架），非人防板模板（扣件鋼管高架），主體停車庫(kù)板模板（扣件鋼管高架）。第四節(jié)材料選擇按清水混凝土的要求進(jìn)行模板設(shè)計(jì)，在模板滿足

4、強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性要求的前提下，盡 可能提高表面光潔度，陰陽(yáng)角模板統(tǒng)一整齊。柱模板分段一采用18mm厚竹膠合板，在木工車間制作施工現(xiàn)場(chǎng)組拼，背內(nèi)楞采用50X100木方， 柱箍采用50X 100木方圍權(quán)加固，采用可回收ml2對(duì)拉螺栓進(jìn)行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。邊角處采用木板條找補(bǔ)，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，采用（p48x3.2 鋼管斜向加固（盡量取45 ）第五節(jié)模板安裝1、模板安裝的一般要求豎向結(jié)構(gòu)鋼筋等隱蔽工程驗(yàn)收完畢、施工縫處理完畢后準(zhǔn)備模板安裝。安裝柱 模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預(yù)埋件，做好測(cè)量放線工作，抹好模板下的 找平砂漿。模板組裝要嚴(yán)格按照模板配板圖尺寸拼裝成

5、整體，模板在現(xiàn)場(chǎng)拼裝吋，要控制好相 鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設(shè)卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向 鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1、兩塊模板Z間拼縫12、相鄰模板之間高低差13、模板平整度W24、模板平面尺寸偏差32、模板定位當(dāng)?shù)装寤蝽敯寤炷翝仓戤叢⒕邇右欢◤?qiáng)度（21.2MPG ,即用手按不松軟、無(wú) 痕跡，方可上人開(kāi)始進(jìn)行軸線投測(cè)。首先根據(jù)樓面軸線測(cè)量孔引測(cè)建筑物的主軸線的 控制線，并以該控制線為起點(diǎn)，引出每道細(xì)部軸線，根據(jù)軸線位置放出細(xì)部截面位置 尺寸線、模板500 （mm）控制線，以便于模板的安裝和校正。當(dāng)混凝土澆筑完畢，模板 拆除以后，開(kāi)始引測(cè)

6、樓層500儷 標(biāo)高控制線，并根據(jù)該500mm線將板底的控制線直接 引測(cè)到墻、柱上。4、0. 000以下模板安裝要求（1）底板模板安裝順序及技術(shù)要點(diǎn)墊層施工完畢后進(jìn)行底板模板安裝，底板側(cè)模全部采用磚模，沿底板邊線外延50mm 砌筑240nini厚磚墻，高度二底板厚+450mm,在底板厚度范圍內(nèi)砌筑永久性保護(hù)墻，砂漿 采用1： 3水泥砂漿，上而450nnn部分砌筑臨時(shí)性保護(hù)墻，用混合砂漿砌筑，磚墻內(nèi)側(cè)抹 20mm厚1： 3水泥砂漿。積水坑、電梯井模板采用15mm厚多層板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固, 并用鋼絲繩將模板拉在底板鋼筋上，防止?jié)仓炷習(xí)r模板上浮。（2）梁模板安裝順序及技術(shù)要點(diǎn)

7、（3）樓板模板安裝順序及技術(shù)要點(diǎn) 模板安裝順序滿堂腳手架一主龍骨一次龍骨一柱頭模板龍骨一柱頭模板、頂板模板一拼裝一頂 板內(nèi)、外墻柱頭模板龍骨一模板調(diào)整驗(yàn)收一進(jìn)行下道工序 技術(shù)要點(diǎn)樓板模板當(dāng)采用單塊就位時(shí)，宜以每個(gè)鋪設(shè)單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板 連接，然后向中央鋪設(shè)，按設(shè)計(jì)要求起拱（跨度大于4m時(shí)，起拱0.2%）,起拱部位為中 間起拱，四周不起拱。（4）柱模板安裝順序及技術(shù)要點(diǎn)5、0.000以上模板安裝要求（1）梁、板模板安裝順序及技術(shù)要點(diǎn)模板安裝順序模板定位、垂直度調(diào)整一模板加固一驗(yàn)收一混凝土澆筑一拆模技術(shù)要點(diǎn)安裝梁、板模板前，要首先檢查梁、板模板支架的穩(wěn)定性。在穩(wěn)定的支架上先根據(jù) 樓

8、面上的軸線位置和梁控制線以及標(biāo)高位置安置梁、板的底模。根據(jù)施工組織設(shè)計(jì)的要 求，待鋼筋綁扎校正完畢，目.隱蔽工程驗(yàn)收完畢后，再支設(shè)梁的側(cè)?；虬宓闹苓吥０濉?并在板或梁的適當(dāng)位置預(yù)留方孔，以便在混凝十.澆筑之前清理模板內(nèi)的雜物。模板支設(shè) 完畢后，耍嚴(yán)格進(jìn)行檢查，保證架體穩(wěn)定，支設(shè)牢固，拼縫嚴(yán)密，澆筑混凝土?xí)r不漲模, 不漏漿。（2）梁模板安裝順序及技術(shù)要點(diǎn)（3）樓板模板安裝順序及技術(shù)要點(diǎn)模板安裝順序滿堂腳手架一主龍骨一次龍骨一柱頭模板龍骨一柱頭模板、頂板模板一拼裝一頂 板內(nèi)、外墻柱頭模板龍骨一模板調(diào)整驗(yàn)收一進(jìn)行下道工序技術(shù)要點(diǎn)樓板模板當(dāng)采用單塊就位日寸，宜以每個(gè)鋪設(shè)單元從四周先用陰角模板與墻、梁模

9、 板連接，然后向中央鋪設(shè)，按設(shè)計(jì)要求起拱（跨度大于4m時(shí)，起拱0.2%）,起拱部位為 中間起拱，四周不起拱。（4）柱模板安裝順序及技術(shù)要點(diǎn)6、模板構(gòu)造柱模板分段一采用18nini竹膠合板，模板在木工車間制作施工現(xiàn)場(chǎng)組拼，豎向內(nèi)楞采用50X100木 方，柱箍采用50X 100木方林截而B(niǎo)方向間距250mm,柱截而H方向間距250mm用可凹收的 沁2普通穿墻螺栓加固，柱截面B方向間距水平間距500imn,豎向間距同柱篩間距500mm, 四周加鋼管拋撐。柱邊角處采用木板條找補(bǔ)海棉條封堵，保證楞角方直、美觀。斜向支 撐，起步為150mm,每隔1500mm -道,釆用雙向鋼管對(duì)稱斜向加固（盡量取45。）

10、,柱 與柱Z間采用拉通線檢杳驗(yàn)收。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。第六節(jié)模板拆除1、模板拆除根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)同條件的試塊指導(dǎo)強(qiáng)度，符合設(shè)計(jì)要求的百分率后，由技術(shù) 人員發(fā)放拆模通知書后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除時(shí)混凝土強(qiáng)度要達(dá)到如卜要求。在拆除側(cè)模時(shí)，混凝土強(qiáng) 度要達(dá)到1. 2MPa （依據(jù)拆模試塊強(qiáng)度而定），保證其表而及棱角不因拆除模板而受損后 方可拆除?；炷恋牡啄?，其混凝土強(qiáng)度必須符合下表規(guī)定后方可拆除。3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）墻模板拆除墻模板在混凝土強(qiáng)度達(dá)到12MPa,能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時(shí)方能拆 除，模板拆除順序與安裝模板順序相

11、反，先外墻后內(nèi)墻，先拆外墻外側(cè)模板，再拆除內(nèi) 側(cè)模板，先模板后角模。拆墻模板時(shí)，首先拆下穿墻螺栓，再松開(kāi)地腳螺栓，使模板向 后傾斜與墻體脫開(kāi)。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時(shí)不晃動(dòng)混凝土墻 體，尤其拆門窗陰陽(yáng)角模時(shí)不能用人錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結(jié)束后拆 除，先松動(dòng)四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴(yán)禁直接用撬棍從混凝土 與模板接縫位置撬動(dòng)洞口模板，以防止拆除時(shí)洞口的陽(yáng)角被損壞，跨度大于Im的洞口 拆模后要加設(shè)臨時(shí)支撐。（2）樓板模板拆除樓板模板拆除時(shí)，先調(diào)節(jié)頂部支撐頭，使其向下移動(dòng)，達(dá)到模板與樓板分離的要求, 保留養(yǎng)護(hù)支撐及其上的養(yǎng)護(hù)木方或養(yǎng)護(hù)模板，其余模板

12、均落在滿堂腳手架上。拆除板模 板吋要保留板的養(yǎng)護(hù)支撐。4、模板拆除吊至存放地點(diǎn)時(shí)，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進(jìn)行清理。支模 前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時(shí)進(jìn)行修理，以保證使用質(zhì)量。5、模板拆除后，及時(shí)進(jìn)行板而清理，涂刷隔離劑，防止粘結(jié)灰漿。第七節(jié)模板技術(shù)措施1、進(jìn)場(chǎng)模板質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)模板要求：（1）技術(shù)性能必須符合相關(guān)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)（通過(guò)收存、檢查進(jìn)場(chǎng)木膠合板出廠合格證 和檢測(cè)報(bào)告來(lái)檢驗(yàn)）。（2）外觀質(zhì)量檢查標(biāo)準(zhǔn)（通過(guò)觀察檢驗(yàn)）任意部位不得冇腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不 大于0. 001m2。每平方米污染面積不大于0. 005m2（3）規(guī)格尺寸標(biāo)準(zhǔn)厚度檢測(cè)方法：用鋼卷尺

13、在距板邊20mm處，氏短邊分別測(cè)3點(diǎn)、1點(diǎn)，取8點(diǎn)平 均值；各測(cè)點(diǎn)與平均值差為偏差。長(zhǎng)、寬檢測(cè)方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處分別測(cè) 量每張板長(zhǎng)、寬各2點(diǎn)，取平均值。對(duì)角線差檢測(cè)方法：用鋼卷尺測(cè)量?jī)蓪?duì)角線之差。 翹曲度檢測(cè)方法：用鋼直尺量對(duì)角線長(zhǎng)度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面 間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。2、模板安裝質(zhì)量要求必須符合混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范（GB 50204-2002）及相關(guān)規(guī)范要求。 即模板及其支架應(yīng)具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混凝土的 重量、側(cè)壓力以及施工荷載。（1）主控項(xiàng)目1）安裝現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的上層模板及其支架吋，下層樓板應(yīng)具

14、有承受上層荷載的承載能 力，或加設(shè)支架；上下層支架的立柱應(yīng)對(duì)準(zhǔn)，并鋪設(shè)墊板。檢杳數(shù)量：全數(shù)檢杳。檢驗(yàn)方法：對(duì)照模板設(shè)計(jì)文件和施工技術(shù)方案觀察。2）在涂刷模板隔離劑時(shí)，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗(yàn)方法：觀察。（2）一般項(xiàng)目1）模板安裝應(yīng)滿足下列要求：模板的接縫不應(yīng)漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應(yīng)澆水濕潤(rùn)，但模板內(nèi)不應(yīng)有積水; 模板與混凝土的接觸面應(yīng)清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應(yīng)清理 干凈；檢杳數(shù)量：全數(shù)檢杳。檢驗(yàn)方法：觀察。2）對(duì)跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應(yīng)按要求起拱。檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗(yàn)批（在同一檢驗(yàn)批內(nèi)，對(duì)梁，應(yīng)抽查構(gòu)件數(shù)量的

15、10%,月不應(yīng)少于3件；對(duì)板，應(yīng)按有代表性的自然間抽查10%,且不得小于3間。）檢驗(yàn)方 法：水準(zhǔn)儀或拉線、鋼尺檢查。3）固定在模板上的預(yù)埋件、預(yù)留孔洞均不得遺漏，且應(yīng)安裝牢固其偏差應(yīng)符合附 表1的規(guī)定；模板安裝允許偏差和檢驗(yàn)粉附表丄項(xiàng)1fe項(xiàng)國(guó)家規(guī)范標(biāo)誰(shuí) 允許偏走（mm）檢查疔法1軸線位移柱、墻、梁5璽尺2底模上志面標(biāo)簡(jiǎn)5水準(zhǔn)儀或垃娃、尺壘3SK面狽內(nèi)尺寸慕礎(chǔ)10尺壘柱、墻、梁+4 *54慝高垂巨度慝咼不丈于5m6經(jīng)緯儀或拉娃、尺堡層高大于5m85相鄰兩板彖面高低差2尺重6狀0D平整度5勰塞尺7陰陽(yáng)第方正 松塞尺垂直 8預(yù)埋鐵件中心線位移拉線、RS9預(yù)埋管、螺栓中心線位移3拉線、尺重想栓外據(jù)長(zhǎng)

16、度+ 10,010斑留孔涓中心線位移+ 10拉線、尺重尺寸+ 10, -011門窗涓中心線位移 拉線、尺童寬、高 對(duì)角線 12插筋中心線位移5尺臺(tái)夕卜誌長(zhǎng)度+ 10. -0檢査數(shù)量:按規(guī)范要求的檢驗(yàn)批（對(duì)梁、柱，應(yīng)抽査構(gòu)件數(shù)量的10%,且不應(yīng)少于3件；對(duì)墻和板，應(yīng)按冇代表 性的自然間抽查10%, 口不得小于3間）。檢驗(yàn)方法：鋼尺檢查。（3）現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的偏弟應(yīng)符合表1的規(guī)定。檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗(yàn)批（對(duì)梁、柱，應(yīng)抽查構(gòu)件數(shù)量的10%,且不應(yīng)少于3 件；對(duì)墻和板，應(yīng)按有代表性的自然間抽查10%, 口不得小于3間）?，F(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝 允許偏差和檢驗(yàn)方法見(jiàn)表1：（檢驗(yàn)方法：檢查同條件養(yǎng)護(hù)試塊

17、強(qiáng)度試驗(yàn)值。檢查軸線 位置時(shí)，應(yīng)沿縱、橫兩個(gè)方向量測(cè)，并取其中的較大值。）（4）模板垂直度控制1）對(duì)模板垂直度嚴(yán)格控制，在模板安裝就位前，必須對(duì)每一塊模板線進(jìn)行復(fù)測(cè)， 無(wú)誤后，方可模板安裝。2）模板拼裝配合，工長(zhǎng)及質(zhì)檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過(guò)3mm,平整度不超過(guò)2mm；3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。（5）頂板模板標(biāo)高控制每層頂板抄測(cè)標(biāo)高控制點(diǎn)，測(cè)量抄出混凝土墻上的500線，根據(jù)層高2800mm及板厚, 沿墻周邊彈出頂板模板的底標(biāo)高線。（6）模板的變形控制1）墻模支設(shè)前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm） o2）澆筑混凝土吋，做分層尺竿，并配好照明，

18、分層澆筑，層高控制在500以內(nèi)，嚴(yán) 防振搗不實(shí)或過(guò)振，使模板變形。3）門窗洞口處對(duì)稱卜混凝土；4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時(shí)易觀察模板變形，跑位；5）澆筑前認(rèn)真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動(dòng)；6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結(jié)。（7）模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實(shí)時(shí)，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發(fā)生變形時(shí)，及時(shí)修整。（8）窗洞口模板在窗臺(tái)模板下口中間留置2個(gè)排氣孔，以防混凝土澆筑時(shí)產(chǎn)生窩氣，造成混凝土澆 筑不密實(shí)。（9）清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺(tái)梁卜II,清掃口50X 100洞，以便用空壓機(jī)清掃模內(nèi)的朵 物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。（10）跨度小

19、于4m不考慮，46m的板起拱l(fā)Omin；跨度大于6m的板起拱15mm。（11）與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協(xié)調(diào)配合，合模通知書發(fā)放后方可合模。（12）混凝土澆筑時(shí)，所有墻板全長(zhǎng)、全高拉通線，邊澆筑邊校止墻板垂直度，每 次澆筑時(shí)，均派專人專職檢查模板，發(fā)現(xiàn)問(wèn)題及時(shí)解決。（13）為提高模板周轉(zhuǎn)、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號(hào)，以便 定位使用。拆除后的模板按編號(hào)整理、堆放。安裝操作人員應(yīng)采取定段、定編號(hào)負(fù)責(zé)制。3、其他注意事項(xiàng)在模板工程施工過(guò)程上中，嚴(yán)格按照模板工程質(zhì)量控制程序施工，另外對(duì)于一些質(zhì) 量通病制定預(yù)防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質(zhì)量。嚴(yán)格執(zhí)行交底制度，

20、 操作前必須有單項(xiàng)的施工方案和給施工隊(duì)伍的書面形式的技術(shù)交底。（1）膠合板選統(tǒng)一規(guī)格，面板平整光潔、防水性能好的。（2）進(jìn)場(chǎng)木方先壓刨平直統(tǒng)一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。（3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱了、樓板陽(yáng)角順直。（4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準(zhǔn)靠緊, 以保證模板位置止確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續(xù)安裝模板前，要設(shè)置模板支撐墊 帶，并校正其平直。（5）墻匾板的對(duì)拉螺栓孔平直相對(duì)，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內(nèi)墻穿墻螺栓套駛 塑料管，塑料管長(zhǎng)度比墻厚少23叭。（6）門窗洞口模板制作尺寸要求準(zhǔn)確，校正陽(yáng)角方正后加固，固定，對(duì)角用木條 拉上以防

21、止變形。（7）支柱所設(shè)的水平撐與剪刀撐，按構(gòu)造與整體穩(wěn)定性布置。4、脫模劑及模板堆放、維修（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過(guò)早刷上后被雨水 沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機(jī)油:柴油=2:8。（2）模板貯存時(shí)，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當(dāng)，避免模板變 形或損傷。（3）裝卸模板時(shí)輕裝輕卸，嚴(yán)禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉(zhuǎn)模板分類清 理、堆放。（4）拆下的模板，如發(fā)現(xiàn)翹曲，變形，及吋進(jìn)行修理。破損的板面及吋進(jìn)行修補(bǔ)。第八節(jié)安全、環(huán)保文明施工措施（1）拆模時(shí)操作人員必須掛好、系好安全帶。（2）支模前必須搭好相關(guān)腳手架（見(jiàn)本工程腳手架方案及相關(guān)方案、相關(guān)安全操 作

22、規(guī)程等）o（3）在拆墻模前不準(zhǔn)將腳手架拆除，用塔吊拆時(shí)與起重工配合；拆除頂板模板前 劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網(wǎng)封閉，掛禁止通行安全標(biāo)志, 操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。（4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動(dòng)。澆筑混凝土?xí)r必須由 模板支設(shè)班組設(shè)專人看模，隨吋檢查支撐是否變形、松動(dòng)，并組織及吋恢復(fù)。經(jīng)常檢查 支設(shè)模板吊鉤、斜支撐及平臺(tái)連接處螺栓是否松動(dòng)，發(fā)現(xiàn)問(wèn)題及時(shí)組織處理。（5）木工機(jī)械必須嚴(yán)格使用倒順開(kāi)關(guān)和專用開(kāi)關(guān)箱，一次線不得超過(guò)3m,外殼接 保護(hù)零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護(hù)器，鋸片不得冇裂紋（使用前檢 查，使用中隨

23、時(shí)檢查）;且電鋸必須具備皮帶防護(hù)罩、鋸片防護(hù)罩、分料器和護(hù)手裝置。 使用木工多用機(jī)械吋嚴(yán)禁電鋸和電刨同吋使用；使用木工機(jī)械嚴(yán)禁戴手套；長(zhǎng)度小于 50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴(yán)禁使用電鋸；兩人操作時(shí)相互配合，不得硬拉硬拽; 機(jī)械停用時(shí)斷電加鎖。（6）用塔吊吊運(yùn)模板時(shí)，必須由起重工指揮，嚴(yán)格遵守相關(guān)安全操作規(guī)程。模板 安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉(zhuǎn)不善撞傷人；垂直吊運(yùn)必須采取兩個(gè)以上的吊 點(diǎn)，且必須使用卡環(huán)吊運(yùn)。不允許一次吊運(yùn)二塊模板（7）鋼模板堆放時(shí)，使模板向下傾斜30 ,不得將模板堆放在施工層上，防止模 板在風(fēng)荷載卜傾覆。（8）大模板堆放場(chǎng)地要求碩化、平整、冇圍護(hù)，陰陽(yáng)角模架設(shè)小圍護(hù)

24、架放置。安 裝就位后，要采取防止觸電保護(hù)措施，將大模板加以串聯(lián)，并同避雷網(wǎng)接通，防止漏電 傷人。（9）在電梯間進(jìn)行模板施工作業(yè)時(shí)，必須層層搭設(shè)安全防護(hù)平臺(tái)。因混凝土側(cè)力 既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當(dāng)夏季施工溫度較高時(shí)，可適當(dāng)增大混凝土澆 筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當(dāng)降低。當(dāng)T=15C時(shí)，混凝土澆筑 速度不大于2m3/ho（10）環(huán)保與文明施工夜間22:006:00之間現(xiàn)場(chǎng)停止模板加工和其他模板作業(yè)?，F(xiàn)場(chǎng)模板加工垃圾及時(shí) 清理，并存放進(jìn)指定垃圾站。做到工完場(chǎng)清。整個(gè)模板堆放場(chǎng)地與施工現(xiàn)場(chǎng)要達(dá)到整齊 冇序、干凈無(wú)污染、低噪聲、低揚(yáng)塵、低能耗的整體效果。第九節(jié)計(jì)算書柱模

25、板柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞， 用以支撐混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力; 柱箍之間用對(duì)拉螺栓相互拉接，形成一個(gè)完整的柱模板支撐體系。單位:(mm)拄龜1方木）啓豎愣（方木）面板對(duì)拉螺栓L 1000ZJ 丿y3i /：I.， 4 : Ji. /25 w 沁:H豎愣（方木）0SLE拄箍（方木）對(duì)拉螺栓面板對(duì)拉蛭栓柱立面圖O柱剖面圖柱模板設(shè)計(jì)示意圖柱截面寬度B（mm）:1000. 00；柱截面高度H（mm）:1000. 00；柱模板的總計(jì)算高度:H二5. 10m；根據(jù)規(guī)范，當(dāng)釆用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r(shí)，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)

26、準(zhǔn)值為2. 00kN/m2；計(jì)算簡(jiǎn)圖一、參數(shù)信息1. 基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目：2；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目：4； 柱截而高度H方向?qū)菟〝?shù)目：2；柱截而高度H方向豎楞數(shù)目：4； 對(duì)拉螺栓直徑(mm) :M12；2. 柱箍信息柱篩材料:木楞；寬度(mm) :50. 00；高度(mm) : 100. 00；柱箍的間距(mm):450；柱箍肢數(shù)3. 豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm) :50. 00；高度(mm) : 100. 00； 豎楞肢數(shù)：2；面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm) :18. 00； 而板彈性模量(N/mm2) :9500. 00； 面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/i

27、nin2) : 13. 00； 面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mnO :1. 50；5. 木方參數(shù)方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc (N/mm2) :13. 00；方木彈性模量E (N/mm2) :9500. 00； 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft (N/min2) : 1. 50；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按卜列公式計(jì)算，并取 其屮的較小值：片=022件仇仇f = YH其中Y-混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15) 計(jì)算，得5. 714h；T 混凝土的入模溫度，取20.000C；V 混凝

28、土的澆筑速度，取2. 500m/h； H 模板計(jì)算高度,取5. 100m； 3r-外加劑影響修止系數(shù)，取1.000； 02-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取l.OOOo根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F； 分別為47. 705 kN/m 122. 400 kN/m2,取較小值47. 705 kN/n?作為本工程計(jì)算荷 載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F尸47. 705kN/m2； 傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值2 kN/m三、柱模板面板的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屈于受彎構(gòu)件，按簡(jiǎn)支梁或連續(xù)梁計(jì)算。本工程中取柱截 而寬度B方向和H方向屮豎楞間距最大的而板作為驗(yàn)算對(duì)象，進(jìn)行強(qiáng)度、

29、剛度計(jì)算。強(qiáng)度 驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)牛的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土 側(cè)壓力。曲前述參數(shù)信息口J知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為1二317 mm,且豎楞數(shù) 為4,面板為大于3跨，因此對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用卜的三跨連續(xù)梁 進(jìn)行計(jì)算。317317317面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1. 面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計(jì)算最大跨中彎 距：M = OAql2其屮，M-面板計(jì)算最大彎距(N. mm)；1-計(jì)算跨度(豎楞間距)：1 =317. Omm； q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值6： 1.2X47.71X0

30、. 45X0. 90=23. 185kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2： 1. 4X2. 00X0. 45X0. 90=1. 134kN/m,式 屮，0.90為按施工手冊(cè)取用的臨吋結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q 二 qi + q2 二23. 185+1. 134二24. 319 kN/m；面板的最大彎距:M =0. 1X24.319X317X317= 2. 44X105N.mm； 而板最大應(yīng)力按下式計(jì)算：M .w J其中，O -面板承受的應(yīng)力(N/mm)；M 而板計(jì)算最大彎距(N. mm)；W 面板的截面抵抗矩：r =竺16b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W二 450X18. 0X18. 0/6=

31、2. 43X101 mm3； f -面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2) ；f=13. OOON/min2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值：o = M/W = 2.44x105 / 2.43x10 = 10.057N/mm2；而板的最大應(yīng)力計(jì)算值o =10.057N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 o=13N/mm2,滿足要求！2. 面板抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下：7 = 0.6 於其中，V-面板計(jì)算最大剪力00 ；1 一計(jì)算跨度(豎楞間距):1 =317. 0mm； q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值6： 1.2X47.71X0. 45X0. 9

32、0=23. 185kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2： 1. 4X2. 00X0. 45X0. 90=1. 134kN/m,式 中，0.90為按施工手冊(cè)取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q = q. + q2 二23. 185+1. 134二24. 319 kN/m；面板的最大剪力:V 二 0.6X24.319X317.0 二 4625. 403N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：3/2bh其中，T “血板承受的剪應(yīng)力(N/mm-)；V-ffi板計(jì)算最大剪力(N)： V = 4625. 403N；b-構(gòu)件的截面寬度(mm)： b = 450mm ； h-面板厚度(mm): hn = 18. 0mm ；fv

33、-一面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2): fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計(jì)算值：t =3x4625.403/(2x450x18.0)=0.857N/mm2； 而板截而抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：fv=l. 500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力t =0.857N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv = l. 5N/mm2,滿足要求！3. 面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如-H:d)=0.677/4100EI其中,3“面板最大撓度(mm)；q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m): q = 47. 71X0. 45 = 21. 47 kN/m；1計(jì)算跨

34、度(豎楞間距):1 =317. 0mm ；E-面板彈性模量(N/mm2) : E = 9500. 00 N/mm2 ；卜-面板截面的慣性矩(mm4)；I = b/121= 450X18.0X18.0X18. 0/12 = 2. 19X103 mm4；面板最大容許撓度:co = 317/250 = 1.268 mm；而板的最大撓度計(jì)算值：U) = 0.677x21.47x317.045)= 0.706 mm；面板的最大撓度計(jì)算值a) =0.706mm小于面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值0二1.268mm,滿足要求！四、豎楞方木的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞(小楞)屈于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為5l

35、m,柱箍間距為450imn,豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用 下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm,高度100mm,截面慣性矩T和截面抵抗矩W分 別為：W = 50X100X100/6 = 83. 33cm3；I = 50X100X100X100/12 = 416. 67cm4；豎楞方木計(jì)算簡(jiǎn)圖1. 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算支座最大彎矩計(jì)算公式：M=0.1屏其屮，M豎楞計(jì)算最大彎距(N. mm)；1_計(jì)算跨度(柱箍間距)：1 =450. 0mm；q作用在豎楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值6： 1.2X47. 71X0. 32X0. 90=16. 332kN/m； 傾倒混凝

36、土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2： 1. 4X2. 00X0. 32X0. 90=0. 799kN/m； q 二(16. 332+0. 799)/2二8. 566 kN/m；豎楞的最大彎距:M =0. 1 X 8.566X450. 0X450.0二 1.73X 105N. mm；M 彳CT = /W 其屮，O 一豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2):M 豎楞計(jì)算最大彎距(N. mm)；W 豎楞的截面抵抗矩(血)，W二& 33X10、f -豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2) ；f=13. 000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:a = M/W = 1.73x105/8.33x104 = 2.081 N/mm2； 豎楞

37、的最大應(yīng)力計(jì)算值0=2.081 N/mm2小于豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值o=13N/mm2,滿足要求!2. 抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下：7 = 0.6/其屮，V豎楞計(jì)算最大剪力(N)；1計(jì)算跨度(柱箍間距):1 =450. 0mm； q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 qj 1.2X47.71 X0.32X0. 90=16. 332kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2： 1. 4X2. 00X0. 32X0. 90=0. 799kN/m； q = (16. 332+0. 799)/2=8. 566 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.6X

38、8. 566X450.0 = 2312. 702N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：其屮，T “豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V豎楞計(jì)算最大剪力(N)： V二2312. 702N；b-豎楞的截面寬度(mm) ： b = 50. 0mm ；h廠-豎楞的截而高度(mm) ： hn = 100. 0mm ；f廠-豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2): fv = 1. 500 N/min2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值：t =3x2312.702/(2x50.0x100.0)=0.694N/mm2； 豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：代二1500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值t =0.694N/mm2小于豎

39、楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv_l. 5N/mm2,滿足要求!最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:100 EI其中，GO豎楞最大撓度(mm)；q作用在豎楞上的線荷載(kN/m): q =47.71X0. 32 = 15. 12 kN/m；1-計(jì)算跨度(柱箍間距):1 =450. 0mm ；E-豎楞彈性模量(N/min2) : E = 9500. 00 N/mm2 ； I豎楞截面的慣性矩(血)，I二4. 17X10”；豎楞最大容許撓度：0 = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值：U) = 46)=0.106 mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值u)=0.106mm小于豎楞最大容許撓度u)=1

40、.8mm，滿足要求!五、B方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱篩采用方木，截面慣性矩I和截面抵抗矩w分別為： W 二 5 X10 X10 / 6 二 83. 33 cm3；T 二 5 X10 X10 X10 / 12 二 416. 67 cm4；柱篩為大于3跨，按集中荷載三跨連續(xù)梁計(jì)算(附計(jì)算簡(jiǎn)圖)：3.86I7.71I7.71IX3.86IX463.33|333.33 丨463.33B方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖 其中P - -豎楞方木傳遞到柱篩的集中荷載(kN),豎楞距離取B方向的；P= (1.2 X47. 7X0.9 + 1.4 X2X0. 9)X0.317 X 0. 45/1 = 7. 71 kN；2.21

41、92.2191.6351.6351.6351.63H 錘2.2192.219B方向柱箍剪力圖(k) 最大支座力：N二9. 344 kN；B方向柱篩彎矩圖(kN. m) 最大彎矩：M 二 0. 344 kN.m；B方向柱箍變形圖(mm) 最大變形：V二0. 123 mm；1. 柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱篩截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式MCT =W其屮，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值：M二0.34 kN.m； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩：W = 83. 33 cm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值：a = 3.93 N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f二3 N/mm2；B邊柱篩的最大應(yīng)力計(jì)算值o=3.93N/mrr?小于柱篩

42、的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2,滿足要求！2. 柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過(guò)計(jì)算得到：0)= 0.123 mm；柱篩最大容許撓度：0 = 333.3 / 250 = 1.333 mm；柱箍的最大撓度3二0.123mm小于 柱箍最大容許撓度wF1.333mm,滿足要 求！六、B方向?qū)菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式如F：N N= fxA其屮N -對(duì)拉螺栓所受的拉力；A 對(duì)拉螺栓有效面積(mm2)；f -對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170查表得：對(duì)拉螺栓的型號(hào)：M12 ；對(duì)拉螺栓的有效直徑：9.85 mm；對(duì)拉螺栓的有效面積：A二76 mm2；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力：N二9. 344 ko對(duì)拉螺栓最大容許拉力值:N

43、 = 170X105X7. 60X105 = 12.92 kN；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力N=9. 344kN小于對(duì)拉螺栓最大容許拉力值N二12.92kN,對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求！七、H方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱篩采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩w分別為: W 二 5 X10 X10 / 6 二 83. 33 cm3；T 二 5 X10 X10 X10 / 12 二 416. 67 cm4；柱篩為大于3跨，按三跨連續(xù)梁計(jì)算(附計(jì)算簡(jiǎn)圖)：3.867.713.86463.33333.33463.33H方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中P -豎楞方木傳遞到柱篩的集中荷載(kN),豎楞距離取II方向的；P = (

44、1. 2X47. 7X0. 9+1. 4X2X0. 9) X0. 317 X0. 45/1 = 7. 71 kN；2.2192.2191.6351.6351.6351.63H 錘2.2192.219H方向柱箍剪力圖(k) 最大支座力：N二9.344 kN；H方向柱篩彎矩圖(kN. m) 最大彎矩：M 二 0. 344 kN.m；H方向柱箍變形圖（mm） 最大變形：V二0. 123 mm；1. 柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱篩截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式:其屮，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值：M二0.34 kN.m； 彎矩作用平面內(nèi)柱篩截面抵抗矩：W = 83. 33 cm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值：a = 3.932

45、 N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f二3 N/mm2；II邊柱篩的最大應(yīng)力計(jì)算值o二3.932N/mm?小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2,滿足要求！2. 柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過(guò)計(jì)算得到:V二0. 123 mm；柱篩最大容許撓度：V = 333. 333 / 250 = 1.333 mm；柱箍的最大撓度V =0. 123mm小于柱箍最大容許撓度V二1.333mm,滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠?jì)算驗(yàn)算公式如下：NN=fxA其中N -對(duì)拉螺栓所受的拉力；A 對(duì)拉螺栓有效面積（mm?）；f 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；杳表得：對(duì)拉螺栓的直徑：M12 ；對(duì)拉螺栓有效直徑：9

46、.85 mm； 對(duì)拉螺栓有效面積：A二76 mm2；對(duì)拉螺栓最大容許拉力值:N二1.70X 105X7. 60X 10 5二12. 92 kN；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力：N二9. 344 kNo對(duì)拉螺栓所受的最大拉力：N二9344kN小于N二1292kN,對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿 足要求！二、三層梁模板（扣件鋼管架）因木工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全 性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算屮述參考了施工技術(shù)2002 (3):扣件式鋼管 模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。梁段:L1。方木支撐平行于粱截面一、參數(shù)信息1. 模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0. 24

47、；梁截面高度D(m):1.30混凝土板厚度(mm) : 180. 00；立桿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a (m) :0. 10；立桿步距h (m) : 1. 50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)： 4. 20；梁兩側(cè)立柱間距(m) :0. 60；承重架支設(shè):無(wú)承重立桿，方木支撐平行梁截而；板底承重立桿橫向間距或排距Lb (m) : 1. 00； 采用的鋼管類型為048x3.2；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系 數(shù)：080；模板自重(kN/m2) :0. 35；鋼筋自重(kN/m3): 1. 50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/nO

48、 :2.5； 新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):31. 2； 傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2) :2. 0； 振搗混凝十荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2) :2, 03. 材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2): 10000. 0； 木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)： 17.0； 木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)： 1.7； 而板類型：膠合而板；面板彈性模量E (N/mm2): 9500. 0； 面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)： 13.0；4. 梁底模板參數(shù)梁底方木截而寬度b(mm)： 50.0； 梁底方木截面高度h(imn)： 100.0； 梁底模板支撐的間距(mm)： 3

49、00.0； 面板厚度(mm): 1&0；5. 梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)： 500；次楞根數(shù):4；穿梁螺栓水平間距(mm)： 500；穿梁螺栓豎向根數(shù)：4；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：250mm, 250mm, 250mm, 250mm； 穿梁螺栓直徑(min)： M12；主楞龍骨材料：木楞，寬度50mm,高度100mm；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm,高度100mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮 新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取 其屮的較小值：10.22

50、和也折 TH其屮Y-混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；t -新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/CT+15) 計(jì)算，得5714h；T -混凝土的入模溫度，取20. 000C；V 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H -混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.300m；Pi-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；%-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F； 分別為50. 994 kN/m 31.200 kN/m2,取較小值31.200 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板

51、為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓 力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞(內(nèi)龍骨)的根數(shù)為4根。而板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。而板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)跨中彎矩計(jì)算公式如下：M .b = f其屮，O -面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2):M -面板的最大彎距(N. mm)；W 面板的凈截面抵抗矩,W = 50X 1.8X 1.8/6=27cm3；f-而板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中，q -作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:qi= 1. 2X0. 5X31. 2X0. 9=

52、16. 85kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q2= 1.4X0. 5X2X0. 9=1. 26kN/m；q 二 Q1+q2 二 16. 848+1.260 二 18. 108 kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距)：1二373. 33mm；面板的最大彎距 M二 0. 1X18. 108X373. 3332 = 2. 52X 105N. mm；經(jīng)計(jì)算得到，而板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：o = 2.52x105/2.70x104=9.348N/mrrA 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值o =9.348N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm滿足要求!2. 撓度驗(yàn)算0

53、.677/4少=100 EI = /250q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q二31.2X0.5 = 15. 6N/mm；1-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):1 = 373. 33mm；E面板材質(zhì)的彈性模量：E二9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I 二 4；面板的最大撓度計(jì)算值：a) = 4/(100x9500x2.43x105) = 0.889 mm；面板的最大容許撓度值：3 = I/250 =373.333/250 = 1.493mm；面板的最大撓度計(jì)算值go =0.889mm小于面板的最大容許撓度值|oo=1.493mm,滿足要求！1. 內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照

54、均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm,截面高度100mm,截面慣性矩I和截 而抵抗矩W分別為：W = 50X 1002Xl/6 = 83. 33cm3；I 二 50X 1003Xl/12 二 416. 67cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖(1).內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：M b = fW其中，a -內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/rnm2)； M -內(nèi)楞的最大彎距(N. mm)； W -內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；f-內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2) o按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨屮彎矩：M = 0Aql2其中,作用在內(nèi)楞的荷載,q二(1.2X31.2X0. 9+1.4X2X0.

55、9) X0. 373=13. 52kN/m；內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距):1 = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距:M=0. 1X13. 52X500. 002= 3. 38X105N.mm；最大支座力:R=l. 1X 13. 521X0. 5=7. 436 kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值o = 3.38x105/8.33x104 = 4.056 N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f = 17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值o = 4.056 N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2,滿足要求！(2).內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算0.677/4 = / / 2501007其屮E 面板材質(zhì)

56、的彈性模量：10000N/mm2；q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q二31.20X0. 37二11.65 N/mm； 1計(jì)算跨度(外楞間距)：1 = 500mm；I-ffi板的截面慣性矩:I = 8. 33X10W；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值：co = 0.677x11.65x5004/(100x10000x8.33x106) = 0.059 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值：0 = 500/250=2mg內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值u)=0.059mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值u)=2mm, 滿足要求！2. 外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力7. 436RN,按照集中荷 載作用下的

57、連續(xù)梁計(jì)算。本工程屮，外龍骨采用2根木楞，截而寬度50mm,截而高度lOOinin,截而慣性矩I和 截面抵抗矩W分別為：W 二 50X 1002X2/6 二 166. 67cm3；I 二 50X 1003X2/12 二 833. 33cm4；250250250250120外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖外楞彎矩圖(kN. m)外楞變形圖(mm)(1) 外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算M . b = f其中O -外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M -夕卜楞的最大彎距(N. mm)；W -外楞的凈截而抵抗矩；f外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2) o根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M二1.859 kN.m外楞最大計(jì)算跨度：1二250mm；

58、經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值：a = 1.86x106/1.67x105= 11.155 N/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f = 17N/mm2； 外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值o=11.155N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2,滿足要求！(2)外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.811 mm外楞的最大容許撓度值：3二250/250=1mrm外楞的最大撓度計(jì)算值0)=0.811mm小于外楞的最大容許撓度值0二1mm, 滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下：NN = fxA其中N -穿梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓冇效而積(mn?)；f -穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)

59、度設(shè)計(jì)值，取170 N/min2；查表得：穿梁螺栓的直徑：12 mm；穿梁螺栓有效直徑：9. 85 mm； 穿梁螺栓冇效而積：A二76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =31.2X0.5X0.375 =5.85 kN0 穿梁螺栓最大容許拉力值:N = 170X76/1000 = 12.92 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力N二5.85kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=1292kN,滿足要求!六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間 距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)口重荷載、新澆混凝土口重荷載、鋼筋口重荷

60、載和振搗 混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W 二 240X 18X 18/6 二 1.30X10W；I 二 240X18X18X18/12 二 1. 17X10 mm4；1. 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行而板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：M b =d0*5.293 N/mm2；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f二17. 000 N/mm2；方木最大應(yīng)力計(jì)算值5. 293 N/mm2小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=17.000 N/mm2,滿足要求!4. 支撐方木抗剪驗(yàn)算:最大剪力的計(jì)算公式如下：V=qc!2截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:其中最

61、大剪力 V =15.315X0. 240/2=1.838 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 T二3 X 1837. 800/(2X50. 00X 100. 00)=0. 551 N/mm2； 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T = 1.700 N/mm2；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值0. 551 N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T二1.700 N/mm2,滿足要求!5. 支撐方木撓度驗(yàn)算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下:線荷載 q = 9. 945 + 1.243 = 11. 187 kN/m；方木最大撓度u)=11.187x240.000x(8x600.0003-4x240.0002x

62、600.000+240.0003)/(384x10000.000x4.17x106)=0.269 mm；方木的撓度設(shè)計(jì)值 0二600.000/250二2.400 mm；方木的最人撓度co=O.269 mm小于方木的最人允許撓度co二2.400 mm,滿足 要求！八、梁跨度方向鋼管的計(jì)算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等，通過(guò)方木的集屮荷 載傳遞。支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P二1.838 KN.P P P P P P P P P100010001000支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(nun)2.7572.7571.58

63、71.5870.9190.9193.927 3.9272 神20890.210.2510.2512.08902510.919bai1.587J1.5873.927 3.9272.7572.757支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩 Mg 二 0.619 kN.m ；最大變形V = 1. 697 mm ；最大支座力R環(huán)二6. 684 kN ；最大應(yīng)力 o= 0.619x106 /(4.73x103 )=130.793 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f二205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值130. 793 N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/nrni；滿足要求！支撐鋼管

64、的最大撓度Vmax=l. 697mm小于1000/150與10 mm,滿足要求！九、扣件抗滑移的計(jì)算：按規(guī)范表5. 1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為& OOkN,按照扣件抗滑承載力系 數(shù)0. 80,該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6. 40kNo縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5. 2. 5): R W Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取6. 40 kN；R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R二5.513 kN；R 6. 40 kN ,單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算：立

65、桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：其中N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫桿的最大支座反力：N =6. 684 kN ；腳手架鋼管的自重：N2 = 1.2X0. 129X4. 2=0. 651 kN；樓板的混凝土模板的自重:N3=1.2X (1. 00/2+ (0. 60-0. 24)/2) X1.00X 0. 35=0. 286 kN；樓板鋼筋混凝十自重荷載：N4=1.2X (1.00/2+(0 60-0. 24)/2) X 1. 00X0. 180X(1.50+24. 00)=3. 745 kN；N =6.684+0.651+0.286+3. 745=11. 365 kN；(P-

66、軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比l/i查表得到；i -計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm): i = 1. 59；A 一立桿凈截面面積(cm2): A = 4. 5；W 立桿凈截面抵抗矩(cm3): W = 4. 73；O-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2):f-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f二205 N/mm2；L -計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算lo = kiuh(1)k.-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為:1.155 ；u -計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5. 3.3, u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = ktuh = 1. 155X 1.7X 1

67、.5 = 2.945 m；U/i = 2945. 25 / 15. 9 = 185 ；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)(p= 0.209 ； 鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；o二笛365.342/(0.209x450)二120.844 N/mmh 鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算0 = 120.844 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值f =205 N/mm2,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算L 二 kk(h+2a)(2)k1 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 -計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a = 1.7按照表2取值1.001 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 L

68、o = kIk2(h+2a) = 1. 167X 1. 001 X (1. 5+0. 1X2) = 1.986 m；Lo/i 二 1985. 884 / 15.9 = 125 ；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)(p= 0.423 ； 鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；0=11365.342/(0.423x450) = 59.708 N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算o二59.708 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值f =205 N/mm2,滿足要求！一層梁模板(扣件鋼管架)因木工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全 性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算屮述

69、參考了施工技術(shù)2002 (3):扣件式鋼管 模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。梁段:L2。單位：(rrrn)_350800斷面圖側(cè)面圖方木支撐平行于粱截面一、參數(shù)信息1. 模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):O. 35；梁截面高度D(m):1.20混凝土板厚度(mm) :200. 00；立桿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a (m) :0. 10；立桿步距h (m) : 1. 50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)： 5. 10；梁兩側(cè)立柱間距(m): 0. 80；承重架支設(shè):無(wú)承重立桿，方木支撐平行梁截而；板底承重立桿橫向間距或排距Lb (m) : 1. 00

70、；采用的鋼管類型為048x3.2；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系 數(shù)：080；2. 荷載參數(shù)模板自重(kN/m2) :0. 35；鋼筋自重(kN/m3): 1. 50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2) :2.5； 新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/nO :2& & 傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2) :2. 0；振搗混凝上荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2) :2. 03. 材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2): 10000. 0； 木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)： 17.0； 木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)： 1.7； 而板類型：膠合而板；面板彈

71、性模量E (N/mm2): 9500. 0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)： 13.0；4. 梁底模板參數(shù)梁底方木截而寬度b(mm)： 50.0； 梁底方木截面高度h(imn)： 100.0； 梁底模板支撐的間距(mm)： 300.0； 面板厚度(mm): 1&0；5. 梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)： 500；次楞根數(shù):4；穿梁螺栓水平間距(mm)： 500；穿梁螺栓豎向根數(shù)：4；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm, 200mm, 200mm, 200mm； 穿梁螺栓直徑(min)： M12；主楞龍骨材料：木楞，寬度50mm,高度100mm；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度

72、50mm,高度100mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1. 梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮 新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取 其屮的較小值：10.22和也折 TH其屮Y-混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；t -新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/CT+15) 計(jì)算，得5714h；T -混凝土的入模溫度，取20.000C；V -混凝土的澆筑速度，取1. 500m/h；H -混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂而總高度，取1.200m； Pr-外加劑影響修正系數(shù)

73、，取1.200；02-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1150o根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別為50. 994 kN/m 28. 800 kN/m2,取較小值28. 800 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓 力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞(內(nèi)龍骨)的根數(shù)為4根。而板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。而板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)跨中彎矩計(jì)算公式如下：M .b = f其屮，O -面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2):M -面板的最大彎距(N. mm)；

74、W 面板的凈截面抵抗矩,W = 50X 1.8X 1.8/6=27cm3；f-而板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中，q -作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:qi= 1. 2X0. 5X28. 8X0. 9=15. 55kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q2= 1.4X0. 5X2X0. 9=1. 26kN/m；q 二 qt+q2 二 15. 552+1.260 二 16.812 kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距)：1二333. 33mm；面板的最大彎距 M二 0. 1X16.812X333. 3332 = 1. 87X 105N. mm；經(jīng)計(jì)算得

75、到，而板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：o = 1.87x105/2.70x104=6.919N/mrrA 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值o=6.919N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f二13N/mn?,滿足要求！2. 撓度驗(yàn)算0.677/4&)=100 EI = Z/25Oq作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q = 2& 8X0.5 = 14. 4N/mm；1-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):1 = 333. 33mm；E-面板材質(zhì)的彈性模量：E = 9500N/min2；1一面板的截面慣性矩:I = 50X1.8X1.8X1. 8/12=24. 3cm4；面板的最大撓度計(jì)算值

76、：co = 4/(100x9500x2.43x105) = 0.521 mm；而板的最大容許撓度值：0 = I/250 =333.333/250 = 1.333mm；面板的最大撓度計(jì)算值u)=0.521mm小于面板的最大容許撓度值co=1.333mm,滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1. 內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm,截面高度100mm,截面慣性矩T和截 面抵抗矩W分別為：W = 50X1002Xl/6 = 83. 33cm3；I = 50X 1003Xl/12 = 416. 67cm1；內(nèi)楞

77、計(jì)算簡(jiǎn)圖(1).內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如卜:M .b = f其中，O -內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2):M -內(nèi)楞的最大彎距(N. mm)；W -內(nèi)楞的凈截而抵抗矩；f-內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2) o按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨屮彎矩：M = Q.lql2其屮，作用在內(nèi)楞的荷載，q二(1.2X28.8X0. 9+1. 4X2X0. 9) X0. 333=11. 21kN/m；內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距):1 = 500mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0. 1X11.21X500. 002= 2 80X 105N.mm； 最大支座力:R=l 1X 11.208X0. 5=6. 164 kN；經(jīng)計(jì)算得到

78、，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值a = 2.80x1 05/8.33x104 = 3.362 N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f = 17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值o二3.362 N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2,滿足要求!(2)內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算0.677/4 匚cx) = I /2501007其中E 面板材質(zhì)的彈性模量：10000N/nun2；q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q二28. 80X0. 33二9. 60 N/mm；1-計(jì)算跨度(外楞間距)：1二500mm； I一面板的截面慣性矩:I = 8. 33X10W；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值：a) = 4/(100x

79、10000x8.33x106) = 0.049 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值：co二500/250二2mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值u)=0.049mm小于內(nèi)楞的最人容許撓度值u)=2mm, 滿足要求！2. 外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集屮力，取內(nèi)楞的最大支座力6. 164RN,按照集屮荷 載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度50mm,截面高度100mm,截面慣性矩I和 截而抵抗矩W分別為：W = 50X1002X2/6 = 166. 67cm3；I 二 50X 1003X2/12 二 833. 33cm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖外楞彎矩圖(kN. m)外楞變形圖(min)(1

80、) .外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算M .b = f其屮O -外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M -外楞的最大彎距(N. mm)；W -外楞的凈截面抵抗矩；f外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2) o根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M二1.233 kN.m外楞最大計(jì)算跨度：1二200mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值：o = 1.23x106/1.67x105 = 7.397 N/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f = 17N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值o=7.397N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2,滿足要求！(2) .外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0. 353 mm外楞

81、的最大容許撓度值：3 = 200/250=0.8mm；外楞的最大撓度計(jì)算值3二0.353mm小于外楞的最大容許撓度值co二0.8mm,滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下：NN = fxA其中N -穿梁螺栓所受的拉力； A -穿梁螺栓冇效而積(mn?)；f -穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/min2； 查表得：穿梁螺栓的直徑：12 mm； 穿梁螺栓有效直徑：9. 85 mm； 穿梁螺栓冇效而積：A二76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =28. 8X0.5X0.3 =4. 32 kN0 穿梁螺栓最大容許拉力值:N = 170X76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的

82、最大拉力N二4. 32kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=1292kN,滿足要求!六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間 距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)口重荷載、新澆混凝土口重荷載、鋼筋口重荷載和振搗 混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W 二 350X 18X 18/6 二 1.89X10W； I 二 350X 18X 18X 18/12 二 1. 70X10 mm4；1. 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行而板抗彎

83、強(qiáng)度驗(yàn)算：M b = fW其中，升梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2):M -計(jì)算的最大彎矩(kN. m)；1一計(jì)算跨度(梁底支撐間距)：1 =300. OOmin；q -作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：qt: 1.2X (24. 00+1.50) X0. 35X 1. 20X0. 90=11. 57kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:l. 2X0. 35X0. 35X0. 90=0. 13kN/m；振搗混凝土吋產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1. 4X2. 00X0. 35X0. 90=0. 88kN/m；q 二 ql + q2 + q3=ll. 57+0.

84、 13+0. 88=12. 58kN/m； 跨中彎矩計(jì)算公式如下：M = 0.1ql2Mg = 0. 10X 12. 581X0. 32=0. 113kN.m； o=0.113x106/1.89x104=5.991N/mm2； 梁底模面板計(jì)算應(yīng)力o =5.991 N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2,滿足要求！2. 撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。 最大撓度計(jì)算公式如下：1007 l其屮，q作用在模板上的壓力線荷載：q = (24. 0+1.50)X1.200+0. 35) X0. 35= 10. 83KN/m；1計(jì)算跨度(梁底

85、支撐間距)：1 =300. 00mm； E面板的彈性模量:E二9500. ON/mm2； 面板的最大允許撓度值：0 =300.00/250 = 1.200mm； 而板的最大撓度計(jì)算值：u)=4/(100x9500x1.70x105)=0.368mm；面板的最大撓度計(jì)算值：co二0.368mm 小于 面板的最大允許撓度值：co= 300 / 250 = 1.2mm,滿足要求！七、梁底支撐木方的計(jì)算計(jì)算簡(jiǎn)圖如下:I-+I1荷載的計(jì)算:(1) 鋼筋混凝土梁自重(kN/m):二(24+1. 5) XI. 2X0. 3=9. 18 kN/m；(2) 模板的自重荷載(kN/m)：q2 = 0. 35X0.

86、 3X (2X 1. 2+0. 35)/ 0. 35=0. 825 kN/m；(3) 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m): 經(jīng)計(jì)算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pi = (2. 5+2) X0. 3=1.35 kN/m；2.木方的傳遞集中力驗(yàn)算:靜荷載設(shè)計(jì)值 q=l. 2X9. 180+1. 2X0. 825=12. 006 kN/m；活荷載設(shè)計(jì)值 P=l. 4X1. 350=1. 890 kN/m；荷載設(shè)計(jì)值 q = 12. 006+1. 890 = 13. 896 kN/m。木工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5X 10X10/6 二 8. 3

87、3X101 cm3；1=5X10X5X10/12 = 4. 17X102 cm1；3. 支撐方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎矩考慮為簡(jiǎn)支梁均布荷載作用下的彎矩，跨中最大彎距計(jì)算公式如下：9 1M - 0125gcT + qca其中 a二(0. 800-0. 350) /2二0. 225 m；c=0. 350 m；跨中最大彎距 M=0. 125X13. 896X0. 350X0. 350+0. 5X13. 896X0. 350X0. 225=0. 760 kN. m；方木最大應(yīng)力計(jì)算值 0=759937.500/8.33x10*9.119 N/mm2；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f二17. 000 N/mm2；方

88、木最大應(yīng)力計(jì)算值9. 119 N/mm2小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=17. 000 N/mm 滿足要求！4. 支撐方木抗剪驗(yàn)算:最大剪力的計(jì)算公式如下：V=qc!2截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：3V2bh其中最大剪力 V =13. 896X0. 350/2=2. 432 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 23X2431. 800/(2X50. 00X 100. 00)=0. 730 N/mm2； 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T = 1.700 N/mm2；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值0. 730 N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T二1.700 N/mm2, 滿足要求！5. 支撐方木撓度驗(yàn)算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最

89、不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下:血益F)線荷載 q 二 9. 180 + 0. 825 二 10. 005 kN/m；方木最大撓度u)=10.005x350.000x(8x800.0003-4x350.0002x800.000+350.0003)/(384x10000.000x4.17x106)=0.820 mm；方木的撓度設(shè)計(jì)值 0二800.000/250二3.200 mm；方木的最人撓度co=O.82O mm小于方木的最人允許撓度co二3.200 mm,滿足 要求！八、梁跨度方向鋼管的計(jì)算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等，通過(guò)方木的集屮荷 載傳遞。支撐鋼管按照集中荷載

90、作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P二2.432 KN.p p p p p p p p P100010001000支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(nun)3.6483.6481.2161.2165.196 5.1962鳳42.76403寸20.3320.3322.7640332645.196 5.1961.2161.21（；2.0992.0993.6483.648支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩 Mg 二 0.819 kN.m ；最大變形V = 2. 246 mm ；最大支座力R環(huán)二8. 844 kN ；最大應(yīng)力 o= 0.819x106 /(4.73x103

91、)二仃3.067 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f二205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值173. 067 N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/nrni；滿足要求！支撐鋼管的最大撓度Vmax=2. 246mm小于1000/150與10 mm,滿足要求！九、扣件抗滑移的計(jì)算：按照建筑施工扌II件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁(yè)，雙 扣件承載力設(shè)計(jì)值取16. OOkN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0. 80,該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣 件承載力取值為12. 80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5. 2. 5): R W Rc其

92、中Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取12.80 kN； R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算屮R取最大支座反力，根據(jù)前而計(jì)算結(jié)果得到R二7.295 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算：立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式0 =祭力1 梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：其中N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫桿的最大支座反力：N二8.844 kN ； 腳手架鋼管的自重:N2 = 1.2X0. 129X5. 1=0. 79 kN； 樓板的混凝土模板的自重:N3=1.2X (1. 00/2+(0. 80-0. 35)/2) X 1.00X0. 35=0. 30

93、5 kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載：N4=1.2X (1. 00/2+ (0. 80-0. 35)/2) X 1. 00X0. 200 X(1.50+24.00)二4.437 kN；N 二8. 844+0. 79+0. 304+4. 437=14. 375 kN；(P-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；i -計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm): i = 1. 59； A -立桿凈截面面積(cm2): A = 4. 5； W 立桿凈截面抵抗矩(cm W = 4. 73； O-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2；lo 計(jì)算長(zhǎng)度(

94、m);如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算1。二 kiUh(1)h 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù),取值為:1.155 ；u -計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5. 3.3, u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = kiuh = 1. 155X1.7X1.5 = 2.945 m；Lo/i 二 2945. 25 / 15.9 = 185 ；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)(p= 0.209 ； 鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；0=14375.465/(0.209x450) = 152.849 N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算0 = 152.849 N/mm2小于鋼管立桿抗壓

95、強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值f =205 N/mm2,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算L 二 k1k2(h+2a)(2)匕-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 -計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a = 1.7按照表2取值1.004 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k,k2(h+2a) = 1. 167X 1. 004X (1.5+0. 1X2) = 1.992 m；L0/i 二 1991.836 / 15.9 二 125 ；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果杳表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)p= 0.423 ； 鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；0=14375.465/(0.423x450) = 75

96、.521 N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算o = 75.521 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值f 二205 N/mm2,滿足要求！人防板模板(扣件鋼管高架)因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)冇關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全 性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002 (3):扣件式鋼管 模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全屮的部分內(nèi)容。一、參數(shù)信息：1模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m) :0. 90；縱距(m) :0. 80；步距(m) : 1. 50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m) ：0. 10；模板支架搭設(shè)高度(m) :4. 20； 采用的鋼管(mm):048x3.2

97、；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù)：0. 80； 板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2) :0. 350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3) :25. 000； 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN7m2) :2. 500；4. 材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E(N/mmJ) :9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2) : 13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E (N/mm2) :9500. 000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/nun2) : 13. 000； 木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2) : 1.400；木方的間隔距離(mm

98、) :250. 000； 木方的截面寬度(mm) ：50. 00；木方的截面高度(nun): 100. 00；5. 樓板參數(shù)鋼筋級(jí)別：三級(jí)鋼HRB 400(20MnSiV, 20MnSiNb, 20MnTi)；樓板混凝土強(qiáng)度等級(jí):C25； 每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù)：8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mnO :360. 000；樓板的計(jì)算寬度(m) ：4, 00；樓板的計(jì)算厚度(mm) :250, 00；樓板的計(jì)算長(zhǎng)度(m) :4. 50；施工平均溫度(C) : 15. 000；O n 1L1141114.900OLO模板支架立面圖圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元模板面板計(jì)算面板為受彎構(gòu)件，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛

99、度，取單位寬度Im的面板作為計(jì)算單元 而板的截而慣性矩1和截而抵抗矩W分別為：W = 100X1.876 = 54 cm3；I 二 100X1.8712 二 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。而板計(jì)算簡(jiǎn)圖(1) 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的口重(kN/m):q.二 25X0. 25X 1+0. 35X 1 二 6. 6 kN/m；(2) 活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN):q2 = 2. 5X 1= 2. 5 kN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:其中:q=1.2X6. 6+1. 4X2. 5= 11.42kN/m最大彎

100、矩M=0. 1X11.42X0. 252= 0. 071 kN m；面板最大應(yīng)力計(jì)算值 o= 71375/54000 = 1.322 N/mm2；而板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13 N/mm2；而板的最大應(yīng)力計(jì)算值為1.322 N/mm2小于而板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13 N/mm；滿 足要求！3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為0.677/4少=100刃 = /250其中q 二 6. 6kN/m面板最大撓度計(jì)算值 v = 0. 677X6. 6X2507(100X9500X4166666. 667)=0. 004 mm；面板最大允許撓度V二250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計(jì)算值0.004 mm小于面板的

101、最大允許撓度1 mm,滿足要求！三、模板支撐方木的計(jì)算:方木按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算，英慣性矩1和截而抵抗矩W分別為:W=5X 10X10/6 = 83. 33 cm3；1=5X10X10X10/12 二 416. 67 cm4；NiN2方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1荷載的計(jì)算:鋼筋混凝土板口重(kN/m):qL 25X0. 25X0. 25 = 1.562 kN/m；(2) 模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0. 35X0. 25 二 0. 088 kN/m ；(3) 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝十.時(shí)產(chǎn)生的荷載(kN): Pi = (2. 5+2) X 0.8X0. 25 = 0.9 kN；2.方木抗彎強(qiáng)

102、度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載 q =1.2X(1.562 + 0. 088) = 1.98 kN/m；集屮荷載p 二 1.4X0. 9二 1.26 kN；最大彎距 M 二 Pl/4 + ql2/8 = 1.26X0.8 /4 + 1.98X0. 82/8 = 0.41 kN. m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.26/2 + = 1.422 kN ； 方木的最大應(yīng)力值 a= M / w = 0.41x106/83.333x103 = 4.925 N/mm2； 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f二13.0 N/mni方木的最大應(yīng)力計(jì)

103、算值為4.925 N/mm2小于 方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f.ON/imn?, 滿足要求！3. 方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下：Q 二 ql/2 + P/2截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力:V = 0.8X1.98/2+1.26/2 = 1.422 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 T 二 3 X 1422/(2 X50 X 100)二 0. 427 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T二1.4 N/mm2；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值為0427 N/mni2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1. 4 N/mm2,滿 足要求！4. 方木撓度驗(yàn)算:最人彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度

104、和，計(jì)算公式如下:P13丄5廣487 384E1均布荷載q 二 q】+ q2 二 1. 562+0. 088=1. 65 kN/m；集中荷載p二0.9 kN；方木最大撓度計(jì)算值 /( 48X9500X4166666. 67)方木最大允許撓度值方木的最大撓度計(jì)算值V= 5X 1.65X8004 /(384X9500X4166666. 67) +900X8003 =0. 465 mm；V= 800/250=3.2 mm； 0. 465 mm小于方木的最大允許撓度值3. 2 mm,滿足要求!U!木方支撐鋼管計(jì)算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算； 支撐鋼管按照集屮荷載作用下的三跨連

105、續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P二1.98X0.8 + 1.26 = 2.844 kN；900PP900900P支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN. m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(rmn)2.7572.7575.382 5.38222.5380.087)10872.9：2.9310.3061|13063.155.7755.7752.4475.2915.291150.397|13973.2413.241支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩 L = 0. 932 kN. m ；最大變形爲(wèi)=2. 183 mm ；最大支座力Q神=11.285 kN ；支撐鋼管最大應(yīng)力 o= 0.932x10

106、6/4730=196.94 20?；支撐鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f二205 N/mm2 ；支撐鋼管的計(jì)算最大應(yīng)力計(jì)算值196. 94 N/inin2小于支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為2. 183 mm小于900/150與10 mm,滿足要求！五、扣件抗滑移的計(jì)算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁(yè)，雙 扣件承載力設(shè)計(jì)值取16. OOkN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0. 80,該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣 件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值R= 11.285 kN；R 12.80 k,所以雙扣件抗滑

107、承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1) 腳手架的自重(kN):NG1 二 0. 138X4.2 二 0. 581 kN；鋼管的自重計(jì)算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2) 模板的自重(kN)：NG2 = 0. 35X0.9X0.8 = 0. 252 kN；(3) 鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 二 25X0. 25X0.9X0.8 二 4. 5 kN；經(jīng)計(jì)算得到,靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值Nc二Ng1+NC2+NG3二5. 333 kN；2 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值N = (2. 5+2 )

108、X0.9X0.8 = 3.24 kN；3.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算N 二 1.2Ng + 1.4Nq 二 10. 936 kN；七、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算：立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式：。=善心其中N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN) : N = 10. 936 kN；(P-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；i計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) : i = 1. 59 cm；A立桿凈截面面積(cm?) ： A = 4. 5 cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3): W=4. 73 cm3；a 鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；f一一鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f =205 N/

109、mm2； Lo計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計(jì)算10 二 h+2akt-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為1. 155；u -計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5. 3.3； u = 1.7； a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的氏度；a = 0. 1 m； 上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo 二 h+2a 二 1.5+0. 1X2 = 1.7 m；Lo/i = 1700 / 15. 9 = 107 ；由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)(p= 0.537 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；0=10935.936/ (0. 537X450) = 45. 255 N/mm2

110、；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值o= 45.255 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì) 值f二205 N/mm2,滿足要求！如杲考慮到高支撐架的安全因素，適宜由卜式計(jì)算10 = kik2 (h+2a)kt -計(jì)算氏度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a二1.7按照表2取值1.001 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 L = ktk2(h+2a) = 1. 243X 1. 001 X (1. 5+0. 1X2) = 2. 115 m； U/i = 2115.213 / 15. 9 = 133 ；由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)(p= 0.381 ；鋼管立

111、桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；a=10935.936/ (0.381X450)二 63. 785 N/mm2； 鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值o= 63.785 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì) 值f = 205 N/mm2,滿足要求!八、立桿的地基承載力計(jì)算:立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求P W fg地基承載力設(shè)計(jì)值：fg = fgk X kt. = 68 kpa；其屮，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：仏二170 kpa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc二0.4 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：P = N/A =43. 744 kpa ； 其屮，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂而的軸向力設(shè)計(jì)值:N = 10.936 kN；

112、基礎(chǔ)底面面積：A = 0. 25 m2 op=43. 744 W兔二68 kpa 。地基承載力滿足要求!非人防板模板(扣件鋼管高架)因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)冇關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全 性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002 (3):扣件式鋼管 模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全屮的部分內(nèi)容。一、參數(shù)信息：1模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m) : 1. 00；縱距(m) :0. 80；步距(m) : 1. 50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m) ：0. 10；模板支架搭設(shè)高度(m) :6. 00； 采用的鋼管(mm):048x3.2 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣

113、件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù)：0. 80； 板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2) :0. 350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3) :25. 000； 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN7m2) :2. 500；4. 材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E(N/mmJ) :9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2) : 13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E (N/mm2) :9500. 000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/nun2) : 13. 000； 木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2) : 1.400；木方的間隔距離(mm) :250. 000；木方的

114、截面寬度(mm) :50. 00；木方的截面高度(mm): 100. 00；5. 樓板參數(shù)鋼筋級(jí)別：三級(jí)鋼HRB 400(20MnSiV, 20MnSiXb, 20MnTi)；樓板混凝土強(qiáng)度等級(jí)：C25； 每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù)：8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mnO ：360. 000；樓板的計(jì)算寬度(m) ：400；樓板的計(jì)算厚度(mm) :200. 00；樓板的計(jì)算長(zhǎng)度(m) :4. 50；施工平均溫度(C) : 15. 000；模板支架立面圖圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單-元二、模板面板計(jì)算:面板為受彎構(gòu)件，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度Im的面板作為計(jì)算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W

115、分別為：W 二 100X1.876 二 54 cm3；I = 100X1.8712 = 4& 6 cm4； 模板而板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、荷載計(jì)算(1) 靜荷載為鋼筋混凝十樓板和模板面板的自重(kN/m): = 25X0. 2X 1+0. 35X 1 = 5. 35 kN/m；(2) 活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(k)：q2 = 2. 5X 1= 2. 5 kN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如卜：M = 0Aql2其中:q二 1.2X5. 35+1.4X2. 5二 9. 92kN/m最大彎矩M=0. 1 X9.92X0. 252

116、= 0. 062 kN m；面板最大應(yīng)力計(jì)算值 o二62000/54000 = 1.148 N/mm2；而板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為1.148 N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13 N/mm；滿 足要求！3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為0.677/4少=100 EI其中q = 5. 35kN/m面板最大撓度計(jì)算值 v = 0. 677X5. 35X2507(100X9500X4166666. 667)=0. 004mm；面板最大允許撓度V二250/ 250=1 mm；而板的最大撓度計(jì)算值0. 004 mm小于而板的最大允許撓度1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木

117、的計(jì)算:方木按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算，其慣性矩I和截面抵抗矩w分別為: W=5X 10X10/6 二 83. 33 cm3；Ni1=5X10X10X10/12 = 416. 67 cm4；N2方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1荷載的計(jì)算:鋼筋混凝土板自重(kN/m):二 25X0. 25X0.2 二 1.25 kN/m；(2) 模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0. 35X0. 25 = 0. 088 kN/m ；(3) 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN): P! = (2. 5+2) X0. 8X0. 25 = 0.9 kN；2.方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的

118、彎矩和，計(jì)算公式如卜:“ PI 劃 2M = + 48q 二 1.2X (1.25 + 0. 088)二 1.605 kN/m；p = 1.4X0. 9=1.26 kN；M = Pl/4 + ql2/8 = 1.26X0.8 /4 + 1.605X0. 82/8 = 0. 38 kN. m；o= M / w = 0.38x106/83.333x103 = 4.565 N/mm2；均布荷載 集中荷載 最大彎距 最大支座力方木的最大應(yīng)力值方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f二13.0 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為4. 565 N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13. 0 N/mm2, 滿足要求！3. 方木抗

119、剪驗(yàn)算:最大剪力的計(jì)算公式如下：Q = ql/2 + P/2截而抗剪強(qiáng)度必須滿足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力:V = 0.8X1.605/2+1.26/2 = 1.272 kN； 方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 T = 3 X 1272/(2 X50 X 100) = 0. 382 N/mm2； 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T = 1. 4 N/mm2；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值為0.382 N/mi小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1. 4 N/mm2，滿 足要求！4. 方木撓度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下： 7亠+ 乂48S73845/均布荷載 q = qt + q2 =

120、1.25+0. 088=1.337 kN/m；集屮荷載 P = 0.9 kN；方木最大撓度計(jì)算值V二 5X1.337X8001 / (384X9500X4166666. 67) +900 X8003 /( 48X9500X4166666. 67)二 0. 423 mm；方木最大允許撓度值V二800/250=3. 2 mm；方木的最大撓度計(jì)算值0. 423 mm小于方木的最大允許撓度值3. 2 mm,滿足要 求！木方支撐鋼管計(jì)算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算； 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.605X0.8 + 1.2

121、6 = 2. 544 kN；支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN. m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)2.862 2.8623.8163.8164.770.3180.3181.2721.2724.772.2262.226 2.2261.272L2720.31813183.816 3.81B8162.862 2.862支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kM)最大彎矩M喚=0. 954 kN.m ；最大變形V神二2. 874 mm ；最大支座力Q = H. 13 kN ；支撐鋼管最大應(yīng)力 a= 0.954x106/4730=201.724 N/mm2 ；支撐鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205 N/mm2 ；支撐鋼管的

122、計(jì)算最大應(yīng)力計(jì)算值201.724 N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì) 值205 N/mni：滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為2.874 mm小于1000/150與10価,滿足要求！五、扣件抗滑移的計(jì)算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁(yè)，雙 扌II件承載力設(shè)計(jì)值取16. OOkN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣 件承載力取值為12. 80kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值R二11.13 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！六、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和

123、風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：腳手架的自重(kN)：Ngi 二 0. 138X6 二 0. 83 kN；鋼管的自重計(jì)算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2) 模板的自重(kN)：Ng2 = 0. 35X 1X0.8 = 0. 28 kN；(3) 鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 二 25X0.2X1X0.8 二 4 kN；經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值Ng = NG1+NG2+NG3 = 5. 11 kN；2 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 = (2. 5+2 ) X1X0.8 = 3.6 kN；3.不考慮風(fēng)荷載吋,立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算N 二 1.2Ng

124、 + 14Nq 二 11. 172 kN；七、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算：立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式：。=善心亦4其中n 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN) : N = 11. 172 kN； (P-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到； i計(jì)算立桿的截面冋轉(zhuǎn)半徑(cm) : i二1.59 cm；A立桿凈截面面積(cm2): A = 4. 5 cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3): W=4. 73 cm3；O 鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；f鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/min2；Lo計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計(jì)算lo h+2akt計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為

125、1.155；u -計(jì)算氏度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5. 3.3； u = 1.7；a -一-立桿上端伸出頂層橫桿屮心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a二0. 1 m； 上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = h+2a = 1.5+0. 1X2 = 1. 7 m；Lo/i = 1700 / 15. 9 = 107 ；由氏細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)(p= 0.537 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；0=11172.48/ (0.537X450) = 46.234 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值。二46.234 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì) 值f = 205 N/mm2,滿足要求

126、！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算10 = kik2 (h+2a)k.-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù),h+2a = 1.7按照表2取值1.007 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = ktk2(h+2a) = 1. 243X 1. 007X (1.5+0. 1X2) = 2. 128 m； U/i = 2127. 892 / 15. 9 = 134 ；由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)q)二0.376 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；a=11172.48/ (0.376X450) = 66. 031 N/mm2； 鋼管立桿的最大應(yīng)

127、力計(jì)算值。二66.031 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì) 值f = 205 N/mm2,滿足要求!八、立桿的地基承載力計(jì)算:立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足卜式的要求P w fg地基承載力設(shè)計(jì)值：fg 二 fgk X kr 二 68 kpa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：f薩170 kpa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 0. 4 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力:p = N/A =44. 69 kpa ； 其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值：N二11.172 kN； 基礎(chǔ)底面面積：A = 0. 25 m2 op二44.69 W化二68 kpa。地基承載力滿足要求！主體停車庫(kù)板模板(扣件

128、鋼管高架)因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全 性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算屮述參考了施工技術(shù)2002 (3):扣件式鋼管 模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。一、參數(shù)信息：1模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m) :0. 70；縱距(m) :0. 80；步距(m) : 1. 50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(ni) ：0. 10；模板支架搭設(shè)高度(ni) :4. 20； 釆用的鋼管(mm): 048x3.2 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù)：0. 80； 板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):

129、0. 350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25. 000； 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m?) :2. 500；4. 材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mmo而板彈性模量E(N/mm2) :9500；而板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2) :13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E (N/mm2) : 9500. 000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2) : 13. 000：木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2): 1.400；木方的間隔距離(mm) :250. 000；木方的截面寬度(mm) : 50. 00；木方的截面高度(mm) : 100. 00；5. 樓板參數(shù)鋼筋級(jí)別：三級(jí)鋼HRB 400(2

130、0MnSiV, 20MnSiXb, 20MnTi)；樓板混凝土強(qiáng)度等級(jí)：C25； 每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù)：8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mnO ：360. 000；樓板的計(jì)算寬度(m) ：400；樓板的計(jì)算厚度(mm) :400. 00；樓板的計(jì)算長(zhǎng)度(m) :4. 50；施工平均溫度(C) : 15. 000；模板支架立面圖圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板面板計(jì)算:面板為受彎構(gòu)件，需要驗(yàn)算具抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度lm的面板作為讓算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 100X1.876 = 54 cm3；I = 100X1.8712 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連

131、續(xù)梁計(jì)算。而板計(jì)算簡(jiǎn)圖(1) 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的口重(kN/m):q.二 25X0.4X 1+0. 35X 1 二 10. 35 kN/m；(2) 活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN):q2 = 2. 5X 1= 2. 5 kN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下：M = Q.lql2其屮：q二 1.2X10. 35+1.4X2. 5二 15. 92kN/m最大彎矩M二0. 1X 15. 92 X 0. 252= 0. 1 kN m；面板最大應(yīng)力計(jì)算值 o二99500/54000 = 1.843 N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f

132、二13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為1843 N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13 N/rmn；滿 足要求！3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為0.677/4a)=100取 = /250其中q 二 10. 35kN/m面板最大撓度計(jì)算值 v 二 0. 677X10. 35X2507(100X9500X4166666. 667)=0. 007 mm；而板最大允許撓度V二250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計(jì)算值0.007 mm小于面板的最大允許撓度1 mm,滿足要求！模板支撐方木的計(jì)算:方木按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5X 10X10/6 = 83. 33 cm3；

133、1=5X10X10X10/12 = 416.67 cm4；Nin2方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1荷載的計(jì)算:(1) 鋼筋混凝土板自重(kN/m):qi= 25X0. 25X0. 4 = 2. 5 kN/m；(2) 模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0. 35X0. 25 二 0. 088 kN/m ；(3) 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN):Pi = (2. 5+2) X 0.8X0. 25 = 0.9 kN；最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載 q 二 1.2X (2.5 + 0. 088)二 3. 105 kN/m；集中荷載 P 二 1

134、.4X0. 9=1.26 kN；最大彎距 M 二 Pl/4 + ql2/8 = 1.26X0.8 /4 + 3. 105X0. 878 = 0.5 kN. m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.26/2 + 3. 105X0. 8/2 = 1.872 kN ； 方木的最大應(yīng)力值 a= M / w = 0.5x106/83.333x103 = 6.005 N/mm2； 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f二13.0 N/mni方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為6. 005 N/mif小于 方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13. 0 N/mm2, 滿足要求！3. 方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下：Q 二 ql/2

135、+ P/2截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力:V = 0.8X3. 105/2+1.26/2 = 1.872 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 T 二 3 X 1872/(2 X50 X 100)二 0. 562 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T二1.4 N/mm2；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值為0562 N/mn2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1. 4 N/mm2,滿 足要求！4. 方木撓度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如卜:切448SI 384EI均布荷載 集中荷載q 二 qi + q?二 2. 5+0. 088=2. 588 kN/m； p = 0

136、.9 kN；方木最大撓度計(jì)算值V二 5X2. 588X8001 / (384X9500X4166666. 67) +900 X8003 /( 48X9500X4166666. 67)= 0. 591 min；方木最大允許撓度值V二800/250=3. 2 mm；方木的最大撓度計(jì)算值0.591 mm小于方木的最大允許撓度值3. 2 mm,滿足要 求！木方支撐鋼管計(jì)算:支撐鋼管支撐鋼管按照集屮荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算； 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 3. 105X0.8 + 1.26 = 3. 744 kN；PPPPPP PPPf“:f“X4

137、700700700支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN. m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)2.4662.4662.5681.1765.0222.9E92.9891.2781.2781.17E0.75517)55.0224.924.924.499 4.499支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩 Mg 二 0. 782 kN. m ；最大變形V = 1. 088 mm ；最大支座力Q環(huán)二11.654 kN ；支撐鋼管最大應(yīng)力 a= 0.782x106/4730=165.376 N/mm2 ；支撐鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f二205 N/mm2 ； 支撐鋼管的計(jì)算最大應(yīng)力計(jì)算值165. 376 N/mm2小

138、于支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì) 值205 N/nini；滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為1.088 mm小于700/150與10 mm,滿足要求！五、扣件抗滑移的計(jì)算：按照建筑施工扌II件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁(yè)，雙 扣件承載力設(shè)計(jì)值取16. OOkN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0. 80,該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣 件承載力取值為12. 80kN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值R二11.654 kN；R = 0.537 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；0=11180.736/ (0.537X450) = 46. 268 N/mm2； 鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值o= 46.268

139、 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì) 值f = 205 N/mm2,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算lo kil2 (h+2a)kt -計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2 -計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a = 1.7按照表2取值1.001 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k,k2(h+2a) = 1. 243X 1. 001 X (1. 5+0. 1X2) = 2. 115 m； L0/i 二 2115.213 / 15.9 二 133 ；由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i的結(jié)果杳表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)p= 0.381 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值;0=11180.7

140、36/ (0.381X450) = 65.213 N/mm2； 鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值a= 65.213 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì) 值f二205 N/mm2,滿足要求！立桿基礎(chǔ)底而的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 P W化地基承載力設(shè)計(jì)值：fg - fgkXkc 二 68 kpa；其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 170 kpa ；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 0.4 ；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A二44. 723 kpa ； 其屮，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值:N二11. 181 kN 基礎(chǔ)底而而積:A = 0. 25 m2 op=44. 723 W仇二68 kpa。地基承載力滿足要求!