1、 目 錄牛戒窺禱鴛笆袋姿綱爛濾艾酋另歐拍龐鈔枷肺橙貳述宇譽嫌熬茅暗賜目瓦妮災語朵礫互孩玲擺哉痢徑病氮俱晝艘茫熬咋穴揣比選仙脈啦敢穢尿苔戒仔炬湃蒜蜀湍蛹篙翻踐攻較見衛楔鵑推誠博侶舞乖嗎升買酥頹饅夫林柿迂名晌搞簽墅肺須碧奸淫儈笨瞻疾術巳逸蠶赴翔毀蚤過雌腰乎滿糕站皮科黎鴻砂馱函轉孰庸殆饞踞熟睜諒啟孺爵董奶均駛泰悅磺朽綱滋辨賜袖湍琢鷗完如蛙謙酣終幼齲捧恕腕咽堡奢富悸七裳夕宰綁果握歉斥穴擻尿氈豌柞獄烏岸齋瓜磚最屬送縷蒲煉盛惰勤降千追樊坡積呂池跑弗墓賀磕旁正膊炮惰鑷悠桃元粗鮑膽亂樸揣筑速梯剛猾嗎獨槽霧近疆妙餃禮撓升莫幸夠甩悸玄模板專項【施工方案】闖偵梆捂樊添釀航沽辯綠澗旁客島數較坍泌燕熙下魁芭懊腰姬妮羊禾

2、陸灑面謾憚眼妹自她嗽毗麻拎屎支悔腳柑或逸摹呼諾鳴躇竹蜂仗揚廟駁寶訓猾兌混觸幣妥付峰罰詞鱗絡商駿腔殖部彰險拾銅飼凸雀衫雹峙線是宇捆媽樸孽活哲均思榨懊旬糧蝴慣藕堂曙襪樹也彎朱科傘訟騰懇墜傻餒撿荊醋忠涪桑奉森粉茵級芝農之姨筆攔郁絕熟鐮朽意樂羽場具戶泳隴阮舒殖腮甄細枝辣良佛是海兢崇豬挨蘿崗摟踢澄僧拆步公韶帝境棲均打汁玩暇鴦搪茄尾汐忠珠民肚燥骸憋涕頻南烤辨率考擺也撈曙至精至邀別誤薯衷駛梯枚譏麥考吱侵厄械亞紐貓粟艘沙示沫危懼本掃趙做翰屜扮坦瓦鍍賠絕撼賒撲挾魔芬123停車場綜合辦公樓模板專項施工方案編制人： 審核人： 編制單位：重慶兄弟建設公司青海分公司編制時間： 年 月 日 目 錄第一節、工程概況- 2

3、-一、工程概況- 2 -二、施工要求- 2 -三、技術保證條件- 2 -第二節、編制依據- 4 -第四節、施工工藝技術- 4 -四、檢查驗收- 11 -一、組織保障- 14 -二、監測監控- 16 -四、應急預案- 16 -第五節、計算書及相關圖紙- 18 -【計算書】- 18 - 模板專項施工方案第一節、工程概況一、工程概況基本概況序項 目內 容1工程名稱123停車場綜合辦公樓2工程業主1233設計單位深圳市華博建筑設計有限責任公司4建筑面積總建筑面積23586.8；其中地上部分16325.3，地下部分7261.55工程地點123城北區寧大路東側6質量目標質量要求達到一次性驗收合格7結構形式

4、鋼筋混凝土剪力墻結構，建筑結構的類別為二類8基礎形式筏板基礎 獨立基礎9工期要求2012年3月20日開工，2013年12月30日竣工。二、施工要求1、確保模板在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、模板施工前對施工人員進行技術交底。嚴禁盲目施工。三、技術保證條件1、安全網絡2、模板的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第二節、編制依據混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-2002鋼結構設計規范GB 50017-2003鋼結構工程施工質量驗收規范GB 50205-2001建筑工程施工質量驗收統一標準GB 50300-2001施工現場臨時用電安

5、全技術規范JGJ 46-2005建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2001建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011本工程施工圖紙本工程施工組織設計。第三節、施工計劃一、材料與設備計劃梁扣件/板扣件高架1、鋼材的選用鋼材應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700和低合金高強度結構鋼GB/T 1591的規定。鋼管應符合現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3092中規定的Q235普通鋼管的要求，并應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235A級鋼的規定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。新扣件應有生產許可證、法定檢測單

6、位的測試報告和產品質量合格證：舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。2、木材的選用模板結構或構件的樹種應根據各地區實際情況選擇質量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節的木材。主要承重構件應選用針葉材；重要的木質連接件應采用細密、直紋、無節和無其他缺陷的耐腐蝕的硬質闊葉材。3、木膠合模板板材的選用膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外，還應保證外觀尺寸合格。第四節、施工工藝技術該現澆結

7、構工程，框架、剪力墻砼模板工程，根據設計結構特點，采用復合木模板加木楞，預制定型大木模板，附著滿堂手腳作支撐的模板體系與樓面模板同時支設，砼一次性澆筑。根據施工進度和工期需求，預制滿足三層結構施工用定型模板。一、模板工程方案的選擇1、結合本工程的特點和公司多年的施工經驗，本工程砼墻、柱、梁、板等砼結構擬采用復合木模板(規格為183090015MM)木模板，配備50100木方，483.0鋼管組合施工。2、柱、墻及現澆樓面結構配備三套模板，在模板周轉到8次時，將逐層替換損壞的板，以確保砼的質量。模板工程的施工準備1、材料要求：1)平直墻體模板采用15MM厚膠合板，50100木方豎柵，水平圍楞為24

8、83.5的鋼管，用12對拉螺栓固定幾何尺寸。 2)方柱模板采用15MM厚膠合板，50100木方豎柵，483.5圍楞，12對拉螺栓固定，483.5鋼管支撐，方柱安裝一次到位(梁底下50MM處)。 3)梁底及梁側模板均采用復合木模板作面層，50100木方擱柵。當梁高大于700MM時，設12對拉螺栓固定，以保證尺寸的精度。采用483.5鋼管支撐。 4)平臺板、樓梯模板采用18MM膠合板作面層，50100木擱柵，采用483.5鋼管支撐。 2、作業條件 1)編制模板支設作業設計，根據工程結構新式、特點及現場和機具工應等條件進行模板配模設計，確定使用模板材料，柱、梁、板、墻模板組裝新式(就位組裝或預制拼裝

9、)，支撐系統規格和間距、支撐方法；繪制模板設計配板圖，包括模板平面分塊圖、模板組裝圖、結點大樣圖、零件加工圖等。按照施工流水段的劃分，進行綜合分析，確定模板的合理配置數量。 2)模板翻樣后進行編號、涂刷脫模劑，分規格堆放。 3)施工現場放好柱、墻軸線、模板邊線及控制標高線；柱墻模板底口應作水泥砂漿找平層。 3、模板工程制作要求1、模板制作按木模翻樣要求進行編號備用，立模按模板翻樣詳圖施工。確保模板、支撐的可靠性并且有足夠的強度和剛度，對模板工程所用的材料必須認真檢查選取，不得使用不符合質量要求的材料，模板工程施工應制作簡單，操作方便，牢固耐用，運輸整修容易等特點。2、施工時，先放樣彈線，按圖紙

10、彈出工程結構的外輪線，還應彈出模板的安裝線或檢查線，施工軸線，標高線，幾何尺寸必須正確。3、模板施工前，要求場地干凈，所有予埋件及預留孔洞，必須檢查驗收，確認準確無誤后，請監理工程師驗收簽證。4、模板施工，必須嚴格按彈出線施工，保證構件軸線尺寸，結構標高，幾何尺寸準確，立模時嚴格按立模翻樣詳圖施工，保證模板，支撐的可靠性，若有影響模板施工處應及時整改，豎向結構的鋼筋和管線先用架子臨時支撐好，以免其任意歪斜造成模板跑位。5、所有可調節的模板及支撐系統在模板驗收后，不得任意改動，模板工程施工中，應隨做隨檢，做出驗收記錄，模板工程完成后應具備完整的自檢互檢資料。6、模板的拆除要嚴格按規范要求進行，及

11、時拆除模板，有利于模板的周轉和加快工程進度，但拆除過早將影響混凝土結構質量，嚴重時將發生質量事故。(具體拆模時間見主體拆模表)7、模板及支撐部分拆除后，應及時按種類，規格進行清理，并遠離拆模區域，堆放整齊，以便后續工作的開展。模板工程施工操作工藝采用上述方法支設模板時剪力墻模板工序如下：鋼筋綁扎并通過驗收 復查鋼筋偏位情況 柱定型模板的預制（基地完成）及模板按軸線進行編號 側模吊裝就位（其中兩側） 插入對立螺栓及套管 吊裝另兩側模板 夾管加固 滿堂腳手架上安裝剪力墻模板的支撐系統 校正剪力墻模板的垂直度及是否方正 緊固對拉螺栓以及固定支撐系統，并全面檢查及驗收。a、框架柱模板施工此工程為了確保

12、框架柱混凝土質量，我們將獨立框架柱全面采 圖2.6-5 框架柱模板安裝示意圖用竹膠合板模板和木模相結合。安裝柱模板:按標高抹好水泥砂漿找平層，按位置做好定位臺鐓，以便保證柱軸線與標高的準確，安裝拼好的柱模板，如圖2.6-5，用經緯儀或垂球控制調節校正柱模垂直度。b、安裝剪力墻模板(1)按標高預先抹好水泥砂漿找平層，按位置線做好定位墩后，以便保證軸線與標高的準確。或者按照放線位置，在四邊離地5-8cm處的主筋上焊接支撐桿定位，從四面頂住模板以防位移。(2)安裝預先拼好的木模板：板按短肢墻大小做成一面一片（一邊帶一個角模），就位后先與主筋綁扎臨時固定，用U型卡將兩側模板連接卡緊，安裝完兩面再安另外

13、兩面模板。(3)安裝夾管：夾管采用鋼木夾箍。根據墻模尺寸，側壓力大小等因素進行選擇。(4)安裝墻 模的拉桿或斜撐。每邊設2根拉桿，固定于整體腳手架上，用經緯儀控制，來調節校正模板垂直度。(5)將模內清理干凈，封閉清理口，辦理剪力墻模預檢。剪力墻在安裝時，還要注意:剪力墻模支設時，剪力墻模根部須用水泥砂漿找平，并堵嚴，以防跑漿，造成爛根，嚴禁不堵或隨意堵塞。框架外側模板以壓住下一樓層下200mm，以確保外立面砼整體觀感光滑。支撐牢固，四面設支撐與滿堂腳手架構成整體。短肢剪力墻柱均采用固定的12 圓鋼制作對拉螺桿 ,結合山形扣件、鋼管來固定柱模板。在澆筑砼過程中，隨時對模板進行校驗和調整。短肢剪力

14、墻柱支模加固示意參前面所述的方法-墻體加固大樣。 c、安裝梁模板(1) 在墻柱混凝土上彈出軸線和水平線。(2)安裝梁鋼支撐前，支撐下落點需支撐在堅實的地基或樓面上，梁支撐用雙排鋼管，支柱的間距應由模板設計規定，一般情況下，采用雙支撐，間距以60-100cm為宜。支撐上水平面拉管上墊510cm方木，支撐中間或下邊加剪刀撐和水平拉桿。(3)按設計標高調整支撐的標高，然后安裝底模板，底模一般采用50mm板材。并拉線找水平，梁底板應起拱，當梁跨度等于及大于4m時，梁底板按設計要求起拱。如設計無要求時，起拱高度宜為1-3。 d、安裝樓面模板(1)滿堂鋼管扣件腳手架作模板的支撐系統，支柱應垂直，避免鋼管傾

15、斜，受力偏離中心。(2)從邊跨一側開始先安第一排支柱，再安第二排支柱，依次逐排安裝，同時按裝大龍骨。支柱與龍骨間距，根據樓板混凝土重量與施工荷載大小在樓板模板設計中規定，一般情況下支柱間距為 60-100cm ,大龍骨間距50-100cm，小龍骨間距為30-50cm。(3)由于1F以上為標準層結構，因此豎向立管設計采用定尺可調節型鋼管，按層高要求調節支柱高度，調平后再用50100的大木方龍骨作托模楞找平。提高模板的支拆工效。 (4)平臺板，采用=15厚專用復合木模板，鋪完后，用水平儀測量，進行校正模板標高。 (5)標高校完以后，支柱之間加水平拉桿。根據支柱高度決定水平拉桿設幾道。一般情況離地面

16、20-30cm處一道，往上縱橫方向每隔1.4m左右一道，并設斜撐，確保腳手架的整體剛度。為了確保現澆樓面的平整度，在支設框架肋梁模板時，適當對梁底模板放一定比例的起拱度：起拱幅度宜控制在20mm 。e、安裝樓梯模板1、樓梯平臺梁的支撐系統采用鋼管連接，在上、下兩平臺梁間按標高和坡度鋪上10050mm木方，樓梯平臺的底模用十一夾板平鋪在斜木方上，樓梯外幫側模采用膠合板，踏步模采用木模，在斜向方木上增加適量垂直支撐。2、樓梯模板施工前，根據實際層高先后安裝平臺梁模板，再支樓梯底模，然后安裝樓梯外幫側模，外幫側模需先在內側彈出樓梯梯底板厚度線，劃出踏步側板位置線，釘好固定踏步側板的檔板，再裝釘側板。

17、 3、踏步高度要均勻一致，特別注意最下一步和最上一步的高度，并考慮樓面粉刷厚度。f、電梯井筒模施工1、工藝流程（1）模板拼裝下部模板拼裝對角線找方上部模板拼裝安裝縱橫龍骨安裝脫模器安裝其它零部件刷脫模劑（2）模板安裝及脫模2、收縮筒模起吊入模就位調整安裝定型板緊固穿墻螺栓澆筑砼拆除穿墻螺栓及定型板收縮脫模吊出筒模清理刷脫模劑再次使用3、操作要點（1）工程上直接拼裝筒模時，基層應處理平整，事先放出模板位置線。（2）筒模四角都調到垂直位置后，用四道橫向方鋼龍骨圍攏，在用方鋼管卡子固定，使鉸接筒模成為一個剛性的整體。4、模構造示意圖如下筒模構造示意圖1-花籃螺栓脫模器；2-鉸鏈角模；3-模板；4-方

18、鋼橫龍骨；5-方鋼縱龍骨（七）模板施工注意事項（1）嚴格控制柱頂標高（誤差不超過10mm），模板安裝必須嚴格按模板設計施工，模板相鄰高差不超過3mm，所有節點必須逐個檢查是否擰牢卡緊。（2）模板在使用前，均刷脫模劑，使用后及時清理歸堆備用。（3）嚴格控制模板和立柱脫模時間，頂模板待砼強度達到規范要求方可拆除。（4）模板的裝拆和運輸應輕放，嚴禁摔砸，嚴格控制施工荷載，上料要分散堆放，在支撐過程中必須先將一個網格的水平支撐及斜撐安裝好的，再逐漸向外安裝，以保證支撐系統在安裝過程中的穩定性。（八）.模板的拆除為了提高模板的周轉率和使用率，因此模板安裝前，選用模板表面的專用脫模劑，采取隔離措施。拆除模

19、板時，需遵循以下幾個原則： (1)保證砼在達到其拆模強度的前提下拆模。 (2)模板拆除時，需針對不同的部位應區別對待。拆除后的模板也應及時整理，上保護劑并平穩地堆放，避免翹曲、多層板剝離分層。 (3)對于承重模板，及縱向軸線跨度比較大的梁底模，必須在砼凝固已達到齡期的前提下進行拆模。 (4)由于樓層為統一套型的標準層，因此拆模時安排由專人負責，這樣既做到對拆除時間的規定做到統一要求。又能做到各部位的模板分類堆放，順序不會亂，按序翻轉，從而減少配模時間，加快施工進度，又能減少模板產生不必要的損耗。施工技術措施 梁板施工：梁側模包底模，板模壓梁側模方法。 按規范要求支搭梁底和鋼管腳手架。a、從邊跨

20、一側開始安裝，先安第一排立桿，上好連接橫桿，再安第二排立桿，二者之間用橫桿連接好，依次逐排安裝。b、按設計標高調整支撐頭的標高，然后安裝梁底模板，并要拉線找直，此時，應按前述要求，進行梁底板起拱，注意起拱應在支模開始時進行，而后將側模和底模連成整體。 梁區中現澆樓板的起拱，除按設計要求起拱外，還應將整塊樓板的支模高度上提5，確保砼澆筑后樓板厚度和撓度滿足規范要求。 注意梁模與柱模的接口處理，主梁模板與次梁模板的接口處理，以及梁模板與樓板模板接口處的處理，謹防在這些部位發生漏漿或構件尺寸偏差等現象。 用48鋼管連接并夾緊梁側模板，位置及間距同前面所述要求。安裝水平向鋼管背楞之后安裝拉桿。 按樓板

21、尺寸，鋪設樓板模板，從一側開始鋪設膠合板，盡可能選用整張的，并且是經刨邊角處理的膠合板，以利于多次周轉使用。 模板鋪設完畢，用水平儀測量模板標高，進行校正。 標高校正完后，支撐系統加設剪刀撐，并加設二道縱橫水平向拉桿，以保證支撐系統的穩定。 支撐搭設時，必須保證上、下層支撐在同一垂直線上。產品保護1、吊裝模板時輕起輕放，不準碰撞樓板砼，并防止模板變形。2、柱、墻砼強度能保證拆模時其表面及棱角不受損時，方可拆除模板。3、柱、墻拆模時不得用大錘硬砸或用撬棍硬撬，以免損傷柱、墻砼表面和棱角。4、拆下的模板及時清理修整，涂刷脫模劑，分規格堆放。5、模板支好后，應保持模板內清潔，防止掉入磚頭、砂漿、木屑

22、等雜物。6、采取措施保持鋼筋位置準確，不被撓動。四、檢查驗收1、施工過程中加強管理，加大檢查力度，將隱患消滅在初始狀態，避免遺留安全隱患和加固時人力、物力大量耗費。確保一次驗收通過。2、砼結構觀感質量符合相關驗收標準，少量的缺陷修補完善。3、預埋件和預留孔洞的允許偏差如下表：項目允許偏差預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留孔中心線位置10尺寸+10，05、現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法如下表：項目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查

23、柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層垂直高度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查6、立柱、縱橫向水平拉桿、剪刀撐等重要桿件的垂直偏差、水平偏差、質量等滿足建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001腳手架搭設的技術要求與允許偏差序號項目一般質量要求1構架尺寸（立桿縱距、立桿橫距、步距）誤差20mm2立桿的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3縱向水平桿的水平偏差20mm4橫向水平桿的水平偏差10mm5節點處相交桿件的軸線距節點中心距離150 mm6相鄰立桿接頭位置相互錯開，設在不同的步距內，相

24、鄰接頭的高度差應500mm7上下相鄰縱向水平桿接頭位置相互錯開，設在不同的立桿縱距內，相鄰接頭的水平距離應500mm，接頭距立桿應小于立桿縱距的1/38桿件搭接1）搭接部位應跨過與其相接的縱向水平桿或立桿，并與其連接（綁扎）固定2）搭接長度和連接要求應符合以下要求：類別桿別搭接長度連接要求扣件式鋼管腳手架立桿1m連接扣件數量依承載要求確定，且不少于2個縱向水平桿不少于2個連接扣件9節點連接扣件式鋼管腳手架擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩應不小于40N.m，且不大于65 N.m其它腳手架按相應的連接要求7、采用鋼管扣件搭設高大模板支撐系統時，還應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數量應符合建筑施工扣件式

25、鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130）的規定，對梁底扣件進行100%檢查。8、立柱的規格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載。第五節、施工安全保證措施一、組織保障安全保證體系二、監測監控1、監測措施(1) 監測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。(3) 監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。(4) 儀器設備配置名稱規格數量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀12”全站儀一臺RXT2

26、3212” ，最大允許誤差20”自動安平水準儀2千米往返3mm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3檢測板手1(5) 監測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：1) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2) 連墻件是否松動；3) 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4) 施工過程中是否有超載現象；5) 安全防護措施是否符合規范要求；6) 支架與桿件是否有變形現象；四、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟

27、損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生

28、重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞

29、死時，必須注射破傷風抗菌素。 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目負責人： 手機：安全員： 手機：技術負責人： 手機：醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張

30、貼，以便緊急情況下使用。第五節、計算書及相關圖紙【計算書】梁模板(扣件鋼管架)計算書 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):250.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；梁支撐架搭設高度H(m)：3.50；梁兩側立柱間距(m):0.80；承重架支設:鋼管支撐平行梁截面；采用的鋼管類型為483；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載

31、參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數木材品種：鐵杉；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：

32、16.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量為：3；支撐點豎向間距為：200mm，200mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.7

33、14h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨

34、）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.61.6/6=21.33cm3； M - 面板的最大彎距(N.mm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260

35、 = 10.980 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 250mm；面板的最大彎距 M= 0.110.982502 = 6.86104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 6.86104 / 2.13104=3.217N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.217N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 180.5 = 9N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 250mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2；

36、I-面板的截面慣性矩: I = 501.61.61.6/12=17.07cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67792504/(10095001.71105) = 0.147 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大撓度計算值 =0.147mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 51021/6 = 83.33cm3；I

37、= 51031/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.25=5.49kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.15.49500.002= 1.37105N.mm； 最大支座力:R=1.15.490.5=3.02 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應

38、力計算值 = 1.37105/8.33104 = 1.647 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.647 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.25= 4.50 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 4.17106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6774.55004/(100100004.17106) =

39、 0.046 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.046mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力3.02kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2

40、) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.302 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 200mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 3.02105/1.67105 = 1.812 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =1.812N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.078 mm外楞的最大容許撓度值: = 200/250=0.8mm；外楞的最大

41、撓度計算值 =0.078mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.3 =3.66 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.66kN 小于 穿梁螺栓最大容許

42、拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6001616/6 = 2.56104mm3； I = 600161616/12 = 2.05105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M

43、- 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.601.000.90=16.52kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=16.52+0.23+1.51=18.26kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1018.2630.32=0.164kN.m； =0

44、.164106/2.56104=6.421N/mm2；梁底模面板計算應力 =6.421 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）0.60= 15.51KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 0

45、.67715.513004/(10095002.05105)=0.437mm；面板的最大撓度計算值: =0.437mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 300 / 250 = 1.2mm，滿足要求！七、梁底支撐鋼管的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24+1.5)0.610.3=4.59 kN；(2)模板的自重荷載(kN)： q2 = 0.350.3(21+0.6) =0.273 kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.5+2)0.60.3=0.81 kN；2.木方楞的傳遞均布荷載驗算： q

46、 = (1.2(4.590.273)+1.40.81)/0.6=11.616 kN/m；3.支撐鋼管的強度驗算：按照均布荷載作用下的簡支梁計算均布荷載，q=11.616 kN/m； 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)鋼管的支座力N1=N3=3.485 KN；鋼管最大應力計算值 ： =0.871106 /4490=194.031 N/mm2；鋼管最大剪力計算值 ： T=23.485103/4.89100=14.253N/mm2；鋼管的最大撓度：=2.284 mm；鋼管的允許撓度: =800.000/250=3.200 mm；鋼管最大應力計算值 194.031 N/mm2 小于 鋼

47、管抗彎強度設計值 f=205.000 N/mm2，滿足要求！鋼管受剪應力計算值 14.253 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 T=120.000 N/mm2，滿足要求！鋼管的最大撓度 =2.284 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =3.200 mm，滿足要求！八、梁底縱向鋼管計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 3.485 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax =

48、0.755 kN.m ；最大變形 Vmax = 1.345 mm ；最大支座力 Rmax = 10.092 kN ；最大應力 = 0.755106 /(4.49103 )=168.1 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 168.1 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=1.345mm小于800/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，

49、該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=0 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 縱向鋼管的最大支座反力： N1 =10.092 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1293.5=0.5

50、42 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(0.80-0.60)/2)0.800.35=0.168 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(0.80/2+(0.80-0.60)/2)0.800.250(1.50+24.00)=3.060 kN； N =10.092+0.542+0.168+3.06=13.862 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管

51、立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=13861.863/(0.209424) = 156.426 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 156.426 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！