1、潤旭商貿中心模板搭拆施工方案 南通海洲建設集團2013年7月模板搭拆專項施工方案一、編制依據1、燕郊經濟技術開發區潤旭商貿中心工程建筑、結構等施工圖紙；2、建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001；3、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002；4、建筑施工安全檢查標準JGJ59-99；5、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001；6、建筑機械使用安全技術規程JGJ33-86；7、工程建設標準強制性條文房屋建筑部分；8、建筑安裝工人安全技術操作手冊；9、施工現場臨時用電安全生產管理制度JGJ59-99；10、建筑施工手冊縮印本第二版，中國建筑工業出版社

2、1996年9月；11、河北省現行的有關安全生產和文明施工規定；12、國家級河北省的有關規范、規程和標準。二、工程概況和工程特點1、工程簡介燕郊經濟技術開發區潤旭商貿中心工程，位于燕高路。東鄰福成五期。本工程由1#樓主樓和地下車庫及2#樓組成，1#樓為31層，2#樓5層，均有地下室一層車庫入房。建筑高度：1#樓94.8米，2樓22.5米（從室外地面到女兒墻頂的高度）。0.000以上建筑面積為65000平方米，0.000以下建筑面積15560平方米，總建筑面積達81444平方米。潤旭商貿中心工程由潤旭房地產開發有限公司開發，河北加華工程設計有限公司設計，廊坊城市建設勘察院勘探，三河市榮昌建設監理有

3、限公司監理，江蘇南通海州建設集團總承包，由燕郊開發區質量監督站、安全監督站進行全程質量、安全監督。根據框架-剪力墻結構工程的特點，模板工程對工程的進度、質量、安全起著非常重要的作用。經項目部研究決定1#樓墻體采用定制大鋼模，頂板采用15mm厚的多層板為1#樓工程的模板，2#樓梁、柱采用15mm厚的多層板為2#樓的工程用模板，483.5鋼管碗扣架作為模板支撐體系和加固體系。2#樓柱、梁板配兩套模板，1#樓墻體配一套大鋼模，頂板配三套模板，以便模板周轉。經施工圖計算約需多層層板82000m2，鋼管約1500噸，扣件20萬只。訂制大模板2000 m2。本工程0.000相當于海拔絕對標高22.6m。三

4、、構造要求和施工方法（一）梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 1、模板支架的構造要求 梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用碗扣式架子支撐：間距為900mm900mm； 碗扣式支撐架為滿足設計剛度水平拉桿距底部600mm，以上每1.5m一道； 梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2、立桿步距的設計 當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； 當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； 高支撐架步距以0.9-1.5m

5、為宜，不宜超過1.5m。 3、整體性構造層的設計 當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；梁底單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3； 雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； 在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 4、剪刀撐的設計 沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； 中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 5、頂部支撐點的設計 最好在立桿頂部設置

6、支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； 頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； 支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。 6、支撐架搭設的要求 嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求； 確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； 地基支座的設計要滿足承載力的要求。 7、施工使用的要求 精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受

7、載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； 嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。（二）施工方法1、墻模板（墻：厚450mm，高6250mm，跨度4025mm8000mm）墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內龍骨；用以支撐內層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結，每個穿墻螺栓成為外龍骨的支點。墻模板面板采用多層板，厚度h=15mm。 內楞采用方木，截面4070mm，每道內楞1根方木，間

8、距200 mm。外楞采用圓鋼管483.5，每道外楞2根鋼楞，間距300mm450mm600mm。穿墻螺栓水平距離600mm，穿墻螺栓豎向距離300mm450mm600mm，直徑14mm。 墻模板組裝示意圖2、柱模板（1）截面600700mm，（高度6100mm4500mm）柱模板面板采用多合板，厚度h=15mm。水平方向對拉螺栓一道，豎直方向對拉螺栓一道，穿墻螺栓水平距離500mm，穿墻螺栓豎向距離500mm，直徑14mm。柱模板豎楞截面尺寸4030mm，間距200mm。柱箍采用圓鋼管483.5 mm，每道柱箍2根鋼箍，間距500mm。 700 270270 700320320柱模板簡圖（2）

9、截面950950mm，（高度6250mm）柱模板面板采用九合板，厚度h=18mm。水平方向對拉螺栓兩道，豎直方向對拉螺栓兩道，穿墻螺栓水平距離500mm，穿墻螺栓豎向距離500mm，直徑12mm。柱模板豎楞截面尺寸6080mm，間距200mm。柱箍采用圓鋼管483.5 mm，每道柱箍2根鋼箍，間距500mm。 145200200145300950200200200145300200145950柱模板計算簡圖3、梁模板及支撐 梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為483.5。（1）截面350700（計算梁頂高度為4.5m6.1m）、模板水平方向設對拉螺栓一道，對拉螺栓直徑12mm，對拉螺栓在垂直于

10、梁截面方向距離(即計算跨度)350mm。梁模板使用的方木截面6080mm，梁模板截面側面方木距離350mm，梁模板截面底方木距離175mm。梁底模面板采用多層板，梁側模面板采用九層板，厚度h=14mm。、支撐模板支架搭設高度為3.86.03米，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.8米，水平桿間距 h=1.20米，梁底設一道承重立桿。兩邊立桿連續設剪刀撐。（2）截面400700（計算梁頂高度為6.10m）、模板水平方向設對拉螺栓一道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)8000mm。梁模板使用的方木截面4070mm，梁模板截面側面方木距離250mm，梁模板截面底方

11、木距離200mm。梁底模面板采用多層板，梁側模面板采用多層板，厚度h=15mm。、支撐模板支架搭設高度為4.3米，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.9米，水平桿間距 h=1.50米，梁底設一道承重立桿。兩邊立桿連續設剪刀撐。（3）截面300700（計算梁頂高度為6.1m）、模板水平方向設對拉螺栓一道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)300mm。梁模板使用的方木截面4070mm，梁模板截面側面方木距離200mm，梁模板截面底方木距離150mm。梁底模面板采用多層板，梁側模面板采用多層板，厚度h=15mm。、支撐模板支架搭設高度為5.55米，梁支撐立桿的橫距(

12、跨度方向) l=0.9米，水平桿間距 h=1.50米，兩邊立桿連續設剪刀撐。（4）截面250400（計算梁頂高度為6.10m）、模板不設對拉螺栓。梁模板使用的方木截面4070mm，梁模板截面側面方木距離200mm，梁模板截面底方木距離250mm。梁底模面板采用多層板，梁側模面板采用多層板，厚度h=15mm。、支撐模板支架搭設高度為4.60米，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=1.00米，水平桿間距h=1.20米，兩邊立桿連續設剪刀撐。4、樓板模板及支撐樓板支撐架立面簡圖厚140，最大平面尺寸42008400mm5、拆模梁跨度8m，懸挑梁在砼強度達到85%之后方可拆模。梁跨度28m范圍內，在砼強

13、度達到75%之后方可拆模。梁跨度2m時，砼強度達到50%后方可拆模。提前拆模需出示拆模試塊報告，并以監理、業主同意后方可進行。四、施工前的材料準備、機具工作1、 材料準備：18厚膠合板、4070方木、483.5mm碗扣、14螺桿、鐵釘 、鐵絲、脫模油、寬膠帶紙、弦線、托具、卡具、鋼絲網、預埋件等。2、 機具準備：垂直運輸：塔吊、物料提升機；水平運輸：手推翻斗車（拆模用）；操作工具：木工平刨機、壓刨機、圓盤機、手鋸、釘錘、電鉆、水平尺、鋼卷尺、大錘等。五、主體模板工程的施工流程綁扎柱、墻板鋼筋 水電預埋 支柱、墻模 搭設樓板承重架、支樓板模板綁扎梁、樓板鋼筋 水電預埋 澆筑砼 養護 拆模1、承重

14、架采用滿堂鋼管腳手架，除應設置掃地桿外，還應設置兩道水平牽桿，兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐，四邊與中間每隔4排立桿設置從底到頂設置縱向剪刀撐。要求立桿接頭要相互錯開，如遇樓板較薄部位，可在立桿底部墊設模板或接扣。梁底必須用短鋼管搭設，不得使用方木當擱柵，梁底長鋼管不得在立桿中間采用對接扣，以防澆筑砼，造成梁下沉。電梯井承重架應從底部開始搭設，逐層上升，逐層加固，要保證其有足夠的剛度和穩定性，以防電梯井偏位。2、墻、柱模板鑒于墻板及大截面柱較多,容易產生炸模和接縫漏漿現象，因此決定采用整模和對拉螺桿,施工前根據圖紙制作各墻、柱四面模板,直接在現場拼裝,以后逐層上

15、翻,以加快施工速度,減少模板拼縫,提高砼觀感質量。加固采用14光面螺桿,并穿套PVC套管,以便重復利用。對于非異形大柱,在模板外四周采用環拉螺桿來保證柱的截面尺寸。墻柱模板施工過程中需注意的有以下幾個方面：、安裝前要做好模板的定位基準工作中心線和位置的放線：首先引測建筑的柱或墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線。模板放線時，根據施工圖用墨線彈出模板的邊線和外測控制，以便于模板安裝和校正。、澆筑砼時，必須要求砼班組將柱四周、墻兩邊的找平工作作為重點，如無找平，應在模板安裝前采用水泥砂漿預先找平，以保證模板位置正確，防止模板底部漏漿，也可在模板安裝完畢后，用水泥砂漿將模板底縫隙封閉，墻柱模板與鋼

16、管之間在澆筑砼前用木枕枕緊，以防發生輕微炸模和漏漿現象。、對于砼結構的觀感質量，梁柱節點是重點，首先梁柱節點嚴禁用小板拼裝，盡量使用大板，以減少節點部位拼縫數量，另一方面，節點部位的板要保證垂直度，該位置不得單獨加固，必須使柱子外用方木直接通至板底，防止在澆筑砼時拼板東倒西歪。、控制柱墻的垂直度本工程柱子、墻的截面、高度和跨度均較大，因此如何保證柱子特別是電梯井的垂直度是本工程實現質量目標的關鍵。首先要在柱模板拼裝以前，在已配好的柱模板上彈好柱中線，在安裝過程中，始終以中線為準，吊掛線錘，在加固完畢后，并用木楔對振牢固，以避免模板與鋼管間有空隙，使垂直度逃偏。此外，班組里的專職質量員應在柱模加

17、固完畢后，每根雙方向用線錘檢驗柱子的垂直度，以做到萬無一失。3、梁板模板根據本工程特點，為加快施工進度，采用梁板與墻柱一同澆搗，因此模板的施工順序為：墻、柱模板支撐搭設鋪設梁底方木鋪放梁底板支設梁側板梁柱節點模支設板底方木擱柵鋪放板模安裝。這樣不但可以保證梁柱的軸線位置準確，還可以保證梁柱節點的拼裝質量，絕不可先鋪梁板模板，再封柱模，最后拼裝梁柱節點。（1）梁模安裝工藝：彈出梁軸線及水平線并復核搭設梁模及支架安裝梁底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝側梁模安裝另一側梁模安裝上下鎖口楞、斜撐楞及腰楞和對拉螺栓復核梁模尺寸、位置與相鄰模板連固。（2）樓板模板安裝工藝：搭設支架安裝橫縱木楞調整樓板下皮標高及起

18、拱鋪設模板塊檢查模板上皮標高、平整度。（3）梁模板在滿堂架基礎上再在梁底加一支承鋼管，底模支撐在小橫桿上面，側模用短鋼管、扣件及對拉螺桿來固定和加固，固定梁底模及側模時同一根梁應拉統線，立桿不能直接支承在樓板上，應放入墊木。梁模板先鋪底模及一邊側模，待梁鋼筋綁扎完畢及經驗收合格后，再封另一側模板。梁模板鋪排時從梁兩端往中間退，使嵌木安排在梁中，以免柱梁節點縮頸的質量通病。（4）現澆樓板模板承重架采用483.5mm扣件式鋼管承重架體系組成，頂板承重架同時兼作柱模板支架，承重架的搭設與鋼筋工程同時展開，立桿間距為800、1000mm，水平方向按規定要求設置牽桿，底腳20cm處設掃地桿，為了保證承重

19、架的整體剛度不變形，需要在各跨之間設剪力斜撐。在鋼管承重架鋪排距為30cm的6080cm方木，上面鋪九合板作為樓板的底模。（5）大塊平臺模板鋪設后，對于不夠整模數的模板和長縫，采用拼縫或方木鑲補，拼縫用膠帶紙粘貼。鋪設完畢后，檢查梁與板連接牢固情況及板平整度。（6）模板撐好后，先由班組長進行自檢。自檢完畢由質量員負責進行模板的軸線、標高、垂直度、截面尺寸、支撐牢固度的復核，并做好書面記錄、簽證。（7）模板每周轉一次均應鏟除表面殘余混凝土，涂刷脫模油后方可繼續使用，發現有變形或損壞的，應及時進行修整。梁板模板施工過程主要需注意以下幾個方面：、嚴格控制梁板標高、截面尺寸、軸線尺寸以及垂直度。、不得

20、將銅板鋸直接放在操作面，以免鋸沫泛濫。、綁扎鋼筋前，應將模板上的鋸沫、垃圾清掃干凈，再涂刷脫模油。、模板拼縫要做到密縫，螺桿孔洞采用塑料扣釘封。、當梁板跨度大于4米時，應按1/10003/1000起拱。、本工程梁高超過600的較多，采用單面間隔封模，待鋼筋綁扎完畢后，再封閉另一側模板。、澆筑砼前，應對承重架及模板加固做仔細檢查，發現問題應及時整改加固，澆筑砼時，應有專人負責看模。4、樓梯模板樓梯支模主要采用九層板模板。樓梯底模采用九層板平鋪在斜桿上，側模使用木模，踏步也用木模，另加一道反扶梯基加三角撐定位，板底支撐使用鋼管排架形式。施工前應根據實際層高放樣，先安裝休息平臺梁模板，再安裝樓梯模板

21、斜楞，然后鋪設樓梯底模，安裝外幫側模和踏步模板。安裝時要特別注意斜向支柱（斜撐）的固定，防止澆筑砼時模板移動。一般示意圖如下：六、質量控制措施及驗收標準項目部配備專職質量員，負責模板質量檢查，并嚴格執行模板質量控制程序。質量驗收標準見下表項 目允許偏差軸線位置5底模上表面標高5截面內部尺寸基 礎10柱、墻、梁+4 -5層高垂直全高5米6全高5米8相鄰兩板表面高低差2表面平整（2米長度上）5七、拆模制度模板拆除前要對混凝土強度做出初步鑒定。墻、柱及邊梁模板能保證其表面及不損壞棱角的前提下，即可拆除。每次澆筑梁板砼時，均應留置12組拆模試塊，當試塊試壓結果符合規范時，應填報拆模申請報告，并與試塊報

22、告一同報至監理、甲方，經甲方、監理同意后，方可拆除梁板模板。八、砼結構的模板質量通病及預防措施由于本工程混凝土結構構件均為大體積構件，給模板支護工作帶來了一定的難度，結合本工程實際情況，及以往施工經驗，必須抓好模板質量缺陷。、梁模板易出現的問題及預防措施1、現象梁身不平直；梁底不平，下撓；梁側模炸模；拆模后發現梁身側面有水平裂縫、掉角、表面毛糙；局部模板嵌入柱梁間，拆除困難。2、原因分析模板支設未校直撐牢；梁底模未起拱；側模拆模過遲；木模板采用黃花松或易變形的木材制作，混凝土澆筑后變形較大，易使混凝土產生裂縫、掉角和表面毛糙；木模在混凝土澆筑后吸水膨脹，事先未留有空隙。3、防治措施梁側模應根據

23、梁的高度進行配制，若超過60cm，應加鋼管圍檁，上口則用圓鋼插入模板上端小孔內；支梁木模時應遵守邊模包底模的原則；梁模與柱連接處，應考慮梁模板吸濕后長向膨脹的影響，下料尺寸一般應略為縮短，使混凝土澆筑后不致嵌入柱內；木模板梁側模下口必須有夾條木，釘緊在支柱上，以保證混凝土澆筑過程中，側模下口不致炸模；梁側模上口模橫檔應用斜撐雙面支撐在支柱頂部；如有樓板，則上口橫檔應放在板模擱柵下；梁模用木模盡量不采用黃花松或其它易變形的木材制作，并應在混凝土澆筑前充分用水澆透。、深梁模板易出現的問題及預防措施1、現象梁下口炸模，上口偏歪；梁中部下撓。2、原因分析下口圍檁未夾緊或木模板夾木未釘牢，在混凝土側壓力

24、作用下，側模下口向外歪移；梁過深，側模剛度差，又未設對拉螺栓；支撐按一般經驗配料，梁自重和施工荷載未經驗算，致使超過支撐能力，造成梁底模板及支撐下夠牢固而不撓；斜撐角度過大（大于60度），支撐不牢造成局部偏歪。3、防治措施根據深梁的高度及寬度核算混凝土振搗時的重量及側壓力（包括施工荷載）；鋼模板外側應加雙排鋼管圍檁，間距不大于50cm，并加穿對拉螺栓，沿梁的長方向每隔80-120cm，螺栓內可穿40鋼管或塑料管，以保證梁的凈寬，并便于螺栓回收重復使用；木模采取50mm厚模板；每40-50cm加一拼條（宜立拼），根據梁的高度適當加設橫檔；一般離梁底30-40cm處加16對拉螺栓（用雙根橫檔，螺栓

25、放在兩根橫檔之間，由墊板傳遞應力，可避免在橫檔上鉆孔），沿梁長方向相隔不大于1m，在梁模內螺栓可穿上鋼管和硬塑料管撐頭，以保證梁的寬度，并便于螺栓回收，重復利用；木模板夾木應與支撐頂部的模擔木釘牢；梁底模板應按規定起拱；單根深梁模板上口必須拉通長麻線（或鉛絲）復核，兩側斜撐應同樣牢固。、柱模板易出現的問題及預防措施1、現象炸模，造成斷面尺寸鼓出、漏漿、混凝土不密實或蜂窩麻面；偏斜，一排柱子不在同一設計軸上；柱身扭曲2、原因分析柱箍間距太大或不牢，或木模釘子被混凝土側壓力拔出；板縫不嚴密；成排柱子支模不跟線，不找方，鋼筋偏移未扳正就套柱模；柱模未保護好，支模前已歪扭，未整修好就使用；模板兩側松緊

26、不一；模板上有混凝土殘渣，未很好清理，或拆模時間過早。支模腳支設不穩，造成模板整體變形。3、防治措施成排柱子支模前，應先在底部彈出通線，將柱子位置兜方找中；柱子底部應做小方盤模板，或以鋼筋角鋼焊成柱斷面外包框保證底部位置準確；成排柱模支撐時，應先立兩端柱模，校直與復核位置無誤后，頂部拉能長線，再立中間各根柱模；柱距不大時，相互間應用剪刀撐及水平撐搭牢；柱距較大時，各柱單獨拉四面斜撐，保證柱子位置準確；根據柱子斷面的大小及高度，柱模外面每隔50-100cm應加設牢固的柱箍，防止炸模；外柱必須采用對穿螺栓，上下間距不大于500mm。柱模如用木料制作，拼縫應刨光拼嚴，門子板應根據柱寬采用適當厚度，確

27、保混凝土澆筑過程中不漏漿，不炸模，不產生外鼓；較高的柱子，應在模板中部一側留臨時澆灌孔，以便澆混凝土，插入振動棒，當混凝土澆筑到臨時洞口時，即應封閉牢固。、板模板易出現的問題及預防措施1、現象板中部下撓；板底混凝土面不平；采用木模板時梁邊模板嵌入梁內不易拆除。2、原因分析板擱柵用料較小，造成撓度過大；板下支撐底部不牢，混凝土澆筑過程中荷載不斷增加，支撐下沉，板模下撓；板底模板不平，混凝土接觸面平整度超過允許偏差；將板模板鋪釘在梁側模上面，甚至略伸入梁模內，澆筑混凝土后，板模板吸水膨脹，梁模也略有外脹，造成邊緣一塊模板嵌牢在混凝土內。3、防治措施樓板模板下支承料或桁架支架應有足夠強度和剛度，支承

28、面要平整；木模板板模與梁模連接處，板模應拼鋪到梁側模外口齊平，避免模權嵌入梁混凝土內，以便于拆除；板模應按規定起拱，與木模板混用時，縫隙必須嵌實，并保持水平一致。、樓梯模板易出現的問題及預防措施1、現象樓梯側幫露漿、麻面，底部不平。2、原因分析樓梯底模采用鋼模板，遇有不能滿足模樓配齊時，以木模板相拼，樓梯側幫模也用木模板制作，易開成拼縫不嚴密，造成跑漿；底板平整度偏差過大，支撐不牢靠。3、防治措施側幫在梯段可用鋼模板以2mm厚薄鋼模板和8號槽鋼點焊連接成型，每步兩塊側幫必須對稱使用，側幫與樓梯立幫用U型卡連結；底模應平整，拼縫要嚴密，符合施工規范，若支撐桿細長比過大，應加剪刀撐撐牢。九、模板施

29、工的安全技術1、模板施工前的安全技術準備工作、模板、構件進場后，要認真檢查構件和材料是否符合設計要求，特別是承重構件其檢驗手續要齊全。、保證運輸道路暢通，現場有安全防護保護措施。、夜間施工要做好夜間施工照明的準備工作。、檢查木工施工機具運轉是否正常，電源線的漏電保護裝置要齊全。、模板施工作業前，現場施工人員（負責人）要認真向有關人員作安全技術交底，特別是新的模板工藝，必須通過試驗，編制詳細的作業指導書，并進行施工人員進行操作培訓。2、模板施工的安全要求、模板施工安全的其本要求模板工程作業高度在2m以上時，要嚴格按高處作業安全技術規范的要求進行操作和防護。采用全封閉施工，模板施工作業區，周圍應設

30、安全網，防護欄桿。嚴禁在墻頂、獨立梁及其它狹窄而無防護欄桿的模板上行走。不得在作業架子上、平臺上堆放模板材料。高處支模工人所用工具不用時，要放在工具袋內，不能隨意將工具、模板零件放在腳手 架上，以免墜落傷人。木料及易燃材料要遠離火源堆放。模板吊運必須采用防護措施，增設屏障、遮欄、圍護或保護網，并懸掛醒目的警告標志牌。夜間施工，必須有足夠的照明，各種電源線應用絕緣線，不允許直接固定在模板上。模板支撐不能固定在腳手架或門窗上，避免發生倒塌或模板位移。、模板安裝的安全技術措施基礎及地下室工程模板安裝前，應先檢查基坑土壁邊坡的穩定情況，發現有塌方的危險，必須采取加固措施后，才能開始作業。操作人員上下上

31、下基坑要設扶梯。基槽（坑）上下口邊緣1m以內，不允許堆放模板、構件和材料。模板支撐支在土壁上，應在支點加墊板。地基土上立柱應墊通長墊板。采用起重機吊運模板等材料，要有專人指揮，被吊的模板、構件和材料要捆牢，避免散落傷人，重物下的操作人員要避開起重臂下方。分層、分階的柱基支模，要待下層模板移正，并支撐牢固這后再支上一層的模板。柱模板支模時，四周必須設牢固支撐或手鋼筋、鋼絲拉結牢固。避免柱模整體歪斜。柱箍的間距及拉結螺栓設置必須根據模板的設計要求做。當砼柱在6m以上，不宜單獨支模時，應將幾個柱子模板拉結成整體。梁或整體樓蓋支模，應搭設牢固的操作平臺，要避免上下同時作業。11 樓層支模架采用整體或鋼

32、筋腳手架，各層支架的立柱應垂直，支架的層間墊板應平整，上下層立柱應在同一條直線上。12 墻模一般由定型模板拼裝而成，拼裝模板中要進行檢查，確認牢固后方可投入使用。就位后，除了用穿墻螺栓將兩片模板拉牢之外，還必須設置支撐或相鄰墻連成事例。就位后，除了用穿墻螺栓將兩片模板拉牢之外，還必須設置支撐或相鄰墻連成事例。十、拆模的安全技術現澆結構拆模時所需砼強度：項次結構類型結構跨度（m）按達到設計砼強度標準值的百分率（%）1板 2502,8752梁、拱、殼87581003懸臂構件2752100（一）、拆模的安全要求1、拆模時對砼強度的要求根據砼結構工程施工及驗收規范的規定，現澆砼結構模板及其支架拆除時的

33、砼強度，應符合設計要不得；當設計無要求時，應符合上表和下列要求：不承重的側模板，只要砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受到損壞，即可拆除。一般墻體大模板在常溫條件下，砼強度達到1N/mm2,即可拆除。承重模板，包括柱、梁、板等水平結構構件的底模，應根據與結構同條件養護的試塊強度達到上表的規定，方可拆除。在拆模過程中，如發現實際結構砼強度未達到要求，有影響結構安全的質量問題，應暫停拆模。經妥善處理，實際強度達到要求后，方可繼續拆除。已拆除模板及其支架的砼結構，應砼強度達到設計的砼強度標準后，才允許承受全部設計的使用荷載，施工荷載不得超過設計荷載規定。拆除芯模或預留孔的內模，應在砼強度能保證不

34、發生塌陷各裂縫時方可拆除。2、拆模之前必須有拆模申請，并根據同條件養護試塊強度記錄達到規定時，技術負責人批準方可拆模。3、冬期施工模板的拆除應遵守冬其施工的有關規定，其中主要是考慮砼模板拆除后的保溫養護，如果不能進行保溫養護，必須暴露在大氣中，要考慮砼受凍的臨界強度。4、至于大體積砼，除應滿足砼強度要求外，還應考慮保溫措施，拆模之后要求保證砼內外溫差不超過20C，以免發生溫差裂縫。5、各類模板拆除的順序和方法，應根據模板設計的規定進行。如果模板設計無規定時，可按先支的后拆，后支的先拆，后支的先拆順序進行。先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的順序進行拆除。6、拆除的模板必須隨拆隨清理，以免釘

35、子扎腳、阻礙通行發生事故。7、拆模時下方不能有人，拆模區應設警界線，以防有人誤碼入被砸傷。8、拆除的模板向下運送傳遞，一定要上下響應，不能采取猛撬，以致大片塌落。用起重機吊運拆除模板時，模板應堆放整齊并捆牢無誤后才可吊裝。9、拆除作業必須在白天進行，拆除的部件及操作平臺上的一切物品，均不得從高空拋下，并做好工完場清工作。10、當遇到雷、雨、雪或風力達到五級以上的天氣時不得進行模板的拆除工作。（二）、模板拆除的安全技術1、基坑內拆模，要注意基坑邊坡的穩定，物別是拆除模板支撐時，可能使邊坡發生振動而坍方，拆除的模板應及時運到離基坑較運的地方進行清理。2、一般現澆樓蓋及框架結構的拆模順序如下：拆柱模

36、斜撐與柱箍拆柱側模拆樓板底模拆梁側模拆梁底模。3、拆除樓板模板前，必須將洞口和臨邊進行封閉后，才能開始作業。拆下的模板不準隨意向下拋擲，要向下傳遞至地面。已經活動的模板，必須一次連續拆除完方可中途停歇，以免落下傷人。4、模板立柱有多道水平拉桿，應先拆除上面的，按由上而下的順序拆除，拆除最后一道連桿應與拆除立柱同時進行，以免立柱傾倒傷人。5、柱模板拆除順序如下：先拆除斜撐或立桿（或鋼拉條）自上而下拆除柱箍筋或橫楞 并由上而下拆除模板連接件、模板面。十一、成品保護1、與混凝土接觸的模板表面應認真涂刷脫模劑，不得漏涂，涂刷后如被雨淋，應補刷脫模劑，拆下模板及時清理修整，涂脫模劑，分規格堆放。2、吊裝

37、模板時輕起輕放，不準碰撞混凝土，并防止模板變形。3、模板支好后，應保持模內清潔，防止掉入磚頭、砂漿、木屑等雜物，并且不得用重物碰撞已安裝好的模板及支撐。4、不準在水平拉桿上搭設跳板，以保證模板牢固和不變形，搭設腳手架時嚴禁與模板支撐連接在一起，不得在模板平臺上行車和堆放大量材料和重物。5、拆模時輕輕撬動，使模板脫離混凝土表面，不得用大錘硬砸或用撬杠硬撬，以免損壞混凝土。6、成型的砼成品，其棱角完整，表面平整，應做好成品保護。、拆模時間：應在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而損壞時方可拆除（承重模板應在與結構同條件養護的試塊達到規定強度方可拆除）。、拆模方法：拆模時不得將鐵撬直接支承在柱梁、

38、墻板表面撬模板，這樣易產生棱角松動而損壞。拆模應用木楔先將拼裝一起的模板松開,拔掉拼裝鐵釘后就可輕易的將模板拆除。、拆模完成后，成型砼柱四角，剪力墻角，洞口等陽角部位2米以下用2.5厚松模保護，避免在材料搬運時碰撞成品，造成棱角有損。十二、模板工程質量控制程序平整模板模板刷隔離劑劑與鋼筋工交接檢查支撐體系底部標高、中心線、斷面尺寸放線支 模自 檢執行驗評標準檢查梁、柱、板不少于3次質量評定不合格處返工注意保護棱角清理現場，文明施工資料管理施工記錄模板選擇學習圖紙和技術資料準備工作學習操作規程和規范標準書面交底技術交底操作人員參加中間抽查同鋼筋工交接檢查澆砼時留人看模按砼強度曲線確定拆模時間拆

39、模自檢記錄質量驗評記錄質量驗收驗收十三、驗算書墻模板計算書（一）、墻模板基本參數墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內龍骨；用以支撐內層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結，每個穿墻螺栓成為外龍骨的支點。墻模板面板厚度h=18mm，彈性模量E=1104N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。內楞采用方木，截面6080mm，每道內楞1根方木，間距250mm。外楞采用圓鋼管483.5，每道外楞2根鋼楞，間距500mm。穿墻螺栓水平距離500mm，穿墻螺栓豎向距離500mm，直徑12mm。 墻模板組裝示意圖（二）、墻模板荷載標

40、準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值： 其中 F新澆混凝土對模板的最大側壓力（kN/m2）； 混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間（h），可按實際確定。當缺乏試驗資料時，可采用200/（T+15）計算，現取5.714h；T 混凝土的入模溫度，取20；V 混凝土的澆筑速度，取2.5m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取6.25m；1 外加劑影響修正系數，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值：F

41、1=54.86kN/m2由F=H計算得：F1=246.25=150KN/m2按取最小值，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=54.86kN/m2；倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6.0kN/m2。（三）、墻模板面板的計算1、荷載計算分別取荷載分項系數1.2和1.4，則作用于模板的總荷載設計值為：q=1.254.86+1.46=74.2KN/m22、木模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖（1）、強度驗算 = M/W f =0.46106/5.4104=8.52N/m2f=15.0 N

42、/m2其中： 面板的強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩（木模厚度18mm），W = 10001818/6=5.4104mm3； f 面板的強度設計值(N/mm2)。M = ql2 / 10=74.20.252/10=0.46KNm其中：q 作用在模板上的側壓力，它包括：新澆混凝土側壓力設計值；傾倒混凝土側壓力設計值；l 計算跨度(內楞間距)，l = 250mm；面板的強度設計值f = 15.0N/mm2；經計算得到，面板的強度計算值8.52N/mm2；面板的強度驗算 f，滿足要求！（2）、剛度驗算w= 0.677ql4 / 100EI w = l/

43、250其中w 面板撓度計算值mm；q 作用在模板上的側壓力，q = 54.861=54.86N/mm；l 計算跨度(內楞間距)，l = 250mm；E 面板的彈性模量，E = 1104N/mm2；I 面板的截面慣性矩，I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大允許撓度值, w =250/250= 1.0mm；面板的最大撓度計算值, w = 0.67754.862504/（100110424.3104）=0.6mm；面板的撓度驗算w w，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算 （一）、內楞強度驗算內楞(木或鋼)直接承受木模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續梁計

44、算。本算例中，龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 6.008.008.00/6 = 64.0cm3；I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； 內楞計算簡圖1、內楞強度計算 = M/W f其中 內楞強度計算值(N/mm2)；M 內楞的最大彎距(Nmm)；W 內楞的凈截面抵抗矩；f 內楞的強度設計值(N/mm2)。M = ql2 / 10=18.565002/10=4.64105其中 q 作用在內楞的荷載，q = (1.254.86+1.46.0)0.25=18.56kN/m；l 內楞計算跨矩（外楞間距），l = 500mm；內楞強度設計值f =

45、 13.0N/mm2；經計算得到，內楞的強度計算值7.25N/mm2；內楞的強度驗算 f,滿足要求！2、內楞的撓度計算w = 0.677ql4 / 100EI w = l/250其中 E 內楞的彈性模量，E =1104N/mm2； 內楞的最大允許撓度值，w = 2.000mm； 內楞的最大撓度計算值，w = 0.307mm； 內楞的撓度驗算 w w，滿足要求！（二）、外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續梁計算。本算例中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：外鋼楞的規格：圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12

46、.19cm4； 外楞計算簡圖1、外楞強度計算 = M/W f其中 外楞強度計算值(N/mm2)；M 外楞的最大彎距(N.mm)；W 外楞的凈截面抵抗矩；f 外楞的強度設計值(N/mm2)。M = 0.175Pl其中 P 作用在外楞的荷載，P = (1.254.86+1.46.00)0.500.50=18.55kN；l 外楞計算跨矩(穿墻螺栓水平間距)，l = 500mm；外楞強度設計值f = 205.0N/mm2；經計算得到，外楞的強度計算值159.8N/mm2；外楞的強度驗算 f,滿足要求！2、外楞的撓度計算w = 1.146Pl3 / 100EI w = l/400其中 E 外楞的彈性模量

47、,E = 2.1105N/mm2；外楞的最大允許撓度值, w = 1.25mm；外楞的最大撓度計算值, w =1.038mm；外楞的撓度驗算 w w，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式：N N = fA其中 N 穿墻螺栓所受的拉力；A 穿墻螺栓有效面積 (mm2)；f 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿墻螺栓的直徑（mm）：12穿墻螺栓有效直徑（mm）：10穿墻螺栓有效面積（mm2）：A =76.0對拉螺栓的拉力：N=q內楞間距外楞間距=74.20.250.5=9.275KN對拉螺栓的應力：= N/A=9.275103/76=122.04 N/mm2170N/mm2故穿墻螺栓強

48、度驗算滿足要求！柱模板支撐計算書一、柱模板基本參數柱模板的截面寬度 B=600mm，B方向對拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=700mm，H方向對拉螺栓1道，柱模板的計算高度 L = 5100mm，柱箍間距計算跨度 d = 500mm。柱模板豎楞截面寬度60mm，高度80mm，間距200mm。柱箍采用圓鋼管483.5，每道柱箍2根鋼箍，間距500mm。柱箍是柱模板的橫向支撐構件，其受力狀態為受彎桿件，應按受彎桿件進行計算。 600 270270 700320320柱模板計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混

49、凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 F 新澆混凝土對模板的最大側壓力（kN/m2）； 混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模溫度，取20；V 混凝土的澆筑速度，取2.5m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取5.100m；1 外加劑影響修正系數，取1.00；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值：F1=54.86kN/m2由F=H計算得：F1=245.1=122.4KN/m2按取最小值，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值

50、F1=54.86kN/m2；倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3.0kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下： 200200200q 面板計算簡圖1、面板強度計算支座最大彎矩計算公式跨中最大彎矩計算公式其中 q 強度設計荷載(kN/m)；q = (1.254.86+1.43.0)0.50 = 35.02kN/md 豎楞的距離，d = 200mm；經過計算得到最大彎矩 M = 0.1035.020.200.20=0.14kN.m面板截面抵抗矩 W = 1000.018.018.0/6=5.4104mm3經過計算得到模板強度= M/

51、W = 0.14106/5.4104=2.59N/mm2面板的計算強度小于15.0N/mm2，滿足要求！2、抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.235.02=4.202kN截面抗剪強度計算值 T=34202/(270018)=0.5N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算值T，滿足要求！3、面板撓度計算最大撓度計算公式w = 0.677ql4 / 100EI w = l/250其中 q 混凝土側壓力的標準值，q = 54.861=54.86kN/m；E 面板的彈性模量，E =

52、1104N/mm2；I 面板截面慣性矩 I = 700.018.018.018.0/12=340200mm4；經過計算得到 w =0.67754.862004/(1001104340200) =0.175mm w 面板最大允許撓度，w = 200/250 =0.8mm；面板的最大撓度滿足要求！四、豎楞方木的計算豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下： 500500500q 豎楞方木計算簡圖1、豎楞方木強度計算支座最大彎矩計算公式：跨中最大彎矩計算公式：其中 q 強度設計荷載(kN/m)；q = (1.254.86+1.43.00)0.2 =14.006kN

53、/md為柱箍的距離，d = 500mm；經過計算得到最大彎矩 M = 0.1014.0060.500.50=0.35kNm豎楞方木截面抵抗矩 W = 60.080.080.0/6=64000.0mm3經過計算得到 = M/W = 0.35106/64000= 5.469N/mm2豎楞方木的計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求！2、豎楞方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.50014.006=4.203kN截面抗剪強度計算值 T=34203/(26080)=1.31N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.

54、40N/mm2豎楞方木抗剪強度計算滿足要求！3、豎楞方木撓度計算最大撓度計算公式：w = 0.677qd4 / 100EIw其中 q 混凝土側壓力的標準值，q = 54.860.2=10.972kN/m；E 豎楞方木的彈性模量，E =1104N/mm2；I 豎楞方木截面慣性矩 I = 60.080.080.080.0/12=2560000.8mm4；經過計算得到 w=0.67710.972500.04/(10011042560000.8) = 0.181mmw 豎楞方木最大允許撓度，w = 500.000/250 = 2.00mm；豎楞方木的最大撓度滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍

55、采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：鋼柱箍的規格： 圓鋼管483.5mm；鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.19cm4； PPP 410 410PB方向柱箍計算簡圖其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P = (1.254.86+1.43.0)0.2 0.5 = 7.003kN1、柱箍強度計算柱箍截面強度計算公式 其中 Mx 柱箍桿件的最大彎矩設計值，Mx = 0.956kN.m；x 截面塑性發展系數,，為1.05；W 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩,，W = 10.16cm3；柱箍的強度設計值(N/mm2)： f = 205.0B邊柱箍

56、的強度計算值 f =89.61N/mm2；B邊柱箍的強度驗算滿足要求！2、柱箍撓度計算經過計算得到 w=0.276mmw 柱箍最大允許撓度，w =200/400 = 0.5mm；柱箍的最大撓度滿足要求！六、B方向對拉螺栓的計算對拉螺栓的最大拉力為：N=（1.254.86+1.43.0）0.30.5=10.5KN每根螺栓可承受拉力為：S=Af=76170=12920N=12.92 KN10.5KN其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；故直徑為12mm的螺栓拉力滿足要求！七、H方向柱箍的計算PPP 460 460PPH方向

57、柱箍計算簡圖其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P = (1.254.86+1.43.0)0.2 0.5 = 7.003kN1、柱箍強度計算柱箍截面強度計算公式 其中 Mx 柱箍桿件的最大彎矩設計值，Mx = 1.073kN.m；x 截面塑性發展系數,，為1.05；W 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩,，W = 10.16cm3；柱箍的強度設計值(N/mm2)： f = 205.0H邊柱箍的強度計算值 f =100.6N/mm2；H邊柱箍的強度驗算滿足要求！2、柱箍撓度計算經過計算得到 w=0.39mmw 柱箍最大允許撓度，w =200/400 = 0.5mm；柱箍的最大撓度滿足要求！

58、八、H方向對拉螺栓的計算對拉螺栓的最大拉力為：N=（1.254.86+1.43.0）0.350.5=12.25KN每根螺栓可承受拉力為：S=Af=76170=12920N=12.92 KN12.25KN其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；故直徑為12mm的螺栓拉力滿足要求！柱模板支撐計算書一、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 F 新澆混凝土對模板的最大側壓力（kN/m2）； 混凝土的重力密度，取

59、24.0kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模溫度，取20；V 混凝土的澆筑速度，取2.5m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取6.250m；1 外加劑影響修正系數，取1.00；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值：F1=54.86kN/m2由F=H計算得：F1=246.25=150.0KN/m2按取最小值，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=54.86kN/m2；倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3.0kN/m2。二、柱模板面板的計算面板直接承

60、受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下： 200200200q 面板計算簡圖1、面板強度計算支座最大彎矩計算公式跨中最大彎矩計算公式其中 q 強度設計荷載(kN/m)；q = (1.254.86+1.43.0)0.50 = 35.02kN/md 豎楞的距離，d = 200mm；經過計算得到最大彎矩 M = 0.1035.020.200.20=0.14kN.m面板截面抵抗矩 W = 1000.018.018.0/6=5.4104mm3經過計算得到模板強度= M/W = 0.14106/5.4104=2.59N/mm2面板的計算強度小于15.0N/mm2，滿足要求！2、抗剪

61、計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.235.02=4.202kN截面抗剪強度計算值 T=34202/(295018)=0.369N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算值T，滿足要求！3、面板撓度計算最大撓度計算公式w = 0.677ql4 / 100EI w = l/250其中 q 混凝土側壓力的標準值，q = 54.861=54.86kN/m；E 面板的彈性模量，E = 1104N/mm2；I 面板截面慣性矩 I =950.018.018.018.0/12=461700mm4；

62、經過計算得到 w =0.67754.862004/(1001104461700) =0.129mm w 面板最大允許撓度，w = 200/250 =0.8mm；面板的最大撓度滿足要求！三、豎楞方木的計算豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下： 500500500q 豎楞方木計算簡圖1、豎楞方木強度計算支座最大彎矩計算公式：跨中最大彎矩計算公式：其中 q 強度設計荷載(kN/m)；q = (1.254.86+1.43.00)0.2 =14.006kN/md為柱箍的距離，d = 500mm；經過計算得到最大彎矩 M = 0.1014.0060.500.50=0

63、.35kNm豎楞方木截面抵抗矩 W = 60.080.080.0/6=64000.0mm3經過計算得到 = M/W = 0.35106/64000= 5.469N/mm2豎楞方木的計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求！2、豎楞方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.50014.006=4.203kN截面抗剪強度計算值 T=34203/(26080)=1.31N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2豎楞方木抗剪強度計算滿足要求！3、豎楞方木撓度計算最大撓度計算公式：w = 0.677qd4 /

64、 100EIw其中 q 混凝土側壓力的標準值，q = 54.860.2=10.972kN/m；E 豎楞方木的彈性模量，E =1104N/mm2；I 豎楞方木截面慣性矩 I = 60.080.080.080.0/12=2560000.8mm4；經過計算得到 w=0.67710.972500.04/(10011042560000.8) = 0.181mmw 豎楞方木最大允許撓度，w = 500.000/250 = 2.00mm；豎楞方木的最大撓度滿足要求！四、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：鋼柱箍的規格： 圓鋼管483.5mm；鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5

65、.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.19cm4； PPP 390 390PPP390B方向柱箍計算簡圖其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P = (1.254.86+1.43.0)0.2 0.5 = 7.003kN1、柱箍強度計算柱箍截面強度計算公式 其中 Mx 柱箍桿件的最大彎矩設計值，Mx = 0.729kN.m；x 截面塑性發展系數,，為1.05；W 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩,，W = 10.16cm3；柱箍的強度設計值(N/mm2)： f = 205.0B邊柱箍的強度計算值 f =68.34N/mm2；B邊柱箍的強度驗算滿足要求！2、柱箍撓度計算經過計算得到

66、w=0.306mmw 柱箍最大允許撓度，w =200/400 = 0.5mm；柱箍的最大撓度滿足要求！五、B方向對拉螺栓的計算對拉螺栓的最大拉力為：N=（1.254.86+1.43.0）0.390.5/2=6.83KN每根螺栓可承受拉力為：S=Af=76170=12920N=12.92 KN6.83KN其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；故設置兩根直徑為12mm的螺栓拉力滿足要求！六、H方向柱箍的計算及H方向對拉螺栓的計算同B方向，故不再重復驗算。梁模板及支撐計算書一、梁模板基本參數梁截面寬度 B=360mm，梁截面

67、高度 H=700mm，H方向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)350mm。梁模板使用的方木截面6080mm，梁模板截面側面方木距離350mm。梁底模面板厚度h=15mm，彈性模量E=1104N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側模面板厚度h=15mm，彈性模量E=1104N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.340kN/m2；鋼筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；

68、撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模溫度，取20.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.7m；1 外加劑影響修正系數，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=54.86kN/m2；F1=16.8kN/m2取小值，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=16.8kN/m2倒混凝土

69、時產生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。三、梁底模板木楞計算梁底方木的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！四、梁模板側模計算q梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下350350350梁側模板計算簡圖1、強度計算強度計算公式要求： = M/W f其中 梁側模板的強度計算值(N/mm2)；M 計算的最大彎矩 (kN.m)；q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)；q=(1.216.8+1.46.00)0.7=19.992N/mm最大彎矩計算公式如下：M=-0.1019.9920.352=-0.245kN.m=0.245106/37800=6.48N/mm2梁側模面板計算強度小于15.0

70、0N/mm2，滿足要求！2、抗剪計算最大剪力的計算公式如下：v= 0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3v/2bh T其中最大剪力 v=0.60.3519.992=4.2kN截面抗剪強度計算值 T=34200/(270018)=0.5N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求！3、撓度計算最大撓度計算公式如下：w = 0.677qd4 / 100EIw其中 q = 16.80.7=11.76N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度w= 0.67711.763504/(1001104340200)=0.351mm梁側模板的撓度計算值：w = 0.351m

71、m小于 w = 350/250=1.4 mm，滿足要求！五、穿梁螺栓計算計算公式：N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)；f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.216.8+1.46.00)0.70.35=7.0kN穿梁螺栓直徑為12mm；穿梁螺栓有效直徑為9.85mm；穿梁螺栓有效面積為 A=76.0mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=12.9kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距350mm。每個截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求！梁模板扣件鋼管高支撐架計算書高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼

72、管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全，供腳手架設計人員參考。模板支架搭設高度為4.65米，基本尺寸為：梁截面 BD=350mm700mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.8米，水平桿間距 h=1.20米，梁底增加一道承重立桿。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為483.5。一、梁底支撐鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1、荷載的計算：

73、（1）、鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1= 25.00.70.8=14.0kN/m（2）、模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.8(20.75+0.35)/0.35=1.48kN/m（3）、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.350.8=0.84kN2、方木楞的支撐力計算：均布荷載 q = 1.214.0+1.21.48=18.576kN/m集中荷載 P = 1.40.84=1.176kN 175175 1.176kN18.576kN/mAB方木計算簡圖經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力即

74、支座力分別為N1=1.219kNN2=5.240kNN3=1.219kN方木按照三跨連續梁計算，方木的截面力學參數為本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 6.008.008.00/6 = 64.0cm3；I = 6.008.008.008.00/12 = 256.0cm4；（1）方木強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 5.24/0.8=6.55kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.16.550.80.8=0.419kN.m截面應力 =0.419106/64000.0=6.55N/mm2方木的計算強度小于13.

75、0N/mm2,滿足要求！（2）方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下：v = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3v/2bh T其中最大剪力 v =0.66.550.8=3.144kN截面抗剪強度計算值 T=33144/(26080)=0.983N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求！（3）方木撓度計算最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：最大變形 w=0.6776.55800.04/(10011042560000.0)=0.709mm方木的最大撓度小于800.0/250，滿足要求！3、支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照連

76、續梁的計算如下： 2252251.219kN5.24kN1.219kNAB175175計算簡圖經過連續梁的計算得到支座反力 RA = RB=0.533kN 中間支座最大反力Rmax=6.61kN最大彎矩 Mmax=0.274kN.m截面應力 =0.274106/5080.0=53.94N/mm2支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！二、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。三、扣件抗滑移的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范)：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設

77、計值；計算中R取最大支座反力，R=6.61kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件！當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明；單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式：其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=2.00kN (已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.40.1294.65=0.84kNN =6.61+0.84+0.000=7.45kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；

78、i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.163；u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.75a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m；公式(1)的計算結果： =

79、78.94N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！公式(2)的計算結果： =28.37N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007；公式(3)的計算結果： =36.45N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1 模板支架計算長度附加系數 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163表2 模板支架計算

80、長度附加系數 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114

81、1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039

82、1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照：碗扣式鋼管模板高支撐架設計和使用安全梁模板及支撐計算書一、梁模板基本參數梁截面寬度 B=400mm，梁截面高度 H=700mm，H方向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即

83、計算跨度)400mm。梁模板使用的方木截面4070mm，梁模板截面側面方木距離25mm。梁底模面板厚度h=15mm，彈性模量E=1104N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側模面板厚度h=15mm，彈性模量E=1104N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.340kN/m2；鋼筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：其中 混凝土的重力密度，取

84、24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模溫度，取20.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.7m；1 外加劑影響修正系數，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=54.86kN/m2；F1=20.4kN/m2取小值，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=20.4kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。三、梁底模板木楞計算梁底方木的計算在腳手架梁底支撐

85、計算中已經包含！四、梁模板側模計算q梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下425425425梁側模板計算簡圖1、強度計算強度計算公式要求： = M/W f其中 梁側模板的強度計算值(N/mm2)；M 計算的最大彎矩 (kN.m)；q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)；q=(1.220.4+1.46.0)0.85=27.948N/mm最大彎矩計算公式如下：M=-0.1027.9480.4252=-0.505kN.m=0.505106/45900=11.002N/mm2梁側模面板計算強度小于15.00N/mm2，滿足要求！2、抗剪計算最大剪力的計算公式如下：v= 0.6ql截面抗剪強度必須滿

86、足：T = 3v/2bh T其中最大剪力 v=0.627.9480.425=7.127kN截面抗剪強度計算值 T=37127/(285018)=0.7N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求！3、撓度計算最大撓度計算公式如下：w = 0.677qd4 / 100EIw其中 q =20.40.85=17.34N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度w= 0.67717.344254/(1001104413100)=0.927mm梁側模板的撓度計算值：w = 0.927mm小于 w =425/250=1.7 mm，滿足要求！五、穿梁螺栓計算計算公式：N N

87、= fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)；f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.220.4+1.46.00)0.850.425=11.878kN穿梁螺栓直徑為12mm；穿梁螺栓有效直徑為9.85mm；穿梁螺栓有效面積為 A=76.0mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=12.9kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距425mm。每個截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求！梁模板扣件鋼管高支撐架計算書高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。支撐高度在4米以上的模板支架被稱

88、為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全，供腳手架設計人員參考。模板支架搭設高度為4.15米，基本尺寸為：梁截面 BD=400mm850mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.8米，水平桿間距 h=1.20米，梁底增加一道承重立桿。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為483.5。一、梁底支撐鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1、荷載的計算：（1）、鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1= 25.00.850.8=17.0k

89、N/m（2）、模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.4250.8(20.85+0.4)/0.4=1.785kN/m（3）、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.40.8=0.96kN2、方木楞的支撐力計算：均布荷載 q = 1.217.0+1.21.785=22.542kN/m集中荷載 P = 1.40.96=1.344kN 200200 1.344kN22.542kN/mAB方木計算簡圖經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力即支座力分別為N1=1.691kNN2=6.980kNN3=1.691kN方木按照

90、三跨連續梁計算，方木的截面力學參數為本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 6.008.008.00/6 = 64.0cm3；I = 6.008.008.008.00/12 = 256.0cm4；（1）方木強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q =6.98/0.8=8.725kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.18.7250.80.8=0.558kN.m截面應力 =0.558106/64000.0=8.719N/mm2方木的計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求！（2）方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下：v = 0

91、.6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3v/2bh T其中最大剪力 v =0.68.7250.8=4.188kN截面抗剪強度計算值 T=34188/(26080)=1.309N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求！（3）方木撓度計算最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：最大變形 w=0.6778.725800.04/(10011042560000.0)=0.945mm方木的最大撓度小于800.0/250，滿足要求！3、碗扣支撐的強度計算：支撐鋼管按照連續梁的計算如下： 2002001.691kN6.98kN1.691kNA

92、B200200計算簡圖經過連續梁的計算得到支座反力 RA = RB=0.845kN 中間支座最大反力Rmax=7.825kN最大彎矩 Mmax=0.338kN.m截面應力 =0.338106/5080.0=66.54N/mm2支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！二、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。三、扣件抗滑移的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范)：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=7.825kN碗扣件抗滑承載力的設計

93、計算不滿足要求，可以考慮采用雙碗扣件！擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明；單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式：其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=2.00kN (已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.40.1294.15=0.75kNN =7.825+0.75+0.000=8.575kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58A 立桿凈截面面積

94、(cm2)； A = 4.89W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照碗扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.163；u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.75a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m；公式(1)的計算結果： = 90.86N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！公式(2)的計算結

95、果： =32.66N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007；公式(3)的計算結果： = 41.95N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1 模板支架計算長度附加系數 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163表2 模板支架計算長度附加系數 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18

96、 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.

97、029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照：碗扣式鋼管模板高支撐架設計和使用安全