1、目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、施工準備及材料選擇2四、模板安裝4五、支撐系統負荷要求9六、質量要求與驗收9七、模板拆除10八、安全技術措施及管理措施11九、模板支設的荷載計算12烏魯木齊市城市照明應急維護基地模板專項施工方案一、編制依據安全檢查標準（59-2011）建筑施工手冊建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）建筑扣件式鋼管腳手架驗收規范（JGJ130-2011）混凝土結構設計規范GB50010-2011鋼結構設計規范（GB 50017-2014）建筑結構荷載規范（2006年版）（GB50009-2001）建筑工程施工質量驗收統一標準（GB503002013）危險性較大

2、的分部分項工程安全管理辦法建質200987號二、工程概況項目名稱：烏魯木齊市城市照明應急維護基地建設項目。 建設單位：烏魯木齊市城市公共照明監管中心；設計單位：烏魯木齊建筑設計研究院有限責任公司；地質勘查：新疆巖土工程勘察設計研究院；監理單位：新疆卓越工程項目管理有限公司；工程地點：位于烏魯木齊市一號臺地，基地主入口設置于東四路，次入口設置于北一路。本工程建設用地總面積：40143，總建筑面積為26799.03m2，其中照明材料庫房1和照明材料庫房2建筑面積均為6612.03m2,地上三層，建筑高度13.85米，其中一層層高4.8m，二層、層高4.2m、三層層高3.9m，框架結構；特種車輛停車

3、庫建筑面積為3236.48m2，地上二層，建筑高度9米，其中一層層高5.1m，二層、層高3.3m、框架結構；維修車間建筑面積為2663.44m2，地上一層，層高8.7米，門式鋼架結構；應急物資儲備庫建筑面積為7621.05m2，地上三層，建筑高度14.1米，其中一層層高4.2m，二層、三層層高3.9m，局部地下室層高6m，框架結構；門衛室共三棟，單棟建筑面積為22.8m2，地上一層，建筑高度3.45米，磚混結構。建設規模與性質：本次設計內容為倉庫、消防水池、變配電室、消防泵房、屋頂水箱間，所有倉庫儲存物品的火災危險性類別為丙類二項。本工程基礎為筏板基礎，地下室外墻為鋼筋砼擋土墻。框架柱截面為6

4、00600mm、650650mm、700700mm、。框架梁截面多為250600mm、220550mm、300800mm、地梁截面為300600擋土墻寬為350mm，最大跨度為7.8m、板厚為180mm、筏板厚度為400mm，模板安裝時應根據所彈內模線及尺寸進行組合。剪力墻采用50100(mm)木方做次楞，間距為20cm，采用483.5雙鋼管間距500mm做主楞。剪力墻模板采用1.5厚木膠板。三、施工準備及材料選擇1、技術準備（1）、模板施工前，現場技術負責人根據圖紙設計認真審查，確定本工程的模板使用情況及編制施工方案。根據本工程特點及施工質量要求，擋土墻框架柱、梁、板、梯采用木模板，所有模板

5、支撐體系采用扣件鋼管支撐體系。（2）、模板技術員在模板施工前根據本工程特點對模板進行技術及安全交底。（3）、模板技術員在支設模板前先引測各柱、墻模板的控制線，木工根據控制線彈模板邊線。（4）、模板技術員在模板施工前還應在柱角或鋼管上標好50線，以便控制標高。2、材料準備（1）、木模 材料木模板楊木方楊木板用量48000500m30m（2）、所需鋼管（483.5）材料3.8m3.5m11.5m2m4.4m6m用量90000根6000根12000根5000根15000根8000根（3）、其它用品材料扣件山型卡5cm鐵釘8cm鐵釘膠帶密封膠帶對拉桿用量20000個90000個500箱150箱280箱

6、600件60000個 3、施工機具及工具準備名稱數量名稱數量手提電鋸25把電鋸2臺手鋸80把鐵錘120把扳手120把撬杠60根4、作業條件（1）、待墻、柱鋼筋綁扎完畢，預埋件已安好，經驗收合格，報驗完畢后，即可進行模板施工。（2）、模板使用前表面清理干凈，提前刷好脫模劑。（3）、柱模（墻模）根部雜質、灰漿等清理干凈并用水沖洗。（4）、綁扎柱鋼筋及檢查驗收簽字。四、模板安裝（一）模板施工的一般程序：1、搭設整體滿堂架。2、模板刷隔劑、貼密封膠帶。3、試拼模板、加固、校正。4、自檢合格、質檢員檢驗合格，移交下道工序。 （二）墊層、獨立柱基、地梁及地下室墻模板工程的施工1、墊層：墊層采用100mm寬

7、木方進行支設，周邊每隔50公分打14的鋼筋頭進行加固。防水板外圍采用磚胎膜，厚度為120mm，高度為600mm，每3m磚砌磚垛，局部砌磚高度為1000mm，厚度為240mm，并填土加固處理。 2、獨立柱基： 獨立柱基吊模采用15mm厚木模板進行支設，兩臺同時支設，支設時采用雙層鋼管將上臺模板架空，同時進行加固，所有鋼管連成整體組成滿堂架加固體系。如圖：3、剪力墻模板支設（1）、模板拼裝，用對拉螺桿將模板與模板連接好，砼墻兩面模板用對拉螺桿連接，對拉桿橫向設置不大于450mm/道，豎向設置不大于450mm/第一道應距地200mm。（2）、本工程擋土墻模加固主要依靠對拉螺桿，對拉螺桿為14對拉螺桿

8、，內墻采用12對拉螺桿，對拉螺桿加固采用雙螺帽，外側背鋼管將模板連成整體，可在土壁上加撐木板，內側背鋼管將模板連成整體，同時此鋼管與滿堂架連接，連成整體，支撐方法見簡圖。 （三）框架柱模板支設： 1、本工程柱模采用木模板進行組合支設，模板支設時，四周必須設置牢固的支撐，并與滿堂架體系連成整體，以避免柱模整體歪斜甚至傾倒，柱箍的間距設置必須滿足模板的加固剛度、強度要求。2、本工程柱加固架搭設按以下要求搭設：模板采用15mm厚木模板，柱四角各設一根立桿，立桿確定位置后，用滿堂架連結成一整體，掃地桿距地150200mm，第一道柱箍距地200mm，各道柱箍間距不大于450mm，各道柱箍均和整體排架固定

9、成一體進行校正，達到符合要求為準。3、加固柱模時本工程用0.81.2m鋼管做柱箍，加固模板第一道鋼管距地20cm，以后每隔45cm設一道。加固好后與滿堂架連接，用木楔進行校正，柱箍加設應對稱，平整，不能松動、傾斜。內楞用50*100木方，間距為200mm，大于600*600的柱子用對拉螺桿對拉，間距不大于500mm。如圖：（四）梁與板整體混凝土結構層支模：詳（附圖）1、本工程梁及板結構層模板支設時，模板采用15mm厚木模板，采用483.5鋼管和鋼制扣件搭設牢固的滿堂架及操作平臺。2、滿堂架立桿縱橫向間距按0.8 m搭設。地下室水平桿設四道，標準層水平桿設三道，第一道距地20cm，中間每隔1.5

10、 m 設一道，最后一道設在梁底或板底，鎖定好梁底模板標高，支設橫撐，進行復測，無誤后鋪設梁底模，就位后用扣件鎖定底模，待梁筋綁完驗收合格后，合梁兩側模板，再進行加固、校正，與平板連接。滿堂架立桿下墊500mm200mm50mm墊木，上部用頂絲頂牢固，頂絲直徑為36mm，外漏長度小于200mm。3、本工程梁、板模板按以下程序施工：3.1梁兩側立桿間距為800mm，梁底橫桿間距為800mm，梁底木方間距為200mm，大于4m跨度梁底起拱0.2%，本工程最大跨7.8m，梁高800mm，梁底由支座處至跨 中逐漸起拱，起拱高度為2cm，梁高大于600mm的梁用對拉螺桿加固處理，并加固好側立面，在梁底設置

11、鋼管支撐與滿堂架連接牢固，形成一整體。3.2梁側次楞采用50mm70mm木方，間距為200mm，主楞采用483.5雙鋼管間距500mm,第一道對拉螺桿距梁底200mm，第二道對拉螺桿距梁底400mm。3.3結構梁下模板支架的立桿縱距應延梁軸線方向布置；立桿橫距應以梁底中心線為中心向兩側對稱布置，立桿間距800mm800mm，梁底豎向增設立桿一排，間距0.8m。 4、頂板模板采用木模板，現澆板用鋼管做支架（即滿堂架），模板支架四邊與中間每隔4排立桿設置一道豎向剪刀撐，由底至頂連續布置，板底支撐用50mm70mm木方做支撐，間距為250mm。（五）樓梯模板支設本工程有三個室內樓梯，每段12步，踏步

12、270160。主要采用木模板施工，室內樓梯施工前按施工圖紙在基面上放樣，以確定各部位尺寸，先支樓梯梁和休息平臺模板，然后支梯段模板，在梯段底模上彈出梯段寬度線，立外幫邊模，在外幫上釘踏步板，在對踏步板進行加固、校正，一次澆筑成型。如圖： 五、支撐系統負荷要求1、本工程層高4.2m、3.9m ,搭設滿堂架時盡量選取立桿高度為3.7m和3.4m的標準桿，立桿縱橫向間距按0.8 m搭設。滿堂架立桿的水平支撐采取縱橫雙向設置，共設置三層水平支撐。第一道距地20cm，第二道步距1.5m 或立桿中間部位，第三道設在梁底或板底。本工程為保證立桿整體穩定，要求在安裝立桿的同時，順滿堂架短向隔三跨加設豎向剪刀撐

13、。2、在粱底立桿和橫桿交接處加雙扣件。3、對施工荷載、動、靜荷載進行驗算（見計算書）。4、模板上堆放材料和施工設備應合理堆放，不應造成荷載的過多集中。5、各類模板應按規格分類堆放整齊，地面應平整堅實，當無專門措施時，疊放高度不應超過規定要求。六、質量要求與驗收1、木模使用前應提前將表面清理干凈，并刷脫模劑，頂板刷脫模劑時，不得污染鋼筋。2、模板接縫應嚴密不漏漿，澆筑砼前將模板內雜物清理干凈。3、模板及其支架應有足夠的剛度、穩定性和承載力。4、模板支設的允許偏差尺寸：底模上表面標高：+2，-5； 軸線偏移： 3 ；截面內部尺寸：柱、梁、墻 +2、-5； 基礎： +-10； 層高垂直度：3 ；相鄰

14、兩板表面高低差：2； 表面平整度： 5。 七、模板的拆除（一）模板拆除的一般安全要求1、模板拆除時應嚴格遵守施工方案的規定。2、高處、復雜結構模板拆除，有專人指揮和切實可行的安全措施，并且在下面標出工作區，嚴禁操作人員進入作業區。3、拆模前檢查所用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和從高空中滑落。4、遇六級以上大風時，應暫停室外高空作業。下雨時應清掃施工現場，待不滑時再進行工作。5、嚴禁操作人員站在拆除的模板上。6、已拆除的模板、立桿、支撐等應及時運走或是妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空而墜落造成的傷亡事故。7、在混凝土墻體、平板上有預留洞時，應在

15、模板拆除后，隨時在墻洞上做好安全護欄，或將洞口蓋嚴。8、拆模間歇時，應將已活動的模板、立桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人。9、拆除模板作業時較危險，為防止落物傷人，應設置警戒線，要有明顯標志，并設專人監護。10、模板拆除應按區域逐塊進行，定型模板拆除不得大面積撬落，模板支撐要隨拆隨運，嚴禁隨意拋擲，拆除后分類碼放，不得留有未拆除干凈的懸空模板，以防傷人。（二）模板拆除的一般技術要求1、梁、板模板拆除必須根據試塊試壓強度值，達到設計強度80%以上，方可拆模。2、拆除模板時，應保證砼表面及棱角不受損壞。3、拆模時不應對樓層有沖擊荷載，模板碼放整齊，及時清運指定地點。4、對于梁、板及懸挑構

16、件，要根據試壓報告，由技術負責人決定拆模時間。5、懸空作業處應有牢靠的立足作業面，支拆2m（包括2m）以上高度的模板時，應搭設腳手架工作臺，高度不足2m可采用移動平臺，不準站在拉桿與支撐上操作，也不準在梁底模板上行走及操作。八、安全技術措施及管理措施（一）模板施工的一般安全技術措施1、模板工程作業時，在2m和2m以上，要根據高空作業安全技術規范的要求進行操作和防護，要有安全可靠的腳手架操作平臺，2層及2層以上臨邊操作時周圍增設安全網、防護欄桿。2、操作人員不許攀登模板或腳手架上下，不許在墻頂、獨立梁及其它狹窄而又無防護欄的模板面上行走。3、在高處作業平臺上不能堆放大量模板料，需短時間堆放時，一

17、定碼平穩，必須按規定堆放，且限制數量，必須控制在架子或平臺的允許荷載范圍內。4、高處支模工人所有工具不用時要放入工具袋內，不可隨意將工具、零件放在腳手架上，以免墜落傷人。 （二）模板工程的安全管理：1、施工人員必須戴安全帽，高處作業須系安全帶。2、作業層上的施工荷載應符合設計要求。3、每層的模板支撐體系搭設完畢后經檢查合格后方可進行下道施工。4、砼澆筑須有專人巡視模板及其支撐體系，發現問題及時處理。九、模板支設的荷載計算墻模板的計算參照建筑結構荷載規范(GB 50009-2011)、混凝土結構設計規范(GB50010-2002)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。墻模板的背部

18、支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據建筑施工手冊，當采用容量為0.20.8m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為3.00kN/m2；墻模板的總計算高度(m):H6.00；模板在高度方向分 2 段進行設計計算。第1段（墻底至墻身高度3.00米位置；分段高度為3.00米）:一、參數信息1.基本參數次楞間距(mm):150；穿墻螺栓水平間距(mm):450；主楞間距(mm):450；穿墻螺栓豎向間距(mm):450；對拉螺栓直徑(mm):M

19、12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數:2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數:2；寬度(mm):50.00；高度(mm):70.00；4.面板參數面板類型:木面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):11.00；方木彈性模量E(N/mm2):6000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.00；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000

20、.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m

21、2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(N穖m)； l-計算跨度(次楞間距): l =150.0mm； 新

22、澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2?7.031?.450?.900=8.277kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4?.00?.45?.90=1.701kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =0.1?.277?50.02+0.117?.701?50.02= 2.31?04N穖m；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 450?5.0?5.0/6=1.69?04 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/m

23、m2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 2.31?04 / 1.69?04 = 1.4N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =1.4N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =150.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2?7.031?.450?.900=8.277kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4?.00?.45?.90=1.701kN/m；面板的最大剪力：V = 0

24、.6?.277?50.0 + 0.617?.701?50.0 = 902.4N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 902.4N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =3?02.4/(2?50?5.0)=0.201N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.201N/

25、mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 17.03?.45 = 7.664N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 150mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 45?.5?.5?.5/12=12.66cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.6mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677?.66?504/(100?500?

26、.27?05) = 0.022 mm；面板的最大撓度計算值: =0.022mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.6mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度70mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5?/6?= 81.666cm3；I = 5?/12?= 285.834cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(N穖m)； l-計算跨度(主楞間距): l =450.0mm； 新

27、澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2?7.031?.150?.900=2.759kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4?.00?.15?.90=0.567kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.1?.759?50.02+0.117?.567?50.02= 6.93?04N穖m；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(N穖m)； W -次楞的截面抵抗矩，W=8.17?04mm3； f -次楞的抗彎強度設計值； f=11.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 6.93?04/8.17?04 =

28、 0.8 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 0.8 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =450.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2?7.031?.150?.900/2=1.380kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4?.00?.15?.90/2=0.284kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0

29、.6?.380?50.0+ 0.617?.284?50.0 = 451.2N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 451.2N； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 70.0mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.000 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =3?51.2/(2?0.0?0.0?)=0.097N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =0.097N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1N

30、/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.03?.15=2.55 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =450.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=2.86?06mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.677?.11/2?504/(100?000?.86?06) = 0.041 mm；次

31、楞的最大容許撓度值: = 1.8mm；次楞的最大撓度計算值 =0.041mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.8mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.493?= 8.986cm3；I =10.783?= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kN穖) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.2?7.03?.15?.451.4?.15?.451.663kN

32、；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 450mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(N穖m)；M = 1.07?05 N穖m W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99?03 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 1.07?05/8.99?03 = 11.9 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =11.9N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中

33、， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V = 1359.1N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =2?359.1/848.230=3.204N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =3.204N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.068mm；主楞的最大容許撓度值: = 1.8mm；主楞的最大撓度計算值 =0.068mm 小于 主楞的最大容許

34、撓度值 =1.8mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=f譇其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.70?05?.60?0-5 = 12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 2.48 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=2.481kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足

35、要求！第2段（墻身高度3.00米位置至墻身高度6.00米位置；分段高度為3.00米）:一、參數信息1.基本參數次楞間距(mm):150；穿墻螺栓水平間距(mm):450；主楞間距(mm):450；穿墻螺栓豎向間距(mm):450；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數:2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數:1；寬度(mm):50.00；高度(mm):70.00；4.面板參數面板類型:木面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):1

36、3.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):11.00；方木彈性模量E(N/mm2):6000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.00；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T

37、+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 40.549 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值40.549 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.549kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾

38、倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(N穖m)； l-計算跨度(次楞間距): l =150.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2?0.549?.450?.900=19.707kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4?.00?.45?.90=1.701kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =0.1?9.707?50.02+0.117?

39、.701?50.02= 4.88?04N穖m；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 450?5.0?5.0/6=1.69?04 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 4.88?04 / 1.69?04 = 2.9N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =2.9N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0

40、.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =150.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2?0.549?.450?.900=19.707kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4?.00?.45?.90=1.701kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6?9.707?50.0 + 0.617?.701?50.0 = 1931.0N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 1931.0N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm

41、 ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =3?931.0/(2?50?5.0)=0.429N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.429N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 40.55?.4

42、5 = 18.247N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 150mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 45?.5?.5?.5/12=12.66cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.6mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677?8.25?504/(100?500?.27?05) = 0.052 mm；面板的最大撓度計算值: =0.052mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.6mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度

43、70mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5?/6?= 40.833cm3；I = 5?/12?= 142.917cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(N穖m)； l-計算跨度(主楞間距): l =450.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2?0.549?.150?.900=6.569kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4?.00?.15?.90=0.567kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.1?.569?50.02+0.117?.567

44、?50.02= 1.46?05N穖m；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(N穖m)； W -次楞的截面抵抗矩，W=4.08?04mm3； f -次楞的抗彎強度設計值； f=11.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 1.46?05/4.08?04 = 3.6 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 3.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.

45、617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =450.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2?0.549?.150?.900/1=6.569kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4?.00?.15?.90/1=0.567kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.6?.569?50.0+ 0.617?.567?50.0 = 1931.0N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 1931.0N； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 5

46、0.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 70.0mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.000 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =3?931.0/(2?0.0?0.0?)=0.828N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =0.828N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 40.

47、55?.15=6.08 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =450.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=1.43?06mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.677?.08/1?504/(100?000?.43?06) = 0.197 mm；次楞的最大容許撓度值: = 1.8mm；次楞的最大撓度計算值 =0.197mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.8mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和

48、截面抵抗矩W分別為:W =4.493?= 8.986cm3；I =10.783?= 21.566cm4；E = 210000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kN穖) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.2?0.55?.15?.451.4?.15?.453.568kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 450mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(N穖m)；M = 2.29?05 N穖m W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99?03

49、mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 2.29?05/8.99?03 = 25.5 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =25.5N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V = 2918.0N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值:

50、 =2?918.0/848.230=6.880N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =6.88N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.146mm；主楞的最大容許撓度值: = 1.8mm；主楞的最大撓度計算值 =0.146mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.8mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=f譇其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.

51、85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.70?05?.60?0-5 = 12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 5.33 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=5.327kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！柱模板的計算依據建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的

52、豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的總計算高度:H = 6.00m； 計算簡圖模板在高度方向分 2 段進行設計計算。第1段（柱底至柱身高度3.00米位置；分段高度為3.00米）:一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:5；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:5；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(

53、mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數:1；寬度(mm):50.00；高度(mm):70.00；4.面板參數面板類型:木面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):11.00；方木彈性模量E(N/mm2):6000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.00；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗

54、彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。分別計算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值20.036 kN

55、/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 162 mm，且豎楞數為 5，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的

56、三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(N穖m)； l-計算跨度(豎楞間距): l =162.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2?0.04?.45?.90=9.737kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4?.00?.45?.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.1?0.871?62?62= 2.85?04N.mm；面板最大應力按下式計算： =M/Wf其中，

57、 -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 450?5.0?5.0/6=1.69?04 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 2.85?04 / 1.69?04 = 1.691N/mm2；面板的最大應力計算值 =1.691N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板計算最大剪力(

58、N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =162.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2?0.04?.45?.90=9.737kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4?.00?.45?.90=1.134kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6?0.871?62.0 = 1056.709N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：

59、V = 1056.709N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =3?056.709/(2?50?5.0)=0.235N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.235N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側

60、壓力線荷載(kN/m)： q = 20.04?.459.02 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =162.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 450?5.0?5.0?5.0/12 = 1.27?05 mm4；面板最大容許撓度: = 162 / 250 = 0.648 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677?.02?62.04/(100?500.0?.27?05) = 0.035 mm；面板的最大撓度計算值 =0.035mm 小于 面板最大容許撓度設計

61、值 = 0.648mm,滿足要求！四、豎楞計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度50mm，高度70mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50?0?0/6? = 40.83cm3；I = 50?0?0?0/12? = 142.92cm4； 豎楞計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(N穖m)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設

62、計值q1: 1.2?0.036?.162?.900=3.505kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4?.000?.162?.900=0.408kN/m； q = 3.505+0.408=3.914 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.1?.914?50.0?50.0= 7.93?04N穖m； =M/Wf其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(N穖m)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.08?04； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=11.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 7.93?04/4.08?04 = 1.9

63、41N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =1.941N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =11N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2?0.036?.162?.900=3.505kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4?.000?.162?.900=0.408kN/m； q = 3.505+0.408=3.914 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.6?.91

64、4?50.0 = 1056.709N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6?.914?50=1056.709N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 70.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.000 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =3?056.709/(2?0.0?0.0?)=0.453N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.000N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計

65、算值 =0.453N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =20.04?.16 = 3.91 kN/m； max-豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 6000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=1.43?06；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.677?.91

66、?50.04/(100?000.0?.43?06) = 0.127 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.127mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.493?=8.99cm3；I = 10.783?=21.57cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）： B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 ?0.04?.9 + 1.4 ?.9)?.162 ?0.45 = 1.76 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N =

67、5.392 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN穖)最大彎矩: M = 0.201 kN穖； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.038 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 200709.6 N穖m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 21.27 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =2.01?08/(1.05?.99?06)=21.27N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求

68、!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.038 mm；柱箍最大容許撓度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大撓度 =0.038mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.4mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:NN=f譇其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M14 ； 對拉螺栓的有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.392 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.7

69、0?05?.05?0-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=5.392kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.493?=8.99cm3；I = 10.783?=21.57cm4；按計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2?0.04?.9+1.4?.9)?.162 ?.45 = 1.76 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 5.392 kN

70、； H方向柱箍彎矩圖(kN穖)最大彎矩: M = 0.201 kN穖； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.038 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 200709.6 N穖m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 21.272 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =2.01?08/(1.05?.99?06)=21.272N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍

71、撓度驗算經過計算得到: = 0.038 mm；柱箍最大容許撓度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大撓度 =0.038mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.4mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:NN=f譇其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M14 ； 對拉螺栓有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70?05?.05?0-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉

72、力: N = 5.392 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=5.392kN 小于 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!第2段（柱身高度3.00米位置至柱身高度6.00米位置；分段高度為3.00米）:一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:5；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:5；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數:1；寬度(mm):50.00；高度(mm

73、):70.00；4.面板參數面板類型:木面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):11.00；方木彈性模量E(N/mm2):6000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.00；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V

74、1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 40.549 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值40.549 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=40.549kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標

75、準值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 162 mm，且豎楞數為 5，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(N穖m)； l-計算跨度(豎楞間距

76、): l =162.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2?0.55?.45=21.896kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4?.00?.45=1.260kN/m； q = q1 + q2 =21.896+1.260=23.156 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.1?3.156?62?62= 6.08?04N.mm；面板最大應力按下式計算： =M/Wf其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 450?5.0?

77、5.0/6=1.69?04 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 6.08?04 / 1.69?04 = 3.601N/mm2；面板的最大應力計算值 =3.601N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =162.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2?0.55?.45=21.896kN

78、/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4?.00?.45=1.260kN/m； q = q1 + q2 =21.896+1.260=23.156 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6?3.156?62.0 = 2250.808N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2250.808N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值:

79、=3?250.808/(2?50?5.0)=0.500N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.5N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 40.55?.4518.25 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =162.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面

80、的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 450?5.0?5.0?5.0/12 = 1.27?05 mm4；面板最大容許撓度: = 162 / 250 = 0.648 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677?8.25?62.04/(100?500.0?.27?05) = 0.071 mm；面板的最大撓度計算值 =0.071mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.648mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度50mm，高

81、度70mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50?0?0/6? = 40.83cm3；I = 50?0?0?0/12? = 142.92cm4； 豎楞計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(N穖m)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2?0.549?.162=7.883kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4?.000?.162=1.000kN/m； q = 7.883+0.454=8.336 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.1?.3

82、36?50.0?50.0= 1.69?05N穖m； =M/Wf其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(N穖m)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.08?04； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=11.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.69?05/4.08?04 = 4.134N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =4.134N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =11N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱

83、箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2?0.549?.162=7.883kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4?.000?.162=1.000kN/m； q = 7.883+0.454=8.336 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.6?.336?50.0 = 2250.808N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6?.336?50=2250.808N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b =

84、 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 70.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.000 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =3?250.808/(2?0.0?0.0?)=0.965N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.000N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.965N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =40.55?.16 = 8.

85、34 kN/m； max-豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 6000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=1.43?06；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.677?.34?50.04/(100?000.0?.43?06) = 0.270 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.27mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W

86、 = 4.493?=8.99cm3；I = 10.783?=21.57cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）： B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 ?0.55 + 1.4 ?)?.162 ?0.45 = 3.75 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 11.486 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN穖)最大彎矩: M = 0.428 kN穖； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.082 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 427514.65 N穖m

87、； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 45.31 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =4.28?08/(1.05?.99?06)=45.31N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.082 mm；柱箍最大容許撓度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大撓度 =0.082mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.4mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:NN=f譇其中 N - 對拉螺栓所受的

88、拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M14 ； 對拉螺栓的有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 11.486 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70?05?.05?0-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=11.486kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

89、W = 4.493?=8.99cm3；I = 10.783?=21.57cm4；按計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2?0.55+1.4?)?.162 ?.45 = 3.75 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 11.486 kN； H方向柱箍彎矩圖(kN穖)最大彎矩: M = 0.428 kN穖； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.082 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 427514.65 N穖m； 彎矩作用平面內

90、柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 45.31 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =4.28?08/(1.05?.99?06)=45.31N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.082 mm；柱箍最大容許撓度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大撓度 =0.082mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.4mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:NN=f譇其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對

91、拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M14 ； 對拉螺栓有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70?05?.05?0-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 11.486 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=11.486kN 小于 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB

92、50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。梁段:L1。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：3.30；梁兩側立桿間距(m)：0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為48?.2；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保

93、養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.75；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：6000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：10.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.0；面板材質：木面板；面板厚度(mm

94、)：15.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底縱向支撐根數：2；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：200；主楞豎向根數：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：800；主楞到梁底距離依次是：200mm，400mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；次楞合并根數：2；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆

95、混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為

96、受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 62?.5?.5/6=23.25cm3； M - 面板的最大彎矩(N穖m)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2?.62?7.8

97、5?.9=11.951kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.4?.62?.9=3.125kN/m；計算跨度: l = 200mm；面板的最大彎矩 M = 0.1?1.951?002 + 0.117 ?.125?002 = 6.24?04N穖m；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1?1.951?.2+1.2?.125?.2=3.379kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 6.24?04 / 2.33?04=2.7N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.7N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm

98、2，滿足要求！ 2.撓度驗算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q=11.951N/mm； l-計算跨度: l = 200mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 62?.5?.5?.5/12=17.44cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677?1.951?004/(100?500?.74?05) = 0.078 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大撓度計算值 =0.078mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.8mm，

99、滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡支梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=3.379/(0.800-0.180)=5.450kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2?/6 = 81.67cm3；I = 2?/12 = 285.83cm4；E = 6000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN穖) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.132 kN穖，最大支座反力 R= 1.858 kN，最大變形 = 0

100、.229 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.32?05/8.17?04 = 1.6 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 1.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 220/400=0.55mm；次楞的最大撓度計算值 =0.229mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =0.55mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力1.858kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。

101、本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 2?.078=10.16cm3；I = 2?2.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kN穖) 主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.613 kN穖，最大支座反力 R= 8.198 kN，最大變形 = 0.532 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 6.13?05/1.02?04 = 60.4 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2

102、；主楞的受彎應力計算值 =60.4N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.532 mm主楞的最大容許撓度值: = 800/400=2mm；主楞的最大撓度計算值 =0.532mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

103、本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 400?5?5/6 = 1.50?04mm3； I = 400?5?5?5/12 = 1.13?05mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2譡(24.00+1.50)?.80+0.50?.40?.90=9.029kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4?2.00+2.00)?.40?.90=2.016kN/m；q=9.029+2.016=11.045kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8 =

104、1/8?1.045?002=1.24?05N穖m；RA=RB=0.5ql=0.5?1.045?.3=1.657kN =Mmax/W=1.24?05/1.50?04=8.3N/mm2；梁底模面板計算應力 =8.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=7.524kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 950

105、0.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 5?.029?004/(384?500?.13?05)=0.891mm；面板的最大撓度計算值: =0.891mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1.2mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=1.657/0.4=4.142kN/m2.

106、方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5?/6 = 40.83 cm3；I=5?/12 = 142.92 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1?.142?.42 = 0.066 kN穖；最大應力 = M / W = 0.066?06/40833.3 = 1.6 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 1.6 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.

107、6?.142?.4 = 0.994 kN；方木受剪應力計算值 = 3?.994?000/(2?0?0) = 0.426 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.426 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.677?.142?004 /(100?000?42.917?04)=0.084mm；方木的最大允許撓度 =0.400?000/250=1.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.084 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1

108、.6 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.657kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=0.000?.400?1.2?.180?4.000+1.4?.000)+1.2?.400?0.800-0.180)?.500=0.298kN 簡圖(kN穖) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN穖) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=0.361 kN；N2=3.187 kN；最大彎矩 Mmax=0.149 kN穖；最大撓度計算值 Vmax=0.038 mm；最大應力 =0.149?06/4730=31.5 N/mm2；支撐抗

109、彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 31.5 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁兩側支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.361 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kN穖) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.051 k

110、N穖 ；最大變形 max = 0.091 mm ；最大支座力 Rmax = 0.776 kN ；最大應力 =M/W= 0.051?06 /(4.73?03 )=10.7 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 10.7 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.091mm小于800/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 3.187 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kN穖)

111、支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.446 kN穖 ；最大變形 max = 0.806 mm ；最大支座力 Rmax = 3.665 kN ；最大應力 =M/W= 0.446?06 /(4.73?03 )=94.3 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 94.3 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.806mm小于800/150與10 mm,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取

112、值為0.75kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=3.665 kN；R 6.00 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =3.187 kN ；縱向鋼管的最大支座反力： N2 =3.665 kN ；腳手架鋼管的自重

113、： N3 = 1.2?.129?.3=0.511 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2譡(1.50/2+(0.80-0.30)/2-0.000)?.80?.50+(1.50/2+(0.80-0.30)/2-0.000)?.80?.180?1.50+24.00)=4.886 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N5=1.4?2.000+2.000)譡1.500/2+(0.800-0.300)/2-0.000?.800=4.480 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=3.187+3.665+0.511+4.886+4.48=16.729 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系

114、數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.155?.7?.5,1.5+2?.1= 2.945 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； - 計算長度

115、系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=16729.385/(0.209?50) = 177.9 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 177.9 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：

116、N1 =3.187 kN ；縱向鋼管的最大支座反力：N2 =3.665 kN ；腳手架鋼管的自重： N3 = 1.2?.129?3.3-0.8)=0.511 kN；N =N1+N2+N3 =3.187+3.665+0.387=7.239 kN ； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo

117、- 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.155?.7?.5,1.5+2?.1= 2.945 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=7239.049/(

118、0.209?50) = 77 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 77 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程模板支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。一、參數信息1.模板支架參數

119、橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.20；模板支架搭設高度(m):4.20；采用的鋼管(mm):48?.2 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.75；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用木面板，厚度為15mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值

120、(N/mm2):1.000；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):6000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):10.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):70.00；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):180.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 80?.52/6 = 30 cm3；I = 80?.53/12 = 22.5 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載

121、為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.5?.18?.8+0.5?.8 = 4.072 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 1?.8= 0.8 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2?.072+1.4?.8= 6.006kN/m最大彎矩 M=0.1?.006?502= 37540 N穖；面板最大應力計算值 =M/W= 37540/30000 = 1.251 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.251 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!

122、3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.072kN/m面板最大撓度計算值 = 0.677?.072?504/(100?500?2.5?04)=0.05 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.05 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=b議2/6=5?/6 = 40.83 cm3；I=b議3/12=5?/12 = 142.92 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的

123、自重(kN/m)：q1= 25.5?.25?.18+0.5?.25 = 1.272 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 1?.25 = 0.25 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 ?q1 + 1.4 譹2 = 1.2?.272+1.4?.25 = 1.877 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.1?.877?.82 = 0.12 kN穖；方木最大應力計算值 = M /W = 0.12?06/40833.33 = 2.942 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=10.000 N/mm2；方木的最大應力計算

124、值為 2.942 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 10 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6?.877?.8 = 0.901 kN；方木受剪應力計算值 = 3 ?.901?03/(2 ?0?0) = 0.386 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.386 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.272 kN/m；最大撓度計算值 = 0.677?.2

125、72?004 /(100?000?429166.667)= 0.412 mm；最大允許撓度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大撓度計算值 0.412 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.2 mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.802kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN穖) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.485 kN穖 ；最大變形 Vmax = 0.888 mm ；最大支座力 Qmax = 6.394 kN ；最大應力 = 484617.

126、938/4730 = 102.456 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 102.456 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 0.888mm 小于 800/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.75，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 6.394 kN；R 12.00 kN,所以

127、雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.138?.2 = 0.581 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.5?.8?.8 = 0.32 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.5?.18?.8?.8 = 2.938 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.839 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ =

128、(1+2 ) ?.8?.8 = 1.92 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.295 kN；七、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 7.295 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗

129、壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.2? = 1.9 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.2 m；l0/i = 1900 / 15.9 = 119 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.458 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=7294.656/（0.458?50） = 35.394 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 35.394 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，

130、建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.167?.001?1.5+0.2?) = 2.22 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.9 按照表2取值1.001 ；Lo/i = 2219.517 / 15.9 = 140 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.349 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=7294.656/（0.349?50） = 46.448 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 46.448 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板

131、承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。八、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgk譳c = 120?=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =7.295/0.25=29.179 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 7.295 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=29.179 fg=120 k

132、pa 。地基承載力滿足要求！九、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5

133、m。3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離

134、支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。