1、銀三角實驗學校新建項目模板施工方案編制單位：中大建設股份有限公司編 制 人： 審 核 人：審 批 人：編制時間：2017年10月22日目 錄1 工程概況12 編制依據13 施工安排14 施工進度計劃35 施工準備36 模板施工工藝及要求36.1模板安裝的一般要求36.2模板定位36.3 模板安裝46.4模板支架的質量要求86.5模板支設的質量控制措施96.6模板拆除97 安全、環保文明施工措施118 應急預案129 計算書151 工程概況1）、教學樓由4棟建筑和3條連廊組成，實驗樓、中學部、小學部、階梯教室。實驗樓5層、中學部4層、小學部4/5層、階梯教室1層，地下1層(設備用房)，框架結構，

2、建筑高度為19.05米，建筑面積為12439.87平方米。2）、綜合樓由1棟建筑和一條連廊組成，地上5層，框架結構，建筑高度為19.20米，建筑面積為4784.02平方米。3）、體藝樓由1棟建筑組成，地上2層，框架結構，建筑高度為16.05米，建筑面積為1894.76平方米。 其中體藝樓二層局部是室內籃球館，層高10.2米，屬于高支模范疇，高支模模板施工方案不在本方案中敘述，具體另詳體藝館高支模施工方案。 框架柱截面尺寸分別為（單位mm）：500*400，500*500，600*600，600*700 框架梁截面尺寸分別為（單位mm）：250*550,250*650,250*750,200*5

3、50,200*600 200*650,200*700,200*750,250*950，300*750 本方案計算書對600*700框架柱，250*950框架梁進行驗算。2 編制依據1、南昌縣銀三角實驗學校新建項目施工圖紙；2、本工程施工組織設計；3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011）；4、施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）；5、建筑機械使用安全技術規程（JGJ332012（2015版）；6、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB 502042015）；3 施工安排3.1 模板方案的選擇及要求本工程考慮到施工工期、質量、安全和無塔吊情況的要求，故在選擇方

4、案時，應充分考慮以下幾點：1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、構造選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，搭拆方便，便于檢查驗收；5、模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-2011檢查標準要求。綜合以上幾點，根據現場實際情況及樓層層數，決定采用以下模板及其支架方案：模板面板選擇 基礎墊層采用方木； 基礎承臺，地下設備用房外墻，基礎，主體結構柱、梁、板均采用15mm膠合板；支撐體系選擇：墻柱梁板模板支架采用扣件式鋼管支撐體系和

5、鋼管加固方式，當梁旁板凈高大于600mm及剪力墻施工時在模板中增設對拉螺桿，使模板支撐牢固可靠。必要時在梁兩側加設剪刀撐連通布置，確保架體穩定性。3.2 施工目標 質量要求：按照建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2013）及配套的系列施工質量驗收規范、設計要求等驗收，一次性通過主管部門的驗收、檢查。創優質結構工程。3.3施工順序由于本項目施工現場地勢呈東低西高，場地內存在大量樹齡在10年以上的樹木需要處理，施工順序按綜合樓 教學樓多功能廳 教學樓小學部 教學樓中學部 教學樓地下設備用房 體藝樓，每棟樓模板施工與鋼筋施工同時穿插進行。 3.4施工組織機構及職責4 施工進度計劃工期要求

6、：開工日期：2017年8月29日，總工期542日歷天；但為了能使學校在2018年9月能開學投入使用，各樓主體結構必須在2018年春節前封頂，具體各樓工期詳施工總進度控制計劃。5 施工準備技術負責人進行模板施工方案編制，交底。棟號工長進行模板計算、翻樣，向材料員提供模板采購計劃。材料員組織模板供運商進行材料進場準備。勞務班組根據工期情況進行勞務工人準備。6 模板施工工藝及要求6.1模板安裝的一般要求豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、水電預埋隱蔽驗收完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下口的找平砂漿。模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成

7、整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：（1）兩塊模板之間拼縫1（2）相鄰模板之間高低差1（3）模板平整度2（4）模板平面尺寸偏差36.2模板定位當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測放線。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板300（mm）控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層

8、1000mm標高控制線，并根據該1000mm線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。6.3 模板安裝（一） 獨立承臺基礎模板、地下室防水板、條形基礎采用15 mm厚膠合板配制模板，加40mm70mm木枋楞和短鋼管抱箍加固，木枋楞的橫向間距按200-350mm設置，鋼管抱箍的豎向按500mm設置，最下面一道箍離底板底為200mm。為保證模板線角順直，模板定位必須準確。為保證模板的側向剛度，采用鋼管作斜撐。 （二） 鋼筋混凝土墻模板本工程鋼筋混凝土墻設計主要尺寸有：宿舍樓擋土墻高3.9m，厚300mm、350mm；水池側壁墻高3.6m，厚250mm；外墻上翻底板高300mm，施工縫內配3厚止水鋼板。采

9、用15 mm厚膠合板配制模板，加40mm70mm木枋楞和鋼管蝴蝶扣及止水對拉螺桿加固，墻兩側模板用混凝土內撐條支撐兩側模板；木枋楞的橫向間距按250-350mm設置，鋼管抱箍的豎向按500mm設置，最下面一道箍離底板底為200mm。為保證模板線角順直，模板定位必須準確。為保證模板的側向剛度，采用鋼管作斜撐。 地下室剪力墻模板支撐加固圖如下圖所示：（三） 基礎梁模板基礎梁模板采用15 mm厚膠合板配置，基礎梁上口采用10公分寬模板條每500一道釘牢;基礎梁底部采用40mm70mm木枋做壓腳用鐵釘固定，步步緊每500mm一道。 （四）鋼筋混凝土柱模板采用15 mm厚膠合板配制模板，加40mm70m

10、m木枋楞和鋼管蝴蝶扣對拉螺栓加固，鋼管抱箍的豎向按500mm設置，最下面一道箍離底板底為200mm。為保證模板線角順直，模板定位必須準確。（五）梁板模板采用15 mm厚膠合板配制模板，次楞用40mm70mm木枋楞，次楞間距按膠合板短邊長的三分之一或四分之一倍率設置最大不得超過500mm設置，主楞為雙楞，主楞間距與模板支架立桿間距相等。 （八） 模板支架模板支架水平桿縱距不大于1.8m,若特殊情況需要大于1.8米的,采取加設縱橫向剪刀撐提高架體穩定性。剪力墻、柱與梁的相交節點模板圖示如下圖所示：柱模板支設柱模板的背部支撐由方木和鋼管組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；

11、第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱箍材料:圓鋼管483.0，柱箍肢數:2，間距為500。豎楞為1肢40X70mm木方，每個柱截面布置三根?，F澆樓梯梁板支設詳見下圖所示6.4模板支架的質量要求模板的搭設必須準確掌握構件的幾何尺寸，保證軸線位置的準確。模板應具有足夠的強度、剛度及穩定性，能可靠地承受新澆混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。澆筑前應檢查承重架及加固支撐扣件是否擰緊。模板的安裝誤差應嚴格控制在允許范圍內（詳下表），超過允許值必須校正。項目允許偏差軸線位置5板表面標高5柱、梁+4、-5層高垂直度全高5m6全高5m8相

12、鄰板面高低差2表面平整（2m長度以上）56.5模板支設的質量控制措施所有結構支模前均應由專人進行配板設計和畫出配板放樣圖，余留量由縫模調整。模板及其支撐均應落在實處，不得有“虛”腳出現，安拆均設專人負責。墻柱腳模板應加墊木和導模，防止混凝土漿流失造成爛根。當梁、板跨度4m時，其模板應按跨度的1-3起拱。為防止混凝土在硬化過程中與模板粘結，影響脫模，在澆筑混凝土之前，應在清理過的模板表面上（包括第一次使用的模板）涂刷隔離劑，對隔離劑的基本要求是：不粘結、易脫落、不污染墻、易于操作、易清理、無害于人體。不腐蝕模板。在靠近模板電焊鋼筋、鋼管時，在施工焊處的模板面應用鐵皮墊隔，防止焊火燒壞模板板面。在

13、安裝模板之前，應將各種電管、水管等按圖就位，避免模板安裝好后二次開洞，模板自身就位時也應嚴格按照配模圖紙進行安裝。澆搗振搗混凝土時震動器不能直接碰到板面上，避免磨損撞壞面板，同時振搗時間要按規范規定，要適時，以防模板變形。6.6模板拆除模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋牡啄?，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，

14、后支的先拆。墻模板拆除墻模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內墻，先拆外墻外側模板，再拆除內側模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m的洞口拆模后要加設臨時支撐。樓板模板拆除樓板模板拆除

15、時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。（4）模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。（5）模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。（6）模板的拆除側模：在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模板面受損壞后，方可拆除；底模：跨度小于8m者，混凝土強度達到75后拆除，跨度大于8m者，混凝土強度達100方可拆除；對懸挑結構、構件，混凝土強度達100方可拆除。拆除模時間：側模板以不

16、損壞混凝土表面及楞角時，方可拆模，底模拆除時間詳下表所示：結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率（%）板2，8758100梁8758100懸臂構件100現場根據規范拆模的時間要求和試驗資料，在確定可以進行拆除的時候，由現場技術負責人負責上報監理工程師，填寫拆除申請表，并附混凝土試驗資料，待監理工程師同意后由于對現場工長進行交底，并進行拆除班組進行技術、安全交底后進行拆除。拆除時應按照先支后拆，后支先拆的順序進行拆除7 安全、環保文明施工措施（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。（2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。（3）在拆墻模

17、前不準將腳手架拆除；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。（4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。（5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手

18、裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。（6）汽吊吊材料時，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需采用臨時固定的方式牽拉，防止模板倒塌；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。（7）環保與文明施工夜間22:006:00之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。8 應急預案項目成立應急救援領導小組，明確

19、各組管理人員的職責，成員小組由項目經理任組長，項目副經理和項目技術負責人任副組長，組員包括各部門負責人及其他項目部管理人員等。8.1應急救援領導小組及其成員職責應急救援領導小組負責項目范圍內的應急響應工作；負責重大事故的協調指揮工作；負責本項目部在發生事故時的現場處理工作。應急救援小組成員職責負責監督執行本措施；負責制定并執行本項目的應急預防措施；負責本項目在發生事故時的協調指揮工作；負責協助小組長在發生事故時的現場處理工作。當事故發生后，現場有關人員應立即報告現場負責人及事故應急救援組組長，由應急救援組長指揮對傷員立即組織搶救，采取有效措施防止事故擴大和保護現場。按照有關規定，及時報告企業安

20、全管理部門和本企業安全生產負責人，及請求救援。8.2發生高處墜落事故應急救援當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。（1）、發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。（2）、出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢?；杳哉邞脚P，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥

21、狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。（3）、發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。（4）、發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或剌傷肌肉，神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。（5）、遇有創傷性出血的傷員，應迅

22、速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施。一般傷口小的止血法：先用生理鹽水(0.9%NaCl溶液)沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶；較緊地包扎。加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂上1/2處(靠近心臟位置)，下肢出血結扎在大腿上1/3處。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540分鐘放松一次，每次放松0.51分鐘。（6）、動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。

23、同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。8.3發生支模坍塌應急救援（1）、施工項目在班組作業前必須要結合工作環境進行有針對性的安全技術交底。并保持出入口暢通。（2）、在施工危險區域懸掛對口警示標志，設專人監護。按規定設防護措施。保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料，嚴禁阻塞通道。（3）、當支模在拆除過程中發生大面積倒塌、坍塌，不要慌張，保持鎮靜，注意事態的發展情況、方向及受影響的位置，有序指揮員工疏散。（4）、在坍塌過程中不要盲目搶險，有危及用電安全的，應立刻切斷電源，確認未有繼續坍塌危險的情況下，組織搶救人員，采取有效措施進行搶救工作，首先搶救受傷人員，再搶救集體財產。（5）、

24、現場急救處理：盡快解除重物壓迫，減少擠壓綜合癥的發生。傷肢制動，可用夾板等簡單托持傷肢。傷肢降溫(避免凍傷)，盡量避免局部熱缺血。傷肢不應抬高、按摩或熱敷。如果擠壓部位有開放創傷及活動出血者，應止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶。迅速轉往醫院。（6）、立刻設危險區域，并設警示標志，設專人監護，保護事故現場。（7）、按規定上報有關主管部門請求救援。8.4物體打擊事故應急救援施工區發生物體打擊事故，最早發現事故的人迅速向應急領導小組報告，通訊組立即召集所有成員趕赴出事現場，了解事故傷害程度；警戒組和疏散組負責組織保衛人員疏散現場閑雜人員，警戒組保護事故現場，同時避免其他人員靠近現場；急救

25、員立即通知現場應急小組組長，說明傷者受傷情況，并根據現場實際施行必要的醫療處理，在傷情允許情況下，搶救組負責組織人員搬運受傷人員，轉移到安全地方；由組長根據匯報，決定是否撥打120醫療急救電話，并說明傷員情況，行車路線；通訊組聯系值班車到場，隨時待命；通訊組安排人員到入場岔口指揮救護車的行車路線警戒組應迅速對周圍環境進行確認，仍存在危險因素下，立即組織人員防護，并禁止人員進出。注：若第一現場決策人員不在時，可由第二決策人代指揮，若第二決策人不在時可由第三決策人代替指揮，依次類推。當施工人員發生物體打擊時，急救人員應盡快趕往出事地點，并呼叫周圍人員及時通知醫療部門，盡可能不要移動患者，盡量當場施

26、救。如果處在不宜施工的場所時必須將患者搬運到能夠安全施救的地方，搬運時應盡量多找一些人來搬運，觀察患者呼吸和臉色的變化，如果是脊柱骨折，不要彎曲、扭動患者的頸部和身體，不要接觸患者的傷口，要使患者身體放松，盡量將患者放到擔架或平板上進行搬運。8.5除以上所述安全應急救援措施外，如有不盡之處，按照項目部的專項安全事故應急救援預案執行。9 計算書柱模板（不設對拉螺栓）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝

27、土柱名稱KZ新澆混凝土柱長邊邊長(mm)700新澆混凝土柱的計算高度(mm)3490 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3.49新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243.49min29.868，83.7629.868kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m

28、2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243.49min29.87，83.7629.87kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.868+1.42，1.3529.868+1.40.720.9max38.642，42.2820.942.28238.054kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k29.868 kN/m2 三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15.444面板彈

29、性模量E(N/mm2)9350柱長邊小梁根數6柱短邊小梁根數5柱箍間距l1(mm)600模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按四等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.350.629.86821.774kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.621.058kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10721.7740.152-0.1211.0580.152-0.055kNm Mmax/W0.055106/(1/6600152)2.458N/mm2f15.444N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線

30、荷載qbS正0.629.86817.921kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63217.9211504/(1009350(1/12600153)0.036mml/400150/4000.375mm 滿足要求！ 四、小梁驗算小梁材質及類型矩形木楞小梁截面類型(mm)4070小梁截面慣性矩I(cm4)114.333小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)16.2小梁彈性模量E(N/mm2)9000最低處柱箍離樓面距離(mm)200 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.1538.0545.708 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.24kNm

31、 Mmax/W0.24106/(32.667103)7.348N/mm2f16.2N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.1529.8684.48 kN/m 小梁變形圖(mm) 0.648mm1.5mm 滿足要求！ 五、柱箍驗算柱箍材質及類型矩形鋼管柱箍截面類型(mm)60603柱箍截面慣性矩I(cm4)35.13柱箍截面抵抗矩W(cm3)11.71柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 qS承l138.0540.622.832kN/m N0.5ql30.522.8320.637.192kN Mql22/822.8320.872/82

32、.16kNm N/An+M/Wn7.192103/66082+2.16106/(11.71103)184.584N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 qS正l129.8680.617.921kN/m 5ql24/(384EI)517.9218704/(38420600035.13104)1.847mml2/4002.175mm 滿足要求！ 六、柱箍端部節點驗算 長邊柱箍與短邊柱箍連接方式螺栓連接螺栓直徑d(mm)20螺栓抗剪強度設計值fvb(N/mm2)125柱箍承壓強度容許值fc(N/mm2)305 (1) 螺栓抗剪承載力驗算 An=d2/4=3.14202/4=314

33、mm2 N/An=7.192103/314=22.905N/mm2fvb=125N/mm2 (2) 柱箍承壓承載力驗算 Ac=2td=2320=120mm2 N/Ac=7.192103/120=59.934N/mm2fc=305N/mm2 滿足要求！梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書 計算依據： 1、建筑施工腳手架安全技術統一標準GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 3、混凝土結構設計規范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1混凝土梁截

34、面尺寸(mmmm)200950模板支架高度H(m)3.6模板支架橫向長度B(m)5.8模板支架縱向長度L(m)8.8支架外側模板高度Hm（mm）840梁側樓板厚度(mm)110 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環境是否考慮風荷載是 三、模板體系設計結構重要性系數01腳手架

35、安全等級二級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距la(mm)1000梁兩側立桿橫向間距lb(mm)1000步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立桿間距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)500梁底增加立桿根數2梁底增加立桿布置方式按梁兩側立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)333,667梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300梁底支撐小梁根數2梁底支撐小梁間距200每縱距內附加梁底支撐主梁根數0結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木

36、膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400 取單位寬度b=1000mm，按簡支梁計算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1max1.2(0.1+(24+1.5)0.95)+1.43，1.35(0.1+(24+1.5)0.95)+1.40.73135.779kN/m q21(G1k+(G2k+G

37、3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.95)124.325kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax0.125q1L20.12535.7790.220.179kNm Mmax/W0.179106/375004.77N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5q2L4/(384EI)=524.3252004/(3845400281250)0.334mmL/250200/2500.8mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R2=0.5q1L=0.535.7790.23.578kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R2=0.5q2L=0.

38、524.3250.22.433kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)11.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)7040小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁計算方式簡支梁 承載能力極限狀態： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1/b=3.578/13.578kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R2/b=3.578/13.578kN/m 小梁自重：q211.35(0.3-0.1)0.2/2 =0.027kN/m 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左11.350.5(

39、0.95-0.11)=0.567kN/m 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右11.350.5(0.95-0.11)=0.567kN/m 梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.73(0.5-0.2/2)/21=1.623kN/m 梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.73(1-0.5)-0.2/2)/21=1.623kN/m 左側小梁荷載q左q1左+q2+q3左+q4左

40、=3.578+0.027+0.567+1.623=5.795kN/m 右側小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.578+0.027+0.567+1.623=5.795kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q右=Max5.795,5.795=5.795kN/m 正常使用極限狀態： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1/b=2.433/12.433kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R2/b=2.433/12.433kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.2/2 =0.02kN/m 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左10.5(0.95-0.11)=0.42kN/m

41、梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右10.5(0.95-0.11)=0.42kN/m 梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左1(0.5+(24+1.1)0.11)(0.5-0.2/2)/21=0.652kN/m 梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右1(0.5+(24+1.1)0.11)(1-0.5)-0.2/2)/21=0.652kN/m 左側小梁荷載q左q1左+q2+q3左+q4左=2.433+0.02+0.42+0.652=3.525kN/m 右側小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.433+0.02+0.42+0.652=3.525kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q右=Max3.

42、525,3.525=3.525kN/m 為簡化計算，按簡支梁和懸臂梁分別計算，如下圖： 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.79512，0.55.7950.320.724kNm =Mmax/W=0.724106/64000=11.318N/mm2f=11.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.55.7951，5.7950.32.897kN max=3Vmax/(2bh0)=32.8971000/(26080)0.905N/mm2=1.232N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 15ql14/(384E

43、I)53.52510004/(3847040256104)2.547mml1/2501000/2504mm 2ql24/(8EI)3.5253004/(87040256104)0.198mm2l2/2502300/2502.4mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=max5.7951,0.55.7951+5.7950.3=5.795kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=5.795kN,R2=5.795kN 正常使用極限狀態 Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=max3.5251,0.53.5251+3.5

44、250.3=3.525kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.525kN,R2=3.525kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.202106/4490=45.052N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.798kN max=2Vmax

45、/A=25.7981000/42427.351N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.069mmL/250334/2501.336mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 支座反力依次為R1=0.56kN，R2=6.359kN，R3=6.352kN，R4=0.56kN 七、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式單扣件扣件抗滑移折減系數kc1 扣件最大受力NmaxR1，R2，R3，R46.359kNRc=kc8=18=8kN 滿足要求！ 八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)483立桿鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級Q235立桿截面面積A(

46、mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/15.9=113.208=210 長細比滿足要求！ 查表得：0.496 2、穩定性計算 R10.56kN，R26.359kN，R36.352kN，R40.56kN 梁兩側立桿承受樓板荷載： 左側樓板傳遞給梁左側立桿荷載:N邊1=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+0.71.43(1+0.5-0.2/2)/21=5.6

47、79kN 右側樓板傳遞給梁右側立桿荷載:N邊2=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+0.71.43(1+1-0.5-0.2/2)/21=5.679kN NdmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+11.350.15(3.6-0.95)max0.56+5.679，6.359，6.352，0.56+5.679+0.5376.895kN fdNd/(A)6.895103/(0.496424)32.787N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據建筑施工腳手架安全技術統一標準GB51210-2016 第8

48、.3.2條: 支撐腳手架獨立架體高寬比不應大于3.0 H/B=3.6/5.8=0.6213 滿足要求！ 十、架體抗傾覆驗算 支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=lafk=10.209=0.209kN/m： 風荷載作用在支架外側模板上產生的水平力標準值： Fwk= laHmmk=10.840.362=0.304kN 支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.62 參考規范GB51210-2016 第6.2.17條： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2 gk2均勻分布的架

49、體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2 Gjk支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kN bj 支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離m B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=5.8210.153.6/(11)+0.5+215.8/2=40.786kN.m30Mok 滿足要求！ 十一、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)110混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)14混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)11.154混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)1.115立桿墊板長a(mm)100立桿墊板寬b

50、(mm)100 F1=N=6.895kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平

51、均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=1.115N/mm2，=1，h0=h-20=90mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=760mm

52、F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.115+0.250)176090/1000=53.386kNF1=6.895kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2

53、條確定 可得：fc=11.154N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351311.15410000/1000=451.737kNF1=6.895kN 滿足要求！板模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工腳手架安全技術統一標準GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 3、混凝土結構設計規范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 5

54、0017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，新澆混凝土樓板板厚(mm)110模板支架高度H(m)3.6模板支架縱向長度L(m)8.8模板支架橫向長度B(m)5.8支架外側模板高度Hm（mm）840 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1三、模板體系設計結構重要性系數01腳手架安全等級二級主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距

55、la(mm)950立桿橫向間距lb(mm)950水平拉桿步距h(mm)1800小梁間距l(mm)250小梁最大懸挑長度l1(mm)100主梁最大懸挑長度l2(mm)100結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(模板支架縱向)模板設計剖面圖(模板支架橫向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式簡支梁 樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3

56、/12=1000151515/12281250mm4 承載能力極限狀態 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.1+(24+1.1)0.11)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.11)+1.40.72.5 1=6.933kN/m 正常使用極限狀態 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.11)12.861kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmaxq1l2/86.9330.252/80.054kNm Mmax/W0.0

57、54106/375001.444N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5ql4/(384EI)=52.8612504/(38410000281250)=0.052mm 0.052mmL/250250/2501mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)4070小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)114.333小梁計算方式二等跨連續梁 q11max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.

58、35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.3+(24+1.1)0.11)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.11)+1.40.72.50.25=1.793kN/m 因此，q1靜11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.2(0.3+(24+1.1)0.11)0.25=0.918kN/m q1活11.4Q1kb=11.42.50.250.875kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.1250.9180.952+0.1250.8750.9520.202kNm M2q1L12/2=1.

59、7930.12/20.009kNm MmaxmaxM1，M2max0.202，0.0090.202kNm =Mmax/W=0.202106/32667=6.193N/mm2f=15.444N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.625q1靜L+0.625q1活L0.6250.9180.95+0.6250.8750.951.065kN V2q1L11.7930.10.179kN VmaxmaxV1，V2max1.065，0.1791.065kN max=3Vmax/(2bh0)=31.0651000/(24070)0.57N/mm2=1.782N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(

60、G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.11)0.250.765kN/m 撓度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.7659504/(1009350114.333104)0.304mmL/250950/2503.8mm； 懸臂端maxql14/(8EI)=0.7651004/(89350114.333104)0.001mm2l1/2502100/2500.8mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗

61、矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式三等跨連續梁 1、小梁最大支座反力計算 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.42.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.72.50.251.853kN/m q1靜11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b11.2(0.5+(24+1.1)0.11)0.250.978kN/m q1活11.4Q1kb11.42.5

62、0.250.875kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.11)0.250.815kN/m 承載能力極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q1L1.251.8530.952.201kN 按懸臂梁，R1q1l11.8530.10.185kN RmaxRmax，R12.201kN; 正常使用極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q2L1.250.8150.950.968kN 按懸臂梁，R1q2l1=0.8150.10.082kN RmaxRmax，R10.968kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖

63、一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) =Mmax/W=0.747106/4490=166.437N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) max=2Vmax/A=25.7051000/42426.912N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max=0.867mm=950/250=3.8mm 懸挑段max0.302mm=2100/250=0.8mm 滿足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態 圖一 支座反力依次為R1=5.586kN，R2=8.908kN，R3=9.1

64、01kN，R4=5.019kN 圖二 支座反力依次為R1=5.3kN，R2=9.007kN，R3=9.007kN，R4=5.3kN 七、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數kc1 按上節計算可知，扣件受力N9.101kNRc=kc12=112=12kN 滿足要求！ 八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)483立桿鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)424立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 l0=h=1800mm =l0/i

65、=1800/15.9=113.208=210 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 =l0/i=1800.000/15.9=113.208 查表得，1=0.496 不考慮風荷載: Nd=MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max5.586,9.007,9.101,5.3+11.350.153.6=9.83kN fd=Nd/(1A)9.83103/(0.496424)=46.742N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據建筑施工腳手架安全技術統一標準GB51210-2016 第8.3.2條: 支撐腳手架獨立架體高寬比不應大于3.0 H/B=3.6/5.8=0.6213 滿足要

66、求！ 十、架體抗傾覆驗算 支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=lafk=0.950.137=0.13kN/m： 風荷載作用在支架外側模板上產生的水平力標準值： Fwk= laHmmk=0.950.840.199=0.159kN 支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.62 參考規范GB51210-2016 第6.2.17條： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均勻分布的架體面荷載自重標準值kN/m2 gk2均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2 Gjk支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自

67、重標準值kN bj 支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=5.820.950.153.6/(0.950.95)+0.5+215.8/2=40.901kN.m30Mok 滿足要求！ 十一、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)110混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200 F1=N=9.83kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土

68、結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4U

69、m1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=90mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1160mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0

70、.250)1116090/1000=60.583kNF1=9.83kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=9.83kN 滿足要求！