1、沿河烏江山峽風景名勝區黎芝峽景區佛指山-烽火臺片區項目建設（黎芝峽游客接待中心）模板支撐專項施工方案中鐵二十局集團有限公司目 錄1、編制說明及編制依據41.1編制說明41.2編制依據42、工程概況42.1工程簡況42.4各參建單位52.5模板支撐標高及梁板模板統計52.6施工要求52.7技術保證條件63、施工計劃63.1施工進度計劃63.2材料與設備計劃64、施工工藝技術74.1高大模板支撐基礎處理情況74.2梁模板支撐方案設計74.3板模板支撐設計104.4梁側模板支撐設計114.5后澆帶模板支撐設計124.6構造設計144.7工藝流程164.8主要搭設方法164.9 施工技術質量保證措施1

2、74.10材料的力學性能指標194.11檢查驗收194.12鋼筋安裝204.13混凝土澆筑205、施工安全保證措施225.1組織保證機構225.2施工安全技術保證措施235.3監測監控措施245.4模板拆除265.5應急預案276、勞動力計劃327、計算書327.1梁模板支撐計算書327.2樓板模板支撐計算書517.3 梁側模板計算611、編制說明及編制依據1.1編制說明由于本工程由一層地下室，層高有5100mm、5400mm、7.6mm、7.2mm，根據建質200987號文件，該工程模板工程屬于危險性較大的分部分項工程，故編制本模板專項施工方案。1.2編制依據工程項目施工圖：包括與支模相關的

3、結構圖、立面圖、施工組織設計等；建質200987號、建質2009254號文件；建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 ；建筑結構荷載規范（GB50009-2012）；混凝土結構工程施工質量及驗收規范（GB50204-2002）2011版；建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）；建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）；建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91)；混凝土結構工程施工規范（GB50666-2011）；木結構設計規范（GB50005-2003）；混凝土結構設計規范GB50010-2010；

4、鋼結構設計規范GB 50017-2003；2014版品茗軟件。2、 工程概況2.1工程簡況擬建建筑沿河烏江山峽風景名勝區黎芝峽景區佛指山-烽火臺片區項目建設（黎芝峽游客接待中心）；總建筑面積約4858.75m2。其建筑為地上1層，主要結構類型為框架結構，總高度為12.9m，合理設計使用年限為50年，建筑結構類別為二類建筑，該工程不設置人防地下室。采用樁基礎、獨立基礎。2.4各參建單位建設單位：沿河烏江山峽風景名勝區管理局設計單位：貴州大學勘察設計研究院勘察單位：貴州省凱達巖土工程有限公司監理單位：貴州天邦建設項目管理有限公司施工單位：中鐵二十局集團有限公司2.5模板支撐標高及梁板模板統計屋面層

5、模板支撐高度分別為5.4 m、7.6m、7.2m 等m，最大跨度10.5m。因梁的斷面尺寸均不大，因此設計時考慮統一按一類梁。梁板現澆梁的主要類型樓層層高（m）梁分類設計主要梁類型（）板厚（mm）屋面層5.41250550、200500、350800150屋面層7.82250550、2005001202.6施工要求2.6.1支撐體系要具有足夠的強度、剛度和穩定性，保證施工中不變形、不破壞、不倒塌，能可靠地承受新澆混凝土的自重、側壓力和施工過程中所產生的荷載及風荷載。2.6.2支撐基礎能滿足施工承載力。2.6.3模板要保證構件形狀尺寸正確，構造簡單、支拆方便、表面平整、接縫嚴密不漏漿、便于鋼筋的

6、綁扎、安裝和混凝土的澆筑等。2.6.4確保模板在使用周期內安全、穩定、牢靠。2.6.5模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。操作人員需取得建設行政主管部門頒發的特殊作業人員資格上崗證方可上崗。2.7技術保證條件2.7.1編制專項模板施工方案，方案有完整的施工圖及正確的計算書。2.7.2 方案需經專家論證，按相關程序審核批準后方可按方案組織施工。2.7.3模板架的搭設和拆除需嚴格執行本模板專項施工方案。2.7.4方案執行監督人：施工計劃3.1施工進度計劃根據施工組織設計工期確定。3.2材料與設備計劃.材料計劃序號材料名稱規格單位數量1鋼管48.33.6（2.5m）T3048.33.6（1

7、.5m）T1548.33.6（6m）T1002扣件直角扣件個10000旋轉扣件7000對接口30003頂托1、 頂托絲桿362、 托板厚度5mm個50004蝴蝶卡個50005方木5010020003000立方5206竹膠合板915183015塊30007對拉螺栓M12根20008混凝土m3根據進度計劃確定.設備計劃序號機械或設備名稱型號規格數量額定功率（KW）生產能力備注1吊車1良好2電鋸MIB2-8041.4良好3鋼筋調直機GT4-1418良好4鋼筋切斷機QJ40111良好5鋼筋彎曲機GW4016良好6交流電焊機BX3-120227良好7插入式振搗棒ZX35.5良好8平板振搗器ZB1122.

8、2良好9砼輸送泵車商砼公司提供890良好10經緯儀J2111水準儀DS2112力矩扳手313應急車輛長安面包車1良好14柴油發電機2100良好15卷尺5m2016水平管條517吊線錘個1018撬棍把1519切割機臺54、施工工藝技術4.1高大模板支撐基礎處理情況屋面層模板支撐置于地板混凝土面，樓板厚度為120mm、150mm，C35鋼筋混凝土，滿足支撐要求。4.2梁模板支撐方案設計分類支撐設計梁驗算選型尺寸梁截面尺寸一類支撐設計350800350800、5001400、4501000、4501450、5001000二類支撐設計500900350800、300800、350850、250800、

9、400800、250700、250500、300850、400600、450350、400700、500900、4509004.2.1一類梁模板及支撐設計，設計參數見下表設計參數見下表： 新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁側立柱與板支撐立柱共用梁跨度方向立柱間距la(mm)450梁兩側立柱到梁邊間距lb(mm)250新澆混凝土樓板立柱間距lb(mm)900步距h(mm)1500梁底增加立柱根數，梁底為調直頂托2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底支撐枋木根數、平行梁方向方置5根（其它梁按方木凈間距40mm控制）必須立放一類梁支撐平面圖 一類梁支撐立面圖二類梁模板及支撐設計，設計參數見下表

10、設計參數見下表：新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁側立柱與板支撐立柱共用梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱到梁邊間距lb(mm)250新澆混凝土樓板立柱間距lb(mm)900步距h(mm)1500梁底增加立柱根數，梁底為調直頂托2梁底支撐枋木根數（間距）、平行梁方向方置方木數量3（其它梁按方木凈間距40mm控制），必須立放二類梁支撐平面圖二類梁支撐立面圖4.3板模板支撐設計板厚為150mm.150mm模板設計模板支撐立桿縱橫間距為900900，水平桿步距為1.5m，頂端支撐為調直頂托，可調托座內主梁根數為雙鋼管（483）；次梁材料為：3580松木，底木枋的間距為150，要求均為立放

11、。4.4梁側模板支撐設計 一類梁按以下支撐方式滿足要求。梁 側 模 參 數小梁布置方式水平向布置小梁凈間距100對拉螺桿類型、水平間距直徑(mm)：M12；水平間距(mm) 450對拉螺桿豎向間距中間對拉螺桿豎向間距為500均分第一道支撐距梁底距離150最后一道支撐距板底距離150梁側模板設計剖面圖4.5墻模板設計本工程地下室剪力墻厚度為300mm，模板設計參數見下表：小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)0小梁間距(mm)50小梁一端懸臂長(mm)100主梁間距(mm)450主梁一端懸臂長(mm)50對拉螺栓橫向間距(mm)450對拉螺栓豎向間距(mm)4504.6柱模板支撐設計本工程柱斷面

12、尺寸為600*600，模板支撐設計參數如下：面板類型覆面竹膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)13面板彈性模量E(N/mm2)4200柱長邊小梁根數6柱短邊小梁根數6柱箍間距l1(mm)450模板設計平面圖4.7后澆帶模板支撐設計 本工程縱橫向均有后澆帶，寬度800mm，具體做法詳見下圖。后澆帶處支撐剖面圖拆模后在后澆帶處保留的支撐體系剖面圖4.8構造設計4.8.1立桿、水平拉桿構造要求在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設 掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間得間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步

13、距（1500mm）要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。水平拉桿的長度不能小于3跨，水平桿的對接扣件應交錯布置；兩相鄰水平桿的接頭不宜設置在同步或跨度內；搭接長度不應小于500mm，應等間距設置2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。所有水平拉桿端部應與四周已澆筑好的砼構件頂緊頂牢。為了保證滿堂架支撐體系整體穩定性，必須先澆框架柱砼至梁底鋼筋錨固標高處，滿堂架水平桿在左右兩側應與框架柱進行拉結，以增加整體穩定性，拉結方式每一步水桿用鋼管與柱抱箍連結（詳見以下大樣），水平間距根據柱距與建筑物設置固結點。嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水

14、平拉桿上。4.8.2 剪刀撐構造要求a、豎向、水平剪刀撐設置：搭設部位按剪刀撐搭設平面布置圖搭設。b、豎向剪刀撐與地面夾角在45 60之間且沿全高連續設置。c、水平剪刀撐，按水平剪刀撐平面布置圖設置，水平剪刀撐每底部、頂部各設水平剪刀撐。d、剪刀撐搭設應隨立桿、縱向、橫向水平桿同步搭設。e、剪刀撐斜桿采用搭接，剪刀撐桿件搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定。f、豎向剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與相交的水平桿的伸出端或立桿上。水平剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與相交的立桿或水平桿上。4.8.3其他構造要求a、擰緊扣件時，力矩一般為4065N/m。b、所有桿件端部伸出扣件長度大于10c

15、m。c、可調式頂托的外伸出長不能大于150，頂托支撐的縱、橫桿應居中，用木楔卡保證支撐桿居中。d、所有后澆帶部位梁板跨度的支撐模板不允許拆除，待混凝土澆筑完后且混凝土強度達到設計值，方可拆除支撐體系。4.9工藝流程彈出梁板及支撐立桿位置線 搭設滿堂架 滿堂架檢查驗收 框架柱墻施工（含混凝土澆筑） 梁板模板安裝 綁扎梁鋼筋 檢查驗收 砼澆筑 混凝土養護 模板拆除。4.10主要搭設方法4.10.1首先進行立桿定位放線，然后進行選料擺料，再根據支撐立桿平面布置圖位置搭設立桿，在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設置掃地桿，掃地桿連續設置。底座下應設置長度不少于2跨、寬度不小

16、于200mm、厚度不小于50mm的木墊板。4.10.2立桿搭設，每搭完一步腳手架后，應進行步距、縱距、橫距及立桿的水平度和垂直度檢查。4.10.3立桿接頭必須對接，不允許搭接，相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內。立桿盡量采用長鋼管，以減少豎向接頭，增強整體穩定性。4.10.4 模板安裝（1）測量1）軸線測設根據定位樁，投放出十字交叉控制線，再由十字交叉控制線測放出每根偏軸線500mm的控制線的準確位置。投放完后，再用經緯儀在其它控制線上檢查所放控制線的準確性。其它控制線以最外的軸線為主，中間軸線采取抽查方式檢查。待偏軸控制線經核驗準確后，再根據設計圖紙和設計變更等資料，將梁、墻、柱等邊線引放出

17、，用以控制模板邊線。2）標高引測根據控制水準點，用水準儀引測出板面500標高，并將其標注在墻、柱鋼筋上，再根據此點用鋼尺、水平管引測出梁、板的支撐方木底標高。待鋪設完樓板模板、未與梁柱模板固定前，再用水準儀、鋼卷尺配合檢查其準確性。（2）模板安裝操作方法1）彈線：彈出結構軸線控制線，核驗無誤之后，通知木工將墻柱邊線彈出，并彈出梁中心線和立柱定位線，最后由木工工長和質檢員核查邊線，直至無誤為止。2）核驗標高：標高彈出之后，及時核查無誤。并由木工工長和質檢員核驗通過。 3）模板組拼 模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏

18、漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下： a、兩塊模板之間拼縫 2 b、相鄰模板之間高低差 2 c、模板平整度 5 d、模板平面尺寸偏差 5 4）模板定位 根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前三線必須到位，以便于模板的安裝和校正。 5）樓板模板施工時注意以下幾點： a、模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條； b、鋪頂板縱橫格柵。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm 長釘子固定，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平

19、，加密封條，避免墻體吃模，板模周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。 C、跨度4000的梁，按其跨度的2.5起拱；挑出長度2000mm的挑梁，按挑出長度的5起拱；最小起拱高度不小于20mm。4.11 施工技術質量保證措施4.11.1材料的控制A、進場的鋼管、扣件應有產品質量合格證。B、組織有關人員對材料、設備的供貨進行監督、按方案材料要求驗收、認可，對不合格的材料、設備堅決退貨。C、對承重桿件的外觀抽檢數量不得低于搭設用量的30%，發現質量不符合標準、情況嚴重的，要進行100%的檢

20、驗，并隨機抽取外觀檢驗不合格的材料法定專業檢測機構進行檢測。4.11.2質量標準A、支撐滿堂架搭設技術要求、允許偏差：墊板不能晃動，底座不滑動、不沉降；立桿的垂直度：立桿垂直度偏差應不大于1/500H（H為架體總高度），且最大偏差不大于25mm。水平桿搭設間距允許偏差20，水平桿的高低差（水平度）20mm。立桿搭設間距允許偏差20。同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差a500，立桿上的對接扣件至主節點的距離ah/3，如下圖A。水平桿上的對接扣件至主節點的距離aL/3，如下圖B。所有的節點必須都有扣件連接，不得遺漏。扣件的擰緊扭力矩應控制在4560Nm之間。支撐體系搭設過程和完畢后，采用扭力扳手對扣

21、件螺栓擰緊扭力矩進行檢查并形成書面記錄。B、模板安裝a .能可靠地承載新澆筑混凝土的自重和側壓力，以及在施工過程中新產生的荷載； b.保證工程結構和構件各部分形狀、尺寸和相互位置的正確； c. 模板的接縫不應漏漿； d.模板及其支架在安裝過程中，必須設置防傾倒的臨時固定設施。 e.澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。e.實測允許偏差項目應符合下表規定：模板允許偏差 預留件、預留洞允許偏差序號項 目允許偏差值（mm）序號項 目允許偏差值（mm）1軸線位移51預埋鋼板中心線位置32底模上表面標高52預埋管預留孔中心線33截面內部尺寸柱墻梁+4，-53預留洞中心線位置+10截面尺寸期+10，04層

22、高垂直64插筋中心線位置58外露長度+10，05相鄰兩板高低差25預留螺栓中心線位置26表面平整5外露尺寸10，0未詳盡說明之處詳見混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204）有關規定4.12材料的力學性能指標4.12.1面板彈性模量E(N/mm2):4200；面板抗彎強度設計值(N/mm2):12；4.12.2木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.500； 4.12.3木方彈性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；4.12.4支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2。4.12.5材料要求（1）鋼管：規格48.33.6，（驗算時以

23、管壁2.7mm核算）鋼管壁厚小于2.7mm時禁止使用。 （2）扣件：十字扣件、轉向扣件，扣件受扭力65N/m時不破壞。（3）頂托；頂托絲桿36、托板厚度5mm。（4）方木及膠合板：規格50mm100mm，方木規格小于35mm80mm禁止使用（驗算時以35mm80mm核算）；15mm厚膠合板。4.13檢查驗收本工程模板搭設完成后必須進行驗收合格后方可澆筑混凝土。模板支撐系統，在支撐搭設完畢后混凝土澆筑前使用前，驗收人員應包括施工單位和項目兩級技術人員、項目安全、質量、施工人員，監理單位的總監和專業監理工程師。驗收合格后，經施工單位項目技術責任人及項目總監理工程師簽字后，方可進入后續工序的施工。驗

24、收內容：（1）立柱搭設間距是否與方案一致 。（2）剪刀撐是否否與方案一致。（3）步距是否與方案一致。高大模板的頂部水平桿是否加密。（4）對進場的承重桿件、連接件等材料的產品合格證、生產許可證、檢測報告進行復核，并對其表面觀感、重量等物理指標進行抽檢。（5） 對承重桿件的外觀抽檢數量不得低于搭設用量的30%，發現質量不符合標準、情況嚴重的，要進行100%的檢驗，并隨機抽取外觀檢驗不合格的材料（由監理見證取樣）送法定專業檢測機構進行檢測。（6） 采用鋼管扣件搭設高大模板支撐系統時，還應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數量應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130）的規定，對梁底扣件

25、應進行檢查。（7）支撐體系對照方案檢查驗收A、墊木應滿足是否設計要求；B、底座位置應正確，頂托螺桿伸出長度應滿足設計要求；C、立桿的規格尺寸和垂直度，不得出現偏心荷載；D、掃地桿、水平桿、剪刀撐等設置，固定可靠；E、安全網和各種安全防護設施符合要求。（8）模板安裝工程檢查驗收A、模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木方應澆水濕潤，模板內無積水；B、澆筑混凝土前，模板內雜物應清理干凈；C、跨度4000的梁，按其跨度的2.5起拱；挑出長度2000mm的挑梁，按挑出長度的5起拱；最小起拱高度不小于20mm。D、固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差符合規定，采用尺量檢查

26、。4.14鋼筋安裝鋼筋安裝綁扎根據鋼筋安裝方案施工，在梁、板鋼筋綁扎成形前堆放在支架模板上的鋼筋構、配件不允許集中堆放。4.15混凝土澆筑該高大模板砼澆筑采取采用泵送砼，每次澆筑使用兩臺輸送泵，一臺備用。澆筑路線詳見砼澆筑路線圖。4.15.1混凝土澆筑前要求混凝土澆筑前，施工單位項目技術負責人、監理單位項目總監確認具備混凝土澆筑安全生產條件后，簽署混凝土澆筑令，方可澆筑混凝土。4.15.2混凝土澆筑施工準備 1、作業條件 a、澆筑混凝土層段的模板、鋼筋、預埋件及管線等全部安裝完畢，經檢查符合設計要求，并辦完隱、預檢手續。 b、澆筑混凝土用的架子及馬道已支搭完畢，并經檢查合格。 c、本工程所有構

27、件均采用商品混凝土，混凝土配合比通知單由商品混凝土廠實驗室出具。 d、工長根據施工方案對操作班組已進行全面施工技術培訓。 2、施工機具 尖鍬、平鍬、插人式振搗器、木抹子、鐵插尺、膠皮水管、鐵板等。4.15.3混凝土澆筑質量要求 混凝土原材料及配合比設計、混凝土 施工、現澆結構外觀及尺寸。質量要求符合混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204）的規定。4.15.4混凝土澆筑工藝流程 作業準備混凝土運輸、泵送 柱、梁、板、樓梯混凝土澆筑與振搗養護。混凝土澆筑前，施工單位項目技術負責人、監理單位項目總監確認具備混凝土澆筑安全生產條件后，簽署混凝土澆筑令，方可澆筑混凝土。4.15.5本分部分項高大

28、模板混凝土澆筑順序，先澆筑豎向混凝土構件（柱、核心筒、剪力墻），且豎向構件混凝土強度達到75%上，方能充許澆筑梁、板混凝土的順序進行。4.15.6澆筑過程應有專人（模板工長）對高大模板支撐系統進行觀測，發現有松動、變形等情況，必須立即停止澆筑，撤離作業人員，并采取相應的措施。4.15.7混凝土澆筑操作工藝 1、作業準備 a澆筑前應將模板內的垃圾、泥土等雜物及鋼筋上的油污清除干凈，并檢查鋼筋的保護層墊塊是否墊好，鋼筋的保護層墊塊是否符合規范要求。 b如使用木模板時應澆水使模板濕潤。柱子模板的掃除口應在清除雜物及積水后再封閉。 c施工縫的松散混凝土及混凝土軟弱層已剔掉清凈，露出石子，并澆水濕潤，無

29、明水。 d梁、柱鋼筋的鋼筋定距框已安裝完畢，并經過隱蔽、預檢。2、混凝土運輸要求 混凝土自攪拌機卸出后，應及時運輸到澆筑地點。在運輸過程中，要防止混凝土離析、水泥漿流失。如混凝土運到澆筑地點有離析現象時，必須在澆筑前進行二次拌合。 3、混凝土澆筑與振搗的一般要求 a混凝土自吊斗口下落的自由傾落高度不得超過2m，澆筑高度如超過2m時必須采取措施，用串桶或溜管等。 b澆筑混凝土時應分段分層連續進行，澆筑層高度應根據混凝土供應能力，一次澆筑方量。混凝土初凝時間、結構特點、鋼筋疏密綜合考慮決定，一般為振搗器作用部分長度的1.25倍。 c使用插人式振搗器應快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，順序進行，不

30、得遺漏，做到均勻振實。移動間距不大于振搗作用半徑的1.25倍（一般為300400mm）。振搗上一層時應插入下層510cm，以使兩層混凝土結合牢固。振搗時，振搗棒不得觸及鋼筋和模板表面振動器（或稱平板振動器）的移動間距，應保證振動器的平板覆蓋已振實部分的邊緣。 d澆筑混凝土應連續進行。如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，并應在前層混凝土初凝之前，將次層混凝土澆筑完畢。間歇的最長時間應按所用水泥品種、氣溫及混凝土凝結條件確定，一般超過2h應按施工縫處理（當混凝土的凝結時間小于2h時，則應當執行混凝土的初凝時間）。 e澆筑混凝土時應經常觀察模板、鋼筋、預留孔洞、預埋件和插筋等有無移動、變形或堵塞情況，

31、發現問題應立即處理，并應在已澆筑的混凝土初凝前修正完好。 4.15.8混凝土澆筑下料方法及要求：混凝土堆高不超過100mm，確保支撐系統受力均勻，避免引起高大模板支撐系統的失穩傾斜。本工程混凝土澆筑必須從兩邊往中間均勻推進澆筑，向中間平行推進，直至澆筑完成。在澆筑框架梁混凝土過程中，對于混凝土梁必須采取分層下料及振搗，每次澆筑厚度不大于400mm的振搗的方法，以確保混凝土密實，不出現施工冷縫，混凝土堆高不超過100mm。框架梁不允許設施工縫。其他部位梁板原則上不設施工縫，如確需設置，應設于受力較小處，且應征得設計同意，施工縫處理應符合施工規范要求。4.15.9混凝土澆筑完畢后做養護工作。5、施

32、工安全保證措施5.1組織保證機構項目經理技術負責人安全員材料員質檢員施工員混凝土班鋼筋班組木工班組架子班組 5.1.1項目經理、項目技術負責人施工方案實施，組織項目技術骨干及各班組對方案學習并進行技術交底，攻克施工中的難點，及時組織技術人員解決施工中出現的技術問題，組織安全管理人員監督整個工程項目的施工安全，保證施工安全與工程質量。組織本項支撐體系架子、模板體系安全驗收。5.1.2綜合工長、專業工長在項目經理、技術負責人的式領導下負責現場施工管理，直接指揮專業施工班組施工作業，并對施工方案落實與監督檢查。5.1.3安全員負責現場安全生產的監督管理、檢查、對發現存在安全隱患應及時報告，并下達整改

33、通知書。5.2施工安全技術保證措施5.2.1鋼管腳手架搭設前，應按建筑施工模板安全技術規范（JGJ1622008）和254#文件規定向搭設和使用人員做技術和安全作業交底。5.2.2對鋼管架、配件等應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的材料。5.2.3搭拆腳手架支撐必須由專業架子工擔任，持證上崗。5.2.4搭拆腳手架支撐時工人必須正確佩戴安全帽，穿防滑鞋。5.2.5高支模拆除前，外腳手架與建筑物邊設安全平網，預防物體高處墜落事故發生。5.2.6嚴禁在腳手架支撐上拉纜風繩或固定、架設砼泵、泵管及起重設備等。5.2.7模板支撐和鋼管架搭設完畢后應進行檢查驗收，合格后方準使用。5.2.8在頂架搭設過程中要實

34、行嚴格的監控，由專職施工員進行現場指揮監督，隨時糾正可能出現 的質量安全隱患。搭設前要進行班前安全技術交底，搭設完畢后要進行自檢，若發現有松動、傾斜、彎曲、不牢固等現象，必須及時進行整改，整改有困難的，要有可行的加固方案方可施工。5.2.9支模完畢，經班組、項目部自檢合格，報監理驗收合格后，方能邦扎鋼筋、澆筑混凝土。5.2.10在澆筑砼前重點檢查、巡查的部位：1、桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2、地基是否積水，底座是否松動。3、安全防護措施是否符合規范要求。5.2.11在澆筑砼過程中，支架下面要安裝照明燈，在安全員的監督下，派木工進行巡查，負責檢查模板、支頂，若發現

35、異常，立即停止澆筑砼，并及時組織人員進行加固處理，保證澆筑工作正常進行。泵送砼時，應隨澆、隨搗、隨平整，砼不得堆積在泵送管道出口處。5.2.12腳手架支撐在使用過程中，嚴禁拆除任何桿件或零配件，如防礙作業需拆除個別桿件時，需經技術負責人同意并采取可靠措施后方可拆除，作業完成后，馬上復原。5.2.13施工現場帶電線路，如無可靠絕緣措施，一律不準與鋼管架接觸。5.2.14腳手架支撐安裝好后，應進行驗收，合格后方可進行梁、板、模的安裝。澆筑砼前再次對腳手架支撐進行檢查，確定無問題后方可澆筑砼。5.2.15設立鋼管架維護小組，對拆下來的鋼管架及配件應及時清除桿件及螺紋的沾污物，并加油保養，對受損傷、變

36、形的構件應及時修理，按品種、規格分類整理存放，妥善保管。5.2.16支撐系統安裝應自一端向另一端延伸，自下而上按步架設，不得相對進行，以免結合處錯位，難于連接。5.2.17水平加固桿、縱橫剪刀撐安裝應符合構造要求，并與支撐系統的搭設同步進行。5.2.18澆筑混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。5.2.19避免裝卸物料對模板支撐或腳手架產生偏心、振動和沖擊。5.2.20拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。5.2.21拆除模板支撐時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。5.3監測監控措施5.3.1班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書

37、面材料。5.3.2監測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：1、桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2、連墻件是否松動；3、架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4、施工過程中是否有超載現象；5、安全防護措施是否符合規范要求；6、支架與桿件是否有變形現象；5.3.3支架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。5.3.4儀器設備配置名稱規格數量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀12”全站儀一臺RXT23212” ，最大允許誤差20”自動安平水準儀2千米往返3mm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3

38、檢測板手15.3.5監測項目：立桿頂水平位移、支架整體水平位移及立桿的基礎沉降。5.3.6監測點布設根據以上監測點布設方法。混凝土澆筑前，應在監測部位的梁、板底受力橫桿上掛23個吊線錘并測量線錘頂部到地板距離，同時在線錘底部設對應的鋼釘，此方法可監測支撐架豎向變形值。在混凝土澆筑過程中隨時復測變形值。5.3.7監測頻率：在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。5.3.8監測設計值監測儀器精度應滿足現場監測要求，變形設計值為5mm，大于5mm為警戒值。支撐監控記錄按下表記錄：模板

39、支撐系統檢測監控記錄表 編號階段1點2點3點點沉降位移沉降位移沉降位移沉降位移柱、墻砼澆筑前梁板砼澆筑前大梁澆筑400高時大梁澆筑800高時注：位移設計值為10mm，沉降設計值為5mm。5.3.9監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，并及時進行加固處理。監測監控點大樣圖5.4模板拆除5.4.1拆模時間拆除模板前，由木工工長填寫好模板拆除申請表，項目技術負責人審核后，并附上試塊強度報告遞交監理工程師批準后方可進行拆除。a、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的100%后（或28天后），由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。 b、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如

40、下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合設計要求的100%后方可拆除。5.4.2模板拆除的工序要求拆除應按一定的順序進行，一般是后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分原則。在拆除模板過程中，如發現砼有影響結構安全的質量問題時，應暫停拆除。1、拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 2、柱模板拆除 柱模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時

41、方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在柱上亂撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土柱，尤其拆陰陽角模時不能用大錘砸模板。 3、樓板模板拆除 樓板模板拆除時，先拆頂部斜撐，向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板。拆除板模板時要保留板的養護支撐。 4、拆除時不要用力過猛，拆下來的材料應整理好及時運走，做到工完場地清,吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。5、梁模板拆除應先從跨中開始，對稱分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側一片拉倒

42、的拆除方法。5.5應急預案應急組織機構應急領導組長： jj/11101llQINGQINQINMINGYI應急領導副組長： 保安組后勤服務組醫療救治組現場搶救組（1）應急領導小組：項目經理為該小組組長，項目技術負責人、施工員為副組長，現場全體管理人員為組員。b、現場搶救組：項目部安全部負責人為組長，安全部全體人員為現場搶救組成員，現場全體管理人員為組員。c、醫療救治組：項目安全部負責人為組長，項目全體人員為醫療救治組成員，現場全體管理人員為組員。d、后勤服務組：項目部后勤部負責人為組長，后勤部全體人員為后勤服務組成員，現場全體管理人員為組員。e、保安組：項目部保安隊長為組長，全體保安員為組員。

43、f、應急組織的分工及人數應根據事故現場需要靈活調配。應急物資和設施準備1、醫療器材：擔架、氧氣袋、塑料袋、小藥箱；2、搶救工具：一般工地常備工具即基本滿足使用；3、照明器材：手電筒、應急燈36V以下安全線路、燈具；4、通訊器材：電話、手機、對講機；5、交通工具：工地常備一輛應急車輛；6、滅火器材：滅火器日常按要求就位，緊急情況下集中使用；7、準備足夠的衛生、勞保防護用品和救援設施；8、準備足夠的防暑降溫物資；9、用于危險區域隔離的警戒繩、安全禁止、警告、指令、提示標志牌10、必要的資金保證。11、應急通訊組聯系電話如下：組長：秦明益組員：偉明亞副組長：黎吉龍組員：楊森組員：彭杰組員：劉鋒明組員

44、：張曉東組員：周浩（勞務公司現場負責人） 手機： 報警及通訊聯絡1、程序首先第一個發現者用最快的速度電話通知組長，簡單地說明發生地點、發生時間、傷亡情況；組長接到電話后，用最快的速度電話聯絡救援組組長接到電話后用最快的速度聯絡相關應急救援人員，同時通知擔架隊、救援車輛以最快的速度趕到事故現場或做好搶救準備，并向公司領導匯報事故情況。2、通訊聯絡方法一律采用電話聯絡或報警，組長、副組長及其它救援小組成員必須保持24小時電話開通，如遇第一個人的聯系電話打不通時，立即打下一個人的聯系電話。3、內容：第一個發現事故的人，必須最簡單地說明事故的時間、地點及傷亡情況項目項目突發事件報告程序流程圖事件發現人

45、、當事人施工安全部負責人項目總工項目經理項目副經理外部救援電話醫療急救：120消防：119啟動應急預案事件檢查、處理外部報告內部上報 應急救援待命方案救援人員的集合地點：辦公區。由正、副組長或現場救援組長電話通知相關救援小組成員，應急救援小組成員接到電話立即趕赴集合地點待命。由各組組長據實際情況分配任務。現場救援現場所有人員全力以赴搶救傷員，然后再搶救設備、設施。主要措施：應急領導小組正、副組長或現場救援組長根據現場的實際情況，采取強有力的措施，盡可能地減少傷亡或損失，遏制事態的發展。本工程中最主要危險源為：模板坍塌、高墜、觸電等事故。（1）發模板坍塌現場救援措施1、模板發生坍塌時，現場管理人

46、員應組織班組長首先組織人員疏散，清點人員，確定有無人員失蹤、受傷。如有施工人員被埋，在確保無二次坍塌的情況下立即組織有效的挖掘工作，并在第一時間向應急小組人員緊急報告，主要說明出事的地點、事故的大小、有無人員傷亡等。2、項目應急小組得知情況后，應協同項目醫生趕往現場，指揮營救工作，并撥打120急救電話，以防不測。項目應急小組組長在未到達現場之前，應授權給現場的施工負責人全權指揮救援，避免耽誤搶救時間。3、在實施救援之前，現場施工負責人需保持頭腦冷靜，觀察支撐架體的穩定情況，分析支撐架體是否有再坍塌的跡象，防止二次坍塌造成的人員傷亡。并派專人時刻觀察模板的變化情況，發現變化，馬上向施工負責人報告

47、。4、在現場施救的過程中，應采用人工清除的方法，將被埋人員找到。在尋找被掩埋者時一邊協同項目醫療人員進行搶救（如供氧、包扎），找到的人員用擔架將受傷人員抬出。人員應分班組，按照工作面合理安排人力并及時輪換，保障搶救挖掘人員體力，保證在最短時間內將被埋人員搶救出來。5、被埋人員被救出以后，在專業醫療人員到達前由醫生對受傷人員進行簡單救助：爭分奪秒搶救壓埋者，使頭部先露出，保證呼吸暢通，出來之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在實施人工呼吸前，先要將傷員迅速地搬到附近較安全又通風的地方，再將傷員領口解開，腰帶放松，脫掉鞋子。口腔里若有塵土、血塊、痰液、假牙等，應完全吸出或取出。然后進行正規心肺復蘇；傷

48、口止血且使用止血帶，切忌對壓傷進行熱敷或按摩。6、在現場施救過程中，如發現這位傷員有骨折現象，則利用木板、竹片和繩布等捆綁骨折處的上下關節，固定骨折部位，也可將其上肢固定身側，下肢與下肢縛在一起；在醫院救護車未來之前，利用現場的木板選配不少于名身強力壯的救護組人員保持在同一水平面上將其始至救護車到達的地帶。7、傷員在經過項目醫療人員簡單救護后，不管受傷輕重，均應用救護車或項目部車輛盡快送到最近醫院做進一步的救護與治療，聽從醫生意見是否進行留院觀察。8、緊急救援工作結束后，應劃定危險區域，安排測量人員進行架體位移變形觀測，并安排有經驗的技術人員做好監控工作。如支撐面不穩定，應及時采取措施處理。9

49、、對坍塌段尚未進行有效處理之前，應劃出警戒線或采取攔護措施，防止任何人員靠近危險區域。（2）發高墜現場救援措施1、當施工現場發生高處墜落事故時，目擊者應高聲呼出，并撥打應急電話通知應急小組，同時也要通知離出事地點最近的管理人員，離出事地點最近的管理人員應迅在趕到出事地點，對事故情況迅速做出初步判斷，承擔臨時指揮應急搶救工作，電話通知醫生馬上趕到現場；并向應急小組組長或副組長報告，電話通知時，應準確地說明事故地點、時間、受傷程度和人數。2、項目應急小組組長或副組長接到報告后，根據事故大小，立即組織應急小組成員趕到現場開展救援工作。應急救援應根據高處墜落高度的不同情況采取不同的應急救援措施：3、高

50、處墜落事故發生后，在120趕到前，現場醫生要對當事者進行及時的必要治療現場搶救的重點應放在對休克、骨折和出血等幾種情形上。120趕到后，要在120醫生指導下盡快把傷者抬到救護車上，再由120醫生在車上繼續對受傷者進行必要的救治，盡快送醫院進行搶救治療，避免延誤搶救的時間。4、如高處墜落者出現顱腦外傷，如傷者神志清醒，則先想辦法止血；如處在昏迷狀態，則在止血的同時必須維持昏迷者的呼吸道通暢，要讓昏迷者平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。如高處墜落者出現骨折，比如手足骨折，不要盲目搬運傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經或血管。固

51、定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹竿等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與無骨折的下肢縛在一起，然后再用硬板擔架搬運。偶有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送醫院治療。發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在硬板擔架上，嚴禁對傷者的兩肩與兩腿或單肩背運，避免受傷者的脊椎移位、斷裂造成截癱或導致死亡，從而造成二次傷害的發生。（3）觸電應急預案1、目的為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，制定本預案。2、組織網絡及職責由項目負責人

52、、安全員、技術負責人、電工等成立應急小組。項目負責人任應急小組組長。現場發現人員負責切斷電源并通知應急小組成員、民工。安全員組織人員負責搶救 傷員。項目負責人負責與醫院聯系。3、應急措施當機立斷地脫離電源，盡可能的立即切斷總電源（關閉電路），亦可用現場得到的干 燥木棒或繩子等非導電體移開電系或電器。將傷員立即脫離危險地方，組織人員就地搶救。若發現觸電者呼吸或呼吸心跳均停止，則將傷員仰臥在平地上或平板沙鍋立即進行人工呼吸 或同時進行體外心臟按壓。4、應急物資 常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋。6、勞動力計劃勞動力計劃表序號崗 位人 數備 注1專

53、職安全員2持證上崗2架子工40持證上崗3木工50培訓教育上崗4砼工20培訓教育上崗5鋼筋工30培訓教育上崗6機電工3持證上崗7焊工5持證上崗7、計算書7.1梁模板支撐計算書計算書中鋼管壁厚取值48*3mm，木方寬度為35mm，高度為80mm；方木放置方式為立放。一類梁計算書（取最大梁350800進行驗算）梁模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003

54、一、工程屬性新澆混凝土梁名稱WKKLY32aa新澆混凝土梁計算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)350800新澆混凝土結構層高(m)5.95梁側樓板厚度(mm)250 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.

55、156風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)450梁兩側立柱間距lb(mm)1000步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)417,583梁底支撐小梁根數6每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面外露 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四

56、、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)4200 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.7)+1.40.72154.556kN/m q1靜0.91.35G1k+

57、(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.7152.792kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.7143.45kN/m 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.10752.7920.12+0.1211.7640.120.059kNm Mmax/W0.059106/375001.563N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63243.451004/(1004200281250)0

58、.023mml/400100/4000.25mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39352.7920.1+0.4461.7640.12.153kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14352.7920.1+1.2231.7640.16.25kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92852.7920.1+1.1421.7640.15.101kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39343.450.11.708kN R2=R

59、4=1.143 q2l=1.14343.450.14.966kN R3=0.928 q2l=0.92843.450.14.032kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)3580小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)12小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.4小梁彈性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)37.33小梁截面慣性矩I(cm4)149.33驗算方式三等跨連續梁 為簡化計算，按三等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max2.153+0.91.35(0.3-0.1)0.5/5+0.5(1.7-0.25)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1

60、.42，(1-0.5)-0.5/2/21，6.25+0.91.35(0.3-0.1)0.5/5=6.274kN/m q2，(1-0.5)-0.5/2/21，4.966+(0.3-0.1)0.5/54.986kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.16.2740.452，0.56.2740.220.127kNm Mmax/W0.127106/373303.403N/mm2f12N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.66.2740.45，6.2740.21.694kN max3Vmax/(2bh0)=31.6

61、941000/(23580)0.908N/mm21.4N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.677q2l14/(100EI)0.6774.9864504/(10096001493300)0.097mml1/400450/4001.125mm 2q2l24/(8EI)4.9862004/(896001493300)0.07mm2l2/4002200/4001mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.16.2740.45，0.46.2740.45+6.2740.23.106kN 同

62、理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R62.132kN，R2R53.106kN，R3R42.537kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.9860.45，0.44.9860.45+4.9860.22.468kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R61.912kN，R2R52.468kN，R3R42.008kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483.5可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I

63、(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.116106/508022.903N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax2.222kN max2Vmax/A=22.2221000/4899.086N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.047mml/400417/4001.042mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 支座反力依次為R1=0.795

64、kN，R2=6.979kN，R3=6.979kN，R4=0.795kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座扣件抗滑移折減系數kc0.85可調托座內主梁根數2可調托座承載力容許值N(kN)30 1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力RmaxR1,R4max0.795,0.7950.795kN0.858=6.8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxR2，R36.979kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿

65、計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 長細比滿足要求！ 2、風荷載計算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.451.52/100.02kNm 3、

66、穩定性計算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.7)+1.40.92154.66kN/m 2)小梁驗算 q1，(1-0.5)-0.5/2/21，6.268+1.2(0.3-0.1)0.5/5=6.292kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.796kN，R27.004kN，R37.004kN，R40.796kN 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/15.9100.681，查表得，10.588

67、 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+Mw/lbmax0.796+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+0.5-0.5/2)/20.9，7.004，7.004，0.796+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+1-0.5-0.5/2)/20.9+0.02/17.024kN fN/(A)+Mw/W7023.595/(0.588424)+0.02106/449032.604N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i30

68、40.537/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+Mw/lbmax0.796+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+0.5-0.5/2)/20.9，7.004，7.004，0.796+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+1-0.5-0.5/2)/20.9+0.02/17.024kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+1.20.15(5.95-1.7)+Mw/lbmax0.796+1.2(0.75+(24+1.1)0.25)+1.40.

69、91(0.9+0.5-0.5/2)/20.9，7.004，7.004，0.796+1.2(0.75+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+1-0.5-0.5/2)/20.9+0.765+0.02/17.789kN fN/(A)+Mw/W7788.595/(0.197424)+0.02106/449097.678N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 九、立柱地基基礎計算地基土類型巖石地基承載力設計值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數mf0.9墊板底面面積A(m2)0.15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)7.789/(0.90.15)57.693kPaf

70、ak140kPa 滿足要求！7.1.2二類梁計算書（取最大梁500900進行驗算）梁模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱wklx9新澆混凝土梁計算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)500900新澆混凝土結構層高(m)5.95梁側樓板厚度(mm)150 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)

71、面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.156風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)1000步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱

72、間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)417,583梁底支撐小梁根數5每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面外露 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)12面板彈性模量E(N/mm2)4200 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500m

73、m3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.006kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.9123

74、.05kN/m 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.10728.0060.1252+0.1211.7640.12520.05kNm Mmax/W0.05106/375001.338N/mm2f12N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63223.051254/(1004200281250)0.03mml/400125/4000.312mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39328.0060.125+0.4461.7640.125

75、1.474kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14328.0060.125+1.2231.7640.1254.271kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92828.0060.125+1.1421.7640.1253.5kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39323.050.1251.132kN R2=R4=1.143 q2l=1.14323.050.1253.293kN R3=0.928 q2l=0.92823.050.1252.674kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)3580小梁抗彎強

76、度設計值f(N/mm2)12小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.4小梁彈性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)37.33小梁截面慣性矩I(cm4)149.33驗算方式三等跨連續梁 為簡化計算，按三等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.474+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4+0.5(0.9-0.25)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42，(1-0.5)-0.5/2/21，4.271+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4=4.301kN/m q2，(1-0.5)-0.5/2/21，3.293+(0.3-0.1)0.5/

77、43.318kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.14.3010.92，0.54.3010.220.348kNm Mmax/W0.348106/373309.333N/mm2f12N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.64.3010.9，4.3010.22.323kN max3Vmax/(2bh0)=32.3231000/(23580)1.244N/mm21.4N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.3189004/(10096001493300)1.0

78、28mml1/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)3.3182004/(896001493300)0.046mm2l2/4002200/4001mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.14.3010.9，0.44.3010.9+4.3010.24.258kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R53.117kN，R2R44.258kN，R33.496kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.31

79、80.9，0.43.3180.9+3.3180.23.285kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R52.779kN，R2R43.285kN，R32.677kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.14106/449031.

80、1N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.184kN max2Vmax/A=23.1841000/42415.02N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.065mml/400417/4001.042mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 支座反力依次為R1=1.008kN，R2=8.116kN，R3=8.116kN，R4=1.008kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座扣件抗滑移折減系數kc0.85可調托座內主梁根數2可調托座承載力容許值N(kN)30 1、扣件抗滑移驗算 兩側

81、立柱最大受力RmaxR1,R4max1.008,1.0081.008kN0.858=6.8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxR2，R38.116kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m

82、)0.15 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 長細比滿足要求！ 2、風荷載計算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.91.52/100.04kNm 3、穩定性計算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.92130.18kN/m 2)小梁驗算 q1，(1-0

83、.5)-0.5/2/21，4.337+1.2(0.3-0.1)0.5/4=4.367kN/m 同上四六計算過程，可得： R11.016kN，R28.231kN，R38.231kN，R41.016kN 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/15.9100.681，查表得，10.588 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+Mw/lbmax1.016+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+0.5-0.5/2)/20.9，8.231，8.231，1.016

84、+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+1-0.5-0.5/2)/20.9+0.04/18.271kN fN/(A)+Mw/W8270.679/(0.588424)+0.04106/449042.039N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+Mw/lbmax1.016+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+0.5-

85、0.5/2)/20.9，8.231，8.231，1.016+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+1-0.5-0.5/2)/20.9+0.04/18.271kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+1.20.15(5.95-0.9)+Mw/lbmax1.016+1.2(0.75+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+0.5-0.5/2)/20.9，8.231，8.231，1.016+1.2(0.75+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+1-0.5-0.5/2)/20.9+0.909+0.04/19.18kN

86、fN/(A)+Mw/W9179.679/(0.197424)+0.04106/4490118.764N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 九、立柱地基基礎計算地基土類型巖石地基承載力設計值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數mf0.9墊板底面面積A(m2)0.15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)9.18/(0.90.15)67.998kPafak140kPa 滿足要求！7.2樓板模板支撐計算書板厚為150mm、120mm的進行驗算。 板模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010

87、 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱標高-0.7新澆混凝土樓板板厚(mm)250新澆混凝土樓板邊長L(m)8新澆混凝土樓板邊寬B(m)8 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準

88、值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1模板支拆環境不考慮風荷載 三、模板體系設計模板支架高度(m)5.95立柱縱向間距la(mm)900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)400立柱距混凝土板長邊的距離(mm)400主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)100小梁最大懸挑長度(mm)100主梁最大懸挑長度(mm)100結構表面的要求結構表面外露 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類

89、型覆面木膠合板面板厚度(mm)150面板抗彎強度設計值f(N/mm2)12面板彈性模量E(N/mm2)4200面板驗算方式簡支梁 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.

90、25)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.25)+1.40.72.5 1=10.035kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K/2=0.91.42.5/21.575kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max10.0350.12/8，0.1080.12/8+1.5750.1/4= 0.04kNm Mmax/W0.04106/375001.054N/mm2f12N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.25)1=6.375kN/m 5ql

91、4/(384EI)56.3751004/(3844200281250)0.007mml/400100/4000.25mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)3580小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)17.82小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.9小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)37.33小梁截面慣性矩I(cm4)149.33小梁驗算方式三等跨連續梁 因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+

92、1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.25)+1.40.72.50.11.025kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.25)0.10.71kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.10.315kN/m M10.1q1靜L2+0.117q1活L20.10.710.92+0.1170.3150.920.087kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.10.032kN/m p0.91.4Q1k=0.91.

93、42.53.15kN M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0320.92+0.2133.150.9，0.10.0320.92+0.1753.150.90.606kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.0250.12/2，0.0320.12/2+3.150.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.087，0.606，0.3150.606kNm Mmax/W0.606106/3733016.232N/mm2f17.82N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.6q1靜L+0.617q1活L0

94、.60.710.9+0.6170.3150.90.558kN V20.6q2L+0.675p0.60.0320.9+0.6753.152.144kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.0250.1，0.0320.1+3.153.153kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.558，2.144，3.1533.153kN max3Vmax/(2bh0)=33.1531000/(23580)1.689N/mm21.9N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.25)0.10.657kN/m 跨中max0.677qL4/(1

95、00EI)=0.6770.6579004/(10093501493300)0.209mml/400900/4002.25mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁驗算方式簡支梁 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(

96、G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.25)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.25)+1.40.71.50.10.955kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.25)0.10.823kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.10.189kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.25)0.1=0.677kN/m 承載能力極限狀態 按三跨連續梁，Rmax(1.1q1靜+1.2q1活)L1

97、.10.8230.9+1.20.1890.91.019kN 按懸臂梁，R1q1l=0.9550.10.096kN RmaxRmax，R1/20.51kN; 正常使用極限狀態 按三跨連續梁，Rmax1.1q2L1.10.6770.90.671kN 按懸臂梁，R1q2l=0.6770.10.068kN RmaxRmax，R1/20.335kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.458kNm Mmax/W0.458106/4490102.114N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax2.04kN max2Vmax/A=22.

98、041000/4249.623N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max1.122mm 跨中max=1.122mm=900/400=2.25mm 懸挑段max0.379mm=1002/400=0.5mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 h/i1500/15.995150 滿足要求！ 查表得，0.634 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.25)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+

99、24)0.25)+1.40.710.90.91000/(0.634424)=7.0641000/268.816=26.278N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N7.064kNN30kN 滿足要求！ 九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)350混凝土強度等級C30立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)200 F1=N=7.064kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,

100、m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的

101、長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=330mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)12120330/1000=700.3kNF1=7.064kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計

102、規范GB50010-2010第條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表取值c混凝土強度影響系數，按本規范第條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第條確定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35131

103、4.340000/1000=2316.6kNF1=7.064kN 滿足要求！7.3 梁側模板計算取最大截面梁350800進行驗算 梁側模板計算書 計算依據： 1、混凝土結構工程施工規范GB50666-2011 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝梁名稱-0.7混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350800梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)150 二、荷載組合側壓力計算依據規范混凝土結構工程施工規范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t

104、0(h)4塌落度修正系數0.9混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)1.7新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.7min34.213，40.834.213kN/m2混凝土下料產生的水平荷載標準值Q4k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.7min34.213，40.834.213kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.93

105、2.4+1.40.9241.886kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k32.4 kN/m2 三、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置小梁道數9主梁間距(mm)450主梁合并根數2小梁最大懸挑長度(mm)75結構表面的要求結構表面外露對拉螺栓水平向間距(mm)450支撐距梁底距離依次為150，600，1050，1400 設計簡圖如下：模板設計剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)12面板彈性模量E(N/mm2)4200 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=100015

106、3/12281250mm4。面板計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承141.88641.886kN/m q1靜01.350.9G4kb11.350.932.4139.366kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.10739.3660.1812+0.1212.520.18120.148kNm Mmax/W0.148106/375003.957N/mm2f12N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正132.432.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63232.4181.254/(1

107、004200281250)0.187mm181.25/400=0.453mm 滿足要求！ 3、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax1.143q1靜l左+1.223q1活l左1.14339.3660.181+1.2232.520.1818.714kN 正常使用極限狀態 Rmax1.143l左q1.1430.18132.46.712kN 五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)75小梁計算方式三等跨連續梁小梁類型方木小梁材料規格(mm)8035小梁彈性模量E(N/mm2)10000小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.5小梁截面抵抗矩W(cm3)16.333小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15

108、小梁截面慣性矩I(cm4)28.583 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖 懸挑段計算簡圖 1、抗彎驗算 q8.714kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.18.7140.452，0.58.7140.0752=0.176kNm Mmax/W0.176106/1633310.804N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.68.7140.45，8.7140.075=2.353kN max3Vmax/(2bh0)=32.3531000/(28035)1.26N/mm21.5N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q6.71

109、2kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6776.7124504/(10010000285830)0.652mm450/400=1.125mm 2maxqL4/(8EI)=6.712754/(810000285830)=0.009mm75/400=0.188mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.18.7140.45，0.48.7140.45+8.7140.0754.313kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.16.7120.45，0.46.7120.45+6.7120.0753.323kN 六、主梁驗算對拉螺栓水平向間距(mm)450

110、主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均勻系數1 因主梁2根合并，驗算時小梁傳遞主梁受力不均勻系數為1。 計算簡圖如下： 同前節計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態：R11.489kN，R24.313kN，R33.536kN，R43.536kN，R53.536kN，R63.536kN，R73.536kN，R84.313kN，R91.489kN 正常使用極限狀態：R11.142kN，

111、R23.323kN，R32.698kN，R42.698kN，R52.698kN，R62.698kN，R72.698kN，R83.323kN，R91.142kN 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) maxMmax/W0.379106/4490=84.359N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 梁左側剪力圖(kN) max2Vmax/A=25.9791000/42428.203N/mm2=120 N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 梁左側變形圖(mm) max0.146mm450/4001.125 mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力N0.959.238/18.776kNNtb12.9kN 滿足要求！