1、目 錄第一章 工程概況3第1節 工程簡介3第2節 主要技術標準4第3節 主要工程項目及數量4第二章 施工總體計劃5第1節 本工程預應力施工的特點和難點5第2節 計劃投入本工程的主要施工機械、設備及試驗儀表6第3節 計劃投入本工程的人員8第4節 計劃投入本工程的材料8第5節 材料采購要求10第6節 施工前期準備工作12第三章 主要施工方法15第1節 全橋總體預應力張拉順序15第2節 蓋梁預應力工程18第3節 單支座橫隔梁預應力施工28第4節 箱梁預應力工程33第5節 施工操作要點48第四章 施工計劃進度安排57第1節 蓋梁預應力施工工期安排57第2節 箱梁預應力施工工期安排58第3節 橫隔梁預應

2、力施工工期安排59第五章 質量保證措施59第六章 安全保證措施60第七章 文明施工措施61第八章 其他應明確的事項61第九章 附錄一箱梁預應力孔道摩阻測定62第十章 真空灌漿施工方法68工程概況第一節 工程簡介XX工程位于XX市南岸區銅元局長江電工廠廠區內，設計為為雙層螺旋式坡道橋，一端通往海銅路至銅元局，另一端通往南坪明佳路。本工程橋長643.885m，橋寬19m，平面曲線半徑55m，設計荷載城-A 級，橋面寬29.39m，雙向四車道。采用預應力混凝土連續箱梁結構，橫截面為抗扭剛度大的分離式雙箱單室結構。單箱單室橋寬9.39m，梁高1.8m， 翼緣懸臂長度2.445m， 箱梁頂板厚0.25m

3、，底板厚0.2m，腹板厚0.4m 。全橋由04 號(431m)、47 號(3135.575 31m)、70 號 (431m)、二層的04 號(431m)、413 號(31+35.81+235+31m)共5 聯橋組成。010 號墩為門形橋墩，其中06 號為雙層，7100 號為單層，由蓋梁GL1（其中6 號墩蓋梁為GL2）將a、b 墩柱連接，蓋梁采用預應力混凝土結構。6 號上層、11 號、12 號墩柱采用單支座，箱梁中橫隔梁處設置預應力筋束。預應力連續箱梁、蓋梁、單支座處中橫隔梁按部分預應力A 類構件設計。箱梁、蓋梁和橫隔梁上布置抗拉強度1860MPa，15.24 的鋼絞線共327 束，預應力張拉

4、應力13391395MPa。采用9 孔錨具72 套、12 孔錨具168 套、14 孔錨具8 套、15 孔錨具40 套、19 孔錨具318 套15-12P 固定端錨具48 套。最長束5 跨通長174.36m。全橋合計鋼絞線用量288.5t。第一節 主要技術標準（1）融僑大道道路及排水工程設計圖（橋施）（市02-07）；（2）公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）； （3）混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204-2002）；（4）預應力筋用錨具、夾具和連接器（GB/T14370-2000）； （5）預應力混凝土鋼絞線（GB/T5224-1995）；（6）市政橋梁工程質量檢驗評定標準（

5、CJJ2-90）；（7）VLM 預應力錨具體系設計施工手冊（2002 版）。第一節 主要工程項目及數量具體工程施工項目及數量，如表1-1。工程施工項目及數量表1-1 施工總體計劃第一節 本工程預應力施工的特點和難點本工程為雙層螺旋式坡道橋，箱梁預應力束縱向為多個曲線同時沿橋成弧形布置，實際孔道為空間曲線，最長的5 跨連續預應力束為174.36m，最短束也有90m，全部為通長束，無論從混凝土結構還是從預應力鋼束結構看，都屬超長結構。預應力施工時存在鋼絞線布筋就位難度大，張拉施工延伸率長，千斤頂需反復倒頂，摩阻損失大，孔道摩阻測試困難、孔道壓漿長度長等特點。同時，連續跨接口處的后澆帶寬度僅0.9m

6、，張拉時的延伸量有0.5m，張拉空間狹窄，施工時需每張拉一行程，就倒頂一次，同時割除多余的鋼絞線一次。預應力束為超長束，孔道成環形空間曲線布置，操作空間小加上工期緊是本工程的特點也是難點。第一節 計劃投入本工程的主要施工機械、設備及試驗儀表根據本工程的特點和工期要求，計劃投入本預應力分項工程的施工機械和設備如表2-1。主要施工機械、設備及試驗儀 表2-1 序號設備型號、規格數量用途1大砂輪切割機2 臺下料2手提砂輪切割機2 臺割鋼絞線封錨3GYJ500 型擠壓機1 臺制作固定端錨3YDC2500B-200 型千斤頂5 臺912 孔錨具張拉，1 臺備用4YDC4000B-200 型千斤頂5 臺1

7、419 孔錨具張拉，1 臺備用5YDQ260B-160 型千斤頂1 臺預緊和事故處理6ZYB22-80 型高壓油泵6 臺張拉動力源，1 臺備用7VLM15-9G(X)工具錨、限位板4 套張拉配套用8VLM15-12G(X)工具錨、限位板4 套張拉配套用9VLM15-14G(X)工具錨、限位板4 套張拉配套用10VLM15-15G(X)工具錨、限位板4 套張拉配套用11VLM15-19G(X)工具錨、限位板4 套張拉配套用12壓漿泵2 臺孔道壓漿13攪拌機2 臺孔道壓漿的水泥漿攪拌14電焊機2 臺焊接波紋管固定支架用153t 卷揚機及配套滑輪2 臺孔道穿索用169、12、14、15 穿束連接器各

8、1 套孔道穿索用17長短限位頂套各2 套18張拉滑輪組件4 套張拉吊千斤頂用191t 手拉葫蘆6 套202BV2 070 真空泵2 套箱梁灌漿用21G40-3 螺桿式灌漿機2 套箱梁灌漿用22真空灌漿閥門、管路等附件2 套箱梁灌漿用第一節 計劃投入本工程的人員本工程預應力由具備專業施工資質的柳州市威爾姆預應力有限公司分包，施工隊分為張拉班組和孔道布置班組，張拉班組12 人，孔道布置班組30 人，總計42 人。第一節 計劃投入本工程的材料本工程預應力施工部分需投入的材料包括錨具、鋼絞線、波紋管、排氣管、水泥、減水劑、膨脹劑等材料由我公司在本工程業主認可的供應商處采購。具體材料情況如材料表2-2。

9、材料表2-2 序號項目規格數量1預應力鋼絞線15.24，1860MPa，低松弛288.5t2VLM15-9 工作錨1860MPa 級72 套3VLM15-12 工作錨1860MPa 級168 套4VLM15-14 工作錨1860MPa 級8 套5VLM15-15 工作錨1860MPa 級40 套6VLM15-19 工作錨1860MPa 級318 套7VLM15-12P 固定端錨1860MPa 級48 套8HDPE 塑料波紋管內徑9512129m9鐵皮波紋管內徑1007441m10HDPE 塑料接頭管內徑110606m11鐵皮接頭波紋管內徑105372m12塑料排氣管與波紋管匹配360 個13灌

10、漿水泥525150t14普通減水劑FDN1.21.5t15膨脹劑鋁粉15kg16排氣膠管與塑料排氣管配240m17特快硬高強水泥（封錨用）1.2t18其他輔助材料細鋼絲、膠帶紙、海綿等注：表中材料數量未計損耗，鋼絞線實際采購應考慮直徑變化造成的重量變化。 表中為按每根波紋管6m，接頭管長度300mm 計算的接頭管數量，如實際長度有變化接頭管數量應隨之變化。 錨具數量應考慮試驗用數量的增加部分。第一節 材料采購要求2.5.1 鋼絞線根據設計要求本工程采用ASTMA416-92a 標準270 級鋼絞線，直徑15.24mm，強度1860MPa，彈性模量1.9510510MPa 的低松弛鋼絞線作預應力

11、筋。訂貨時應注意以下事項：鋼絞線在訂貨時除應考慮生產廠家的質量和信譽外，還應與本工程采用的錨具相匹配，定購鋼絞線的實際強度不得高出一個強度等級（2000MPa）。本工程選用江西新華金屬制品有限公司的產品。鋼絞線進場時應附產品質量證明書，每盤上掛標牌，分批堆放，并采用適當的防雨防潮措施，防止銹蝕。鋼絞線在開盤使用時應進行外觀檢查，其表面不得有裂紋、機械損傷和其他標準規定不允許有的缺陷。鋼絞線使用前應根據GB/T 5224 標準的要求進行屈服強度、極限強度、硬度、彈性模量、極限延伸值、截面面積等檢測，檢測結果合格后方可使用。2.5.2 波紋管本工程預應力筋預留孔采用內徑90 和100 的鐵皮波紋管

12、成型，具有一定的抵抗變形能力、不滲漿性能和較好的彎曲能力，性能符合JG/T 3013-94 標準。波紋管進場時應有質量證明書，并對每根進行檢查，檢查項目包括外形尺寸、表面質量，不得有標準規定不允許有的缺陷。波紋管隨進隨用，存放應有可靠的防護措施。波紋管的性能檢測項目包括抵抗集中荷載試驗，抵抗均布荷載試驗，豎向抗滲試驗，彎曲抗滲試驗和軸向拉伸試驗等。本工程預應力成孔材料對預應力施工順利與否起著重要作用，具體檢測項目和檢測頻率在與業主、監理單位協商后確定。2.5.3 錨具錨具是預應力工程中最重要的部件之一，必須為符合國家標準GB/T 14370-2000 的產品，本工程設計上選用了9、12、14、

13、15 孔和12P 等多種型號的群錨。為保證施工的順利和設備的配套，方便管理，本工程采用柳州威爾姆預應力有限公司的VLM 錨具。錨具進場時應附有產品質量證明書，核對錨固性能類別、型號、規格及數量等，應設置專用庫房，分類堆放，并有可靠防護措施。錨具進場前應根據GB/T 14370-2000 標準的要求進行外觀、硬度和靜載抽檢試驗，試驗抽檢的數量和試驗方法根據國家標準的有關規定進行。試驗應在有檢測資質的檢定單位進行，合格后方可使用。2.5.4 水泥漿預應力孔道灌漿采用素水泥漿壓注，要求漿體強度等級不得低于結構自身的混凝土強度等級，所以本工程采用R42.5 水泥，要求水灰比不大于0.4，不得滲入各種氯

14、鹽，可滲入一定比例的減水劑和1/10000 鋁粉膨脹劑，以增加孔道壓漿的密實性。具體配合比根據試驗比選確定。水泥漿應進行泌水、膨脹和流動度試驗，水泥漿試件28 天強度不得低于結構自身的混凝土強度等級。第一節 施工前期準備工作1. 計算消化有關設計參數，編制施工方案和作業指導書報審。2. 組建施工班組，進行進場教育。3. 做好預應力施工所用材料、設備、工具和防護用品的采購計劃，簽訂采購合同，確保能按期運送到工地。本工程需采購設備見第2.2 條，需采購材料見第2.4 條，需準備工具和防護用品如表2-3。準備工具和防護用品表2-3 序號工具和防護用品名數量1安全帽50 個2帆布手套、膠手套、口罩3活

15、動扳手、固定扳手、內六角扳手、鉗子、螺釘旋具等工具4 套4退錨靈、棉紗等5防護眼鏡4. 做好施工現場和臨時設施準備工作，主要包括項目施工隊辦公場地及布置、施工人員生活住房、材料（鋼絞線、波紋管、錨具等）堆放庫房、下料場地清理、張拉施工承力架等。5. 準備各種施工記錄表格。6. 千斤頂等計量設備的檢定，根據檢定報告進行張拉控制應力與油壓讀數換算。7. 對施工所用材料根據有關標準的要求進行進場檢測，根據標準要求，本工程需進行的材料檢測項目和數量如表2-4。材料檢測項目和數量2-4 序號材料檢測項目本工程檢測數量執行標準1鋼絞線母材試驗1.極限和屈服強度2.彈性模量3.硬度和截面面積4.極限延伸率3

16、 根GB/T5224-19952VLM15-9 錨具1.靜載試驗2.硬度檢測6 套GB/T14370-20003VLM15-12 錨具1.靜載試驗2.硬度檢測6 套GB/T14370-20004VLM15-15 錨具1.靜載試驗2.硬度檢測6 套GB/T14370-20005VLM15-19 錨具1.靜載試驗2.硬度檢測6 套GB/T14370-20006VLM15P 擠壓錨靜載試驗3 套GB/T14370-20007水泥漿配合比1.泌水率和膨脹率試驗2.稠度試驗3.試塊抗壓強度試驗選出最佳配合比為止JTJ041-20008YDC2500 千斤頂力值-油壓檢定5 臺JJG621-969YDC4

17、000 千斤頂力值-油壓檢定5 臺JJG621-9610其它孔道摩阻試驗業主、監理、設計共同確定JTJ041-20007、進行孔道摩阻測試，并將試驗數據報設計，對預應力筋伸長量及應力狀態進行復算。摩阻測試委托有檢測資質的專業單位進行。8、進行安全交底，技術交底。主要施工方法第一節 全橋總體預應力張拉順序3.1.2 張拉順序說明（1）預應力張拉順序根據設計圖確定，未指明張拉順序的根據兩端對稱、先張拉靠近截面形心、盡可能不使混凝土產生過大拉應力的原則，并考慮作業效率而確定。（2）本工程總的張拉順序為先蓋梁一半 中橫隔梁一半 本跨全部箱梁（包括內幅和外幅）的一半 蓋梁剩余部分 中橫隔梁剩余部分 箱梁

18、剩余部分。（3）蓋梁的首批張拉必須在箱梁混凝土施工完后才能進行，因相互獨立，蓋梁與蓋梁之間不分順序，視張拉作業效率而定。（4）聯跨與聯跨之間，張拉不分順序，每聯跨的內幅橋與外幅橋之間，先外幅后內幅。（5）聯跨與聯跨之間接合處的蓋梁必須等該蓋梁上兩聯跨箱梁都進行完第一批張拉后才能進行剩余束的張拉。（6）每聯跨之間蓋梁的二次張拉按照由箱梁中心往外的順序進行，比如04 號聯跨上層蓋梁的二次張拉順序為：2 號墩蓋梁 3 號墩蓋梁 1 號墩蓋梁；0 號和4 號墩蓋梁則需等413 號跨和7 0 號跨都進行完第一次張拉后則能進行剩余束張拉。第一節 蓋梁預應力工程本工程0 號上層（下層為地梁DL1）、15 號

19、為雙層GL1 蓋梁; 6 號為雙層GL2 蓋梁，7、8、9、10 號為單層GL1 蓋梁。GL1 蓋梁高度3m，長度25.3m，寬度3m， 全橋設計GL1 蓋梁15 根。GL2 蓋梁高度3m，長度27.123m，寬度3m，全橋設計GL2 蓋梁共2 根。3.2.1 蓋梁設計參數蓋梁設計參數表 3-13.2.2 蓋梁預應力參數蓋架預應力參數 表3-23.2.3 蓋梁鋼束幾何要素和布管坐標GL1 型蓋梁N1 型束鋼束幾何要素表 表3-3GL1 型蓋梁N1 型束鋼束布管坐標表表3-4GL1 型蓋梁N2 型束鋼束幾何要素表 表3-5N X Y R B T A 1 0.3 2.1 0 0 0 0 2 3.0

20、 2.1 4 0.159 1.138 31.75948 3 6.15 0.15 5 0.198 1.422 31.75948 4 19.15 0.15 5 0.198 1.422 31.75948 5 22.3 2.1 4 0.159 1.138 31.75948 6 25.0 2.1 0 0 0 0 GL1 型蓋梁N2 型束鋼束布管坐標表表3-6N X Y N X Y N X Y 1 0.3 2.1 18 8.65 0.15 35 17.15 0.15 2 0.65 2.1 19 9.15 0.15 36 17.65 0.15 3 1.15 2.1 20 9.65 0.15 37 18.15

21、 0.168 4 1.65 2.1 21 10.15 0.15 38 18.65 0.236 5 2.15 2.09 22 10.65 0.15 39 19.15 0.357 6 2.65 2.022 23 11.15 0.15 40 19.65 0.534 7 3.15 1.887 24 11.65 0.15 41 20.15 0.776 8 3.65 1.678 25 12.15 0.15 42 20.65 1.079 9 4.15 1.388 26 12.65 0.15 43 21.15 1.388 10 4.65 1.079 27 13.15 0.15 44 21.65 1.678 1

22、1 5.15 0.776 28 13.65 0.15 45 22.15 1.887 12 5.65 0.534 29 14.15 0.15 46 22.65 2.022 13 6.15 0.357 30 14.65 0.15 47 23.15 2.090 14 6.65 0.236 31 15.15 0.15 48 23.65 2.1 15 7.15 0.168 32 15.65 0.15 49 24.15 2.1 16 7.65 0.15 33 16.15 0.15 50 24.65 2.1 17 8.15 0.15 34 16.65 0.15 51 25.0 2.1 GL2 型蓋梁N1 型

23、束鋼束幾何要素表表3-7N X Y R B T A 0.3 2.7 0 0 0 0 3.5 2.7 4 0.67 0.736 20.85446 9.8 0.3 8 1.34 1.472 20.85446 17.332 0.3 8 1.34 1.472 20.85446 23.632 2.7 4 0.67 0.736 20.85446 26.832 2.7 0 0 0 0 GL2 型蓋梁N1 型束鋼束布管坐標表表3-8N X Y N X Y N X Y 1 0.3 2.7 20 9.566 0.484 39 19.066 0.961 2 0.566 2.7 21 10.066 0.391 40

24、19.566 1.151 3 1.066 2.7 22 10.566 0.331 41 20.066 1.342 4 1.566 2.7 23 11.066 0.303 42 20.566 1.532 5 2.066 2.7 24 11.566 0.3 43 21.066 1.722 6 2.566 2.7 25 12.066 0.3 44 21.566 1.913 7 3.066 2.689 26 12.566 0.3 45 22.066 2.103 8 3.566 2.619 27 13.066 0.3 46 22.566 2.294 9 4.066 2.482 28 13.566 0.3

25、 47 23.066 2.482 10 4.566 2.294 29 14.066 0.3 48 23.566 2.619 11 5.066 2.103 30 14.566 0.3 49 24.066 2.689 12 5.566 1.913 31 15.066 0.3 50 24.566 2.7 13 6.066 1.722 32 15.566 0.3 51 25.066 2.7 14 6.566 1.532 33 16.066 0.303 52 25.566 2.7 15 7.066 1.342 34 16.566 0.331 53 26.066 2.7 16 7.566 1.151 35

26、 17.066 0.391 54 26.566 2.7 17 8.066 0.961 36 17.566 0.484 55 26.832 2.7 18 8.566 0.772 37 18.066 0.61 19 9.066 0.610 38 18.566 0.772 GL2 型蓋梁N2 型束鋼束幾何要素表表3-9N X Y R B T A 1 0.3 2.1 0 0 0 0 2 3.0 2.1 4 0.159 1.138 31.75948 3 6.15 0.15 5 0.198 1.422 31.75948 4 20.982 0.15 5 0.198 1.422 31.75948 5 24.1

27、32 2.1 4 0.159 1.138 31.75948 6 26.832 2.1 0 0 0 0 GL2 型蓋梁N2 型束鋼束布管坐標表表3-10N X Y N X Y N X Y 1 0.3 2.1 20 9.566 0.15 39 19.066 0.15 2 0.566 2.1 21 10.066 0.15 40 19.566 0.15 3 1.066 2.1 22 10.566 0.15 41 20.066 0.176 4 1.566 2.1 23 11.066 0.15 42 20.566 0.252 5 2.066 2.095 24 11.566 0.15 43 21.066 0

28、.382 6 2.566 2.038 25 12.066 0.15 44 21.566 0.57 7 3.066 1.915 26 12.566 0.15 45 22.066 0.824 8 3.566 1.719 27 13.066 0.15 46 22.566 1.131 9 4.066 1.44 28 13.566 0.15 47 23.066 1.44 10 4.566 1.131 29 14.066 0.15 48 23.566 1.719 11 5.066 0.824 30 14.566 0.15 49 24.066 1.915 12 5.566 0.57 31 15.066 0.

29、15 50 24.566 1.038 13 6.066 0.382 32 15.566 0.15 51 25.066 2.095 14 6.566 0.252 33 16.066 0.15 52 25.566 2.1 15 7.066 0.176 34 16.566 0.15 53 26.066 2.1 16 7.566 0.15 35 17.066 0.15 54 26.566 2.1 17 8.066 0.15 36 17.566 0.15 55 26.832 2.1 18 8.566 0.15 37 18.066 0.15 19 9.066 0.15 38 18.566 0.15 3.2

30、.4 蓋梁預應力施工順序本工程預應力結構整體施工順序為：二層蓋梁 二層箱梁 一層蓋梁 一層箱梁。蓋梁預應力部分施工順序為：施工前期準備 預應力筋下料、編束人工穿入預應力筋 預應力孔道安裝、定位 安裝錨墊板、螺旋筋檢查孔道標高和孔道質量澆筑混凝土錨頭孔道清理安裝錨板 安裝夾片 安裝限位板、千斤頂和工具錨 按程序張拉、測量和放張 錨頭封錨孔道灌漿 切除外露鋼絞線余長 澆筑封錨混凝土。預應力蓋梁共用VLM15-19 孔錨具318 套，采用4 臺YDC4000 千斤頂雙向雙控張拉，根據設計要求， 張拉順序為先全部張拉完N2， 再全部張拉完N1。具體順序為：GL1 型蓋梁先單獨張拉N2 中間束，再按由中

31、向外的順序將N2 型束全部張拉完，然后張拉N1 的中間2 束，再張拉N1 的剩余2 束。GL2 型蓋梁則按照先N2 再N1、先中間后外側的原則,每次2束同時進行。GL1蓋梁預應力鋼束張拉順序如圖3-1。圖3-1 GL1 蓋梁預應力鋼束張拉順序圖GL2 蓋梁預應力鋼束張拉順序如圖3-2。圖3-2 GL2 蓋梁預應力鋼束張拉順序圖第一節 單支座橫隔梁預應力施工單支座中橫隔梁設計在6 號墩第二層、7a、11b、12 號墩處連續箱梁上橫橋方向，長度為4.5m，寬度3m。全橋設計共6 根。3.3.1 單支座中橫隔梁設計參數單支座中橫隔梁設計參數 表3-11墩號6a6b7a11b12a12bVLM15-1

32、28 套8 套8 套8 套8 套8 套VLM15-12P8 套8 套8 套8 套8 套8 套類型N1 N2N1 N2N1 N2N1 N2N1 N2N1 N23.3.2 單支座中橫隔梁預應力參數單支座中橫隔梁預應力參數 表3-12束號數量錨具規格90 波紋管下料長度鋼絞線下料長度控制應力控制力設計伸長量左端右端N14 束VLM15-12429358931395MPa2343KN13.213.7N24 束VLM15-124293589313.713.23.3.3 單支座中橫隔梁鋼束幾何要素和布管坐標單支座中橫隔梁N1 型束鋼束幾何要素表 表3-13N X Y R B T A 1 2.645 -0.

33、65 0 0 0 0 2 3.645 -0.25 4 0.074 0.77 21.80141 3 5.515 -0.25 4 0.134 1.045 29.29136 4 6.745 -0.94 0 0 0 0 角度合計51.09277鋼束總長 4.293m 單支座中橫隔梁N1 型束鋼束布管坐標表表3-14NXYNXYNXY12.645-0.6554.195-0.25696.195-0.64122.695-0.6364.695-0.256106.695-0.91233.195-0.44175.195-0.316116.745-0.9443.695-0.31585.695-0.44212單支座中

34、橫隔梁N2 型束鋼束幾何要素表表3-15N X Y R B T A 1 2.645 -0.94 0 0 0 0 2 3.875 -0.25 4 0.134 1.045 29.29136 3 5.745 -0.25 4 0.074 0.77 21.80141 4 6.745 -0.65 0 0 0 0 角度合計51.09277 度鋼束總長4.293m 單支座中橫隔梁N2 型束鋼束布管坐標表表3-16 N X Y N X Y N X Y 1 2.645 -0.94 5 4.195 -0.316 9 6.195 -0.441 2 2.695 -0.912 6 4.695 -0.256 10 6.69

35、5 -0.63 3 3.195 -0.641 7 5.195 -0.256 11 6.745 -0.65 4 3.695 -0.442 8 5.695 -0.315 12 3.3.4 單支座中橫隔梁預應力施工順序單支座中橫隔梁因固定端采用P 型錨具，鋼絞線只能采取預埋的形式，其施工順序相對蓋梁稍有不同，具體如下：施工前期準備預應力筋下料、編束 擠壓和按要求制作固定端錨具 預應力束穿入波紋管 安裝預應力孔道 安裝錨墊板、螺旋筋 檢查孔道標高和孔道質量 澆筑混凝土 錨頭孔道清理 安裝錨板 安裝夾片 安裝限位板、千斤頂和工具錨 按程序張拉、測量和放張 錨頭封錨孔道灌漿 切除外露鋼絞線余長 澆筑封錨混

36、凝土。預應力張拉共用VLM15-12 孔錨具48 套和VLM15-12P 固定端錨具48 套。采用YDC2500B 千斤頂單向雙控張拉，根據設計要求，橫隔梁的預應力張拉與現澆箱梁交錯進行：張拉順序為先張拉橫隔梁鋼束數量的一半，再張拉主梁鋼束數量的一半，第三步張拉橫隔梁鋼束剩余的一半，第四步張拉主梁鋼束剩余的一半。橫隔梁的具體張拉順序為：按照由內向外的順序，第一批用4 臺YDC2500B 千斤頂分別張拉中間4 束（每邊各2 束），待主梁鋼束張拉好一半后，第二批再用4 臺YDC2500B 千斤頂分別張拉剩余4 束（每邊各2 束）。橫隔梁預應力鋼束張拉順序，如圖（圖3-3）。圖3-3 橫隔梁預應力鋼

37、束張拉順序圖第一節 箱梁預應力工程本工程5 聯橋有六種類型的箱梁共10 段，分別是：104 號上層外幅、04 號的下層外幅和70 號的外幅處4 33.652m 連續箱梁3 段。204 號上層內幅、04 號的下層內幅和70 號的內幅處4 28.348m 連續箱梁3 段。347 號下層外幅33.652+38.618+33.652m 連續箱梁1 段。447 號下層內幅28.348+32.532+28.348m 連續箱梁1 段。5413 號上層外幅33.652+38.859+34.446+35+31m 連續箱梁1 段。6413 號上層內幅28.348+32.76+35.554+35+31m 連續箱梁1

38、 段。每段箱梁高1.8m，寬度9.39m，兩邊翼緣懸臂寬度2.445m，單箱雙室結構。每段箱梁布置鋼絞線12 束，分布于兩側腹板，每側設置6 束，分三層由上至下通長布置為N1、N2、N3。 主要設計技術參數張拉控制應力參數表3-17因箱梁設計計算長度為沿橋梁中線的平均長度，并包括張拉端工作長度各0.8m，實際下料長度應考慮橋梁彎曲引起的長度變化值（4 13 號跨為曲線和直線，投影時只投影曲線部分）。設計鋼束坐標表中的X 坐標以橋梁中線為基準，施工管道放樣應根據孔道在腹板中的平面位置作相應的投影計算。為便于區分，箱梁預應力鋼束從橋梁外向內分別編號A、B、C、D。具體技術參數和投影計算坐標如下：3

39、.4.1 連續箱梁433.652m 該型箱梁分布在04 號上層外幅、04 號的下層外幅和70 號的外幅處，共3 段。每段布置VLM15-12 預應力鋼絞線12 束，每段用錨具24 套，每束張拉控制應力1395MPa，控制力2343KN。3.4.1.1 設計技術參數設計技術參數表3-18 3.4.1.2 433.652m 跨鋼束實際技術參數433.652m 跨鋼束實際技術參數表3-19 3.4.1.3 433.652m 跨鋼束實際布管坐標（略）3.4.2 連續箱梁428.348m 該型箱梁分布在04 號上層內幅、04 號的下層內幅和70 號的內幅處，共3 段。每段布置VLM15-9 預應力鋼絞線

40、共12 束，每跨用錨具24 套。每束張拉控制應力1395MPa，控制力1757.7KN。3.4.2.1 設計技術參數設計技術參數表3-20 3.4.2.2 428.348m 跨鋼束實際技術參數428.348m 跨鋼束實際技術參數表3-213.4.2.3 428.348m 跨鋼束實際布管坐標（略）3.4.3 連續箱梁33.652+38.618+33.652m 該型箱梁分布在47 號的外幅，共1 段。布置VLM15-15 預應力鋼絞線共12 束，共用錨具24 套，每束張拉控制應力1395MPa， 控制力2929.5KN。3.4.3.1 設計技術參數設計技術參數表3-223.4.3.233.652+

41、38.618+33.652m 跨鋼束實際技術參數33.652+38.618+33.652m 跨鋼束實際技術參數表3-23 3.4.3.3 33.652+38.618+33.652m 跨鋼束實際布管坐標（略）3.4.4 連續箱梁28.348+32.532+28.348m 該型箱梁分布在47 號的內幅，共1 段。布置VLM15-12 預應力鋼絞線共12 束，共用錨具24 套，每束張拉控制應力1395MPa， 控制力2343.6KN。3.4.4.1 設計技術參數設計技術參數 表3-243.4.4.2 28.348+32.532+28.348m 跨鋼束實際技術參數 28.348+32.532+28.3

42、48m 跨鋼束實際技術參數表3-25 3.4.4.3 28.348+32.532+28.348m 跨鋼束實際布管坐標（略）3.4.5 連續箱梁33.652+38.859+34.446+35+31m 該型箱梁分布在413 號的外幅，共1 段。布置VLM15-14 預應力鋼絞線4 束、VLM15-15 預應力鋼絞線8 束，每側腹板設置6 束，分3 層通長布置N1、N2、N3，其中N1、N2 為15 孔， N3 為14 孔，張拉控制應力1395MPa，15 孔控制力2929.5KN，14 孔控制力為2734.2KN，本跨共用錨具24 套（VLM15-14，8 套; VLM15-15，16 套）。3.

43、4.5.1 設計技術參數 設計技術參數 表3-263.4.5.2 33.652+38.859+34.446+35+31m 跨鋼束實際技術參數 33.652+38.859+34.446+35+31m 跨鋼束實際技術參數表3-27 部位鋼束位置投影系數曲線半徑波紋管下料長鋼絞線下料長計算伸長量左端右端413 號外幅A（R61755）1.03434N1A175.2422176.842503.94488.01N2A175.1776176.778501.91481.93N3A175.1923176.792517.94454.64B（R61455）1.02931N1B174.8786176.479502.

44、89487.00N2B174.8139176.414500.87480.93N3B174.8287176.429516.86453.70C （R 57955）0.97069N1C170.6414172.241490.71475.20N2C170.5761172.176488.73469.27N3C170.5913172.191504.34442.70D （R 57655）0.96566N1D170.2778171.878489.66474.19N2D170.2124171.812487.69468.27N3D170.2277171.828503.26441.763.4.5.3 33.652+3

45、8.859+34.446+35+31m 跨鋼束實際布管坐標（略）3.4.6 連續箱梁28.348+32.76+35.554+35+31m 該型箱梁分布在413 號的內幅，共1 段。布置VLM15-12 預應力鋼絞線12 束，共用錨具24 套，每束張拉控制應力1395MPa，控制力為2343.6KN。3.4.6.1 設計技術參數設計技術參數表3-28 3.4.6.2 28.348+32.76+35.554+35+31m 跨鋼束實際技術參數 28.348+32.76+35.554+35+31m 跨鋼束實際技術參數 表3-29 3.4.6.3 28.348+32.76+35.554+35+31m 跨

46、鋼束實際布管坐標（略） 3.4.7 箱梁預應力施工中的難點箱梁預應力束縱向為多個曲線同時沿橋成弧形布置，實際孔道為空間曲線，最長的預應力束為174.36m ，最短束為90m，全部為通長束。如此長的空間曲線預應力束在施工過程中可能會存在如下問題，致使預應力施工結果難以達到設計要求。 3.4.7.1 鋼絞線布筋就位困難15 根174.36m 長的鋼絞線自重就有2882kg，重量較重，布置時如果通過機械牽引進行，用卷揚機將鋼絞線牽引進孔道，可能會因橋面為弧形，起弧較多，牽引時存在容易弄壞波紋管壁和定位變動等問題，施工風險比較大。如采用澆注混凝土后再穿束的方式，因孔道長摩阻大，較難穿入。因此，只能在澆

47、注混凝土前，將穿好鋼絞線的波紋管通過人工穿入腹板鋼筋就位固定。3.4.7.2 張拉施工摩阻損失大，鋼束延伸量難以保證設計要求本工程的孔道為空間曲線，長度超長，根據設計說明，張拉前需進行孔道摩阻測試，因預應力筋的延伸量近1000mm， 測試時需1 臺400t、1200mm 以上行程的千斤頂或用6 臺常規的400t 千斤頂串連，這還需由足夠的施工操作空間才行，測試的難度較大。 因鋼束延伸量已達到1m 以上，張拉時每端至少需倒頂3 次， 錨具需反復錨固與松錨，對錨具的要求相當高。特別是該工程為空間曲線，張拉時按照規范選取摩擦系數理論計算的摩阻與實際的摩阻差別可能會較大，如出現較大的預應力損失，跨中部

48、的預應力值較小，難以滿足設計要求，對結構的安全也不利。同時預應力損失較大會造成延伸量低于設計計算值，再處理措施將相當困難，對工期也會造成較大的影響。 3.4.7.3 孔道壓漿質量較難保證因孔道較長，弧度較多，采用普通灌漿的方法，對孔道的填充密實性和飽滿性的保證有較大的難度。 3.4.8 箱梁預應力施工方法3.4.8.1 箱梁施工按照原設計要求，仍為多跨通長束的形式進行.但為了減小孔道摩阻損失，箱梁的預應力孔道采用內徑95mm 的單壁高密度聚乙烯塑料波紋管成型.該種波紋管能保證孔道的暢通.且其與鋼絞線的摩阻系數僅為0.14. 能較好的保證預應力的建立. 3.4.8.2 箱梁孔道的壓漿采用真空輔助

49、灌漿，能保證孔道的填充密實性和飽滿性(真空灌漿的施工方案另附)。 3.4.8.3 根據本橋的結構特點，因箱梁翼緣無預應力束布置，如不拆除翼緣支架進行預應力張拉，因翼緣板進入工作狀態后會變形，但受到支架的約束也有可能會開裂。因此在箱梁預應力張拉前，需拆除翼緣板下部支架。 3.4.8.4 另外，本工程在翼緣板沒有設計預應力，由于橋面呈弧形，腹板進行張拉后受壓，翼緣板可能會因受拉形成徑向裂縫。而且本橋梁為超長混凝土結構，沿橋向內外曲線長度相差較大，預應力張拉前可能會出現早期溫度、收縮裂縫。為減少上述裂縫產生，在箱梁混凝土中摻加一定摻量的杜拉纖維（具體摻量由試驗確定），提高混凝土抗裂能力。 3.4.9

50、 箱梁預應力施工順序箱梁預應力部分施工順序為：施工前期準備 安裝預應力孔道預應力筋下料、編束牽引穿入預應力筋安裝錨墊板、螺旋筋檢查孔道標高和孔道質量澆筑混凝土錨頭孔道清理安裝錨板 安裝夾片 安裝限位板、千斤頂和工具錨 按程序張拉、測量和放張 錨頭封錨孔道灌漿 切除外露鋼絞線余長 澆筑封錨混凝土按照設計圖紙，10 段箱梁共用9 孔錨具72 套、12 孔錨具168 套、14 孔錨具8 套、15 孔錨具40 套。9、12 孔預應力束采用YDC2500B 千斤頂，14、15 孔預應力束采用YDC4000B 千斤頂，雙向雙控4 臺千斤頂同時對稱進行張拉。根據設計要求，為了不使翼緣產生較大的壓縮剪切應力，

51、現澆箱梁的預應力張拉順序采取先外排后內排，每排按照N2N3N1 的順序進行。6 號、7a、11b 、12 號墩處的連續箱梁與橫隔梁交錯進行：張拉順序為先張拉橫隔梁鋼束數量的一半，再張拉主梁鋼束數量的一半，第三步張拉橫隔梁鋼束剩余的一半，第四步張拉主梁鋼束剩余的一半。主梁鋼束第一批張拉外排6 束，順序為N2N3N1。考慮到箱梁成弧線布置，外半徑預應力束始終領先1 束建立預應力，具體每跨如圖3-4。圖3-4 外幅橋箱梁截面圖內幅橋箱梁截面詳見圖3-5。圖3-5 內幅橋箱梁截面圖箱梁張拉順序詳見圖3-6。圖3-6 箱梁張拉順序第一節 施工操作要點3.5.1 預應力筋的下料和穿束3.5.1.1 鋼絞線

52、按要求采購后，應根據標準要求檢測合格后方可使用。3.5.1.2 鋼絞線的下料長度根據本方案的計算值進行，計算值中未包括每個張拉端工作長度800mm 。3.5.1.3 鋼絞線的下料采用砂輪切割，全長度段上不得有任何機械損傷，下料區域應遠離有電焊的地方。3.5.1.4 鋼絞線下料后進行編束，每隔3m 綁扎一道鋼絲，鋼絲扣向里，確保每根鋼絞線的順直、盡量不相互相纏繞。3.5.1.5 鋼絞線編束后應進行編號，防止混亂。3.5.1.6 蓋梁采用先澆混凝土，后人工與塔吊配合穿束的方式進行，注意在孔道預埋時應每孔先穿入一根鋼絞線，以備孔道漏漿時通孔或引導穿束用。蓋梁鋼束穿入前先搭設一工作平臺：沿蓋梁長度方向

53、4m 長，寬3m。要求平臺承載力4kN/m2，并設安全護欄。3.5.1.7 中橫隔梁的一端為固定端錨具，擠壓制束成型后人工穿入波紋管預埋。3.5.1.8 箱梁鋼絞線先穿入波紋管，再采用人工穿入腹板鋼筋中，波紋管就位檢查無誤后澆筑混凝土。3.5.2 孔道安裝定位（1）預應力鋼束的成孔采用金屬波紋管，波紋管必須符合設計要求，接縫數量盡可能保持最少，其接頭采用套接法，套管長不小于30cm，管紋互相轉接吻合，接頭處使用塑料膠布纏繞緊密，并仔細檢查波紋管有無破損情況，有小孔洞的修補好后，再投入使用，以防止漏入水泥漿。（2）根據對應的孔道坐標用粉筆在鋼筋架上標記定位，并沿長度方向用直徑12 的井字型鋼筋電

54、焊在主筋上，確保管道在混凝土澆注時不上浮，不變位。管道容許偏差縱向不大于10mm，橫向不大于5mm 。點焊鋼筋時注意保護波紋管，避免焊渣燒壞波紋管。（3）箱梁孔道的曲線波峰處設置排氣管，排氣管安裝前，在波紋管上鉆一直徑20 mm 的孔，放上一塊海綿，再把塑料波紋管扣上，用鋼絲綁扎后接縫處塑料膠布密封。安裝好后， 用塑料膠管將排氣孔引出，并高出箱梁頂板200mm 。（4）箱梁穿束、定位的順序為：先穿N3 波紋管N3 波紋管定位并焊接定位鋼筋穿N2 波紋管N2 波紋管定位并焊接定位鋼筋穿N1 波紋管N1 波紋管定位并焊接定位鋼筋穿N3 鋼絞線束穿N2 鋼絞線束穿N1 鋼絞線束，同一排波紋管先外側后

55、內側。（5）澆筑混凝土前派專人檢查波紋管有無破損情況，發現破損即進行修補至滿足要求后，再進行下一工序的施工。3.5.3 張拉預埋件的安裝（1） 鋼束定位后，箱梁應綁扎底板上層鋼筋，中橫隔梁鋼筋，端部鋼筋，安裝側板，內模，安裝端頭模板時進行張拉端預埋件的安裝。（2） 蓋梁張拉端預埋件在孔道定位后，鋼筋骨架、側板安裝后，與端頭模板同時進行安裝。（3）張拉端安裝時，先安裝螺旋筋，再安裝錨墊板，錨墊板的端部平面應與鋼束軸線垂直，必要時可將螺旋筋、錨墊板與周圍鋼筋焊接在一起。錨墊板安裝時注意灌漿孔應朝上布置。（4）錨墊板與波紋管連接處用海綿或棉紗將縫隙填充密實，并用塑料膠布纏繞密封，防止水泥漿漏入。（5

56、）中橫隔梁P 錨的固定參照張拉端的施工工法進行。3.5.4 混凝土澆筑（1）預應力孔道、鋼束、錨墊板、排氣管、螺旋筋以及鋼筋、模板等全部安裝完畢后，先進行自檢， 填寫施工隱蔽驗收記錄，向監理工程師報驗，監理工程師簽字認可后，方可澆筑混凝土。（2）混凝土振搗時，振動棒不能接觸波紋管和預埋件，以防止波紋管變形或破裂。（3）構件混凝土的振搗應密實，特別應注意梁端預埋件下的混凝土密實度，要求混凝土停止下沉，不再冒氣泡，表面平坦，泛漿。（4）箱梁、蓋梁的混凝土澆筑時間較長，張拉時的混凝土強度以最后一次混凝土澆筑部位取樣試件混凝土強度為準，早期強度混凝土試件不少于2 組。3.5.5 預應力鋼束的張拉（1）

57、張拉作業前應將千斤頂配套壓力表送有資質的單位進行檢定，檢定的范圍和頻次滿足施工規范要求。（2）張拉前進行錨頭孔道的檢查，人工清理有漏漿的孔道、鋼絞線上的鐵銹和油污。（3）箱梁在張拉之前，應根據設計要求進行孔道摩阻測量，交設計院復算每根預應力鋼絞線的理論伸長值。（4） 在混凝土強度達到90%的設計強度后，即可進行預應力張拉。（5）根據VLM 預應力設計施工手冊的有關要求安裝錨板、夾片、限位板、千斤頂工具錨板、工具夾片，各部分應止口對準，軸線同心。（6）張拉程序：將鋼鉸線略微予以張拉，以消除鋼鉸線松弛狀態，并檢查孔道軸線、錨具和千斤頂是否在一條直線上，注意使鋼鉸線受力均勻。張拉根據設計圖紙提供的程

58、序按圖3-7 進行。圖3-7 張拉程序圖考慮到預應力鋼束為低松弛鋼絞線，在實際張拉過程中，除非實測孔道摩阻系數大于設計值、孔道延伸量小于設計要求或孔道出現漏漿等現象的情況下，才采取超張拉應力控制，否則不需超張拉。預應力加至設計規定值并經監理工程師同意后，錨固鋼鉸線，并在錨具和鋼鉸線不受振動的方式下解除千斤頂的壓力。張拉過程中密切觀察，發現導常情況及時報告，盡快處理。（7）特長預應力束張拉前先用單孔千斤頂逐根預緊調平衡，預緊應力為10%20%控制應力。（8）箱梁的延伸量較長，而后澆帶處只有900mm 的張拉空間，張拉時每張拉一次行程倒頂重新安裝后，需切除一次外露鋼絞線，以保證下一行程張拉的空間要

59、求。（9）在張拉過程中，邊張拉邊測量伸長值，在取得監理工程師同意的總張拉力的作用下，鋼鉸線的伸長值與同意的計算伸長值相差不應超出6%。如果計算伸長值與實際伸長值有明顯的出入，及時通知監理工程師確定處理方案后才繼續張拉施工。3.5.6 孔道壓漿（1） 本工程除箱梁采用真空輔助灌漿外(真空灌漿方案另附)，其余預應力結構采用普通壓漿，壓漿在張拉后48h 內進行。（2）孔道壓漿材料應按規定的要求采購，并經驗收合格，壓漿前應已進行水泥漿配比試驗，實際攪拌時應嚴格按照配比計量。（3）配比后的水泥漿應符合下列要求：1）水灰比不大于0.4，可按規定參入適量的減水劑和膨脹劑。2） 水泥漿的泌水率最大不超過3，

60、拌合后3h 泌水率宜控制在2，泌水應在24h 內重新全部被漿吸回。3）水泥漿加入膨脹劑后的自由膨脹率應小于10。4）水泥漿稠度宜控制在1418s 之間。（4）壓漿前應對孔道、排氣孔和灌漿孔進行清潔處理，必要時可用水沖洗后再壓漿。對孔道清潔較好的情況可直接壓漿。（5）壓漿前應將孔道兩端錨頭部分用特快硬高強水泥封錨，覆蓋層厚度15mm ，防止壓漿時漿體漏出。（6）壓漿按照先下層后上層的順序，平緩、均勻的連續進行，并將所有最高點的排氣孔依次一一放開和關閉。（7）本工程壓漿采用一次壓漿法，壓漿使用活塞式壓漿泵，壓漿的最大壓力為0.50.7MPa， 孔道較長的可為1.0MPa， 壓漿應達到孔道另一端飽滿

61、和出漿，排氣孔排出與規定稠度相同的水泥漿為止。為保證孔道中充滿灰漿，關閉出漿口后應保持不小于0.5MPa 的一個穩壓期，該穩壓期不少于2min 。水泥漿自拌制至壓入孔道的延續時間一般應控制在3045min， 水泥漿在使用前和壓注過程中應連續攪拌。為保證孔道一次灌注完畢，儲漿罐體積要大于預應力孔道所需漿體的體積，儲漿罐上應放一個1.2mm 篩網過濾漿體。本工程預應力孔道最大的所需漿體體積為1.1m3。（8）壓漿時每一工作班應留取3 組70.7mm70.7mm70.7mm 的立方體試件，標準養護28 天，其抗壓強度不應低于結構自身的混凝土強度。3.5.7 封錨壓漿后將錨頭多余的鋼絞線切除，并用水沖

62、洗干凈錨端部分，鑿毛梁端混凝土，設置鋼筋網片，澆筑封錨混凝土。3.5.8 施工中可能出現的問題及處理方法（1）張拉過程中，預應力鋼鉸線的伸長值與理論伸長值的誤差應在6%范圍內，否則應：測試鋼鉸線實際彈性模量；根據標準規定的方法測試孔道摩阻值；按公式復算理論伸長值；必要時可灌注對預應力筋和管道無腐蝕的中性洗滌劑或皂液。（2）張拉后錨固時發生滑絲現象，則先放松鋼鉸線，待采取以下措施后再重新張拉、錨固：用汽油清洗該股鋼鉸線內側，以防因油污填塞齒縫間隙而影響錨固；用鋼絲刷或細砂紙打磨鋼鉸線表面，以防銹蝕層影響錨固性能；對該股鋼鉸線的夾片硬度測試，如因硬度太低而導致夾片齒紋磨平，則更換夾片。（3）張拉過

63、程中發生滑絲現象，如某股鋼鉸線中的某一根或幾根鋼絲，其斷絲總數未超過每孔一根鋼絲，且同一個截面斷絲總數未超過該截面鋼絲數的1%，則視為允許。（4）灌漿后若發現端部錨具處內部波管段內有因水泥漿泌水引起的空段，可用硅膠槍等擠壓工具將水泥凈漿從壓漿孔壓入，以使空段被填充密實。（5）灌漿過程中，若壓漿泵發生故障或遇停電，如30min 內不能恢復壓漿，則將清水注入壓漿孔，以使孔內部沖冼干凈，待恢復壓漿時，再壓入水泥漿，趕出清水，使整條孔道充滿水泥漿。施工計劃進度安排預應力張拉工程進度按主體施工進度計劃實施，預應力工程施工列入到鋼筋和混凝土工種進行，除箱梁主梁穿束外，其余部分不單獨占用工期。預應力施工總工

64、期計劃130 天。具體分項工期安排如下。第一節 蓋梁預應力施工工期安排一根蓋梁預應力施工工期安排表4-1 序號項目計劃工期備注1下料編束1 天在蓋梁施工前準備2布管、定位2 天與蓋梁鋼筋綁扎同步3預埋件安裝、孔道檢查1 天與蓋梁模板安裝固定同步4孔道清理和穿束1 天不單獨占用工期5張拉2 天不單獨占用工期6孔道壓漿1 天不單獨占用工期合計8 天第一節 箱梁預應力施工工期安排一幅箱梁預應力施工工期安排表4-2 序號項目計劃工期備注1下料編束3 天在箱梁施工前準備2布管、定位4 天在底板底層和復板鋼筋綁扎后進行3鋼絞線穿束3 天在底板底層和復板鋼筋綁扎后進行4預埋件安裝、孔道檢查1 天與箱梁模板安

65、裝固定同步5張拉2 天不單獨占用工期6孔道壓漿2 天不單獨占用工期合計15 天第一節 橫隔梁預應力施工工期安排一幅箱梁橫隔梁預應力施工工期安排表4-3 序號項目計劃工期備注1下料編束1 天在施工前準備2穿束、布管、定位2 天在鋼筋綁扎后進行3預埋件安裝、孔道檢查1 天與箱梁模板安裝固定同步4張拉2 天不單獨占用工期5孔道壓漿1 天不單獨占用工期合計7 天質量保證措施（1）本分項工程質量目標：優良；（2）嚴格按照設計文件和國家現行規范、規程要求施工，各道工序檢查合格，請監理工程師驗收簽證后，方能進行下一道工序施工；（3）預應力施工準備期間，組織施工人員熟悉圖紙，了解設計意圖，掌握施工要點；（4）

66、嚴格按照規范要求進行材料的采購和驗收。按照ISO9001 質量保證體系的要求做好各項施工記錄。安全保證措施施工前，由項目負責人進行安全交底；進場后，由項目負責人對全體施工人員進行具體的施工要求交底；項目上制訂詳盡的安全管理條例和獎懲制度；各班組確定兼職的安全責任人；張拉時千斤頂后嚴禁站人，張拉人員嚴格按操作規程進行張拉；嚴禁穿拖鞋上班，進入現場必須佩戴安全帽，高空臨邊作業必須佩戴安全帶；下料和切除鋼絞線的人員工作時帶防護眼鏡，防止眼睛受傷害；加強防火教育，杜絕火災隱患；規范用電管理，做到人走電斷；上下交叉作業，嚴防高空墜物傷人；嚴禁電弧火花直接落在安全網上，以免引起火災；定期進行安全總結。文明

67、施工措施教育進場全體職工服從總指揮安排，與各班組之間搞好團結寫作。教育進場職工遵守法律，遵守現場施工管理制度和各種制度。搞好辦公室及寢室、庫房的清潔衛生，做到床鋪和物品整齊有序。材料按規定場地整齊堆放，下料場地每天使用完后打掃干凈。在施工現場嚴禁亂扔物品。禮貌待人，文明用語。愛護施工設備，損壞照價賠償。做好CI 策劃和實施，建立企業形象。其他應明確的事項預應力班組和鋼筋、混凝土、木工、水電班組施工時應緊密配合、互相協調，在材料運輸、預應力筋安裝、預應力筋張拉等方面流水作業，及時跟上，以利于預應力工程隨同主體工程總進度計劃實施。結構最后澆筑部位混凝土強度滿足設計張拉強度后，應書面通知進行張拉作業

68、。金屬波紋管安裝后，其周圍不應進行電焊作業；如有必要，則必須有防護措施；預應力筋混凝土澆筑時，應多留兩組以上混凝土試塊，與箱梁同條件養護，以確定預應力筋張拉時箱梁的混凝土強度。預應力鋼束張拉完畢，嚴禁撞擊錨頭和鋼束，以防以外。其他未盡事宜根據公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）的規定進行施工。附錄一箱梁預應力孔道摩阻測定1 試驗目的為了更加準確的提供預應力束張拉的控制應力和預應力束的延伸量，驗證設計數據并積累施工經驗，測定預應力孔道的摩阻。 2 試驗設備試驗設備附表1-1序號設備型號設備名稱1YDC2500B-200千斤頂5臺2CYL-3000軸力傳感器2臺3SC-4數字應變儀2臺4

69、2YBZ2-80高壓電動油泵5臺5其它輔助工量具1批3 試驗依據1JTJ041-2000公路橋涵施工技術規范。 2融僑大道道路及排水工程設計圖(橋施)(市02-07)。 4 試驗方法根據本工程的施工特點，本次測試取04 號聯跨外幅上層箱梁的N2A 和N2D 兩個孔道進行測試，預應力鋼束都為1860MPa 級鋼絞線12 根，張拉控制應力1395MPa。N2A孔道長139m，平面曲率半徑61.8m; N2D 孔道長130m，平面曲率半徑57.7m，都為空間曲線束。 根據附圖1 所示的方法安裝測試設備，根據測試步驟首先對N2A 進行測量，孔道兩端各反復張拉測試3 次， 然后將兩次壓力差平均值再平均，

70、即為N2A 孔道摩阻力的測定值。同樣的方法對N2D孔道進行測試。通過測定的摩阻值計算預應力鋼筋與孔道壁的摩擦系數并提交設計院審核。5 測試步驟（1）先將預應力鋼束在孔道內預先拉動，然后在兩端依次按圖安裝傳感器、千斤頂、工具錨，注意各部件應定位準確，軸線同心。然后在傳感器上連接好SC-4型應變儀，將各臺千斤頂與對應的2YBZ2-80型高壓電動油泵連接好。（2）檢測設備安裝就位后，先將乙端的千斤頂進油空頂運行油缸行程12CM，然后將鋼絞線裝于千斤頂上，再同時張拉兩端千斤頂，每臺千斤頂至少伸出10mm，并保持壓力數值4MPa.(3)在進行張拉時，乙端將回油閥鎖死保持持荷狀態，甲端操作油泵進行張拉。用

71、張拉端傳感器的數字荷載表讀數控制加載過程，按張拉控制應力的0.2，0.4，0.6，0.8分級，逐級加載到控制應力，每級加載后，同時記錄兩端傳感器的數據，當加荷載達到1.0張拉控制應力時，持荷5min，在持荷時保持力值不低于控制應力值，也應不高于超張拉值，同時記錄兩端傳感器的讀數。（4）張拉過程中一臺千斤行程完后（保留10mm），接著用第二臺千斤頂進行張拉，直至要求的應力為止。（5）按照上述步驟，反復進行3次，并記錄。（6）甲乙兩端掉頭安裝，重復上述步驟，張拉并記錄每級數據。6 試驗數據計算整理 7 記錄試驗結果（見附表）附表1-2 孔道摩阻測試數據記錄表構件號： 索號： 索長： 析角： 單位：

72、KN 試驗項目甲端（主動端）乙端（被動端）傳感器編號01(標定報告附后)02(標定報告附后)第一次第二次第三次第四次張拉力0.1 K= KN0.2 K= KN0.3 K= KN0.4 K= KN0.5 K= KN0.6 K= KN0.7 K= KN0.8 K= KN0.87 K= KN1.0 K= KN備注：附表1-3孔道摩阻測試數據記錄表構件號： 索號： 索長： 析角： 單位：KN 試驗項目乙端（主動端）甲端（被動端）傳感器編號02(標定報告附后)01(標定報告附后)第一次第二次第三次第四次張拉力0.1 K= KN0.2 K= KN0.3 K= KN0.4 K= KN0.5 K= KN0.6

73、 K= KN0.7 K= KN0.8 K= KN0.87 K= KN1.0 K= KN備注：真空灌漿施工方法1 概述1.1 簡介真空灌漿是后張預應力混凝土結構施工中的一項新技術，其基本原理是：在孔道的一端采用真空泵對孔道進行抽真空，使之產生-0.lMPa 左右的真空度，然后用灌漿泵將優化后的特種水泥漿從孔道的另一端灌入，直至充滿整條孔道，并加以0.7MPa 的正壓力，以提高預應力孔道灌漿的飽滿度和密實度。采用真空灌漿工藝是提高后張預應力混凝土結構安全度和耐久性的有效措施。XX橋箱梁預應力鋼束使用HDPE 塑料波紋管與真空輔助灌漿的新工藝。最長束5 跨通長174.36m， 其余也多數為90m 以

74、上的通長束，如采用傳統的金屬波紋管為成孔管道材料的壓漿技術存在著成孔材料摩阻力大、成孔材料不易施工、在施工過程中易漏漿、壓漿不密實等眾多弊端，易造成張拉延伸量難以滿足要求. 真空輔助灌漿利用真空泵先行清除孔道中的空氣，使孔道內達致負壓狀態，然后再用壓漿機以正壓力將水泥注入預應力孔道，由此排除了孔道中的氣泡，提高了孔道內壓漿的飽滿度，使孔道質量和灌漿質量都上一個新臺階. 1.2 HDPE塑料波紋管的優點采用塑料波紋管具有以下優點：提高預應力筋的防腐保護，可防止氯離子入侵而產生的電腐蝕； 不導電，可防止雜散電流腐蝕；密封性好，不生銹；強度高，剛度大，柔性好，不怕踩壓，不易被振搗棒鑿破；減少張拉過程

75、中預應力的摩擦損失，其摩阻系數僅0.14； 提高了預應力筋的耐疲勞能力，解決了傳統金屬波紋管所有的弊端。1.3真空輔助灌漿的優點真空輔助灌漿的水灰比可達.，在可灌性、管道密實性、漿體強度等方面均比普通壓力灌漿要好。其優點體現為：在真空狀態下，孔道的空氣、水分以及混在水泥漿中的氣泡被消除，減少孔隙、泌水現象。灌漿過程中孔道良好的密封性，使漿體保壓及充滿整個孔道得到保證。工藝及漿體的優化，消除了裂縫的產生，使灌漿的飽滿性及強度得到保證。真空灌漿過程是一個連續且迅速的過程，內徑為92 的15m 管道抽真空只要幾秒鐘，灌漿只要34min ，而普通壓力灌漿約需20min， 它可提供均勻、密實不透水的灰漿

76、保護層，密實度在99% 以上縮短了灌漿時間。1.4 采用螺桿式灰漿泵的優點結構簡單：螺桿泵的特征部件在于螺桿與螺套。螺桿是鋼件，螺套內襯橡膠外包鋼殼，容易密封、螺桿在螺套內轉動時，一端將漿體吸入，另一端將漿體壓出，不需任何閥類。由于結構簡單，可靠性大為提高，使用維護也十分方便。壓力無級可調：由于螺套內襯橡膠外包鋼殼，用夾套將螺套收緊，就可以提高出口壓力。自吸力強：螺桿在螺套中轉動時，不斷將空氣排出，從而使吸漿口及管道具有很低的壓力，水泥漿的吸程可達9m。壓力平穩：活塞式灌漿機工作時，活塞往運動，吸漿壓漿，出口處壓力波動大。螺桿式灌漿機工作時，螺桿將漿體連續不斷地送出，出口處壓力平穩，有利于灌漿

77、密實度。2 施工工藝2.1 真空輔助壓漿系統圖2.2 本工程真空灌漿主要設備和儀器按照2套真空灌漿設備考慮，數量如附表2-1。真空灌漿設備附表2-12.3 本工程真空灌漿主要材料真空灌漿主要材料表2-2序號項目型號數量備注1HDPE 塑料波紋管內徑9512129m2HDPE 塑料接頭管內徑110606m2.4 施工步驟整個灌漿的工藝如下：設備檢查密封孔道試抽真空攪拌灌漿清洗結束1準備工作 （1）檢查確認材料數量，種類是否齊備，質量是否符合要求；（2）檢查配套設備的齊備及完好狀態；（3） 將孔道排氣孔、泌水孔密封好，再將孔道兩端的錨頭用環氧砂漿或專用錨頭蓋密封好；（4）檢查供水、供電是否齊備、方

78、便、安全；（5）按配方秤量漿體材料，將減水劑首先溶于一部分水待用；（6） 檢查孔道的質量，如發現管道殘留有水分或贓物的話，則須考慮用壓縮風機將殘留在管道中的水份或贓物排走，確保后續工作能順利進行；（7）按要求連接安裝各部件。2試抽真空 將灌漿閥、排氣閥全部關閉，使整個孔道形成一個全密封系統，抽真空閥打開；啟動真空泵抽真空，觀察真空壓力表讀數，即管內的真空度，當管內有一定的真空度時（壓力盡量低為好），停泵1min 時間，若壓力能保持不變即可認為能達到并維持真空。3攪拌水泥漿 （1）攪拌水泥漿之前要求加水空轉數分鐘，再將積水倒盡，使攪拌機內壁充分濕潤。攪拌好的灰漿要做到基本卸盡。在全部灰漿卸盡之前

79、不得再投入未拌合的材料，更不能采取邊出料邊進料的方法。（2）裝料a. 根據規范的要求，通過試驗確定水灰及外加劑的摻量，推薦水：水泥：膨脹劑：減水劑=0.3710.1008。b. 首先將稱量好的水（應扣除用于溶化減水劑的那部分）、水泥、膨脹劑、減水劑按照配比倒入攪拌機，攪拌2min； c. 將溶于水的減水劑倒入攪拌機中，再攪拌3min 出料；d. 必須嚴格控制泌水量，否則多加的水全部泌出，易造成管道頂端有空隙；e. 對未及時使用而降低了流動性的水泥漿，嚴禁采用增加水的辦法來增加灰漿的流動性。4.灌漿a. 將灰漿加到灌漿泵中，在灌漿泵的高壓橡膠管出口打出漿體，待打出的漿體濃度與灌漿泵中的濃度一樣時

80、，關掉灌漿泵，將高壓膠管接到孔道的灌漿管上，綁扎牢固；b. 關掉灌漿閥，啟動真空泵，當真空度達到并維持在-0.06 -0.09MPa 時，啟動灌漿泵，打開灌漿閥開始灌漿，當漿體經過空氣過濾器時，關掉真空泵及抽氣閥，打開排氣閥；c. 觀察排氣管的出漿情況，當漿體稠度與灌入之前一樣時，關掉排氣閥，仍繼續灌漿23min， 使管道內有一定的壓力，最后關掉灌漿閥。5清洗 拆下裝真空管的2 個活接，卸下真空泵；拆下空氣過濾器和灌漿膠管，清洗灌漿泵、攪拌機、閥門、空氣過濾器以及有灰漿的工具。2.5 注意事項a. 嚴格掌握材料配合比，其誤差不得超過附表2-3 所列值。材料配合比附表2-3材料名稱水泥水摻合劑誤差不大于（）1.0 1.0 1.0 b. 灌漿管應選用牢靠結實的高壓橡膠管，最后有壓力時不易破裂。c. 錨墊板端板上需有與錨具蓋帽連接的螺孔，錨墊板與波紋管的連接處需專用連接管連接。d. 排氣管接管需開牙接閥密封，考慮用鋼管帶球閥控制。e. 灰漿進入灌漿泵之前應通過1.2mm 的篩子。f. 真空泵的放置應低于整條管道，啟動時先將真空泵的水閥打開再開泵；關閉時先關水閥再停泵。g. 灌漿工作宜在灰漿流動性沒有下降的30min 內連續進行。采用真空輔助灌漿，要求孔道全密封，對施工的要求較高，同時錨頭和排氣管、泌水管等處都需進行密封設置，所以壓漿的占用工期較普通壓漿長些。