1、1、編制依據1.1、招標文件寧波大榭招商國際集裝箱碼頭工程招標文件1.2、投標文件寧波大榭招商國際集裝箱碼頭工程投標文件1.3、設計文件寧波大榭招商國際集裝箱碼頭工程施工圖設計說明及施工圖浙江省工程勘察院工程地質勘察報告及補勘文件1.4、主要施工規范港口工程樁基規范JTJ 254-98 港口工程地基規范JTJ 250-98高樁碼頭設計與施工規范JTJ 291-98水運工程混凝土施工規范JTJ 268-96水運工程混凝土質量控制標準JTJ 269-96水運工程測量規范JTJ 203-2001水運工程混凝土試驗規程JTJ 270-98港口工程粉煤灰混凝土技術規程JTJ/T 273-97海港工程混凝

2、土結構防腐蝕技術規程JTJ 275-2000港口工程嵌巖樁設計與施工規范JTJ285-2000港口工程灌注樁設計與施工規程JTJ248-2001帶肋鋼筋套筒擠壓連接技術規程JGJ108-96國家行業地方相關法律、法規、規范、標準等。1.5、質量檢驗標準港口工程質量檢驗評定標準JTJ 221-98及局部修訂。港口工程樁基動力檢測規程JTJ 249-2001 2、工程綜述2.1、工程概況2.1.1、工程名稱：寧波大榭招商國際集裝箱碼頭工程業 主：寧波大榭招商國際碼頭有限公司勘察單位：浙江省工程勘察院設計單位：中交第三航務工程勘察設計院施工單位：中交第三航務工程局寧波分公司監理單位：寧波港工程建設監

3、理有限公司質量監督單位：寧波市交通工程質量監督站2.1.2、工程地點：寧波大榭島的西北部D港區，2萬噸級通用碼頭北側。2.1.3、工程概述本工程為專用集裝箱港區，建設碼頭長度1500m，寬55.5m，用6座引橋與陸域連接。碼頭水工建筑物按接納3個10萬噸級、1個7萬噸級集裝箱船舶（載箱量60018200TEU）設計（兼顧載箱量12500TEU集裝箱船舶靠泊）；港區近期設計年通過能力160萬TEU，遠期設計年通過能力達260萬300萬TEU。2.1.4、工程規模本工程碼頭為高樁梁板式結構，1#泊位長度330m，共有14#、15#、16#、17#四個分段，寬55.5m，排架間距10.5m，由1#、

4、2#引橋與陸域連接，引橋長度為109.5 m，現澆墩臺間距25m。基樁為1200mm預應力砼組合管樁、1200mm鋼管樁以及2300mm嵌巖灌注樁。2.2、自然條件2.2.1、氣象寧波地區位于浙江省中部，屬亞熱帶季風氣候區，氣溫適中，四季分明，雨量充沛，空氣濕潤。(1)、氣溫年平均氣溫（） 16.1極端最高氣溫（） 39.4極端最低氣溫（） -10.0最高月平均氣溫（） 28.1最低月平均氣溫（） 3.7(2)、降水本地區雨量充沛，年平均降水日數150天左右（以降水量0.1mm統計），每年56月為梅雨季節，710月有臺風帶來的暴雨，9月份降水量占全年的25%，冬季降水量一般較少。年平均降水量1

5、411，歷年日最大降水量243，歷年平均日降水量25的天數為11天。(3)、風況本海域風況呈季節性變化，冬季盛行西北風，春夏季盛行東南東風，夏末秋初盛行南南西風。常風向為北西，頻率為13%；強風向為北北東。全年實測平均風速為冬季略大，夏季稍小，實測最大風速為29m/s，瞬間極大風速40m/s以上，外海風速大于近岸。年大于6級風的天數為12.4天。(4)、霧本地每年冬春季節早晨為多發霧時間，根據資料統計，能見度1000m的霧日數為28天，霧的持續時間一般不超過3h。(5)、雪本地降雪一般出現在12月、1月、2月份，多年平均降雪天為5.8天。(6)、相對濕度本港區空氣濕潤，年平均相對濕度78%左右

6、。全年中6月份的平均相對濕度最大，達85%，12月份最小，僅為25%。(7)、強冷空氣影響本地區的強冷空氣一般時間為11月至翌年4月，平均每年23次。當強冷空氣來臨時，24h內一般降溫790C，最多達12140C。強冷空氣影響時多出現降水和8級以上偏北大風，降水量一般不大，最長持續時間24天。(8)、臺風本地區處于東南沿海，經常受到臺風影響。19491989年間影響本海區的臺風150余次，平均每年3.9次，其中強臺風120余次，占總數的82%。臺風影響最早出現在5月中旬，最遲出現在11月中旬。影響最多的月份為79月，占總數的90%，尤其8月份最多，占全年的33%。臺風過境時會引起風暴潮增水，在

7、本海區最強的一次風暴潮增水高達2.55m。2.2.2、設計水位極端高水位：3.01m；設計高水位：1.66m；設計低水位：-1.22m；極端低水位：-2.02m。2.2.3、潮流流向特征：擬建碼頭前沿大、中、小潮各測站潮流測點最大流速介于0.530.68m/s，對應潮向介于219231之間。流速特征值：碼頭前沿最大可能流速（垂線平均）漲潮流為1.01m/s，對應流向240。落潮流為1.40m/s，對應流向65。2.2.4、波浪碼頭前沿五十年一遇設計波要素見下表設計波要素 單位：m,s水位NW向波浪要素H1%H4%H13%T（平均）L極端高水位：3.01m3.593.052.476.2358.0

8、8設計高水位：1.66m3.563.032.466.2157.09設計低水位：-1.22m3.292.802.285.9751.73按北侖水文站19831988年統計資料，擬建碼頭附近水域以風浪為主，風浪頻率為85%，常浪向為NWNNW，對應頻率為29.2%，強浪向為NNENW向。2.3、地質資料工程區域地質描述：根據勘探孔揭露的地層巖性、埋藏分布情況及成因時代等，從上到下依次評述如下：*1-1B層：淤泥（mQ43）灰黃色，流塑，厚層狀構造，下部薄層狀，夾少量粉土條紋，粘塑性好，土質均一。本層分布于擬建場地泥面表部，物理力學性質極差，具高壓縮性。*2-1層：淤泥質粉質粘土（mQ42）灰褐色，灰

9、色，流塑，薄層狀構造，單層理厚210mm，層間夾少量粉土，粘塑性較好，土質較均一，局部相變為淤泥質粘土。本層擬建場地均有分布，物理力學性質差，具高壓縮性。*2-2層：淤泥質粉質粘土（mQ42）灰色，局部灰褐色，流塑，薄層狀構造為主，局部為鱗片狀，層間夾粉土，局部較多，土質較均一。局部相變為淤泥質粘土和粉質粘土。本層擬建場地均有分布，層位穩定，物理力學性質差，具高壓縮性。*3-1層：淤泥質粘土（mQ41）灰色，流塑，鱗狀片構造，局部地段為厚層狀，土質細膩、均一，局部相變為粘土。本層分布零星，主要見于引橋區，物理力學性質差，具高壓縮性。*3-2層：淤泥質粉質粘土（mQ41）灰色，流塑，局部達軟塑，

10、鱗狀片構造為主，局部薄層狀，鱗片間夾少量粉土，粘塑性較好，土質較均一，局部相變為粉質粘土和粘土。本層擬建場地均有分布，層位穩定，總體呈西薄東厚，物理力學性質較差，具高壓縮性。*3-3層：粘土（mQ41）灰色，軟塑，鱗狀片構造，鱗片間夾少量粉土，粘塑性好，土質細膩、均一，局部相變為粉質粘土。本層主要分布于擬建碼頭東段，總體中間厚，東、西兩端變薄，物理力學性質較差，具高壓縮性。*5-1層：粉質粘土（al-lQ32）灰黃色，黃褐色，上部灰黃綠色，軟可塑，厚層狀構造，下部薄層狀，局部夾薄層粉土，含少量鐵錳質斑點，粘塑性中等，土質較均一，局部頂部夾碎石。碼頭區性質較差，以軟塑為主，局部頂部夾砂層（5-1

11、A層）。*5-2層：含粘性土粗砂（alQ32）灰黃色，濕，中密，厚層狀構造，分選性中等，以粗砂為主，粘性土約15%，局部夾礫砂，土質不均一。本層零星分布于SG10、P8、N111號孔，物理力學性質較好，具中等壓縮性。*6-1層：粉質粘土（mQ32）灰色，軟塑，局部流塑，薄層狀構造，單層理厚38mm，層間夾少量粉土或粉砂，粘塑性中等，土質不均一。本層局部地段巖性相變為粘土、淤泥質粉質粘土。本層場地均有分布，層位穩定，物理力學性質較差，具中偏高壓縮性。*6-1A層：砂土、含碎石粉質粘土、碎塊石（al-plQ32）雜色，以灰色、灰綠色、黃褐色為主，稍中密，可塑，土質不均，本層為6-1層的相變夾層透鏡

12、體，巖性雜，砂土、粉土、含碎石粉質粘土、碎石、塊石均有。東端以礫砂為主，局部為碎塊石，其余地段一般為含碎石粉質粘土。該層呈透鏡體分布，物理力學性質較好，具中偏低壓縮性，性質差別較大。*6-2層：粉質粘土（mQ32）灰色，軟塑，局部可塑，薄層狀構造，單層理厚24mm，層間夾粉土或粉砂，局部呈厚層狀，夾粉土及粉砂團塊，粘塑性較差，土質不均一，零星夾有少量碎石。局部相變為粘土和粉細砂（6-2A）。本層場地基本均有分布，層位較穩定，物理力學性質中等，具中等壓縮性。*6-3層：粉質粘土（mQ32）灰色，可塑，厚層狀構造，含少量半炭化物和灰黃色泥質團塊或姜結石，粉粒含量較高，粘塑性較差，局部相變為粉質粘土

13、。本層呈零星分布，物理力學性質一般，具中等壓縮性。*8-1層：含粘性土礫砂、含粘性土細砂（alQ32）灰色，飽和，中密，局部達密實，厚層狀構造，含545%的礫石，粒徑以0.52.0cm為主，個別大于5cm，分選性中等，砂以粗砂、細砂、粉砂為主，粘性土約占525%，土質不均一，巖性雜，含粘性土礫砂、粉砂、細砂、粗砂等均有。本層主要分布于擬建碼頭中部和西部，物理力學性質較好，具中偏低壓縮性，巖性和厚度變化較大，總體厚度較小，頂板標高-56.78-69.31m，厚度0.304.60m。*8-2層：粉質粘土（mQ32）深灰色灰黑色，可塑，厚層狀構造，含半炭化物和灰黃色泥質團塊或姜結石，粉粒含量較高，局

14、部間夾有少量細砂和礫石。本層呈零星分布，物理力學性質較好，具中等壓縮性，頂板標高-60.18-73.52m，厚度0.809.40m。*8-3層：細砂（alQ32）灰色，飽和，中密，厚層狀構造，含515%的礫石，礫徑以0.52.0cm為主，分選性中等，砂主要為粉細砂，土質較均一。本層呈零星分布，物理力學性質較好，具中偏低壓縮性。*9-1層：粉質粘土（al-lQ31）灰綠色、灰綠黃色，可塑硬塑，厚層狀構造，零星間夾有碎石、礫石、砂土及粉土，含少量鐵錳質斑點，粘塑性中等，土質部均一。本層場地基本均有分布，主要見于擬建碼頭區西側，東側基巖隆起區缺失，物理力學性質較好，具中偏低壓縮性，頂板標高-62.0

15、2-76.75m，揭露厚度5.305.80m。*9-2層：含砂（角礫）粉質粘土（dl-plQ31）青灰色、黃褐色，可硬塑，厚層狀構造，常間夾有碎石、礫石和粗砂，含鐵錳質斑點，土質不均一。局部碎石風化強烈。本層零星分布于擬建場地東側（基巖隆起區），物理力學性質較好，具中偏低壓縮性，頂板標高-40.31-68.77m，厚度0.706.80m。*9-2層：碎(塊)石（dl-plQ31） 青灰色、黃褐色，中密密實，厚層狀構造，碎塊石徑一般以215cm為主，個別大于25cm，局部碎石呈強風化，易碎成砂狀或砂礫狀，土質不均一，該層為9-2層的碎石土夾層，呈透鏡體分布。 本層零星分布于擬建場地的東部，僅見于

16、SG8、P19、SG16、N85、N90、N114、N33、P27號孔等處，物理力學性質好，頂板標高-42.72-58.72m，厚度1.106.20m。*9-3層：含粘性土碎石（dl-plQ31） 灰綠色、青灰色、黃褐色，中密密實，厚層狀構造，碎石徑210cm，大者大于15cm，碎石多呈強風化，易碎成砂礫狀，手捏易碎，粘性土約占15%，局部達30%以上，土質不均一。 本層主要分布于擬建場地東側山前地帶，物理力學性質較好，頂板標高-37.81-72.37m，厚度0.7011.80m。*10-1層：全強風化晶屑凝灰巖（J3） 雜色，以灰綠色為主，局部褐黃色，紫紅色，巖石風化強烈，手捏易碎，巖芯呈砂

17、土狀、碎塊狀。 本層僅見于場地東側巖基頂部，物理力學性質好，頂板標高和厚度變化均較大，頂板標高-37.80-73.40m，厚度0.305.20m。*10-2層：中風化晶屑熔結凝灰巖、晶屑凝灰巖（J3） 雜色，灰綠色，淺灰色，紫紅色，凝灰質結構，塊狀構造，節理裂隙發育，裂隙面閉合，巖石硬脆，巖芯呈碎塊狀和短柱狀，巖性以晶屑熔結凝灰巖、晶屑凝灰巖為主，屬硬質巖類。 該層僅見于場地東側，本次勘探最大揭露深度5.10m，埋深23.6060.25m，頂板起伏較大，頂面標高-35.12-73.36m。樁尖持力層分別為8-1含礫中砂層和9-1粉質粘土層。2.4、外部施工條件2.4.1、施工現場特點施工現場視

18、野開闊，交通比較便利。但是，碼頭后方仍在施工中，可能會給我方施工帶來不利影響，我方將積極配合業主做好協調工作。2.4.2、水、電及道路臨時設施和施工現場利用業主水電系統進行連接，基本上能夠滿足生產生活用水。配備2艘交通船和10艘施工用船，能夠滿足水上施工和水上交通，配備汽車2輛和拖拉機2輛能夠滿足路上交通和運輸，12噸輪胎吊1輛供陸域施工場地吊運，配備少先吊1輛供碼頭面上吊運，方駁吊船1艘用于水上施工。2.4.3、建筑材料和設備供應情況工程所需要材料由中交三航局寧波分公司物資供應站提供并運輸至現場；施工所需的機械設備均由中交三航局寧波分公司調撥或租用，必要時及時添置或租借，能夠滿足施工要求。2

19、.4.4、構件預制及運輸本工程碼頭預制構件均在中交三航局寧波分公司預制廠預制，采用龍門吊落駁后，水運至施工現場進行安裝；引橋箱型梁在項目部預制場預制，采用龍門吊吊運至車上運至現場，用架橋機進行安裝。2.4.5、通訊及其它在岸上臨時設施和大型施工船舶上設置大高頻，同時為施工員配備小高頻。臨時設施配置固定電話，并配置適量移動電話。2.4.6、臨時碼頭根據現場實際情況，在已完1#引橋海側端部設置一臺少先吊以及人員登船爬梯，作為施工材料裝運的臨時碼頭。2.4.7、船機設備及動力條件項目經理部主要依靠三航寧波分公司的船機設備力量。三航寧波分公司配有強大的水上作業施工船舶，如打樁船、起重船、攪拌船、拖輪、

20、方駁等船機設備，可以滿足本工程沉樁、安裝、混凝土澆筑等施工需要，三航局寧波分公司預制廠及鋼結構廠擁有生產本工程各類混凝土構件及鋼結構的設備和能力，可以滿足本工程施工需要。3、施工組織3.1、施工組織體系在公司的統一領導下，成立寧波大榭招商國際集裝箱碼頭工程項目經理部。設項目經理和項目總工，并針對工程的特點，配備具有施工經驗的管理、專業技術人員，合理分工組成精干的組織機構，實施嚴密的管理，運用先進成熟的施工技術，保證本工程的順利完成。具體見附件1施工組織管理體系圖。3.2、主要施工任務的組織和分工本工程所需的碼頭預制梁及大部分預制面板均在三航寧波分公司預制廠預制，引橋預制箱型梁在現場預制場地進行

21、預制，并邀請寧波分公司預制廠技術人員到現場進行技術指導，鋼樁制作及水電安裝由三航寧波分公司鋼結構廠施工，其余主體結構由項目經理部負責施工。4、施工總體部署4.1、施工特點分析本工程嵌巖樁數量多，直徑大，嵌巖深度深，技術質量要求高，工期緊，且施工區域地質條件復雜，是本工程施工的重點。施工海域過往和錨泊船只眾多，需高度重視安全管理。施工經歷秋、冬季，受西北風影響大，施工海域水流較急。4.2、工程施工總體安排本工程施工順序按由岸側向海側、從西向東、由下到上的原則進行，按工期節點要求分階段施工，1#泊位分1#、2#引橋兩座和碼頭四個分段。1#、2#引橋施工總體安排：沉1#、2#引橋樁澆筑引橋墩臺安裝引

22、橋預應力箱型梁澆筑面層砼。1#泊位碼頭施工總體安排：第一步：沉碼頭岸側GK行樁（十四、十六、十七分段）嵌巖樁施工澆筑碼頭樁帽砼（EJFJ樁帽）安裝EJFJ樁帽預制縱、橫梁（三航起重7#）澆筑樁帽節點砼（EJFJ樁帽）安裝AJFJ樁帽預制面板(現澆EJFJ樁帽預制面板)澆筑面層砼十四分段后沿結束。第二步：沉AF行樁（十四分段）、GK行樁（十五分段）澆筑碼頭樁帽砼（AJDJ樁帽）安裝AJDJ樁帽預制縱、橫梁（三航起重7#）澆筑樁帽節點砼（AJDJ樁帽）安裝AJDJ樁帽預制面板澆筑面層砼十四分段結束、十六分段后沿結束。第三步：沉AF行樁（十五、十六分段）嵌巖樁施工澆筑碼頭樁帽砼（AJDJ樁帽）安裝A

23、JDJ樁帽預制縱、橫梁（三航起重7#）澆筑樁帽節點砼（AJDJ樁帽）安裝AJBJ樁帽預制面板澆筑面層砼。第四步：沉岸側AF行樁（十七分段）澆筑碼頭樁帽砼（AJDJ樁帽）安裝AJDJ樁帽預制縱、橫梁（三航起重7#）澆筑樁帽節點砼（AJDJ樁帽）安裝AJDJ樁帽預制面板澆筑面層砼十五、十六、十七分段結束。4.3、總施工流程圖具體見附件2施工總流程圖。4.4、施工總平面布置施工總平面布置詳見附件3施工總平面布置圖。4.5、單位、分部、分項工程劃分本工程劃分為1個單位工程，共計4個分部工程、39個分項工程（注：引橋作為分部工程劃分）。具體見附件4單位工程質量檢驗評定表。4.6、臨時設施4.6.1、生活

24、、生產設施生產、生活設施建設在業主提供的陸域后方場地上，總面積約20000m2。項目部辦公生活區約2000m2，房子尺寸7.03.6m，共計36間；配屬隊伍住房尺寸6.43.6m，共計42間；廚房、衛生間、浴室尺寸7.03.6m，共計11間；木工車間尺寸3010m，鋼筋車間尺寸506m，木材堆場1500m2，鋼筋堆場1500m2；臨時預制場為7000m2。臨時設施用電350KVA；臨設用水量每天50 m3。具體見附件5-臨時設施平面布置圖。5、主要施工方案5.1、測量工程5.1.1、測量導線的布設平面控制點布設在已建3#、2#泊位碼頭面層上，與業主提供的DXG50、DXG52控制點聯網，布設成

25、導線，精度按規范要求；高程控制點由甲方提供的水準點按四等水準測量要求進行引測。平面控制點和水準點均按規范要求布設在碼頭面層上。5.1.2、施工坐標建立為滿足沉樁施工的測量控制以及方便施工現場測量施工的需要，建立一套施工坐標系。其寧波市獨立坐標系與施工坐標換算公式為：X=（Xp-X0）cos+（Yp-Y0）sin+5000Y=（Yp-Y0）cos-（Xp-X0）sin+50005.2、沉樁工程5.2.1、施工特點分析（1）、沉樁施工環境較好，常規測量能滿足本次施工測量定位要求，引橋沉樁區域受水位影響，施工時需侯潮作業。（2）、施工海域過往和錨泊船只眾多，需高度重視安全管理。（3）、施工經歷秋、冬

26、季，受西北風影響大，施工海域水流較急。5.2.2、沉樁施工部署本工程沉樁屬水上作業，位于碼頭區域，砼組合管樁和鋼管樁均采用水上打樁船分四個階段進行沉樁。針對本工程特點，為確保施工進度、質量和安全，在引橋岸側設置臨時設施，用于作業人員辦公、住宿及儀器設備的存放。為確保各階段沉樁施工連續緊湊，船機需配備充足，施工用料一次投入。5.2.3、樁基技術要求 預應力砼管樁為定型產品B1-1型，鋼鉸線采用標準強度fptk=1860MPa/7J5鋼鉸線，錨板厚度22mm，肋板厚度16mm；鋼管樁制作材料選用Q345B，焊縫質量等級為二級，并進行焊縫無損探傷的檢測。預應力砼管樁下端的錨具不得拆除；樁吊點位置參照

27、設計要求，并根據施工現場實際情況進行調整。5.2.4、樁基防腐要求 砼管樁箍筋保護層厚度大于35mm；管樁表面包覆五脂四布玻璃鋼，厚度2mm，包覆范圍為：A、B、C、D行樁為樁頂以下0.9m至樁頂以下8.75m，即包覆長度 7.85m，再下包4個管節接頭，包覆長度為1.5m（管節上下各0.75m）；E、F、G、H、J、K行樁為樁頂以下0.9m至樁頂以下8.75m，即包覆長度 7.85m，再下包3個管節接頭，包覆長度為1.5m（管節上下個0.75m）。鋼管樁水下部分采用犧牲陽極陰極保護；防腐采用725L-H53-9環氧重防腐材料，從距樁頂1.4m至10m范圍內進行防腐處理，除銹達Sa2.5級；涂

28、層厚度為1100m；從距樁頂10m至20m范圍內進行防腐處理，除銹達Sa2.5級；涂層厚度為600m。5.2.5、沉樁平面定位 沉樁定位采用二臺經緯儀前方任意角交會，另外布設一臺全站儀作為校核，在打樁船上設置一臺經緯儀控制平面扭角，沉樁標高由岸上設置的水準儀控制，同時利用GPS定位系統進行校核。 沉樁控制點布設見附件6沉樁控制點布設圖。5.2.6、管樁排氣孔設置 距砼管樁樁頂約0.8m及泥面下5m處設置2排排氣孔，以減少錘擊時管樁內的壓力。5.2.7、打樁船、樁錘選擇打樁船樁架高度應滿足樁長和水深要求，錨泊、收放等動力系統能適應施工海域施工環境，擬投入的打樁船為三航樁11#、12#。打樁船樁錘

29、選用D-100、D-125及D-128型柴油錘均可。D-100型錘油門開啟檔數為三檔，D-125及D-128型錘油門開啟檔數為二檔。5.2.8、配備船機和拋錨運樁選用1000t方駁和7201228kw拖輪。打樁船和樁駁拖運至現場后，選取合理的位置進行拋錨，根據本沉樁工程樁位布置圖，打樁船采用橫流進行拋錨。具體見附件71#、2#引橋沉樁錨位示意圖、附件81#泊位碼頭沉樁錨位示意圖。5.2.9、沉樁區域及順序(1)、1#、2#引橋沉樁施工順序：以岸側向海側的順序同時施工。(2)、1#泊位碼頭沉樁施工順序1#泊位沉樁施工順序從第十四分段向第十七分段方向分階段進行，根據嵌巖樁施工需要細部調整，沉樁擬分

30、四次進行。第一階段為碼頭第十四分段后沿及第十六、十七分段樁；第二階段為碼頭第十四分段前沿及十五分段后沿樁；第三階段為碼頭第十五分段前沿及十六分段前沿樁；第四階段為碼頭第十六分段前沿及十七分段前沿樁；5.2.10、沉樁質量控制(1)、停錘標準、沉樁錘型選用D100、D125或D128均可，D-100型錘油門開啟檔數為三檔，D-125及D-128型錘油門開啟檔數為二檔。、沉樁控制以標高控制為主，貫入度作為校核。、1#、2#引橋沉樁停錘標準：引橋沉樁按標高控制，貫入度作校核。若高出設計樁頂大于2m，終錘貫入度小于5mm時，繼續錘擊50擊，仍小于5mm/擊，可以停錘；若高出設計樁頂大于2m時，及時與設

31、計、業主、監理聯系解決、1#泊位碼頭沉樁停錘標準：本次沉樁按終錘貫入度小于5mm，高出設計樁頂不大于2m時，繼續錘擊50擊，仍小于5mm/擊，可以停錘。若總錘擊數大于1400擊，同時貫入度8mm，樁頂標高不大于設計樁頂1.5m，也可停錘。樁尖達到設計標高，D100三擋，貫入度35mm/擊，D125、D128二擋，貫入度45mm/擊，方可停錘；若貫入度不滿足此項要求，及時與設計、業主、監理聯系解決。(2)、沉樁偏位控制沉樁偏位控制按照港口工程質量檢驗評定標準JTJ22198及其局部修訂執行。(3)、沉樁技術要求及注意事項、為防止試沉樁過程中出現管樁內錘擊水壓力過大，在樁身上合適位置開排氣孔，減少

32、錘擊時管樁內的壓力。、沉樁過程選擇風、浪、流均較小的良好天氣進行。、所有船舶的錨纜、錨機和錨型號要適應該海域施工。、開錘前應檢查錘、替打與樁是否在同一軸線上，避免偏心與錘擊造成樁頂碎裂或打樁。、沉樁過程中，及時作好沉樁貫入度統計和分析工作，發現異常情況，及時與設計聯系協商解決。、做好沉樁記錄和施工日記，并保持記錄的清晰、完整。、沉樁結束后，及時夾設圍囹，加固樁頂，并設置警戒燈，保證已完樁基的安全。(4)、樁基加固沉樁結束后，及時進行樁基加固，加固采用夾設臨時圍囹的施工方法。加固施工時，先采用鋼抱箍對單樁進行聯接，再采用槽鋼與鋼抱箍進行焊接連接，使之成為穩固的整體。(5)、樁墊材料樁墊材料采用樁

33、墊木，并且釘上白棕繩作為加強措施。5.2.11、船機使用計劃本次沉樁工程船機使用計劃為三航樁11#、12#，使用時間擬定為2007年4月至2008年6月。5.2.12、施工技術質量保證措施(1)、對業主提供的工程測量平面控制、高程控制和成果資料辦理書面接手手續。(2)、測量控制網由項目經理部計算和設置，公司進行復測，達到要求后報監理工程師確認。(3)、本工程采用B1-1型預應力砼大管樁，由基本節4m一節的多管節拼制而成，管節采用離心、振動、輥壓相結合的復合法工藝生產；管節拼接采用環氧粘結劑，并保證拼接接縫處粘接后的軸心抗拉強度大于管節砼本體軸心抗拉設計強度。(4)、砼大管樁粗骨料采用三級配，由

34、自動化清洗流水線清洗，嚴格控制來料質量；砼由電腦控制智能計量系統的全自動攪拌站提供。(5)、樁的制作、打樁定位、樁身垂直度、打樁錘擊能量等技術參數應滿足相關規范和設計要求。(6)、吊樁時吊點位置距設計位置允許偏差為20cm，并保持各吊點同時受力，徐徐起落，減少震動，防止樁身裂損。(7)、沉樁時樁身砼強度必須達到設計強度。錘擊沉樁時，樁錘、替打、送樁和樁宜保持在同一軸線上。替打應保持平整，避免產生偏心錘擊。(8)、大管樁沉樁樁墊采用木制和白棕繩混合結構，以確保試樁在沉樁過程中樁頂不受損壞。5.3、圍囹工程5.3.1、引橋墩臺圍囹工程本工程主要為墩臺結構，砼管樁樁頂伸入墩臺底層1.00米，鋼樁伸入

35、1.50米。圍囹系統考慮選用鋼扁擔反吊工藝，由于樁與樁之間跨距較大，原則上鋼扁擔選用槽鋼，并設置支撐鋼梁，鋼圍囹選用槽鋼。在樁芯砼施工前，預先在樁頂位置埋置236槽鋼(埋置深度0.5m)，作為鋼梁的支撐結構。圍囹系統的安裝和拆除由水上起重船配合。(1)、引橋Y1-1墩臺圍囹布置（2#引橋同）由于Y3-1墩臺區域拋石過高，故無法架設圍囹系統，該區域地基先整平，其上澆筑25cm厚砼作為支承結構，底板砼與墩臺之間鋪設一層油毛氈，以防止墩臺與底板砼結合在一起。(2)、引橋Y1-2、Y1-3、 Y1-4墩臺圍囹布置（2#引橋同）引橋Y1-2、Y1-3、 Y1-4墩臺砼一次到頂(箱梁擱置點)澆筑，高度為2

36、.02m。鋼圍囹采用樁頂鋼扁擔反吊工藝，鋼圍囹采用30槽鋼，長度為28m，共設置3排，兩側雙拼,中間單拼；鋼扁擔選用230槽鋼，長度為3.5m，共布設12排；吊筋采用M38圓鋼，共布設吊點36個，長度為4.2m，每根吊筋外套PVC管,長度2.2m；鋼梁采用2根H型鋼(390300mm)上下疊加,兩側焊接鋼板，共布設2排，長度為27m，鋼梁擱置在預先埋設在樁芯的槽鋼上，預埋槽鋼選用236槽鋼，長度約1.2m。詳見附件9引橋Y1-2、Y1-3、Y1-4墩臺圍囹布置圖(3)、引橋Y1-5墩臺圍囹布置（2#引橋同）引橋Y1-5墩臺砼一次到頂(箱梁擱置點)澆筑，高度為2.00m。鋼圍囹采用樁頂鋼扁擔反吊

37、工藝，鋼圍囹采用30槽鋼，長度為28m，共設置3排，兩側雙拼,中間單拼；鋼扁擔選用230槽鋼，長度為3.5m，共布設11排；吊筋采用M38圓鋼，共布設吊點33個，長度為4.2m，每根吊筋外套PVC管,長度2.2m；鋼梁采用2根H型鋼(390300mm)上下疊加,兩側焊接鋼板，共布設2排，長度為27m，鋼梁擱置在預先埋設在樁芯的槽鋼上，預埋槽鋼選用236槽鋼，長度約1.7m。詳見附件10引橋Y1-5墩臺圍囹布置圖(2)、引橋Y1-6橫梁圍囹布置（2#引橋同）引橋Y1-6橫梁砼一次到頂（箱梁擱置點）澆筑，澆筑高度為2.00m。鋼圍囹采用樁頂鋼扁擔反吊工藝，鋼圍囹采用30槽鋼，長度為42m，共設置2

38、排，兩側雙拼；鋼扁擔選用230槽鋼，長度為2.0m，共布設15排；吊筋采用M38圓鋼，共布設吊點30個，長度為4.2m，每根吊筋外套PVC管,長度2.2m；鋼梁采用2根H型鋼（390300mm）上下疊加,兩側焊接鋼板，布設1排，長度為39m，鋼梁擱置在預先埋設在樁芯的槽鋼上，預埋槽鋼選用236槽鋼，長度約1.7m。詳見附件11引橋Y1-6橫梁圍囹布置圖5.3.2、碼頭樁帽圍囹工程(1)、圍囹施工原則大管樁、鋼樁樁帽圍囹布置結構：FJ樁帽采用樁頂鋼扁擔反吊鋼圍囹，BJ、CJ、DJ采用樁頂吊筋反吊鋼圍囹 ，AJ、EJ樁帽采用樁頂鋼扁擔及吊筋反吊鋼圍囹相結合。嵌巖樁樁帽圍囹布置結構：全部采用鋼扁擔反

39、吊鋼圍囹結構。(2)、圍囹施工工藝流程施工準備測量放線安裝鋼圍囹（上吊筋）標高調整（固定吊筋螺母）固定鋼圍囹。(3)、大管樁、鋼樁樁帽圍囹結構、AJ系列樁帽圍囹結構AJ系列樁帽共33只，外形尺寸5.06.2m，岸側有二個1.11.1m的削角，底標高+0.7m，高度1.91m。有靠船構件的樁帽：鋼圍囹選用40槽鋼，共設4排，兩側四拼，長度約為8.0m，中間兩排單拼，長度約為5.5m，共計10根。海側樁處采用吊筋反吊鋼圍囹，吊筋選用M36圓鋼，長度3.3m，2根吊筋在樁頂處焊牢，共布設8個吊點；岸側樁處采用吊筋及鋼扁擔結合反吊鋼圍囹，吊筋選用M36吊筋，長度2.5m，共布設4個吊點，鋼扁擔選用23

40、2槽鋼，長度4.5m。無靠船構件的樁帽：鋼圍囹選用 40槽鋼，共設4排，兩側四拼，中間兩排單拼，長度約為8.0m，共計10根。海側樁處采用吊筋反吊鋼圍囹，吊筋選用M36圓鋼，長度3.3m，2根吊筋在樁頂處焊牢，共布設8個吊點；岸側樁處采用吊筋及鋼扁擔結合反吊鋼圍囹，吊筋選用M36圓鋼，長度2.5m，共布設4個吊點，鋼扁擔選用232槽鋼，長度4.5m。2個樁帽用1根225槽鋼布置在海側作為牽扛連接成整體，牽扛長度為16.0m。詳見附件12AJ系列樁帽圍囹布置圖。、BJ、CJ、DJ系列樁帽圍囹結構BJ1、CJ、DJ1樁帽：BJ1、DJ1樁帽，外形尺寸2.62.6m，CJ樁帽，外形尺寸5.02.6m

41、，底標高均為+0.7m，高度1.91m。鋼圍囹選用單拼36槽鋼，布設2排，長度為22.0m。采用吊筋反吊鋼圍囹，吊筋選用M30圓鋼，長度3.3m，2根吊筋在樁頂處焊牢，每根樁布設4個吊點。2排樁帽用2根單拼25槽鋼作為牽扛連接成整體，牽扛長度為13.0m，海、岸側分別1根。BJ2、CJ、DJ2樁帽：BJ2、DJ2樁帽，外形尺寸5.02.6m，CJ樁帽，外形尺寸5.02.6m，底標高均為+0.7m，高度1.91m。鋼圍囹分開施工，選用單拼36槽鋼，布設2排，長度為7.0m。采用吊筋反吊鋼圍囹，吊筋選用M30圓鋼，長度3.3m，2根吊筋在樁頂處焊牢，每個樁帽布設8個吊點。詳見附件13BJ、CJ、D

42、J系列樁帽圍囹布置圖。、EJ系列樁帽圍囹結構EJ樁帽共33只，外形尺寸5.05.0m，（其中十四、十六分段海側有二個1.11.1m的削角），底標高+0.7m，高度1.61m。鋼圍囹選用30槽鋼，布設4排,兩側雙拼，中間單拼，長度約為7米。海側樁處采用鋼扁擔及吊筋反吊鋼圍囹，鋼扁擔選用232槽鋼，長度4.5米，吊筋選用M36圓鋼，長度2.5米，布設4個吊點；岸側樁處吊筋采用M30圓鋼，長度3.3m，2根吊筋在樁頂處焊牢，布設吊點8個。詳見附件14EJ系列樁帽圍囹布置圖。、FJ系列樁帽圍囹結構FJ樁帽共33只，外形尺寸8.62.6m，底標高+0.7m，高度1.91m。鋼圍囹選用雙拼240槽鋼，長度

43、約為10.6米，布設2排。采用M36圓鋼反吊鋼圍囹，長度3.3m，2根吊筋在樁頂處焊牢，布設8個吊點。用2根單拼25牽杠把2只樁帽連接成整體，牽杠長度為13.0m。詳見附件15FJ系列樁帽圍囹布置圖。以上系列樁帽鋼圍囹選用M22對拉螺桿固定，懸臂端處開孔位置應盡量遠離大管樁，開孔應盡量小，必要時補強。AJ、EJ系列樁帽圍囹需加強，具體加強方法見圍囹布置圖。(3)、嵌巖樁樁帽圍囹結構由于嵌巖樁樁帽除Q-FJ樁帽外均為單樁樁帽，故圍囹結構需以兩個為一組進行布設，原則上Q-AJ與Q-BJ、Q-CJ與Q-DJ、Q-EJ與Q-FJ為組進行圍囹布設。、Q-AJ與Q-BJ系列樁帽（Q-CJ與Q-DJ與其相同

44、）圍囹結構該系列樁帽考慮鋼扁擔反吊鋼圍囹工藝，AJ樁帽長6.2m，寬5.2米，BJ樁帽樁帽長5m，寬5m，間距3.7米，共有兩根樁承重。澆注高度1.8、2.1m，鋼扁擔最大懸臂處有2.5米，經計算采用4H39型鋼作為鋼扁擔。鋼立柱采用雙榀40a槽鋼，橫擔選用H39型鋼，采用M25螺桿，下挑830a槽鋼作為鋼圍囹，擱柵采用14a槽鋼以及1015cm木枋。詳見附件16Q-AJ、Q-BJ系列樁帽圍囹布置圖一。、Q-AJ與Q-BJ系列樁帽（有靠船構件的排架）圍囹結構該系列樁帽考慮鋼扁擔反吊鋼圍囹工藝，AJ樁帽長6.2m，寬5.2米（海側有靠船構件），BJ樁帽樁帽長5m，寬5m，間距3.7米，共有兩根樁

45、承重。澆注高度1.8、2.1m，鋼扁擔最大懸臂處有2.5米，經計算采用6H39型鋼作為鋼扁擔。鋼立柱采用雙榀40a槽鋼，橫擔選用H39型鋼，采用M30螺桿，下挑830a槽鋼作為鋼圍囹，擱柵采用14a槽鋼以及1015cm木枋。詳見附件17Q-AJ、Q-BJ系列樁帽圍囹布置圖二。、Q-EJ、Q-FJ系列樁帽圍囹結構該系列樁帽考慮鋼扁擔反吊鋼圍囹工藝，EJ樁帽長5m，寬5.2米，BJ樁帽樁帽長10m，寬5m，間距4.9米，共有三根樁承重。澆注高度1.8、2.1m，鋼扁擔最大懸臂處有2米，經計算采用4H39型鋼作為鋼扁擔。鋼立柱采用雙榀40a槽鋼，橫擔選用H39型鋼，采用M30螺桿，下挑830a槽鋼作

46、為鋼圍囹，擱柵采用14a槽鋼以及1015cm木枋。詳見附件18Q-EJ、Q-FJ系列樁帽圍囹布置圖。5.3.3、圍囹施工質量要求(1)、圍囹應具有足夠的強度、剛度和穩定性。(2)、圍囹施工后及時復測標高，注意鋼圍囹標高整體一致性。(3)、吊筋必須采用雙螺母，并將螺帽與吊筋點焊。(4)、吊筋搭接焊長度和焊接質量必須滿足規范要求，吊筋彎起點與樁角接觸嚴密。(5)、鋼圍囹對接必須滿足規范要求，鋼圍囹（牽杠圍囹）翼緣在吊筋開孔處要補強。(6)、若沉樁偏位較大時，需視具體情況做加強處理，應及時與技術部門聯系。(7)、吊筋割除和修補時應鑿深3cm以上，并及時進行封閉和修補。5.4、模板工程5.4.1、引橋

47、墩臺模板工程(1)、模板型式及布置模板豎夾條采用14槽鋼，一次性到頂，間距為300mm，模板分層安裝，砼施工縫處設置假縫；橫夾條采用214槽鋼，上、下布置兩道；對拉螺栓采用M16圓鋼，螺帽采用H型，長度為5.5cm；擱柵采用100150mm木枋，間距為250mm；木底板厚度為30mm。管樁封底板吊筋采用4M22圓鋼，下面采用雙螺母，施工時確保四根吊筋同時均勻受力，管樁內鋼筋砼封底板與管樁間隙，要求用木契塞緊，以防止封底板晃動及漏漿。樁塞鋼筋及木封底板現場制作，采用起重船吊運至樁內。護輪坎內側模板采用36槽鋼，并進行加固處理。(2)、模板施工的主要工藝流程測量放線鋪設擱柵、底板、釘三角條及止漿條

48、（綁扎鋼筋）立模板立豎夾條固定螺桿模板整體調整局部止漿加臨時斜撐測量復測。(3)、施工假縫工藝引橋Y1-5墩臺分二次澆筑，在上、下部分的結合處，采用鑲嵌木條子的假縫施工工藝，此工藝不僅有效地改善上、下立面的錯牙，而且能消除螺桿孔，大大提高砼的表面質量。5.4.2、碼頭模板工程(1)、模板選用為確保工程外觀質量，本工程現澆構件底模采用木板；側模以竹膠板為主，適當配用一些鋼模板、多層木工板制成的木模板。(2)、模板施工工藝流程 測量放線鋪設擱柵、底板、釘三角條及止漿條（綁扎鋼筋）立模板立豎夾條固定螺桿模板整體調整局部止漿加臨時斜撐測量復測。(3)、樁帽模板結構各樁帽外形尺寸：各樁帽外形尺寸：AJ系

49、列樁帽6.25.01.91m，岸側有2個1.11.1m的削角；BJ1系列樁帽2.62.61.91m；BJ2系列樁帽5.02.61.91m；CJ系列樁帽5.02.61.91m；DJ1系列樁帽2.62.61.91m；DJ2系列樁帽5.02.61.91m（15分段BJ-DJ樁帽尺寸均為5.05.01.91m）；EJ系列樁帽5.05.01.91m,（其中十四、十六分段海側有2個1.11.1m的削角）；FJ系列樁帽8.62.61.91m。FJ系列樁帽模板布置：模板高度為2.0m，砼施工縫處設置假縫；底模采用30mm厚木板；豎夾條采用14槽鋼，長2.3m，一次性到頂，間距為400mm；橫夾條采用214槽鋼

50、，上、下布置兩道，兩側長9.0m，端頭長3.0m；對拉螺桿采用M16圓鋼，長4.0m，端頭長1.0m，與受力鋼筋焊接，間距400mm，螺帽采用H型。擱柵采用100150mm木枋，長4.0m，間距250mm。具體見附件19FJ系列樁帽模板布置圖。AJ、BJ、CJ、DJ、EJ系列樁帽模板布置形式參照FJ系列樁帽。(4)、樁帽節點模板結構FJ樁帽節點模板布置：模板高度為2.4m；豎夾條采用50100mm木枋，長2.5m，一次性到頂，間距為400mm；橫夾條采用248鋼管，長6.6m，上、中、下均勻布置三道；對拉螺桿采用M16圓鋼，長3.5m，間距400mm，螺帽采用H型。具體見附件20FJ系列樁帽節

51、點模板布置圖。AJ、BJ、CJ、DJ、EJ樁帽節點布置形式參照FJ系列樁帽節點。5.4.3、模板施工質量要求(1)、嚴格按規范要求及施工方案進行施工。(2)、定期保養維修模板，脫模劑要涂刷均勻。(3)、混凝土施工中，避免振搗棒撞擊模板，拆模后要及時清除模板表面浮漿，并整齊堆放。(4)、模板與樁周、預制構件等接合部采用PE密封條止漿。(5)、立模允許偏差按規范有關標準控制。5.5、鋼筋工程5.5.1、鋼筋由中交三航局寧波分公司物資科供貨到現場，半成品在臨設鋼筋車間及已建碼頭面上加工，運至施工現場綁扎成型。臨設鋼筋車間配備一臺帶掛車的拖拉機運輸材料。5.5.2、鋼筋工藝流程準備工作鋼筋下料加工成半

52、成品半成品檢查運輸到施工現場架立、綁扎、焊接成型放置混凝土墊塊檢查驗收。5.5.3、鋼筋施工質量要求(1)、鋼筋原材料進場須有質保書，經母材試驗或焊接試驗合格后方可配料、加工。(2)、鋼筋應按圖施工，規格、數量正確，綁扎整齊、牢固，施工質量滿足有關規范要求。(3)、綁扎鋼筋所用的扎絲頭必須扭入鋼筋骨架內，混凝土澆筑前墊好保護層墊塊，確保鋼筋保護厚度。墊塊強度不得低于母體混凝土強度。(4)、樁帽及其他結構的外露鋼筋，暴露3個月及其以上的，刷布兩道酚醛漆作為臨時保護措施。(5)、鋼筋密集的構件，如樁帽節點、軌道梁頂等，有必要時可上下兩根合并，以利混凝土振搗密實。(6)、鋼筋應防止油污等污染。5.6

53、、現澆混凝土工程5.6.1、根據本工程特點、總體施工部署和施工進度要求(1)、現澆混凝土必須采取水陸并舉，陸上混凝土澆注選用商品混凝土。水上混凝土澆筑由混凝土攪拌1#、10#、11#或16#船完成，其生產能力分別為30m3/h、40m3/h、45m3/h、100m3/h，連續澆注能力分別為220m3、400m3、400m3、1000m3。(2)、AJ、BJ、CJ、DJ、EJ、FJ系列樁帽一次性澆筑。(3)、樁帽及節點分批次澆筑。5.6.2、現澆混凝土施工質量要求(1)、原材料應有質保書、試驗報告，做好高耐久性混凝土和普通混凝土的配合比設計。(2)、混凝土應分層下灰分層振搗，控制下灰高度和厚度，

54、控制振搗有效半徑和深度。(3)、施工縫的設置應符合規范要求，新老混凝土結合面應作鑿毛處理。(4)、盡量避免在低于5C氣溫下、高溫天氣和雨天時澆筑混凝土，并按規范要求及時采取保溫或降溫、防雨措施。(5)、重視混凝土成品保護工作。5.6.3、混凝土養護(1)、現澆混凝土按規范要求進行養護，養護天數一般不得少于10天。(2)、為保證水泥正常水化，保證現場澆混凝土有適宜的硬化條件，為防止混凝土發生不正常的收縮，應在混凝土結硬后澆水養護，使混凝土保持濕潤狀態。(3)、養護方法應根據構件外型選定，面層及現澆面板采用覆蓋土工布后澆水養護，冬天低溫天氣面層覆蓋塑料薄膜，其他構件一般采用澆水養護。(4)、每天養

55、護澆水次數應根據當日氣溫和現場實際施工情況確定，在養護期內保持濕潤狀態。(5)、混凝土強度未達到2.5Mpa以前，人不得在已澆筑的結構上行走、運送工具或架設上層結構的支撐和模板。5.7、安裝工程5.7.1、施工船舶選擇根據本工程施工總體安排，1#泊位為“二、三、一”的施工總思路，以此制定總體施工部署。1#泊位由于預制構件最大吊重55t，最大吊距20m（前兩者不是同時存在），選用三航起7#安裝施工。三航起7#起重能力350t，最大舷外伸距27.7m，能滿足碼頭后二排樁帽預制構件安裝施工要求。后沿二排樁帽上部結構預制構件，根據吊重及伸距繞過沉樁，產生階梯形，在三航浚4#安裝有難度時，采用三航起重7

56、#安裝或利用打樁船在打樁間隙吊裝。起重船安裝時配備2艘1000t方駁及2艘拖輪配合施工，配備1艘牢錨駁。5.7.2、預制構件分批安裝安排1#泊位預制構件分批安裝安排如下：(1)、第十四、十五分段預制縱、橫梁及面板采用三航起重7#安裝。(2)、第十六、十七分段預制縱、橫梁及面板采用三航浚4#安裝。由于靠船構件尺寸比較大（3.01.61.85m），為了便于安裝，將靠船構件開2個孔，每孔穿314槽鋼，擱置在鋼圍囹上，詳見下圖。5.7.3、索具選擇根據規范要求和構件設計情況，除邊梁采用二點吊外，其余的預制構件均采用四點吊。安全系數取5.0，換算系數取0.82，鋼絲繩與構件夾角為60以上。根據構件重量配

57、置不同直徑及長度的鋼絲繩。(1)、預制縱、橫梁安裝索具計算橫梁、縱梁、軌道梁、前、后邊梁中，最重的約為54.1t。鋼絲繩計算公式為，g1550MPa，安裝系數K5，換算系數A0.82，抱扣夾角60，采用四點起吊(以三點吊計算,即N=3)。鋼絲繩拉力PGNSin6054.13Sin6020.82t換算后鋼絲繩拉力PgKPA520.820.82126.95t637鋼絲繩鋼絲最小總斷面積S=106=819mm2選用直徑為52mm，規格為637的鋼絲繩，其鋼絲總斷面積為1003.80mm2，故符合要求。(2)、預制面板安裝索具計算面板最重約為22.11t。鋼絲繩換算公式，g1550MPa，安裝系數K5

58、，換算系數A0.82，抱扣夾角60，采用四點起吊(以三點吊計算,即N=3)。鋼絲繩拉力PGNSin6022.113Sin608.51t換算后鋼絲繩拉力PgKPA58.510.8251.89t637鋼絲繩鋼絲最小總斷面積S=106=334.8mm2選用直徑為52mm，規格為637的鋼絲繩，其鋼絲總斷面積為1003.80mm2，故符合要求。5.7.4、安裝施工質量要求(1)、嚴格執行安全操作規程，杜絕違章作業。安裝時必須由專人統一指揮，確保整個安裝過程安全準確。(2)、安裝時，預制構件的混凝土強度不得低于設計強度的80%，要求安裝部位承壓構件混凝土強度大于設計強度的80%。(3)、根據安裝施工圖合

59、理編排安裝順序，并及時正確提供落駁單。安裝前應嚴格檢查、核對構件型號、構件位置等。(4)、安裝時特別要注意軌道梁軸線的準確性，邊縱梁后沿線平直度，嚴格控制前沿線，測量放樣嚴格把關，在碼頭前沿專門設置測量平臺。(5)、要求座漿飽滿，標號符合要求，安裝完畢后，及時勾縫。(6)、安裝允許偏差按評定標準執行。5.7.5、伸縮縫施工(1)、引橋共設置5道伸縮縫，伸縮縫采用MZL-40型伸縮縫裝置結構。(2)、在預制箱型梁和現澆引橋上墩臺時，需設置預留槽，以便伸縮縫裝置的安放，預留槽設置在箱型梁和上墩臺交界處，呈對稱分布。(3)、預留槽施工時在墩臺與箱型梁頂面靠近伸縮縫處預留鋼板，沿橋寬方向間隔布置，安裝

60、伸縮縫時采取鋼筋與之焊接連接，最后采用C45砼填充攪實。(4)、伸縮縫外露鐵件除銹Sa2.5級，熱浸鋅厚150m。5.7.6、預制廠選擇本工程碼頭預制構件由中交三航局寧波分公司預制廠負責制作，水運至現場安裝。預制構件均為常規構件，該廠已有比較成熟的施工工藝和操作規程；引橋預制箱型梁在項目部預制場進行預制，并邀請公司預制廠專業技術人員來現場指導。制作方案與質量措施：(1)、原材料：鋼筋、水泥由三航寧波分公司物資供應中心提供，按規范要求取樣送檢，經檢驗合格后進行配料或使用。細骨料全部采用中粗河砂，粗骨料由指定石場提供，進場后對粗骨料進行再次篩洗，進一步降低其含泥量。(2)、鋼筋：鋼筋在車間加工或綁

61、扎成型，主筋接頭采用對焊連接。預應力鋼筋張拉控制應力為標準強度的75%時進行綁扎調整，混凝土澆筑前張拉力到達設計的控制應力（一般為103%）。(3)、模板：構件制作所用模板全部采用整體鋼模板，以減少表面缺陷，提高構件整體質量。(4)、混凝土：對攪拌樓攪拌系統進行必要的改造，確保其符合本工程混凝土的施工需要。混凝土由廠內攪拌樓提供，攪拌樓稱量系統采用電腦控制，場內運灰車運輸。構件成型后在生產臺座上進行澆水養護。(5)、預制構件的運輸、堆存、標識：對經檢驗的合格品，在構件的端部指定位置噴涂標識，標明工程名稱、構件名稱、制作日期等。吊運中按設計確定的吊點進行吊運作業。在堆場分區存放，擱置點按設計規定

62、布設。水運過程，除按設計規定在擱置點布置墊木外，還需進行臨時加固，防止構件水運途中發生傾斜、滑移。5.8、主要碼頭設施施工碼頭設施施工主要包括橡膠護舷、系船柱、起重機軌道、水電設施安裝等。(1)、橡膠護舷施工本工程在每隔一個排架布置一組2000H超級鼓型橡膠護舷，一鼓一板，共有18組，間隔排架布置。800H型拱型橡膠護舷與2000H超級鼓型橡膠護舷相隔布置，共有18組。2000H超級鼓型橡膠護舷定位螺栓在預制靠船構件和現澆樁帽上均有布置，安裝前先在碼頭面上裝配成型，再用12t輪胎吊安裝。(2)、系船柱施工碼頭海側立面每隔一個排架設置一個系船柱，型號為2000KN數量8只，1500KN數量8只，

63、兩種型號系船柱間隔布置，系船柱圓盤擋鑄鋼系船柱。系船柱須在AJ樁帽節點混凝土澆筑之前安裝。系船柱在安裝前，先用14槽鋼做成支撐架，系船柱按設計標高和位置在支撐架上定位后，再固定錨固螺栓，螺栓頭絲口露出2-3絲距。 (3)、起重機軌道施工集裝箱起重機軌道采用QU120型鋼軌兩根，單側軌道長360m。、工藝流程錨固螺栓預埋澆筑混凝土鋼墊板安裝標高調整壓板焊接灌膠泥鋼軌安裝接頭焊接軸線調整檢驗。、施工方法a、測量放線定位，在搭好的鋼筋架子上，將做好的預埋螺栓定位框架放上去并固定，然后放好錨固螺栓，用螺帽固定。b、澆筑底層混凝土。c、在鋼墊板上裝上調校螺栓，然后將鋼墊板固定在預埋螺栓上。d、在鋼墊板上

64、測量放線，使底座位置確定，點焊固定。e、按測量放線位置鋪設鋼墊板。 f、灌膠泥。g、安裝鋼軌。(4)、電纜槽施工施工工藝流程：電纜槽制作熱浸鋅處理測量放線安裝軸線和標高調整電纜槽節間焊接和固定澆筑面層混凝土電纜分檔壁灌注凈漿電纜槽油漆。1#泊位電纜槽長360m，寬430mm，離碼頭前沿1700mm，分段長度為2m，遇伸縮縫斷開，頂部開50灌漿孔，孔兩端設封頭板。 (5)、水電安裝碼頭前沿設水、電管溝，水、電管線自引橋進入碼頭，用穿管方式引至碼頭前沿管溝內。水電安裝按常規方法施工。(6)、碼頭設施施工質量要求、要注意橡膠護舷定位螺栓的相對位置和軸線位置準確，螺栓孔用黃油封住，防止雜物進入。、系船

65、柱安裝要求位置準確，控制底盤標高比設計標高高出2mm，以防積水，同時底盤上的螺栓孔用黃油封住。、鋼軌安裝允許偏差序號項目允許偏差（mm）1軌道中心線52軌距53軌頂標高54同一截面兩軌高差105軌道縱向傾斜（每10m ）106軌道接頭表面高差17伸縮縫間隙18護軌槽深度109護軌槽寬度1010護軌槽頂與鋼軌頂高差+0-105.9、材料試驗(1)、本工程的鋼筋、砂料、石料、水泥等材料試驗由寧波市北侖金正建設工程檢測有限公司負責實施，該公司具有浙江省建設廳建筑工程一級試驗室資質和交通部水運工程乙級試驗室資質。項目部常駐二名試驗員負責現場鋼筋取樣、混凝土配合比設計、現場砂石料試驗分析，建立標準養護室

66、并做好混凝土試塊的保養和抗壓強度試驗等工作。(2)、試驗項目、鋼筋試驗：母材及焊接試驗。、水泥試驗：安定性，標準稠度用水量，凝結時間，膠砂強度檢驗，細度檢驗。、砂試驗：篩分析、視比重、空隙率、容重、吸水率、含水率、微細粉末總含量等。、碎石試驗：篩分析、視比重、吸水率、含泥量、碎石壓碎指標、容重、針片狀顆粒總含量。(3)、試驗計劃：砂石料在施工前進行取樣，試驗合格后方可采購使用。鋼筋每批次進料均須取樣試驗。現澆混凝土按規范要求取樣試壓并統計抗壓強度均方差。5.10、預制箱型梁5.10.1、概況寧波大榭招商國際集裝箱碼頭工程（1#、2#引橋）有23.92m后張法預應力箱梁84榀，其中邊梁8榀，中梁

67、 76榀。梁長23.92m，寬1.2m，高1.3m。后張法預應力箱梁采用標準強度為R=1860Mpa的高強度低松弛鋼絞線施加預應力，每榀梁 8束鋼絞線，兩端張拉。鋼絞線孔道采用直徑為55mm和50mm預埋波紋管，采用OVM154和OVM153錨具。砼為C50高性能混凝土，封端砼為C35。5.10.2、施工場地布置及設備投入(1)、施工場地布置 、預制場：本工程23.92m箱梁 84 榀需要在1個半月內完成，因此需建設臺座25個，制梁按7天一個周期安排施工。、生產、生活用房：所有施工人員生活用房在預制場附近建設，生產用房、材料倉庫、工具房、鋼筋及木工車間均設在預制場。、水電：生活及生產用水均用自

68、來水由業主提供接口，我方負責接入施工區域；生活及用電由業主提供300KV變壓器，我方自行接線。、施工總體計劃安排根據本工程具體情況，結合我單位實際施工能力，本工程箱梁在1個半月內完成。(2)、施工設備投入投入箱梁預制全套機械設備如下：、23.92M箱梁內外鋼模4套；、張拉設備一套；、60T自行式龍門吊一套；、鋼筋制作設備：電焊機、彎曲機、切割機各2臺；、砼澆筑設備15套。、現場配置75KW發電機1臺。以上設備均已檢修待命。5.10.3、主要施工方案及施工技術措施本合同共有后張法預應力箱梁84榀，其中中梁76榀，邊梁8榀。根據現場預制條件和生產周期安排，預應力箱梁采取在現場設置臨時臺座就地預制。

69、(1)、工藝流程場地平整砼臺座、模板準備箱梁鋼筋綁扎立內外模板混凝土澆筑 預應力筋張拉壓漿封端。(2)、臺座準備根據本工程施工組織計劃安排，箱梁預制臺座設置25個，臺座之間間距為1m。各臺座基礎要堅實，四周應設置排水溝，以及時排除雨水和養護水，避免臺座產生不均勻沉降，防止箱梁出現裂紋。臺座底模要求平整，不得超過規范要求值，并根據施工中的要求適時調整。(3)、模板工程箱梁芯模、側模均采用鋼模板，以提高梁體表面的光潔度，并便于設置底振與側振系統，確保箱梁的混凝土澆筑質量，鋼模采用分塊，工廠制造。、工藝流程測量放樣底模臺座設置底模涂脫模劑鋼筋綁扎預埋件放置立模板 模板整體調整局部止漿。、質量要求a、

70、嚴格按規范要求及施工方案進行施工。b、混凝土施工中，避免振搗棒撞擊模板。c、底模臺座整平用水準儀進行測量控制，保證其水平。d、模板接縫應平順，模面平整，轉角光滑，連接孔位置準確；嚴格控制截面尺寸及各模扇長度；鋼模板制作完成后，必須經過組拼、驗收，確保組拼后的模板偏差值符合規范要求。e、模板安裝前應涂脫模劑，模板拆除后，應立即對其表面進行清理，以備下次使用。f、封頭模板采用鋼板加工成定型模板，并在錨墊板位置開孔；錨墊板采用螺栓固定于封頭模板上，確保位置準確。g、側模支立牢固，避免澆筑過程中變形。5.10.4、鋼筋工程 鋼筋由中交三航局寧波分公司物資供應站提供到現場，半成品在鋼筋車間加工，檢驗合格

71、后，運輸至現場，直接在底模上進行骨架綁扎。(1)、工藝流程準備工作鋼筋下料加工成半成品半成品檢查運輸至現場架立、綁扎、焊接成型放置混凝土墊塊穿波紋管、預埋鐵件檢查驗收。(2)、質量要求 、所有結構材料必須持有正規廠家的出廠合格證和質量保證書，并按規定進行抽檢，合格后方可使用。鋼筋綁扎應嚴格按照設計圖紙及有關規范執行。、鋼筋應按圖施工，規格、數量正確，綁扎整齊、牢固，施工質量滿足有關規范要求。、綁扎鋼筋所有的扎絲必須扭入鋼筋骨架內，混凝土澆筑前根據不同部位墊好不同規格的保護層墊塊，1平方米放置4塊，確保鋼筋保護厚度。墊塊強度不得低于母體混凝土強度。、鋼筋應防止油污等污染。 、鋼筋綁扎必須增設斜撐

72、，防止骨架變形、傾斜，確保箱形梁的側面保護層厚度。、箱梁的頂層鋼筋待內模吊裝正位后再進行綁扎。、箱梁頂部外伸筋綁扎時根據實際情況增設水平架立筋，確保其在砼澆注過程中不傾斜、不下墜。5.10.5、制束與制孔(1)、鋼絞線的質量證明書、包裝方法及標志內容應符合有關規定。(2)、預應力鋼絞線的下料、設計圖中所示鋼束長度已包括每端工作長度65cm，鋼絞線束制作時，應在平臺上進行用帶孔眼的梳型板進行編扎，以保證各鋼絞線順直不扭曲。鋼絞線束上應掛牌，注明編號，分別存放，以免混雜。(3)、中梁和邊梁制孔分別采用內徑為55mm和50mm的金屬制預埋波紋管，波紋管應堅固，管壁無孔洞。安裝時應設置8的定位“井”形

73、鋼筋并焊接牢固，間距設置為中間1米，彎曲段0.5米，嚴格按照坐標位置控制，保持管道的設計線型，保證管道與錨具的支承鋼板垂直，確保波紋管在混凝土振搗時不致移位。管道接頭處采用大一號波紋管短節套接，再用塑料薄膜纏緊，防止水泥漿串入孔道內。(4)、箱梁采用OVM15-4和OVM15-3錨具，其生產廠家須有經過部級技術鑒定和產品的生產許可證，出廠前應由供方按規定檢驗并提供質量證明書，錨夾具進場時應分批進行外觀檢查，不得有裂紋、傷痕、銹蝕，外形尺寸不得超過允許偏差。5.10.6、混凝土澆筑與養護(1)、混凝土澆筑方法，要根據梁體混凝土澆筑面積，混凝土澆筑速度以及混凝土的初凝時間確定，主要是保證在混凝土初

74、凝時間內，上層混凝土要完全覆蓋下層混凝土。因此可采用水平分層連續一次的澆注工藝。亦可采用縱向分段斜向水平分層全段連續一次澆筑工藝，分層厚度不大于30cm，由梁兩端開始灌注至1/4梁跨處合攏。斜向分層澆筑的階梯形角度約為1：41：5。下料時應避免混凝土中集料離析，導致石子集中在梁底。(2)、混凝土澆注入模下料要均勻，要注意與振搗相配合，防止下料太集中，以免因混凝土層厚太大，振搗困難、梁體混凝土產生蜂窩麻棉等缺陷。(3)、梁體混凝土澆注采用附著式振動器加插入式振動器相結合的方式。一般以附著式振動器振動為主，并配合采用插入式振動器振動。(4)、混凝土振動時間以混凝土不再下沉，不出現氣泡，表面開始出現

75、泛漿為止，保證混凝土獲得足夠的密實度，操作插入式振動器宜快插慢拔，振動棒移動距離不大于振動棒作用半徑的1.5倍，每點振動時間約2030秒，確保混凝土密實。(5)、梁體混凝土澆筑完畢后，應鋪蓋土工布防護，避免陽光直曬及加速梁體表面水分蒸發。(6)、由于波紋管道本身輕及易浮，柔軟易變形的因素。除在制孔時用定位鋼固定其位置外，尚須防止灌注混凝土時波紋管上浮，而使孔道偏離設計位置，改變預應力受力狀態。因此，澆注混凝土前必須在孔道內穿束壓重。混凝土終凝前抽出重物進行清孔，保證孔道暢通。(7)、混凝土養護采取自然養護，自然養護在混凝土終凝前抹面找平拉毛并用土工布覆蓋，灑水養護使混凝土表面充分潮濕狀態為度，

76、養護時間不得少于15天，確保梁體不出現裂紋。5.10.7、張拉鋼絞線本工程箱梁用標準強度R=by1860Mpa的強度低松馳鋼絞線，每根梁為8束，施工時，兩端同時對稱張拉，防止梁體損壞或出現裂紋。每束鋼絞線的張拉控制力為1395kN。(1)、張拉前必須先將張拉千斤頂、油壓表、電動油泵配套進行標定，以確定“張拉力應力讀書”關系曲線。張拉千斤頂的校正系數不大于1.05，油壓表的精度不小于1.5級，張拉千斤頂的額定噸位應為張拉力的1.21.5倍，油壓表的表盤最大讀書應為讀書的1.51.8倍。(2)、張拉控制預應力箱梁混凝土強度達到設計強度的80%以上，方可進行張拉操作。張拉控制力根據設計圖要求，所有預

77、應力鋼絞線的張拉按“張拉應力”與“伸長量”雙控，在張拉應力達到設計值時，伸長量的允許誤差在6%之間，斷絲率不大于1%，否則應查明原因，必要時應更換錨具或鋼絞線。(2)、張拉程序：采用超張拉程序00.15concon（持荷2分鐘錨固）。(3)、鋼絞線張拉質量要求、張拉前，檢查千斤頂及油泵運轉是否正常，各油管、接頭是否可靠。、張拉時應以應力（油壓）控制為主，伸長量校驗為輔，并認真及時做好張拉記錄，油壓值得誤差不得超過+2%。、當發生斷拉、滑絲情況，應立即停止張拉并查明原因，然后采取相應的補救措施。5.10.8、壓漿做好現場預應力孔道壓漿施工記錄。壓漿應在梁體張拉完成后24小時內進行。壓漿前應用壓縮

78、空氣或高壓水清除管道內雜質，然后壓漿。壓漿順序先灌下層孔道，再灌上層孔道。壓力為0.40.6 Mpa，一氣呵成，壓漿應保證孔道密實，待水泥漿強度達到設計強度80%以上時，才能起吊或移動梁體。壓漿完成，經檢查合格后，用砂輪切割機切割錨固端多余鋼絞線，嚴禁用電焊切割，外露長度不小于25mm，即可封端。加強振搗保證封端混凝土密實性，嚴格控制端模尺寸，保證梁體外形尺寸，加強養護防止封端混凝土與梁體之間產生裂紋。5.10.9、箱梁架設本工程共有84榀預應力箱梁，架設時從存梁場運梁，運梁時用龍門吊起梁裝車，由汽車拖掛車運輸，通過施工便道運到待架孔位架設。、箱梁由兩套導梁（配門架）配2臺30T汽車吊機逐榀架

79、設。、箱梁架設前，先測量放樣，再安裝支座。支承混凝土強度必須符合設計要求，頂面標高要準確，表面要平整，相對高差不得超過3mm，避免支座發生偏歪、不均勻受力和脫空現象。、支座安裝要位置準確，中心十字線重和，以免影響平面線形。、箱梁起吊、運輸、架設時必須確保安全，應緩慢進行，避免磕碰，防止損壞或出現裂紋。、箱梁安放時，必須就位準確與支座密貼，要重新調位時，不得用撬棍硬性移動箱梁，應用吊機吊起調整。、箱梁安裝前，須在引橋橋頭填筑寬20m長40m的臨時場地，用作運梁拖車轉向掉頭及吊車停放。5.11、嵌巖樁工程5.11.1 施工平臺搭設與拆除 (1)、平臺布置形式嵌巖樁平臺主梁采用高寬=1.0m0.6m

80、的鋼箱梁,呈海岸側方向布置,底部利用焊接在鋼套筒上的牛腿支撐。次梁采用40#H型鋼,呈上下游方向均勻布置。平臺四周布設標準安全護欄。平臺布置形式見附件21第十七分段嵌巖樁平臺平面圖、附件22第十五分段嵌巖樁平臺平面圖及附件23嵌巖樁平臺斷面圖。牛腿詳圖見附件24嵌巖樁平臺牛腿結構圖。鋼箱梁詳圖見附件25嵌巖樁平臺鋼箱梁結構圖。安全護欄詳圖見附件26安全護欄布置圖。（2）、鉆機平臺工況平臺設置的設備有：鉆機及配套設備（柴油機空壓機組、柴油機液壓機組、各類水泵、鉆頭、鉆桿等）、柴油發電機組、50t履帶吊車。設備單件中最大重量：鉆機組合50t/組。上述設備原則上均按分散布置作業，無集中在某一樁位處的

81、可能性和必要性。鉆機設備鉆孔作業時主要受力在某一段的樁位與相連的平臺梁上，但也要考慮鉆機在平臺上經常爬行移位與砼泵車、運輸車的行駛，故在行車道部位適當加密H形鋼的布置。5.11.2、嵌巖樁施工方案（1）沉放鋼套筒、打樁船、樁錘選擇1#泊位嵌巖樁鋼套筒長度在4471m之間，第十五分段水深為-11m、第十七分段水深為-14m。擬投入三航樁11#沉樁，確保打樁船樁架高度滿足樁長和水深要求，以及錨泊、收放等動力系統適應施工海域施工環境。打樁船樁錘選用D-100型柴油錘。、配備船機和拋錨運樁選用1000t方駁和7201228kw拖輪。打樁船和樁駁拖運至現場后，選取合理的位置進行拋錨。沉樁時打樁船采用橫流

82、進行拋錨。、沉樁區域及順序第一階段：第十七分段后沿三行24根鋼套筒，從東向西推進。第二階段：第十五分段后沿四行44根鋼套筒，從西向東推進。第三階段：第十五分段前沿三行33根鋼套筒，從西向東推進。具體見附件28沉樁區域及錨位布置圖。、停錘標準對于嵌巖樁鋼套筒，其樁尖打至基巖，以貫入度控制，貫入度控制標準按D125二檔錘擊，最后100mm平均貫入度10mm/擊，并以鋼套筒下端不卷邊和穿透強風化層為原則。、沉樁正位及垂直度保證措施a、沉樁前布設平面控制點，并聯網布設成導線，精度按規范要求，并報請監理驗收確認。b、沉樁定位采用二臺經緯儀前方任意角交會，另外布設一臺全站儀作為校核，以提高沉樁定位的準確性

83、。c、對垂直度進行嚴格控制，下沉前進行校核，沉完后進行檢測。d、沉樁偏位控制按照港口工程質量檢驗評定標準（JTJ22198）及其局部修訂執行。、沉樁技術要求及注意事項a、沉樁過程選擇風、浪、流均較小的良好天氣進行。b、所有船舶的錨纜、錨機和錨型號要適應該海域施工。c、錘擊沉樁時，樁錘、替打、送樁和樁身保持在同一軸線上，替打保持平整，避免產生偏心錘擊。d、由于1#引橋沉樁時存在位移現象，在沉樁中要求全過程觀測樁位，發現位移及時停錘，并與監理、業主、設計取得聯系。e、沉樁要求有防止走錨的措施，沉樁過程中加強錨位觀測。f、沉樁過程中，及時作好沉樁貫入度統計和分析工作，發現異常情況，及時與設計聯系協商

84、解決。g、做好沉樁記錄和施工日記，并保持記錄的清晰、完整。、位移觀測鋼套筒沉放完畢后進行位移觀測，初期每天觀測一次，由測量施工員做好觀測記錄，若累計位移較小，則適當延長觀測間隔時間。(2)、鉆機就位、成孔、工藝比較根據設計文件、及場地地質條件，樁基施工采用泥漿護壁沖擊成孔和回轉鉆孔工藝，反循環清孔，導管灌注水下混凝土。用吊車進行鉆機移位、灌注混凝土、鋼筋籠吊運安放等起重作業。二種工藝比較如下：工藝一：沖擊成孔優點：a、硬巖沖孔速度快。b、傾斜巖面處理方便。c、如果孔內含有塊石或鐵件處理方便。d、可有效防止鋼護筒底口漏孔或坍孔。e、由于設備重量輕，對起重設備要求不高。缺點：覆蓋層成孔比回轉鉆慢。

85、工藝二：回轉鉆孔優點：覆蓋層成孔速度快。缺點：a、硬巖沖孔速度慢。b、巖面傾斜角度較大無法處理。c、如果孔內含有塊石或鐵件處理困難。d、若鋼護筒底口漏孔或串孔無法處理。e、由于設備重量大，對起重設備要求高。本工程主要以沖擊成孔工藝為主。、鉆機就位鉆機就位后，經測量校核鉆機成孔中心與樁位中心相重合。鉆機平臺處于水平狀態，底座平穩牢固,在鉆進過程中不得產生位移。鉆機就位后,鉆機保持垂直，任意方向的偏差應小于3cm，鉆頭軸線與樁位中心的最大偏差小于5cm。、鉆機試運轉鉆機安裝就位后，首先應進行試運轉，認真檢查鉆機、泵組的運轉情況，并對易損零配件進行檢查，必要時更換。、泥漿制備向孔內投放粘土、燒堿、C

86、MC，用鉆機沖擊攪動造漿，并循環造漿。制備泥漿性能參數表如下：相對密度粘度（Pas）含砂率（%）膠體率（%）失水率（ml/30min）泥皮厚mm/30min靜切力（Pa）酸堿度（pH）1.051.116224962521.02.5810、成孔a、采用JK-8型沖擊鉆機、五瓣實心鉆頭成孔。沖擊鉆機性能參數表序號項目名稱單 位參數備注1鉆機型號/JK-8/2最大成孔直徑m2.2/3最大成孔深度m60/4主機功率kw55/5泥漿泵功率kw22/6最大提升能力（單繩）kN80/7主絞車提升能力kN80/8主機重量kN120/9鉆頭重量kN78/10工作尺寸長寬高6.92.47.9m/b、鉆機就位，使鉆

87、頭中心與樁位中心重合。c、在鉆頭錐頂和提升鋼絲繩之間應設置保證鉆頭自轉向裝置，以防產生梅花孔。d、沖孔時應注意落錘高度，正常以11.5m為宜，開始沖程較小，隨后逐步加大沖程。e、由于巖面傾斜，大部分區域巖面傾斜角度較大。在鋼護筒底口上下用小沖程沖孔，沖程0.50.8m。沖擊到鋼護筒底口，提鉆，向孔內拋擲5060cm高的塊石，沖擊出鋼護筒底口2030cm，再向孔內拋擲5060cm高的塊石，再沖擊。如此反復，直至巖面打平，鉆頭全斷面進入基巖1m后，正常沖擊成孔。f、沖孔中遇到斜孔，彎孔，梅花孔，塌孔，護筒周圍冒漿等情況時，應停止施工采取措施后再行施工。g、除能自行造漿的土層外，均應制備泥漿，泥漿制

88、備選用高塑性粘土或膨潤土，拌制泥漿應根據施工機械，工藝及穿越土層進行配合比設計。沖孔泥漿性能參數見下表地層情況相對密度粘度（Pas）含砂率（%）膠體率（%）失水率ml/30min泥皮厚mm/30min靜切力（Pa）酸堿度（pH）鋼護筒底口上下1m，巖面以上1.21.42230495203/基巖1.351.452230895303/i、異常情況的處理方法。序號事故類型事故描述處理方法1塌孔護筒底口塌孔回填粘土拌水泥干粉夾碎石，用鉆頭錘擊擠壓，重新造壁。嚴重塌孔立即回填塊石、粘土夾水泥，待回填物穩定后，反復沖擊擠壓，再造穩定牢固的孔壁，并確保泥漿性能參數，加強護壁。2漏漿輕微漏漿減小孔內外水頭差，

89、投入粘土及粘土粉增大泥漿比重和粘度,加稠泥漿、改善泥漿性能。嚴重漏漿立即回填塊石、粘土，待回填物穩定后，沖擊擠土，使孔壁密實，重新沖擊成孔,若依舊無效,在護筒底澆灌C30混凝土固結,待混凝土固結7天后再往下沖孔。3斜孔輕微提鉆至偏斜處以上，反復輕沖擊掃孔。較大回填塊石夾粘土至偏斜以上，重新沖孔。4卡鉆輕微增大提升力，或用千斤頂輔助提升。嚴重用錘擊振動法或微型爆破松動法，用大頂力千斤頂提升。特別嚴重加工高強度鉆頭，將原鉆頭結構破壞，沖擊成幾塊后，用吸力為2T電磁鐵吸上來，然后再沖孔。5漏砂輕微增加泥漿粘度，加大泥漿比重，加強泥漿護壁效果。嚴重立即回填塊石、粘土夾水泥，待回填物穩定后，反復沖擊擠壓

90、，再造穩定牢固的孔壁，并確保泥漿性能參數，加強護壁。6卷邊輕微回填塊石，反復沖擊。嚴重反復回填塊石，用反循環沖擊鉆沖擊成孔。7進尺緩慢30mm/h更換耐磨塊，加大沖程，加大泥漿循環量，及時清渣。如遇巖石特別堅硬，加大鉆頭重量。8巖面傾斜/回填塊石，小沖程反復沖擊，待巖面平整后正常沖孔。9掉錘/采用三向鉤及時打撈.、鉆孔a、鉆機選型采用KP2000型鉆機，鍥齒滾刀鉆頭，氣舉反循環成孔工藝。KP2000A型鉆機性能參數表序號項目名稱單位參數備注1鉆機型號/KP2000A/2最大成孔直徑m2/3最大成孔深度m60/4主機功率kw75/5配套空壓機臺16/7135kw6最大提升能力kN400/7扭矩k

91、Nm80/8主機重量kN220/9鉆頭重量kN50/10配重塊重量kN100/11鉆桿規格/273000600kg/根12工作尺寸長寬高649m/ b、建立泥漿循環系統將相鄰鋼護筒用350鋼管連接起來，進行洗井液循環。在平臺上建立除渣裝置，用泥漿分離機除渣。c、鉆機安放用吊機進行鉆機、鉆具組裝及安放。為保證鉆孔軸心線與鋼護筒軸心線重合，轉盤軸心線應與鋼護筒軸心線重合、鉆機放平，用水平儀校平。d、造漿鉆孔由于巖面傾斜，鋼護筒不能全斷面打進中風化巖面，為確保孔壁穩定，應采用泥漿護壁鉆孔。造漿方法：向孔內投放粘土，用鉆頭攪拌造漿，并適量加入堿、CMC等添加劑，測定泥漿參數合格后開始正常鉆進。鉆孔泥漿

92、性能指標地層名稱相對密度黏度（Pas）含砂率（%）膠體率（%）失水率ml/30min泥皮厚mm/30min靜切力（Pa）酸堿度（pH）鋼護筒內1.021.061620/鋼護筒底部以下1.21.3203049520/810鉆進：采用鍥齒滾刀，鉆進參數：鉆壓 ：P=qfbq比壓（根據地質報告，查得q=100200kgf/cm）f鉆頭刀具布置的重合系數，1.1b半徑方向的破巖帶寬度，102.5cm計算得P=16.9t鉆進時，特別在鋼護筒底部上下鉆進時，嚴密觀察孔內泥漿水頭及出漿口泥漿有無異常變化，防止鋼護筒內外串通漏漿或管涌。若有異常變化，立即將鉆頭提到鋼護筒內，原因分析清楚并處理后，再鉆進。當進入

93、巖層頂面時，若巖層傾斜角度較小，采用低轉速、小鉆壓，待巖石面平整后，正常鉆進。并經常撈取鉆渣，觀察鉆渣顆粒情況。若巖面傾斜角度較大，以防發生鉆孔事故，采用沖擊鉆成孔。補充與調整泥漿：鉆進過程中，泥漿數量有損耗，相對密度、粘度、PH值等各項指標也相應發生變化，應及時補充及調整泥漿的各項指標。、嵌巖起始面確定及巖樣判別a、強風化頂面確認原則以地質資料匯總為參考，以進尺效率為主要依據，結合強風化巖樣，來確認強風化層起始面。b、中風化頂面確認原則以中風化巖樣為主要依據，結合進尺效率，來確認中風化層起始面。c、 全斷面進入中風化確認原則綜合考慮進尺效率以及中風化巖樣占所取巖樣的百分比（中風化巖樣占所取巖

94、樣百分比大于80%時），來確認全斷面進入中風化層起始面。d、關于取巖樣頻率地質資料所給出的強風化頂板標高+1米至全斷面中風化標高-1米范圍內每20cm取樣一次。其余部分每50cm取一次。當取樣至中風化頂板標高-1米時，現場負責人判斷該巖樣仍不能認定為全斷面進入中風化，則仍以20cm一次的頻率取樣，直至取到可判定為全斷面進入中風化的巖樣后改為50cm取一次。e、 關于所取巖樣的判斷方法觀察顆粒大小：中風化顆粒應大于強風化顆粒，且全斷面進入中風化層時顆粒大小較均勻。觀察顆粒棱角：中風化顆粒棱角明顯，磨圓度明顯小于強風化顆粒。測試顆粒強度：強風化巖樣強度較低，手掰易碎，中風化巖樣強度較高，可用小榔頭

95、捶擊測試。觀察顆粒晶體：中風化顆粒含有明顯的晶體，觀察可見。f、 關于實際地形情況與地質資料的符合性當所取巖樣可明顯反應該地層屬性，且與地質資料所示地層有明顯差異，標高相差2米以上時，可邀請業主、監理、勘察等單位重新確認。g、 關于取樣見證取樣時，必須有監理見證。巖樣最終由現場施工員、項目部生產或技術負責人以及監理三方共同確認。、清孔成孔達到設計深度后，及時清孔換漿，最后泥漿比重的控制符合規范要求，且清孔時必須保證孔內有足夠的水頭，以免坍孔。清孔結束后用測繩（經鋼尺校對過的測繩）測量孔深。深度若達不到設計要求，應重新下鉆，直到滿足要求。采用氣舉反循環工藝清孔、泥漿分離機凈化泥漿。、終孔確定終孔

96、確定，由嵌巖樁鉆機施工隊伍提出申請，項目部技術人員會同監理，進行現場測量，根據嵌巖起始面和終孔深度確定嵌巖深度和孔底標高。嵌巖深度（包括成孔直徑和垂直度）滿足設計要求后，報請現場監理工程師審核批準。終孔質量要求a、鉆孔直徑不小于設計直徑。b、垂直度偏差W,滿足要求。 剛度校核：允許撓度：f= =7.0mm截面慣性矩:I=56047.9=30239.5cm4最大撓度:f=2.6mmff,滿足要求。鋼圍囹槽鋼型號可選30。(3)、吊筋計算初步選用M38吊筋，共布設吊點36個，取中間段為最不利情況計算，計算重量：G=qL-G1=2075.2-66.3=1010.1kN單根吊筋承載力:P=168.35

97、kN應力：=148MPaW，滿足要求。 剛度校核：允許撓度：f= =4.0mm截面慣性矩：I=26047.9=12095.8cm4最大撓度：f=0.6mmfW，滿足要求。剛度校核：f= =26mm算得鋼梁的截面慣性矩：I=175062cm4最大撓度采用疊加法計算，f=24.2mmfW,滿足要求。剛度校核：允許撓度：f= =7.0mm截面慣性矩:I=56047.9=30239.5cm4最大撓度:f=2.6mmff,滿足要求。鋼圍囹槽鋼型號可選30。(3)、吊筋計算初步選用M38吊筋，共布設吊點33個，取中間段為最不利情況計算，計算重量：G=qL=2052.8=574kN單根吊筋承載力:P=191

98、.3kN應力：=168.7MPaW，滿足要求。剛度校核：允許撓度：f= =4.0mm截面慣性矩：I=26047.9=12095.8cm4最大撓度：f=0.9mmfW，滿足要求。剛度校核：f= =25.3mm算得鋼梁的截面慣性矩：I=175062cm4最大撓度采用疊加法計算，f=23.6mmfW,滿足要求。剛度校核：允許撓度：f= =7.0mm截面慣性矩:I=46047.9=24191.6cm4最大撓度:f=2.1mmff,滿足要求。鋼圍囹槽鋼型號可選30。(3)、吊筋計算初步選用M38吊筋，共布設吊點30個，取中間段為最不利情況計算，計算重量：G=qL=1352.8=378kN單根吊筋承載力:

99、P=189kN應力：=167MPaW，滿足要求。剛度校核：允許撓度：f= =1.4mm截面慣性矩：I=26047.9=12095.8cm4最大撓度：f=0.4mmfW，滿足要求。剛度校核：f= =14mm算得鋼梁的截面慣性矩：I=175062cm4最大撓度采用疊加法計算，f=0.5mmfP單，滿足要求。(3)、擱柵計算擱柵選用100150mm木枋，間距200mm。均布荷載q=1.02.021.025+5=55.5kN/m最大彎矩出現在懸臂端，M=ql2=55.50.72=13.6kNm所需截面模量W=1511cm3木枋截面模量W=5375=1875cm3WW，滿足要求。剛度校核：木枋慣性矩I=

100、bh3=10153=2812.5cm4最大撓度 f=0.6mmf= =1.75mmfW，故截面系數滿足要求。慣性矩I=1017577.9=175779cm3最大撓度 f=+2.6+（3l-a）=+（32.6-1.8）=5.6mmf= =6.5mm因ff，故鋼圍囹最大撓度滿足要求。b、吊筋計算海側半個樁帽（以海側、岸側二排樁的中心線劃分）：重量G=3.751.9125+222+53.7=1123.875kN采用8根M36吊筋，每根吊筋所受的力為P=140.5kN吊筋拉應力=138MPa=170MPa故吊筋應力滿足要求。岸側半個樁帽（以海側、岸側二排樁的中心線劃分）：重量G=（52.5-1.11.

101、1）1.6125+52.5=466.9kN采用4根M36吊筋，每根吊筋所受的力為P=116.725kN吊筋拉應力=114.7MPaW，故截面系數滿足要求。慣性矩I=27598.06=15196.12cm3最大撓度 f=2.7mmf= =3.25mm因fW，故截面系數滿足要求。慣性矩I=1017577.9=175779cm3最大撓度 f=3.8mmf= =6.5mm因ff，故鋼圍囹最大撓度滿足要求。b、吊筋計算海側半個樁帽（以海側、岸側二排樁的中心線劃分）：重量G=3.751.9125+53.7=901.875kN采用8根M36吊筋，每根吊筋所受的力為P=112.7kN吊筋拉應力=110.8MP

102、aW，故截面系數滿足要求。慣性矩I=211874.2=23748.4cm3最大撓度 f=1.2mmf= =3.5mm因ff，故鋼圍囹最大撓度滿足要求。、吊筋計算吊筋按BJ1樁帽計算。重量G=2.62.61.9125+2.65=335.79kN采用4根M30吊筋，每根吊筋所受的力為P=83.9kN吊筋拉應力=118.76MPaW，故截面系數滿足要求。慣性矩I=66047.9=36287.4cm3最大撓度 f=1.3mmf= =3.5mm因ff，故鋼圍囹最大撓度滿足要求。、吊筋計算海側半個樁帽（以海側、岸側二排樁的中心線劃分）：重量G=(2.55-1.11.1)1.6125+52.5=466.9k

103、N采用4根M32吊筋，每根吊筋所受的力為P=116.725kN吊筋拉應力=114.8MPa=170MPa故吊筋應力滿足要求。岸側半個樁帽（以海側、岸側二排樁的中心線劃分）：重量G=52.51.6125+52.5=515.625kN采用8根M30吊筋，每根吊筋所受的力為P=64.45kN吊筋拉應力=91.2MPaW，故截面系數滿足要求。慣性矩I=417577.9=70311.6cm3最大撓度 f=4.2mmf= =6.5mm因ff，故鋼圍囹最大撓度滿足要求。、吊筋計算重量G=2.68.61.6125+58.6=943kN采用8根M36吊筋，每根吊筋所受的力為P=117.875kN吊筋拉應力=115.9MPaP單，滿足要求。最大撓度f=0.8mm允許撓度f= =5.25mmfW，滿足要求。剛度校核：慣性矩I=42812.5=11250cm4最大撓度 f=0.7mmf= =1.75mmff,滿足要求。