1、單位工程施工組織設計方案腳手架設計：第一節 編制依據建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社； 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社； 鋼結構設計規范(GB50017-2003) 中國建筑工業出版社； 建筑結構荷載規范(GB50009-2001)中國建筑工業出版社； 建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施)中國建筑工業出版社； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)中國建筑工業出版社； 建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)中國建筑工業出版社； 建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)中國建筑工業出版社。第二節 工程概況 合肥英非科技投資管理有限公司研發

2、生產基地科技生產1#樓工程：屬于框架結構;地上6層;建筑高度：22.200m；標準層層高：3.60m ；總建筑面積：6895.00平方米。 第三節 腳手架方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合建筑施工安全檢查標準要求，要符合省文明標化工

3、地的有關標準。 6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用鋼管落地腳手架方案。 第四節 腳手架材料選擇 鋼管落地腳手架 l、鋼管落地腳手架，選用外徑48mm，壁厚3.50mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。 2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有

4、裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。 3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間 色。 4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。 5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m的單張網重量在3kg以上

5、，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由合肥建筑安全監督管理部門發放的準用證。 6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700）中Q235A鋼的要求。第五節 腳手架搭設流程及要求 落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。 定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊

6、板必須鋪放平整，不得懸空。 在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。 1、主桿基礎 本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，采用強度等級不低于C15的細石混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。腳手架下口用10號槽鋼墊底。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）。 2、立桿間距 (1)腳手架立桿縱距1.500m，橫距1.200，步距1.800m；連墻桿間距豎直3.600m，水平4.500m(即兩步三

7、跨)；里立桿距建筑物0.300m。 (2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 (3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。 (4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。 3、大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.800m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。 (2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。 4、剪刀撐 腳手架外側立面的兩端各設置一

8、道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。 5、腳手板、腳手片的鋪設要求 (1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。 (2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。 (3)腳手片須用18鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發

9、現有破損的要及時更換。 6、防護欄桿 (1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 (2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 (3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。 (4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。 7、連墻件 (1)腳手架與建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，設一拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。 (2)拉結點

10、在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。 (3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 (4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。 8、架體內封閉 (1)腳手架的架體內立桿距墻體凈距為300mm，如因結構設計的限制大于300mm的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固。 (2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。 (3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。第六節 腳手架的勞動力安排 1、為確保工程進度的需要

11、，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要1520人，均有上崗作業證書。 2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。 3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。第七節 腳手架的檢查與驗收 鋼管落地腳手架 1、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設； 2、進行分段驗收和檢查，發現有不符合要求的應迅速整改，并追究責任； 3、外腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001第八節及JGJ59-99中外

12、腳手架檢查評分表，所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付使用。 4、架體內必須做到每層封閉(即進行隔離)，且不能大于4步。第八節 腳手架搭設安全技術措施1、技術保障措施 (1)架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪于架子的外圍及底部。 (2)鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選(選擇標準見本設計表3)，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40Nm65 Nm之間。(3)架子搭設到10m高度時由架子搭設單位進行自檢；架子搭設完畢后由搭設會同使用單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。 (4

13、)該腳手架作為建筑物裝飾作業時安全防護屏障及裝修時作業平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。 (5)腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫、縱向水平桿，連墻件。 2、質量保障措施 (1)操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。 (2)技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。(3)腳手架必須嚴格依據本施工組織設計進行搭設，搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情

14、況，保證搭設質量達到設計要求。 (4)腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。 3、安全保障措施 (1)操作人員必須持有登高作業操作證方可上崗。 (2)架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。 (3)在架子上施工的各工種作業人中應注意自身安全(尤其是在卸料平臺上的工作人員)，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。 (4)雨、雪及六級以上大風等天氣嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。 (5)應設專人負責對

15、腳手架進行經常檢查和保修。 A 在下列情況下，必須對腳手架進行檢查| a 在六級大風和大雨后 b 停用超過二個月，復工前。 B 檢查保修項目 a 各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工組織設計的 要求； b 扣件螺絲是否松動； c 安全防護措施是否符合要求。 (6)在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護。 (7)腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。 (8)搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。 鋼管落地腳手架 1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。 2、外腳手架不得搭設在

16、距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。 3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。 4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。 5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。 7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。 8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 9、嚴格控制施工荷載

17、，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。 10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過重層。 11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。 12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。 13、腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。第九節 腳手架拆除安全技術措施 鋼管落地腳手架 1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動

18、組織安排等。 2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。 3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。 5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。 7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的

19、結扣時，應先通知對方，以防墜落。 8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 11、高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。 12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。 13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立

20、，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。第十節：腳手架計算書(見本子上)梁模板設計：第一節：編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)；混凝土結構設計規范GB50010-2002；建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)；鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。第二節：工程概況合肥英非科技投資管理有限公司研發生產基地科技生產1#樓工程：屬于框架結構;地上6層;建筑高度：22.200m；標準層層高：3.60m ；總建筑面積：6895.00平方米。 第三節：模板搭設流程及要求梁模板搭設工藝流程：梁模板安裝施工流程彈出梁軸線及水平線并進行復核

21、搭設梁模板支架安裝梁底楞安裝梁底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝梁側模板安裝另一側模板安裝上下鎖品楞、斜撐楞、腰楞和對拉螺栓復核梁模尺寸、位置與相鄰模板連接牢固辦預檢 第四節：模板搭設安全技術措施（1）質量保證措施：1、把好施工質量關1）認真仔細地學習和閱讀施工圖紙，吃透和領會施工圖的要求，及時提出不明之處，遇工程變更或其他技術措施，均以施工聯系單和簽證手續為依據，施工前認真做好各項技術交底工作，嚴格按國家頒行混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002和其它有關規定施工和驗收，并隨時接受業主、總包單位、監理單位和質監站對本工程的質量監督和指導。2）認真做好各道工序的檢查、驗收關，對各工種的

22、交接工作嚴格把關，做到環環扣緊，并實行獎罰措施。出了質量問題，無論是管理上的或是施工上的，均必須嚴肅處理，分析質量情況，加強檢查驗收，找出影響質量的薄弱環節，提出改進措施，把質量問題控制在萌芽狀態。2、嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目中質檢“四檢”制度，確保模板安裝質量。3、混凝土澆筑過程中應派專人23名看模，嚴格控制模板的位移和穩定性，一旦產生移位應及時調整，加固支撐。4、對變形及損壞的模板及配件，應按規范要求及時修理校正，維修質量不合格的模板和配件不得發放使用。5、為防止模底爛根，放線后應用水泥砂漿找平并加墊海綿。6、所有柱子模板拼縫、梁與柱、柱與梁等節點處均用海綿膠帶貼縫，樓板縫用膠

23、帶紙貼縫，以確?；炷敛宦{。7、模板安裝應嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接縫隙寬度、高度、脫模劑刷涂及預留洞口、門洞口斷面尺寸等的準確性。嚴格控制預期拼模板精度。8、嚴格執行預留洞口的定位控制，預留洞口時，木工嚴格按照墨線留洞。9、每層主軸線和分部軸線放線后，規定負責測量記錄人員及時記錄平面尺寸測量數據，并要及時記錄墻、柱、成品尺寸，目的是通過數據分析梁體和柱子的垂直度誤差。并根據數據分析原因，將問題及時反饋到有關生產負責人，及時進行整改和糾正。10、所有豎向結構的陰、陽角均須加設橡膠海綿條于拼縫中，拼縫要牢固。11、陰、陽角模必須嚴格按照模板設計圖進行加固處理

24、。12、為防止梁模板安裝出現梁身不平直、梁底不平下撓、梁側模脹模等質量問題，支模時應將側模包底模，梁模與柱模連接處，下料尺寸應略為縮短等。（2）安全保證措施：1、應遵守高處作業安全技術規范的有關規定。2、模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施。施工現場應搭設工作梯，工作人員不得爬模上下。3、登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。4、裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運，并應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。5、裝拆模板時，必須搭設腳手架。裝拆施工時， 除操作人員外，下面不得站人。高

25、處作業時，操作人員要扣上安全帶。6、安裝墻、柱模板時，要隨時支設固定，防止傾覆。7、對于預拼模板，當垂直吊運時，應采取兩個以上的吊點，水平吊運應采取四個吊點。吊點要合理布置。8、對于預拼模板應整體拆除。拆除時，先掛好吊索，然后拆除支撐及拼裝兩片模板的配件，待模板離開結構表面再起吊。起吊時，下面不準站人。9、在支撐搭設、拆除和澆筑混凝土時，無關人員不得進入支模底下，應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監護。10、在架空輸電線路下安裝板時，應停電作業。當不能停電時，應有隔離防護措施。11、搭設應由專業持證人員安裝；安全責任人應向作業人員進行安全技術交底，并做好記錄及簽證。12、模板拆除時，混凝土強

26、度必須達到規定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的規定要求時拆除模板。第五節：模板拆除安全技術措施 1、側模，在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。 2、底模，應在同一部位同條件養護的混凝土試塊強度達到要求時方可拆除（見表1）。 注：本表中設計的混凝土強度標準值系指與設計混凝土強度等級相應的混凝土立方體抗壓強度標準值。 3、拆除高度在5m以上的模板時，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。 4、模板支撐拆除前，混凝土強度必須達到設計要求，并經申報批準后，才能進行。拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上。在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是

27、用定型模板做平臺模板時，更要注意，防止模板突然全部掉落傷人。 5、拆模時必須設置警戒區域，并派人監護。拆模必須拆除干凈徹底，不得保留有懸空模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。高處拆下的模板及支撐應用垂直升降設備運至地面，不得亂拋亂扔。 6、拆模時，臨時腳手架必須牢固，不得用拆下的模板做腳手板。 7、腳手板擱至必須牢固平整，不得有空頭板，以防踏空墜落。 8、拆除的鋼模作平臺底模時，不得一次將頂撐全部拆除，應分批拆下頂撐，然后按順序拆下擱柵，底模，以免發生鋼模在自重荷載下一次性大面積脫落。 9、預應力混凝土結構構件模板的拆除，除應符合規范GB50204-92第2.4.1條或2.4.2條的規定外，

28、側模應在預應力張拉前拆除；底模應在結構構件建立預應力后拆除。 10、已拆除模板及其支架的結構，在混凝土強度符合設計混凝土的強度等級的要求后，方可承受全部使用荷載；當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更為不利時，必須經過核算，加設臨時支撐。 第六節：文明施工及環保措施1、 模板拆除后的材料應按編號分類堆放。2、 模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環境。3、 模板安裝時，應注意控制噪聲污染。4、模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音，夜間施工應遵守當地規定，防止噪聲擾民。5、加工和拆除木模板產生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理，避免污染環境。

29、6、每次下班時保證工完場清。 第七節：梁模板計算書 梁段:KL4。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：110.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：3.60；梁兩側立桿間距(m)：0.50；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：0；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折

30、減系數：0.85；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：18.0；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：2.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈

31、性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：4；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：4；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞合并根數：2；二、梁側模板荷載計算新澆混凝土側

32、壓力標準值F1=18.000kN/m2；三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.1

33、17q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.518=10.8kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.52=1.4kN/m；計算跨度: l = (800-110)/(4-1)= 230mm；面板的最大彎矩 M= 0.110.8(800-110)/(4-1)2 + 0.1171.4(800-110)/(4-1)2= 6.58104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.800(800-110)/(4-1)/1000+1.21.400(800-110)/(4-1)/1000=3.119 kN；經計

34、算得到，面板的受彎應力計算值: = 6.58104 / 2.70104=2.4N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.4N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 10.8N/mm； l-計算跨度: l = (800-110)/(4-1)=230mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的

35、最大撓度計算值: = 0.67710.8(800-110)/(4-1)4/(10095002.43105) = 0.089 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(800-110)/(4-1)/250 = 0.92mm；面板的最大撓度計算值 =0.089mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.92mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3.119/0.500= 6.238kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵

36、抗矩W和彈性模量E分別為:W = 251010/6 = 166.67cm3；I = 25101010/12 = 833.33cm4；E = 10000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.156 kNm，最大支座反力 R= 3.431 kN，最大變形 = 0.032 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.56105/1.67105 = 0.9 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 0.9 N/mm2 小于

37、 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.032mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.431kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 251010/6 = 166.67cm3；I = 25101010/12 = 833.33cm4；E = 10000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎

38、矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.257 kNm，最大支座反力 R= 5.099 kN，最大變形 = 0.037 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 2.57105/1.67105 = 1.5 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =1.5N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.037 mm主楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計算值 =0.037mm

39、 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10001818/6 = 5.40104mm3； I = 1000181818/12 = 4.86105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自

40、重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.301.00=24.840kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.50)1.00=6.300kN/m；q=24.840+6.300=31.140kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.124.841002+0.1176.31002=3.22104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.424.840.1+0.456.30.1=1.277kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.124.840.1+1.

41、26.30.1=3.488kN =Mmax/W=3.22104/5.40104=0.6N/mm2；梁底模面板計算應力 =0.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=20.700kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =100.00/250 = 0.

42、400mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67724.841004/(10095004.86105)=0.004mm；面板的最大撓度計算值: =0.004mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.4mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=3.488/1=3.488kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的

43、截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.13.48812 = 0.349 kNm；最大應力 = M / W = 0.349106/83333.3 = 4.2 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 4.2 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.63.4881 = 2.093 kN；方木受剪應力計算值

44、= 32.0931000/(250100) = 0.628 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.628 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6773.48810004 /(10010000416.667104)=0.567mm；方木的最大允許撓度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.567 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模

45、板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.277kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=3.488kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(0.500-0.300)/41.000(1.20.11024.000+1.42.500)+1.221.000(0.800-0.110)0.300=0.830kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N2=5.595 kN；最大彎矩 Mmax=0.908 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.931 mm；最大應力 =0.908106/5080=178.7 N/mm2；支

46、撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 178.7 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、扣件抗滑移的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為0.85kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=5

47、.595 kN；R 6.80 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =5.595kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1293.6=0.558kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(0.50-0.30)/4)1.000.30+(1.00/2+(0.50-0.30)/4)1.000.110(1.50+24.00)=2.049kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4(2.50

48、0+2.000)1.000/2+(0.500-0.300)/41.000=3.465kN；N =N1+N2+N3+N4=5.595+0.558+2.049+3.465=11.667kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式l

49、o=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.155； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m； 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207；鋼管立桿受壓應力計算值；=11667.012/(0.207489) = 115.3N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 115.3

50、N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！板模板設計： 第一節：編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)；混凝土結構設計規范GB50010-2002；建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)；鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。第二節：工程概況合肥英非科技投資管理有限公司研發生產基地科技生產1#樓工程：屬于框架結構;地上6層;建筑高度：22.200m；標準層層高：3.60m ；總建筑面積：6895.00平方米。 第三節：模板搭設流程及要求梁模板搭設工藝流程：樓板模板安裝施工工藝流程搭設支架安裝橫縱大小

51、龍骨調整板下皮標高及起拱鋪設頂板模板檢查模板上皮標高、平整度辦預檢 第四節：模板搭設安全技術措施（1）質量保證措施：1、把好施工質量關1）認真仔細地學習和閱讀施工圖紙，吃透和領會施工圖的要求，及時提出不明之處，遇工程變更或其他技術措施，均以施工聯系單和簽證手續為依據，施工前認真做好各項技術交底工作，嚴格按國家頒行混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002和其它有關規定施工和驗收，并隨時接受業主、總包單位、監理單位和質監站對本工程的質量監督和指導。2）認真做好各道工序的檢查、驗收關，對各工種的交接工作嚴格把關，做到環環扣緊，并實行獎罰措施。出了質量問題，無論是管理上的或是施工上的，均

52、必須嚴肅處理，分析質量情況，加強檢查驗收，找出影響質量的薄弱環節，提出改進措施，把質量問題控制在萌芽狀態。2、嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目中質檢“四檢”制度，確保模板安裝質量。3、混凝土澆筑過程中應派專人23名看模，嚴格控制模板的位移和穩定性，一旦產生移位應及時調整，加固支撐。4、對變形及損壞的模板及配件，應按規范要求及時修理校正，維修質量不合格的模板和配件不得發放使用。5、為防止模底爛根，放線后應用水泥砂漿找平并加墊海綿。6、所有柱子模板拼縫、梁與柱、柱與梁等節點處均用海綿膠帶貼縫，樓板縫用膠帶紙貼縫，以確?；炷敛宦{。7、模板安裝應嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和

53、平整度，模板接縫隙寬度、高度、脫模劑刷涂及預留洞口、門洞口斷面尺寸等的準確性。嚴格控制預期拼模板精度。8、嚴格執行預留洞口的定位控制，預留洞口時，木工嚴格按照墨線留洞。9、每層主軸線和分部軸線放線后，規定負責測量記錄人員及時記錄平面尺寸測量數據，并要及時記錄墻、柱、成品尺寸，目的是通過數據分析梁體和柱子的垂直度誤差。并根據數據分析原因，將問題及時反饋到有關生產負責人，及時進行整改和糾正。10、所有豎向結構的陰、陽角均須加設橡膠海綿條于拼縫中，拼縫要牢固。11、陰、陽角模必須嚴格按照模板設計圖進行加固處理。12、為防止梁模板安裝出現梁身不平直、梁底不平下撓、梁側模脹模等質量問題，支模時應將側模包

54、底模，梁模與柱模連接處，下料尺寸應略為縮短等。（2）安全保證措施：1、應遵守高處作業安全技術規范的有關規定。2、模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施。施工現場應搭設工作梯，工作人員不得爬模上下。3、登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。4、裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運，并應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。5、裝拆模板時，必須搭設腳手架。裝拆施工時， 除操作人員外，下面不得站人。高處作業時，操作人員要扣上安全帶。6、安裝墻、柱模板時，要隨時支設固定，防止傾覆。7、對于預拼

55、模板，當垂直吊運時，應采取兩個以上的吊點，水平吊運應采取四個吊點。吊點要合理布置。8、對于預拼模板應整體拆除。拆除時，先掛好吊索，然后拆除支撐及拼裝兩片模板的配件，待模板離開結構表面再起吊。起吊時，下面不準站人。9、在支撐搭設、拆除和澆筑混凝土時，無關人員不得進入支模底下，應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監護。10、在架空輸電線路下安裝板時，應停電作業。當不能停電時，應有隔離防護措施。11、搭設應由專業持證人員安裝；安全責任人應向作業人員進行安全技術交底，并做好記錄及簽證。12、模板拆除時，混凝土強度必須達到規定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的規定要求時拆除模板。第五節：模板拆除安全技術

56、措施 1、側模，在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。 2、底模，應在同一部位同條件養護的混凝土試塊強度達到要求時方可拆除（見表1）。 注：本表中設計的混凝土強度標準值系指與設計混凝土強度等級相應的混凝土立方體抗壓強度標準值。 3、拆除高度在5m以上的模板時，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。 4、模板支撐拆除前，混凝土強度必須達到設計要求，并經申報批準后，才能進行。拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上。在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，防止模板突然全部掉落傷人。 5、拆模時必須設置警戒區域，并

57、派人監護。拆模必須拆除干凈徹底，不得保留有懸空模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。高處拆下的模板及支撐應用垂直升降設備運至地面，不得亂拋亂扔。 6、拆模時，臨時腳手架必須牢固，不得用拆下的模板做腳手板。 7、腳手板擱至必須牢固平整，不得有空頭板，以防踏空墜落。 8、拆除的鋼模作平臺底模時，不得一次將頂撐全部拆除，應分批拆下頂撐，然后按順序拆下擱柵，底模，以免發生鋼模在自重荷載下一次性大面積脫落。 9、預應力混凝土結構構件模板的拆除，除應符合規范GB50204-92第2.4.1條或2.4.2條的規定外，側模應在預應力張拉前拆除；底模應在結構構件建立預應力后拆除。 10、已拆除模板及其支架的結構

58、，在混凝土強度符合設計混凝土的強度等級的要求后，方可承受全部使用荷載；當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更為不利時，必須經過核算，加設臨時支撐。 第六節：文明施工及環保措施1、 模板拆除后的材料應按編號分類堆放。2、 模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環境。3、 模板安裝時，應注意控制噪聲污染。4、模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音，夜間施工應遵守當地規定，防止噪聲擾民。5、加工和拆除木模板產生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理，避免污染環境。6、每次下班時保證工完場清。第七節：板模板計算書 一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距

59、(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):3.48；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.300；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；

60、木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.10.111

61、+0.31 = 3.061 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.061+1.42.5= 7.173kN/m最大彎矩M=0.17.1733002= 64558.8 Nmm；面板最大應力計算值 =M/W= 64558.8/54000 = 1.196 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.196 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250

62、其中q =q1= 3.061kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6773.0613004/(100950048.6104)=0.036 mm； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.036 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖(mm)1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.1

63、0.30.11+0.30.3 = 0.918 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.3 = 0.75 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.20.918+1.40.75 = 2.152 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.12.15212 = 0.215 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.215106/83333.33 = 2.582 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2.582 N/mm2 小于方木的

64、抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.1521 = 1.291 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.291103/(2 50100) = 0.387 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.387 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 0.918 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6770.91810004 /(1009000

65、4166666.667)= 0.166 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.166 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!四、板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.152kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.724 kNm ；最大變形 Vmax = 1.852 mm ；最大支座力 Qmax = 7.826 kN ；最大應力 = 724407.122/5080 = 142.6 N/

66、mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 142.6 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.852mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80

67、 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 7.826 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.475 = 0.449 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.311 = 0.3 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.10.1111 = 2.761 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.51 kN；2.活荷載為施工

68、荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.512 kN；七、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.512 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓

69、應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；根據扣件式規范，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.1=2.945； k - 計算長度附加系數，取1.155； - 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到

70、軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=10511.547/(0.207489) = 103.845 N/mm2；立桿穩定性計算 = 103.845 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！ 柱模板設計：第一節：編制依據建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。第二節：工程概況合肥英非科技投資管理有限公司研發生產基地科技生產1#樓工程：屬于框架結構;地上6層;建筑高度：22.200

71、m；標準層層高：3.60m ；總建筑面積：6895.00平方米。第三節：模板搭設流程及要求梁模板搭設工藝流程：框架柱模板安裝工藝流程：搭設安裝腳手架沿模板邊線貼密封條立柱子片模安裝柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面檢查校正群體固定辦預檢第四節：模板搭設安全技術措施（1）質量保證措施：1、把好施工質量關1）認真仔細地學習和閱讀施工圖紙，吃透和領會施工圖的要求，及時提出不明之處，遇工程變更或其他技術措施，均以施工聯系單和簽證手續為依據，施工前認真做好各項技術交底工作，嚴格按國家頒行混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002和其它有關規定施工和驗收，并隨時接受業主、總包單位、監理單位和質監

72、站對本工程的質量監督和指導。2）認真做好各道工序的檢查、驗收關，對各工種的交接工作嚴格把關，做到環環扣緊，并實行獎罰措施。出了質量問題，無論是管理上的或是施工上的，均必須嚴肅處理，分析質量情況，加強檢查驗收，找出影響質量的薄弱環節，提出改進措施，把質量問題控制在萌芽狀態。2、嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目中質檢“四檢”制度，確保模板安裝質量。3、混凝土澆筑過程中應派專人23名看模，嚴格控制模板的位移和穩定性，一旦產生移位應及時調整，加固支撐。4、對變形及損壞的模板及配件，應按規范要求及時修理校正，維修質量不合格的模板和配件不得發放使用。5、為防止模底爛根，放線后應用水泥砂漿找平并加墊海綿

73、。6、所有柱子模板拼縫、梁與柱、柱與梁等節點處均用海綿膠帶貼縫，樓板縫用膠帶紙貼縫，以確保混凝土不漏漿。7、模板安裝應嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接縫隙寬度、高度、脫模劑刷涂及預留洞口、門洞口斷面尺寸等的準確性。嚴格控制預期拼模板精度。8、嚴格執行預留洞口的定位控制，預留洞口時，木工嚴格按照墨線留洞。9、每層主軸線和分部軸線放線后，規定負責測量記錄人員及時記錄平面尺寸測量數據，并要及時記錄墻、柱、成品尺寸，目的是通過數據分析梁體和柱子的垂直度誤差。并根據數據分析原因，將問題及時反饋到有關生產負責人，及時進行整改和糾正。10、所有豎向結構的陰、陽角均須加設橡膠海綿

74、條于拼縫中，拼縫要牢固。11、陰、陽角模必須嚴格按照模板設計圖進行加固處理。12、為防止梁模板安裝出現梁身不平直、梁底不平下撓、梁側模脹模等質量問題，支模時應將側模包底模，梁模與柱模連接處，下料尺寸應略為縮短等。（2）安全保證措施：1、應遵守高處作業安全技術規范的有關規定。2、模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施。施工現場應搭設工作梯，工作人員不得爬模上下。3、登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。4、裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運，并應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。5

75、、裝拆模板時，必須搭設腳手架。裝拆施工時， 除操作人員外，下面不得站人。高處作業時，操作人員要扣上安全帶。6、安裝墻、柱模板時，要隨時支設固定，防止傾覆。7、對于預拼模板，當垂直吊運時，應采取兩個以上的吊點，水平吊運應采取四個吊點。吊點要合理布置。8、對于預拼模板應整體拆除。拆除時，先掛好吊索，然后拆除支撐及拼裝兩片模板的配件，待模板離開結構表面再起吊。起吊時，下面不準站人。9、在支撐搭設、拆除和澆筑混凝土時，無關人員不得進入支模底下，應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監護。10、在架空輸電線路下安裝板時，應停電作業。當不能停電時，應有隔離防護措施。11、搭設應由專業持證人員安裝；安全責任人

76、應向作業人員進行安全技術交底，并做好記錄及簽證。12、模板拆除時，混凝土強度必須達到規定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的規定要求時拆除模板。第五節：模板拆除安全技術措施 1、側模，在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。 2、底模，應在同一部位同條件養護的混凝土試塊強度達到要求時方可拆除（見表1）。 注：本表中設計的混凝土強度標準值系指與設計混凝土強度等級相應的混凝土立方體抗壓強度標準值。 3、拆除高度在5m以上的模板時，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。 4、模板支撐拆除前，混凝土強度必須達到設計要求，并經申報批準后，才能進行。拆除模板一般用長撬棒

77、，人不許站在正在拆除的模板上。在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，防止模板突然全部掉落傷人。 5、拆模時必須設置警戒區域，并派人監護。拆模必須拆除干凈徹底，不得保留有懸空模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。高處拆下的模板及支撐應用垂直升降設備運至地面，不得亂拋亂扔。 6、拆模時，臨時腳手架必須牢固，不得用拆下的模板做腳手板。 7、腳手板擱至必須牢固平整，不得有空頭板，以防踏空墜落。 8、拆除的鋼模作平臺底模時，不得一次將頂撐全部拆除，應分批拆下頂撐，然后按順序拆下擱柵，底模，以免發生鋼模在自重荷載下一次性大面積脫落。 9、預應力混凝土結構構件模板的拆

78、除，除應符合規范GB50204-92第2.4.1條或2.4.2條的規定外，側模應在預應力張拉前拆除；底模應在結構構件建立預應力后拆除。 10、已拆除模板及其支架的結構，在混凝土強度符合設計混凝土的強度等級的要求后，方可承受全部使用荷載；當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更為不利時，必須經過核算，加設臨時支撐。第六節：文明施工及環保措施1、 模板拆除后的材料應按編號分類堆放。2、 模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環境。3、 模板安裝時，應注意控制噪聲污染。4、模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音，夜間施工應遵守當地規定，防止噪聲擾民。5、加工和拆

79、除木模板產生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理，避免污染環境。6、每次下班時保證工完場清。 第七節：柱模板計算書柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的總計算高度:H = 2.80m；一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:3；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:3；對拉

80、螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數:2；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):17.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.40；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):11.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):

81、1.40；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取2.800m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。分別計算得 57.243

82、 kN/m2、67.200 kN/m2，取較小值57.243 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=57.243kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。作用在模板上的側壓力線荷載q，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1：1.257.240.450.90=27.820kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.

83、000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。q = q1 + q2 =27.820+1.134=28.954kN/m； 柱截面寬度B方向 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)從左往右，各支座反力為R1=2.714kN，R2=9.048kN，R3=2.714kN 柱截面寬度H方向 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)從左往右，各支座反力為R1=2.714kN，R2=9.048kN，R3=2.714kNMmax =226203.125Nmm；Vmax=4524.063N；max=0.538mm；Rmax=9

84、048.125N1.面板抗彎強度驗算 =M/Wf其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=45015.015.0/6=1.69104mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=17.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 2.26105 / 1.69104 = 13.405N/mm2；面板的最大應力計算值 =13.405N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =17N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算 = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最

85、大剪力(N)：V = 4524.063N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 17.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =34524.063/(245015.0)=1.005N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.400N/mm2；面板截面的受剪應力 =1.005N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.4N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算面板最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.538mm；面

86、板的最大撓度計算值 =0.538mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 1.2mm,滿足要求！四、豎楞計算本工程柱高度為2.800m,柱箍間距為450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/62 = 166.67cm3；I = 50100100100/122 = 833.33cm4；作用在豎楞上的線荷載，q=Rmax/l=9048.125/450.000=20.107N/mm 豎楞計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(Nmm

87、)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm；豎楞的最大彎距：M =0.120.107450.0450.0= 4.07105Nmm； =M/Wf其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.67105； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=11.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 4.07105/1.67105 = 2.443N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =2.443N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =11N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算 = 3V/(2bhn)fv

88、其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.620.107450=5428.875N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.400 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =35428.875/(250.0100.02)=0.814N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.400N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.814N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.4N/mm2，滿

89、足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250 E-豎楞彈性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=8.33106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.67720.11450.04/(1009000.08.33106) = 0.074 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.074mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗

90、矩W分別為:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；按集中荷載計算(附計算簡圖)： B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 57.240.9 + 1.4 20.9)0.275 0.45 = 7.96 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 12.081 kN； B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.298 kNm； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.059 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M =

91、298022.98 Nmm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 10156 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 27.95 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =2.98108/(1.051.02107)=27.95N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.059 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 =0.059mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.2mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:NN=fA

92、其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 12.081 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=12.081kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣

93、性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；按計算(附計算簡圖)： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.257.240.9+1.420.9)0.275 0.45 = 7.96 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 12.081 kN； H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.298 kNm； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.059 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 2

94、98022.98 Nmm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 10156 mm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 27.947 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =2.98108/(1.051.02107)=27.947N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.059 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 =0.059mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.2mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:NN=fA其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 12.081 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=12.081kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!