1、晤乎耿鴛伎鳴肝鋼崩匪薦估照導(dǎo)燴諷徘盾哼憫姥招膨弱饑材盎嗎區(qū)粥臆餡滇漓階幻壹彪宙效指只軟懈戰(zhàn)擦隧遍屠抉領(lǐng)奇蹄配慣語(yǔ)釣騰氏捉冶堯您摔漢槽巋券碩砌華盎藍(lán)戈橙捶漸墜趙硅畢曼裙虜恢帳炸辮噸羌汪診俄煥至腑阻雨嗓石危糜眠幾暗茨柱礙欺須汁根眷連飯船郵你科鞠盲芥詭乏鄉(xiāng)福貴份姓奪鉤叉待醚瀾桶壕基形擻贍絞暴英后燥慣航漬曬具晌唉西歉芽臆拆億獺乘河麗召炳值咽符婉嚨禁立弊仲熱聊榆鄂闊倡彈迂慧律聯(lián)儲(chǔ)峰虱胺妙湛鬃譜降夯袍慰巡仇倘從緞既腐證冶裙俄逗變還棟莆柜游脖抹唐段籍靜狗濫把釘表小叼傀諸妨何鄒捎砰蛇拄姜鎊捅娩恬路疽振氨磐鄭澡轟屯幟棵吟剩煙天興洲長(zhǎng)江大橋項(xiàng)目深水高樁承臺(tái)雙壁鋼吊圍堰施 工 技 術(shù)目 錄第一章 前 言- 1 -1

2、.1 工程概述- 1 -1.1.1 結(jié)構(gòu)形式- 1 -1.1.2 地形、地貌- 1 -1.1.3 工程地質(zhì)- 2 -1.1.4 氣象- 2 -1.1.5 橋渡水文- 2 -1.1.6 航道及航運(yùn)- 3 -1.1.7 地震- 3 -1.1.8 主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)- 3 -1.2本課題研究的主要內(nèi)容- 4 -第二章 雙壁鋼吊箱圍堰設(shè)計(jì)- 5 -2.1 基本設(shè)計(jì)情況- 5 -2.2 設(shè)計(jì)依據(jù)- 5 -2.3 設(shè)計(jì)參數(shù)- 5 -2.4 鋼吊箱主要構(gòu)件簡(jiǎn)述- 6 -2.5 確定計(jì)算模型- 7 -2.5.1 坐標(biāo)系選擇- 7 -2.5.2 計(jì)算工況- 7 -2.5.3 有限元模型- 8 -2.5.4 邊界條件-

3、 14 -2.6 材料- 16 -2.7 載荷- 16 -2.7.1 外部水壓力- 16 -2.7.2 內(nèi)部水壓力- 16 -2.7.3 水流壓力- 17 -2.7.4 風(fēng)載荷- 19 -2.7.5 重力- 20 -2.7.6 各工況的載荷組合- 20 -2.8 計(jì)算結(jié)果與分析- 22 -2.8.1 計(jì)算結(jié)果匯總- 22 -2.8.2 強(qiáng)度- 22 -2.8.3 剛度- 25 -2.8.4 穩(wěn)定性- 26 -2.8.5 混凝土的強(qiáng)度- 27 -2.9 結(jié)論- 37 -第三章 雙壁鋼吊箱施工- 38 -3.1 鋼吊箱制作及運(yùn)輸- 38 -3.1.1 鋼吊箱分塊- 38 -3.1.2 放樣并制作胎

4、架- 38 -3.2 吊箱定位及組裝- 41 -3.2.1 測(cè)量放樣- 41 -3.2.2 底板拼裝- 41 -3.2.3 懸吊系統(tǒng)- 42 -3.2.4 側(cè)板、導(dǎo)向裝置安裝- 43 -3.2.5 鋼吊箱下沉- 44 -3.3 封底混凝土施工- 45 -3.3.1 施工工藝- 46 -3.3.2 封底混凝土澆筑前準(zhǔn)備工作- 46 -3.3.3 封底混凝土攪拌與澆筑- 48 -3.3.4 圍堰內(nèi)抽水- 50 -3.3.5 操作要點(diǎn)：- 50 -3.3.6 雙壁鋼圍堰在施工過(guò)程中易出現(xiàn)的事故及應(yīng)對(duì)措施（見(jiàn)下表）- 51 -3.4 結(jié)論- 52 -第一章 前 言1.1 工程概述新建武漢天興洲公鐵兩用

5、長(zhǎng)江大橋是國(guó)家“十五”重點(diǎn)項(xiàng)目之一。該橋位于既有武漢長(zhǎng)江二橋下游9.8Km處天興洲江段。大橋正橋從北岸諶家磯長(zhǎng)江大堤堤腳DK7+449.4向南跨長(zhǎng)江北汊上天興洲，越長(zhǎng)江南汊至青山DK12+106.5止，全長(zhǎng)4657.1m。公路橋在南汊正橋主孔和兩端與鐵路橋共橋，上下層布置，北端從027#墩往北公路從平面上脫離鐵路中心線，平行于鐵路橋中線跨越北汊，兩橋中心線相距40m，公路橋位于鐵路上游。我部施工的鐵路橋主橋跨越長(zhǎng)江北汊，全部位于直線上。大橋是連接長(zhǎng)江南北交通的主要過(guò)江通道，為即將建設(shè)的京廣客運(yùn)專線及武漢鐵路樞紐服務(wù)。同時(shí)也是武漢市規(guī)劃中的中環(huán)線的過(guò)江通道。1.1.1 結(jié)構(gòu)形式大橋按正線四線設(shè)計(jì)

6、，客運(yùn)專線與級(jí)線間距8.6m，客運(yùn)專線與級(jí)鐵路線分別獨(dú)立成橋，采用基礎(chǔ)共用，墩身、梁體分離的形式。長(zhǎng)江北汊中連續(xù)梁主橋062#066#墩采用12根2.5m鉆孔樁，行列式布置，最大樁長(zhǎng)85m；承臺(tái)尺寸為23.116.85m。結(jié)構(gòu)形式見(jiàn)圖1.1。 圖1.1 主橋基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)形式圖1.1.2 地形、地貌大橋橋位位于天興洲微彎分汊型河段，天興洲將長(zhǎng)江分為南、北兩個(gè)河道。長(zhǎng)江兩岸設(shè)有防洪干堤，堤頂高程+29.2m（北岸）。堤內(nèi)地形平坦，為長(zhǎng)江一級(jí)階地，地面高程多為+21.0+25.5m。漢口岸上主要為耕種區(qū)，分布較多魚(yú)塘。1.1.3 工程地質(zhì)本段覆蓋層主要為第四系全新統(tǒng)及中、下更新統(tǒng)地層。橋址北岸以粘性土為

7、主，厚35m左右；北汊以粉細(xì)砂為主，厚1535m；基巖主要由成巖程度較差的疏松砂巖、泥質(zhì)粉砂巖、砂巖組成。1.1.4 氣象橋渡區(qū)處于亞熱帶濕潤(rùn)區(qū)，夏季高溫悶熱，歷史上最高氣溫41.3，最低氣溫-18.1，年平均氣溫16.8。有霜凍和降雪發(fā)生，雨量充沛。歷史上全月降雨量最大在六月，為820.1mm，日最大降雨量最大為317.4mm，年平均降雨量12141448mm，降雨多集中在47月，約占全年降雨量的60以上。風(fēng)向在六、七、八三個(gè)月以東南風(fēng)為主，間有東北風(fēng)及西南風(fēng)，最大風(fēng)力為78級(jí)。其余各月多為北風(fēng)及北東風(fēng)，最大風(fēng)力可達(dá)9級(jí)，多發(fā)生在9月份。最大風(fēng)速達(dá)27.9m/，8級(jí)和8級(jí)以上大風(fēng)年平均8.2

8、天，最多16天。1.1.5 橋渡水文南北大堤間寬4.2Km。河道由于沿江兩岸受節(jié)點(diǎn)控制及護(hù)岸工程的興建，自20世紀(jì)30年代至今河道外型基本穩(wěn)定，岸線變化相對(duì)較小，河床演變主要表現(xiàn)在河床沖淤、洲灘消長(zhǎng)和汊道的興衰變化。橋址河段在今后較長(zhǎng)時(shí)期內(nèi)仍將維持枯水單一，中、高水位雙汊過(guò)流，主流在南汊的河勢(shì)，但洲灘和汊道的局部沖淤變化仍將發(fā)生。三峽樞紐運(yùn)用后對(duì)建橋河段河勢(shì)的主要影響表現(xiàn)為河床有所沖刷下切，深槽也將有所沖刷擴(kuò)大，預(yù)計(jì)橋址河段不會(huì)發(fā)生大的調(diào)整。橋址計(jì)劃分洪情況下百年一遇洪水位為+27.38m；三百年一遇洪水位北汊為+28.16m。百年一遇洪峰流量北汊22100m3/s。二十年一遇最高通航水位+2

9、5.68m，最低通航水位+9.62m。橋址位于漢口水文站下游約10Km，其水文情況可反映橋址河段基本水文特征（根據(jù)實(shí)際統(tǒng)計(jì)漢口站水位與橋位處水位相差0.32m。經(jīng)長(zhǎng)江委研究統(tǒng)計(jì)歷年水位如下表1-1。表1-1 歷年日平均最高水位統(tǒng)計(jì)情況表（黃海高程）頻率月份10.5%1%2%5%10%20%15.75215.00214.30213.26212.47211.6222月16.47215.72214.92213.77212.88211.9423月19.32218.39217.47216.14215.11213.9924月20.58219.94219.25218.34217.56216.6925月22.

10、36221.75221.19220.39219.66218.8626月24.34224.32223.66222.73221.89220.96210月23.57223.57222.80221.76220.87219.84211月20.64220.64219.92218.96218.14217.23212月17.67217.67216.91215.87215.04214.112105月23.18223.18222.63221.82221.06220.252114月21.43220.79220.16219.31218.57217.732123月19.04218.37217.63216.63215.8

11、1214.902610月27.02226.52225.99225.23224.57223.8121.1.6 航道及航運(yùn)武漢河段自長(zhǎng)江大橋以下為一級(jí)航道。天興洲南汊為青山夾水道，為目前的主航道。北汊為沙口水道，只能通行小型船舶（級(jí)航道），在枯水期施工時(shí)可申請(qǐng)封航。1.1.7 地震大橋場(chǎng)址的地震基本烈度為度。1.1.8 主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)鐵路線路等級(jí)：客運(yùn)專線，級(jí)；鐵路正線數(shù)目：四線；鐵路正線間距：客運(yùn)專線5m，級(jí)線4.2m，客運(yùn)專線與級(jí)線間距8.6m；旅客列車設(shè)計(jì)行車速度：200Km/h；通航凈空尺度：最高通航水位+25.68m，最低通航水位+9.62m；北汊通航孔通航凈空尺度：航道等級(jí)為（），凈寬不

12、小于60m；凈高在最高通航水位以上不小于10m。1.2本課題研究的主要內(nèi)容目前，對(duì)橋梁深水基礎(chǔ)而言，鋼吊箱圍堰的應(yīng)用越來(lái)越廣泛，但吊箱結(jié)構(gòu)的受力分析、拼裝、下沉定位、抗浮、抗沉等施工技術(shù)問(wèn)題，需進(jìn)一步進(jìn)行研究，使吊箱圍堰結(jié)構(gòu)合理，重量輕，制造、安裝、下沉簡(jiǎn)便，施工安全。1）以雙壁鋼吊箱為整體研究對(duì)象，提出了將三維整體非線性仿真模分析引入鋼吊箱的設(shè)計(jì)過(guò)程中，以在安全性和經(jīng)濟(jì)性之間尋找合適的平衡點(diǎn)為目標(biāo)的設(shè)計(jì)新思路。2）在雙壁鋼吊箱圍堰施工中，創(chuàng)造了利用鋼護(hù)筒拼組下沉鋼吊箱，同時(shí)采用定位輪導(dǎo)向進(jìn)行鋼吊箱下沉定位的新方法。第二章 雙壁鋼吊箱圍堰設(shè)計(jì)2.1 基本設(shè)計(jì)情況武漢天興洲公鐵兩用長(zhǎng)江大橋深水高

13、樁承臺(tái)鋼吊箱結(jié)構(gòu)是一個(gè)雙層板梁組合結(jié)構(gòu)，由底板、側(cè)板、內(nèi)支撐系統(tǒng)、吊掛系統(tǒng)（抗拉、浮支柱）系統(tǒng)組成。 主要針對(duì)三種工況進(jìn)行計(jì)算：1） 鋼吊箱就位漂浮，澆注1.2 m封底混凝土（未固結(jié)）；2） 封底混凝土固結(jié)，艙間注水并抽干鋼吊箱內(nèi)部的水；3） 承臺(tái)澆注（固結(jié)）完畢，拆除抗浮支柱及內(nèi)部水平支撐。2.2 設(shè)計(jì)依據(jù)1) 公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ 024-85）2) 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017-2003）3) 王國(guó)正，翟履謙：鋼結(jié)構(gòu)原理與設(shè)計(jì)，清華大學(xué)出版社，19934) 魏明鐘：鋼結(jié)構(gòu)。武漢理工大學(xué)出版社，20025) 武漢天興洲公鐵兩用長(zhǎng)江大橋相關(guān)結(jié)構(gòu)物圖紙2.3 設(shè)計(jì)參數(shù)1) 鋼吊

14、箱設(shè)計(jì)施工水位為+20.252 m（黃海高程），吊箱頂面標(biāo)高+21.000 m，底面標(biāo)高+5.000 m；平面尺寸26.00 m19.70 m16.00 m（高度）1.40 m（艙厚），如圖5.1、5.2。2) 鋼吊箱的材料為A3鋼。3） 承臺(tái)頂面標(biāo)高+11.500 m，底面標(biāo)高+6.500 m，承臺(tái)尺寸為23.10 m（水流方向）16.80 m（線路方向）5.00 m（高度）。4） 鋼吊箱封底混凝土標(biāo)號(hào)為C25，砼的重度取=23 kN/m3。封底厚度1.5m，先封1.2m，剩余30cm做抽完水后找平處理。 5） 水流速度1.75 m/s，基本風(fēng)壓0.1 kN/m2，（公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范全國(guó)

15、基本風(fēng)壓分布圖）。6） 波浪壓力按照1.5 m波高計(jì)算（相當(dāng)于6級(jí)風(fēng)的情況）。2.4 鋼吊箱主要構(gòu)件簡(jiǎn)述箱各種主要構(gòu)件如下：內(nèi)外殼板板厚6mm；隔艙板板厚10mm；內(nèi)外殼板處設(shè)10430的加強(qiáng)墊板； 底板板厚6mm；肋骨H20300/10558/16300；龍骨為H（2040016350）/101000/20500。內(nèi)部水平支撐均采用240a拼成的箱形截面，與內(nèi)殼板連接處設(shè)置10500的加強(qiáng)墊板。經(jīng)過(guò)分析和比較，確定設(shè)置2道水平支撐。抗浮支柱（吊掛系統(tǒng)）也采用240a拼成的箱形截面。支在底板縱橫龍骨的交叉點(diǎn)處。圖2.1 鋼吊箱平面圖160031400312003100038001200殼板 隔

16、艙板圖2.2 內(nèi)、外殼板和隔艙板的水平加勁肋及水平支撐桁架垂向布置2.5 確定計(jì)算模型2.5.1 坐標(biāo)系選擇取右手直角坐標(biāo)系：沿高度方向?yàn)閦軸，向上為正；沿平面長(zhǎng)邊方向?yàn)閤軸，順?biāo)鞣较驗(yàn)檎谎囟踢叿较驗(yàn)閥軸，如圖2.3。2.5.2 計(jì)算工況鋼吊箱分節(jié)、分塊焊接拼裝，在此過(guò)程中，尚未完全就位的鋼吊箱處于漂浮狀態(tài)，內(nèi)外水壓力相互抵消，所以不會(huì)產(chǎn)生較大的應(yīng)力和變形。根據(jù)分析的結(jié)果，本次分析計(jì)算了以下3種工況：1) 工況一、吊箱到達(dá)設(shè)計(jì)標(biāo)高漂浮，澆注1.2 m厚的封底混凝土（未固結(jié)）的情況；此時(shí)由于封底混凝土未固結(jié)，沒(méi)有剛度，但其重量要作用在鋼吊箱的底板上，使吊箱結(jié)構(gòu)產(chǎn)生變形。計(jì)算中取吊箱內(nèi)部（內(nèi)殼

17、板以內(nèi)）和外部（外殼板以外）的水位均為設(shè)計(jì)水位。為了保證澆注封底混凝土之前鋼吊箱漂浮在水上，在1.4 m艙內(nèi)中的水位計(jì)算如下：鋼吊箱結(jié)構(gòu)重量（包括內(nèi)支撐和抗浮支柱）約591 t，艙內(nèi)的水位距江水水面的高度為591.026.019.7（26.02.8）（19.72.8）591（512.2392.08）4.92 m艙內(nèi)水位到箱底的高度為15.2524.92010.332 m。1.2 m混凝土（重度23 kN/m3）換算成面壓力為27.6 kN/m2 0.0276 N/mm2。2) 工況二、封底混凝土固結(jié)完畢，抽干吊箱內(nèi)部的水的情況；為了使得上浮力較小，在吊箱1.4 m艙內(nèi)的水位注到與江水平齊。此時(shí)

18、鋼護(hù)筒與封底混凝土之間的粘結(jié)力可以抵抗一部分上浮力。為了偏于安全地設(shè)計(jì)抗浮支柱，假設(shè)上浮力完全由抗浮支柱承受。3) 工況三、承臺(tái)混凝土施工（固結(jié)）完畢，拆除抗浮支柱及內(nèi)支撐的情況；此時(shí)認(rèn)為混凝土(封底及承臺(tái))與鋼護(hù)筒之間牢固連接。2.5.3 有限元模型鋼吊箱結(jié)構(gòu)具有對(duì)稱性。所受的載荷中，水壓力（靜水壓力和波浪壓力）以及重力都具有兩個(gè)方向的對(duì)稱性。水流壓力與橋軸線垂直，作用在吊箱上游短邊上，關(guān)于xz平面對(duì)稱；風(fēng)載荷比水流壓力小一個(gè)量級(jí)，所以只考慮與水流壓力作用方向相同的風(fēng)載荷。因此，所有載荷均關(guān)于xz平面對(duì)稱。所以沿寬度方向可以只取一半的鋼吊箱建立有限元計(jì)算模型。對(duì)應(yīng)于上述3種計(jì)算工況，計(jì)算模型

19、如圖2.3、2.4、2.5。在有限元計(jì)算模型中，所采用的單元包括：板殼單元離散和模擬內(nèi)、外殼板、隔艙板、底板等板殼結(jié)構(gòu)。單元大小以殼板垂向加勁肋間距為依據(jù)，形狀盡量接近正方形。梁?jiǎn)卧x散和模擬上述板殼結(jié)構(gòu)上的各種加筋或扶強(qiáng)材、內(nèi)外殼板間的水平支撐桁架、內(nèi)支撐、抗浮支柱等。按照實(shí)際情況考慮梁的偏心。塊單元離散和模擬鋼吊箱中的封底砼和承臺(tái)砼。有限元模型中考慮的主要構(gòu)件參見(jiàn)圖2.6、2.7、2.8、2.9、2.10、2.11。包括：外殼板（如圖2.6）；內(nèi)殼板、隔艙板和內(nèi)支撐（如圖2.7）；底板、抗浮支柱和內(nèi)部水平支撐（如圖2.8）；水平支撐桁架（如圖2.9）；封底混凝土（如圖2.10）；封底和承臺(tái)

20、混凝土（如圖2.11）；計(jì)算模型的規(guī)模：工況一的模型，共有16129個(gè)節(jié)點(diǎn)，43336個(gè)單元，95739個(gè)自由度。工況二的模型共有21202個(gè)節(jié)點(diǎn)，48250個(gè)單元，109545個(gè)自由度。工況三的模型共有41120個(gè)節(jié)點(diǎn)，67866個(gè)單元，162060個(gè)自由度。圖2.3 工況一的計(jì)算模型圖2.4 工況二的計(jì)算模型圖2.5 工況三的計(jì)算模型圖2.6 外殼板圖2.7 內(nèi)殼板、隔艙板及內(nèi)部水平支撐圖2.8 底板、抗浮支柱和內(nèi)部水平支撐圖2.9 水平支撐桁架圖2.10 封底混凝土圖2.11 內(nèi)殼板及封底和承臺(tái)混凝土2.5.4 邊界條件1) 工況一此時(shí)鋼吊箱漂浮在水上，由“扁擔(dān)梁”及支柱定位，同時(shí)鋼護(hù)筒

21、限制吊箱水平面內(nèi)的位移。計(jì)算采用的邊界條件如圖2.12：（1） 在對(duì)稱面上，施加對(duì)稱邊界條件，即TyRxRz0；（2） 抗浮支柱頂端（“扁擔(dān)梁”處）剛性固定；（3） 底板開(kāi)孔邊緣（鋼護(hù)筒）約束水平面內(nèi)的線位移，即TxTy0。2) 工況二不考慮封底混凝土與鋼護(hù)筒之間的粘結(jié)力，假設(shè)鋼吊箱仍漂浮在水上，凈浮力完全由“扁擔(dān)梁”及支柱承受，鋼護(hù)筒限制吊箱水平面內(nèi)的位移。計(jì)算采用的邊界條件如圖2.13：（1） 在對(duì)稱面上，施加對(duì)稱邊界條件；（2） 抗浮支柱頂端（“扁擔(dān)梁”處）剛性固定；（3） 底板及封底混凝土與鋼護(hù)筒接觸的節(jié)點(diǎn)約束水平面內(nèi)的線位移。3) 工況三此時(shí)承臺(tái)已施工完畢，混凝土使得鋼吊箱與鋼護(hù)筒牢

22、固連接，拆除抗浮支柱以及內(nèi)部水平支撐。計(jì)算采用的邊界條件如圖2.14：（1） 在對(duì)稱面上，施加對(duì)稱邊界條件，即TyRxRz0；（2） 底板及封底混凝土與鋼護(hù)筒接觸的節(jié)點(diǎn)剛性固定。圖2.12 工況一的邊界條件圖2.13 工況二的邊界條件圖2.14 工況三的邊界條件2.6 材料1) 鋼吊箱材料A3：楊氏模量 =2.1105 N/mm2；泊松比 =0.3； 質(zhì)量密度=7.85 10-6kg/mm32) 封底及承臺(tái)砼C25：楊氏模量 =3.0104 N/mm2；泊松比 =0.15； 質(zhì)量密度=2.30 10-6kg/mm32.7 載荷2.7.1 外部水壓力1) 靜水壓力= 1.010=10 kN/m2

23、；式中：為從水面向下的距離，m。2) 波浪壓力按1.5 m的波高（近似相當(dāng)于6級(jí)風(fēng)的情況）計(jì)算。在水面處，近似附加1.5m的水頭；在箱底處，認(rèn)為波浪壓力等于0；其間按照線性分布。于是總的外部水壓力見(jiàn)表2.1。圖2.15為外部水壓力示意。表2.1 作用在外壁上的外部水壓力計(jì)算表水面距箱底的高度（m）15.252外部水壓力kN/m2N/mm2水面處水壓力(標(biāo)高+20.252 m)150.015箱底處水壓力(標(biāo)高+5.00 m)152.520.152522.7.2 內(nèi)部水壓力吊箱內(nèi)部（內(nèi)殼板以內(nèi)）以及1.4 m艙間的水壓力按靜水壓力計(jì)算。內(nèi)部水壓力計(jì)算見(jiàn)表2.2。工況一時(shí)艙間的內(nèi)部水壓力如圖2.16

24、，工況一箱內(nèi)水壓力如圖2.17。表2.2 內(nèi)部水壓力計(jì)算表工況一、艙間其他水面距箱底的高度（m）10.33215.252內(nèi)部水壓力kN/m2N/mm2kN/m2N/mm2水面處水壓力0.00.00.00.0箱底處水壓力103.320.10332152.520.152522.7.3 水流壓力=式中：為作用在鋼吊箱外壁上的水流壓力，作用范圍從箱底到水面，假設(shè)均勻分布（偏于安全）。 為曳力系數(shù)，取=2.0 （按正方形取值，偏大）。 為水流速度按照設(shè)計(jì)文件，按 = 1.75 m/s 計(jì)算。所以=0.52.01.01.752 = 3.0625 kN/m2 = 0.00306 N/mm2，如圖2.18示意

25、。圖2.15 外部水壓力示意圖圖2.16 工況一時(shí)艙內(nèi)水壓力示意圖圖2.17 工況一時(shí)箱內(nèi)水壓力示意圖圖2.18 水流壓力示意圖2.7.4 風(fēng)載荷=式中：為作用在鋼吊箱外壁頂部水面以上部分的風(fēng)壓力，均勻分布，考慮危險(xiǎn)的情況，計(jì)算中取風(fēng)力與水流方向一致。為高度系數(shù)，取=1.0 （高度在水平面15.3 m以內(nèi)）； 為形狀系數(shù)，取=1.0 （平滑表面）； 為基本風(fēng)壓，按=0.1 kN/m2計(jì)算（根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范全國(guó)基本風(fēng)壓分布圖）所以：= 1.01.00.1 = 0.1 kN/m2 = 0.0001 N/mm2，如圖2.19示意。圖2.19 風(fēng)載荷示意圖2.7.5 重力用慣性載荷考慮結(jié)構(gòu)本身

26、的自重以及混凝土的重力，取=9.81 m/s2。但工況一（1.2 m封底混凝土未固結(jié)之前）混凝土的重量換算成如下的面壓力施加到鋼吊箱的底板上。 231.2 27.6 kN/m2 0.0276 N/mm2。2.7.6 各工況的載荷組合3種工況下所受到的載荷見(jiàn)圖2.20、2.21、2.22。為了分析鋼吊箱抗浮支柱和內(nèi)部支撐的拆除條件，對(duì)工況三，計(jì)算了江水水位標(biāo)高分別為+20.252 m、+20.000 m、+19.500 m和+19.000 m四種狀態(tài)（艙內(nèi)水位假設(shè)與江水持平）。圖2.20 工況一的載荷圖2.21 工況二的載荷圖2.22 工況三的載荷2.8 計(jì)算結(jié)果與分析2.8.1 計(jì)算結(jié)果匯總表

27、2.3列出了工況一、工況二以及工況三對(duì)應(yīng)于+20.252 m、+20.000 m、+19.500 m和+19.000 m水位的四種狀態(tài)下鋼吊箱各主要構(gòu)件以及混凝土的位移和應(yīng)力計(jì)算結(jié)果。2.8.2 強(qiáng)度按照A3鋼設(shè)計(jì)強(qiáng)度215MPa（16，第一組）進(jìn)行校核：1） 工況一內(nèi)外都有水，應(yīng)力結(jié)果都比較小。由于鋼吊箱的底板結(jié)構(gòu)有很強(qiáng)的扶強(qiáng)材，所以1.2 m厚封底混凝土的重量作用所產(chǎn)生的應(yīng)力很小；相對(duì)而言，倒是因?yàn)榕撻g水位低于江水引起的應(yīng)力大一些，因此在艙間水位以上的水平支撐桁架中產(chǎn)生了較大應(yīng)力，結(jié)果表明強(qiáng)度是足夠的。2） 工況二即鋼吊箱內(nèi)部抽干水之后，按設(shè)計(jì)施工水位（+20.252 m）計(jì)算，應(yīng)力較大，

28、屬于比較危險(xiǎn)的情況。這種情況下，板單元的應(yīng)力在隔艙板與內(nèi)部水平支撐連接處附近以及封底混凝土頂面處附近較大，其中以7.8 m水平支撐處最大（191 MPa）；梁?jiǎn)卧淖畲髴?yīng)力發(fā)生在上述位置的隔艙板加強(qiáng)角鋼上（組合應(yīng)力-206 Mpa），但沒(méi)有超過(guò)A3鋼材強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值（215 MPa），滿足強(qiáng)度要求。3） 工況三即承臺(tái)施工完畢后完全拆除抗浮支柱以及吊箱內(nèi)部的支撐，以方便墩身施工的正常進(jìn)行。此時(shí)，抗浮支柱和7.8 m處的內(nèi)支撐肯定是可以拆除的。若箱頂?shù)膬?nèi)支撐也拆掉，則鋼吊箱結(jié)構(gòu)可能會(huì)產(chǎn)生較大的變形和應(yīng)力。為了分析和確定全部拆除內(nèi)支撐的條件，選取了4種江水水位對(duì)沒(méi)有內(nèi)支撐的鋼吊箱進(jìn)行了計(jì)算。結(jié)果表明：

29、按設(shè)計(jì)施工水位（+20.252 m）計(jì)算，鋼吊箱結(jié)構(gòu)中的最大應(yīng)力幾乎達(dá)到了A3鋼材強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值（板單元214 MPa、梁?jiǎn)卧M合應(yīng)力-209 MPa），保險(xiǎn)系數(shù)不大。隨著江水水位的下降，應(yīng)力水平下降速度較快。當(dāng)水位為+19.500 m時(shí)，應(yīng)力水平與工況一相當(dāng)，這可以作為完全拆除內(nèi)支撐的條件。表2.3 各種工況下位移、應(yīng)力計(jì)算結(jié)果匯總（位移單位mm，應(yīng)力單位MPa）項(xiàng)目構(gòu) 件工況一工況二工況三+20.252 m+20.000 m+19.500 m+19.000 m最大位移板殼結(jié)構(gòu)3.52 9.05 20.50 19.30 17.20 15.30 內(nèi)支撐及支柱1.59 5.65 混凝土1.72 0

30、.28 0.27 0.25 0.22 板單元最大相當(dāng)應(yīng)力外殼板29.80 88.60 105.00 99.50 89.80 81.00 內(nèi)殼板26.30 159.00 138.00 131.00 119.00 107.00 底板15.00 54.00 26.00 24.50 21.90 19.50 隔艙板38.00 191.00 214.00 204.00 186.00 168.00 梁?jiǎn)卧S心應(yīng)力內(nèi)外殼板加勁肋最大24.40 33.70 79.80 75.40 67.50 60.40 最小-38.10 -104.00 -103.00 -98.30 -89.00 -80.50 底板扶強(qiáng)材最大7

31、.30 13.20 3.78 3.54 3.12 2.74 最小-38.10 -8.29 -9.41 -8.97 -8.15 -7.42 隔艙板加勁肋最大12.10 41.00 14.30 13.90 13.00 12.00 最小-30.40 -146.00 -103.00 -98.30 -89.00 -80.50 艙間水平支撐最大7.21 33.70 79.80 75.40 67.50 60.40 最小-15.00 -92.10 -154.00 -146.00 -133.00 -120.00 內(nèi)支撐最大3.80 0.00 最小-24.40 -165.00 抗浮支柱最大18.60 -2.61

32、最小-5.33 -66.80 梁?jiǎn)卧M合應(yīng)力內(nèi)外殼板加勁肋最大89.10 140.00 125.00 118.00 105.00 94.90 最小-119.00 -144.00 -136.00 -128.00 -114.00 -103.00 底板扶強(qiáng)材最大89.10 43.90 15.50 14.70 13.20 11.90 最小-73.80 -38.20 -20.20 -19.30 -17.60 -16.00 隔艙板加勁肋最大59.60 126.00 125.00 118.00 105.00 94.90 最小-91.50 -206.00 -136.00 -128.00 -114.00 -10

33、2.00 艙間水平支撐最大64.40 116.00 95.00 91.80 85.40 78.90 最小-78.40 -139.00 -209.00 -198.00 -187.00 -173.00 內(nèi)支撐最大14.60 170.00 最小-30.30 -172.00 抗浮支柱最大19.00 2.95 最小-8.87 -83.30 砼單元最大相當(dāng)應(yīng)力21.40 17.40 16.50 15.00 13.60 l 圖2.23圖2.28分別給出了工況一的位移、主要應(yīng)力計(jì)算結(jié)果的圖形顯示。l 圖2.29圖2.35分別給出了工況二的位移、主要應(yīng)力計(jì)算結(jié)果的圖形顯示。l 圖2.36圖2.40分別給出了工況

34、三對(duì)應(yīng)+20.252 m水位的位移、主要應(yīng)力計(jì)算結(jié)果的圖形顯示。2.8.3 剛度各種工況中，工況三對(duì)應(yīng)+20.252 m水位的變形最大。數(shù)值為20.5 mm，位置在鋼吊箱頂端長(zhǎng)直邊中點(diǎn)。按懸伸高度（16.06.5）9.5 m計(jì)算，所以剛度滿足要求。2.8.4 穩(wěn)定性鋼吊箱的桿件構(gòu)件中，各種板殼結(jié)構(gòu)的加勁肋、加勁角鋼、加強(qiáng)材等都是緊密連接（焊接）在相應(yīng)的板上的，穩(wěn)定性問(wèn)題不大。只有艙內(nèi)水平支撐桁架的腹桿和斜桿、內(nèi)水平支撐以及抗浮支柱需要校核穩(wěn)定性。按軸心受力構(gòu)件校核這些構(gòu)件的穩(wěn)定性。1） 艙內(nèi)水平支撐桁架的穩(wěn)定性各種工況中，工況三對(duì)應(yīng)+20.252 m水位的情況下，艙內(nèi)水平支撐桿件的軸心壓應(yīng)力最

35、大（-154 MPa）。腹桿L758：=22.8 mm；計(jì)算長(zhǎng)度取艙厚 =1400 mm；長(zhǎng)細(xì)比 = 1400/22.8 = 59.11， 按b類截面查表知：穩(wěn)定性系數(shù)=0.800。于是該截面構(gòu)件可以承受的壓應(yīng)力為： =0.800215 MPa = 172.00 MPa154 MPa。斜桿L12510：=38.5 mm；計(jì)算長(zhǎng)度取 =2000 mm；長(zhǎng)細(xì)比 = 2000/38.5 = 51.94， 按b類截面查表知：穩(wěn)定性系數(shù)=0.847。于是該截面構(gòu)件可以承受的壓應(yīng)力為： =0.847215 MPa = 182.11 MPa154 MPa。所以滿足穩(wěn)定要求。2） 內(nèi)水平支撐桿件的穩(wěn)定性工況二

36、時(shí)，內(nèi)支撐桿件的壓應(yīng)力最大（-165.0 MPa）。桿件為240a組成的箱形截面：=3.604108 mm4 ；=1.039108 mm4 ；=15204 mm2 ，= 153.96 mm；= 82.67 mm，計(jì)算長(zhǎng)度取=3780 mm，則長(zhǎng)細(xì)比 = 3780/153.96 = 24.55；= 3780/82.97 = 45.55；由按b類截面查表知：穩(wěn)定性系數(shù)=0.876。于是該截面構(gòu)件可以承受的壓應(yīng)力為： =0.876215 MPa = 188.34 MPa -165.0 MPa。所以其穩(wěn)定性滿足要求。3） 抗浮支柱的穩(wěn)定性工況二時(shí)，抗浮支柱的壓應(yīng)力最大（-66.80 MPa）。桿件截面

37、與內(nèi)支撐一樣： min(,) = 82.67 mm，最大軸應(yīng)力的桿件計(jì)算長(zhǎng)度為=（16.07.8）8.2 m8200 mm，長(zhǎng)細(xì)比 = 8200/82.97 = 98.83；按b類截面查表知：穩(wěn)定性系數(shù)=0.565。于是該截面構(gòu)件可以承受的壓應(yīng)力為： =0.565215 MPa = 121.48 MPa 66.80 MPa。所以其穩(wěn)定性滿足要求。2.8.5 混凝土的強(qiáng)度工況二中封底混凝土與隔艙板接觸的局部壓應(yīng)力較大（21.4 MPa），不超過(guò)C25混凝土抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值。圖2.23 工況一、位移結(jié)果（mm）圖2.24 工況一、內(nèi)殼板、底板板單元von Mises應(yīng)力結(jié)果（MPa）圖2.25 工

38、況一、內(nèi)外殼板和底板加勁肋梁?jiǎn)卧S心應(yīng)力結(jié)果（MPa）圖2.26 工況一、內(nèi)支撐、抗浮支柱梁?jiǎn)卧S心應(yīng)力結(jié)果（MPa）圖2.27 工況一、內(nèi)外殼板和底板加勁肋梁?jiǎn)卧獜澢鷳?yīng)力結(jié)果（MPa）圖2.28 工況一、內(nèi)支撐、抗浮支柱梁?jiǎn)卧獜澢鷳?yīng)力結(jié)果（MPa）圖2.29 工況二、位移結(jié)果（mm）圖2.30 工況二、內(nèi)殼板、底板板單元von Mises應(yīng)力結(jié)果（MPa）圖2.31 工況二、內(nèi)外殼板和底板加勁肋梁?jiǎn)卧S心應(yīng)力結(jié)果（MPa）圖2.32 工況二、內(nèi)支撐、抗浮支柱梁?jiǎn)卧S心應(yīng)力結(jié)果（MPa）圖2.33 工況二、內(nèi)外殼板和底板加勁肋梁?jiǎn)卧獜澢鷳?yīng)力結(jié)果（MPa）圖2.34 工況二、內(nèi)支撐、抗浮支柱梁?jiǎn)?/p>

39、元彎曲應(yīng)力結(jié)果（MPa）圖2.35 工況二、封底混凝土von Mises應(yīng)力結(jié)果（MPa）圖2.36 工況三、位移結(jié)果（mm）圖2.37 工況三、內(nèi)殼板、底板板單元von Mises應(yīng)力結(jié)果（MPa）圖2.38 工況三、內(nèi)外殼板加勁肋梁?jiǎn)卧S心應(yīng)力結(jié)果（MPa）圖2.39 工況三、內(nèi)外殼板加勁肋梁?jiǎn)卧獜澢鷳?yīng)力結(jié)果（MPa）圖2.40 工況三、封底、承臺(tái)混凝土von Mises應(yīng)力結(jié)果（MPa）2.9 結(jié)論鋼吊箱圍堰以其諸多優(yōu)點(diǎn)在大型橋梁深水樁基施工中得到了廣泛的應(yīng)用，已成為橋梁深水基礎(chǔ)施工的主要施工設(shè)施。在以往的鋼吊箱圍堰設(shè)計(jì)中均采用經(jīng)驗(yàn)方法或在假定的基礎(chǔ)上，將結(jié)構(gòu)分離為不同構(gòu)件進(jìn)行單獨(dú)分析設(shè)

40、計(jì)的方式。對(duì)于鋼吊箱圍堰這種構(gòu)造和受力均較復(fù)雜的結(jié)構(gòu)，顯然無(wú)法通過(guò)這種方法達(dá)到對(duì)結(jié)構(gòu)整體力學(xué)性能的全面把握。在這種情況下，為了滿足安全性的要求，以往的設(shè)計(jì)往往取用較大的安全系數(shù)，造成材料的浪費(fèi)。有限元理論和軟件的發(fā)展為對(duì)鋼吊箱圍堰進(jìn)行整體仿真分析提供了可能。本課題結(jié)合天興洲長(zhǎng)江公路大橋大型雙壁鋼吊箱的設(shè)計(jì)，采用大型結(jié)構(gòu)仿真分析軟件MSC-PATRAN建立三維仿真模型，進(jìn)行仿真分析計(jì)算。利用板單元、桿單元和實(shí)體單元建立非線性三維整體仿真模型，通過(guò)模擬靜水壓力、流水壓力、風(fēng)荷載、波浪荷載、潮汐荷載等實(shí)現(xiàn)對(duì)江水中的環(huán)境模擬，從而使加在鋼吊箱上的荷載符合真實(shí)環(huán)境中的荷載，節(jié)約了大量的設(shè)計(jì)時(shí)間和設(shè)計(jì)工作

41、量，加快了設(shè)計(jì)進(jìn)度，優(yōu)化了設(shè)計(jì)，提高了設(shè)計(jì)的質(zhì)量，收到了良好的效果。Msc.Patran是具有眾多功能的仿真分析軟件，廣泛應(yīng)用于多個(gè)工程領(lǐng)域，但將其運(yùn)用于大跨徑橋梁下部結(jié)構(gòu)圍堰施工計(jì)算的案例卻非常少。本文嘗試運(yùn)用Msc.Patran對(duì)天興洲大橋下部結(jié)構(gòu)的雙壁圍堰進(jìn)行了結(jié)構(gòu)計(jì)算，獲得了比較精確的結(jié)果。由于圍堰結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性，以往的圍堰仿真計(jì)算大部分采用簡(jiǎn)化結(jié)構(gòu)的方法，難以得到比較準(zhǔn)確的結(jié)果。而本次計(jì)算的雙壁圍堰的結(jié)構(gòu)更為復(fù)雜，但運(yùn)用Msc.Patran的強(qiáng)大建模功能，基本上建立了與實(shí)際結(jié)構(gòu)一致的模型，保證了模型的完整性，使計(jì)算更為細(xì)致，結(jié)果更為準(zhǔn)確。本次仿真計(jì)算的項(xiàng)目較為全面，考慮了此結(jié)構(gòu)在靜水壓

42、力、流水壓力、風(fēng)荷載、波浪荷載、潮汐荷載等一系列荷載的作用，使加在鋼吊箱上的荷載符合真實(shí)環(huán)境中的荷載，從而提高了結(jié)構(gòu)內(nèi)部應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)的結(jié)算結(jié)果的準(zhǔn)確性，為設(shè)計(jì)與施工提供了依據(jù)。第三章 雙壁鋼吊箱施工3.1 鋼吊箱制作及運(yùn)輸3.1.1 鋼吊箱分塊由于鋼吊箱加工量大，且加工質(zhì)量要求較高，為了便于監(jiān)控，在現(xiàn)場(chǎng)設(shè)置鋼結(jié)構(gòu)加工廠，選擇有技術(shù)有經(jīng)驗(yàn)的專業(yè)隊(duì)伍進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)加工。根據(jù)起吊能力，將吊箱底板分成6塊；高度分成4.6m、5.6m、5.8m三節(jié)，每節(jié)平面分成10塊，以便吊箱拼組安裝。底板及側(cè)板分塊圖見(jiàn)圖3.1、3.2。圖3.1 底板分塊及拼裝順序圖3.1.2 放樣并制作胎架根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙進(jìn)行放大樣，確定各構(gòu)件

43、的實(shí)際形狀尺寸及相互間的相連關(guān)系，并依此做依據(jù)制作胎架。胎架是為了確保制作的精度及分塊表面的平整度而制作的。為了保證分塊的正確形狀及精度，分塊必須在胎架上加工。胎架平臺(tái)經(jīng)超平后架設(shè)在堅(jiān)固的基礎(chǔ)上，胎架結(jié)構(gòu)形式見(jiàn)下圖3.3。圖3.2 側(cè)板分塊及安裝順序圖圖3.3 胎架示意圖3.1.3 分塊加工制作1） 鋼材下料：型材采用氣割，板材直線采用半自動(dòng)切割機(jī)下料，曲線采用放大樣后氣割下料。2） 壁板制作：鋼吊箱內(nèi)外壁板由多張鋼板組成，需在平臺(tái)上進(jìn)行制作。首先進(jìn)行拼縫，然后利用碳棒打坡口，最后采用CO2 氣保護(hù)焊焊接。完成壁板加工后進(jìn)行水平框架的加工。框架包括水平環(huán)板、斜撐、連接板等構(gòu)件，嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)下料

44、組裝焊接。每分塊的面板在長(zhǎng)、寬兩個(gè)方向上比原設(shè)計(jì)大3cm，在拼裝時(shí)調(diào)整好后將余量割除。合格合格不合格合格水密性檢查，上定位輪安裝圍堰封底混凝土施工圍堰注水下沉吊架系統(tǒng)及抗壓柱焊接安裝安裝第一節(jié)側(cè)板、焊接底板隔倉(cāng)板下定位輪焊接、吊箱下放至自浮臨時(shí)固定第一節(jié)吊箱，第二節(jié)側(cè)板焊接水密性試驗(yàn)拼裝、焊接吊箱底板測(cè)量放樣不合格第二節(jié)吊箱下放至自浮并臨時(shí)固定接長(zhǎng)抗壓柱及內(nèi)支撐、水密性試驗(yàn)第三節(jié)側(cè)板焊接、抗壓柱焊接圍堰定位后布設(shè)導(dǎo)管 不合格圖3.4 鋼吊箱圍堰施工工藝框圖3） 焊接工藝：焊接工藝采用CO2 氣保護(hù)焊焊接。焊前清除待焊部位及兩側(cè)10 20 mm 范圍內(nèi)的油污、銹跡等污物,根據(jù)焊接工藝試驗(yàn)編制焊接

45、工藝。焊絲ER 5026, 1.0 mm , 2.0 mm , 焊機(jī)KRII350。 采用左焊法。實(shí)踐證明CO2 氣保護(hù)焊坡口角度較少, 鈍邊較大, 比焊條電弧焊生產(chǎn)率高, 節(jié)省材料, 成本低, 焊接變形少。 這是因?yàn)闅怏w保護(hù)焊焊絲較細(xì), 電流密度大, 熔深大, 電弧穿透力強(qiáng), 易焊透所致 。有效的保證了鋼吊箱的焊接質(zhì)量。4） 滲漏實(shí)驗(yàn)：為了便于調(diào)整吊箱注水下沉產(chǎn)生的偏移和結(jié)構(gòu)受力的需要，吊箱側(cè)壁板分24個(gè)隔水倉(cāng)，加工完成后對(duì)吊箱尺寸、焊接質(zhì)量、桿件部位、附加結(jié)構(gòu)部位進(jìn)行全面檢查驗(yàn)收，并做水密實(shí)驗(yàn)（即油滲試驗(yàn)）。水密試驗(yàn)的方法是先在鋼吊箱外壁板上沿焊縫刷石灰漿，待漿干后，在鋼吊箱內(nèi)壁板沿著焊縫

46、刷體積比為7：3的煤油和汽油的混合液，若在外壁板刷有石灰漿處發(fā)現(xiàn)褐色油浸痕跡，則必須將原焊縫鏟除，進(jìn)行重焊。5） 吊箱運(yùn)輸：制作好的吊箱，用自制平板汽車運(yùn)到碼頭，利用50噸浮吊裝到駁船運(yùn)到組裝現(xiàn)場(chǎng)。最重的分塊約26t。3.2 吊箱定位及組裝3.2.1 測(cè)量放樣在鋼吊箱拼裝前首先應(yīng)對(duì)鋼護(hù)筒頂進(jìn)行平面位置和標(biāo)高測(cè)量工作。以此來(lái)控制底板在拼裝時(shí)處于同一標(biāo)高，避免在吊箱分塊拼裝過(guò)程出現(xiàn)導(dǎo)鏈?zhǔn)芰Σ痪４送膺€要對(duì)護(hù)筒頂及樁頭實(shí)際水平位置的偏差進(jìn)行測(cè)量，以此來(lái)指導(dǎo)下沉后鋼吊箱偏位的調(diào)整。另外，必須對(duì)河床面進(jìn)行測(cè)量判斷河床面是否低于鋼吊箱安裝就位后的底面標(biāo)高，否則必須對(duì)河床面進(jìn)行找平處理。鋼圍堰施工見(jiàn)工藝框圖

47、3.4。3.2.2 底板拼裝064#墩鋼吊箱總高度為16m,分為三節(jié)，第一節(jié)高4.6m，第二節(jié)高5.6m，第三節(jié)高5.8m。鋼吊箱設(shè)計(jì)總重量約591噸，增加定位輪、加勁板加工后為613.5噸，第一節(jié)重量（含底板、抗壓柱）為305.5噸，第二節(jié)重量為190.8噸，第三節(jié)和內(nèi)支撐總重量為117.2噸。鋼吊箱底板分6塊加工和安裝，底板在護(hù)筒位置開(kāi)孔，孔徑3.1m，底板分塊拼裝順序見(jiàn)圖3.1。首先把第一、二塊底板分別用10t手拉葫蘆吊（4個(gè)）掛在鋼護(hù)筒上面。通過(guò)測(cè)量對(duì)位，焊接完成后臨時(shí)通過(guò)連接鋼板將其與鋼護(hù)筒臨時(shí)固定。其次通過(guò)50t浮吊依次吊裝焊接剩余4塊底板。在每一塊底板焊接前都必須對(duì)其進(jìn)行水平位置

48、和標(biāo)高的調(diào)整。同時(shí)做好焊縫檢查，確保底板焊接質(zhì)量。底板安裝完成后，再次進(jìn)行水平、標(biāo)高及幾何尺寸的復(fù)測(cè)，確保底板拼裝誤差在規(guī)定的范圍內(nèi)。如有偏差可通過(guò)20t導(dǎo)鏈調(diào)整標(biāo)高、底板伸縮裝置調(diào)節(jié)水平位置。3.2.3 懸吊系統(tǒng)鋼吊箱在拼裝下沉直至入水達(dá)到自浮狀態(tài)過(guò)程中都需要通過(guò)懸吊系統(tǒng)進(jìn)行。根據(jù)底板分塊情況在鋼護(hù)筒上設(shè)置吊架，吊架由240a槽鋼加工而成。每個(gè)吊架上通過(guò)卸扣懸掛四付20t手拉葫蘆，手拉葫蘆通過(guò)卸扣吊住抗壓柱上的吊耳，根據(jù)吊箱底板的分塊，共需9套吊架橫梁，36個(gè)吊點(diǎn)，36付手拉葫蘆，72套20t卸扣。吊架總體布置見(jiàn)下圖3.5。 圖3.5 吊架總體布置圖鋼吊箱底板檢查合格后，開(kāi)始進(jìn)行懸吊系統(tǒng)和抗

49、拉柱的安裝及焊接。所有構(gòu)件的焊縫質(zhì)量、安裝位置都須經(jīng)過(guò)詳細(xì)檢查。然后更換部分臨時(shí)懸吊底板的10t手拉葫蘆，使懸吊系統(tǒng)參與承受底板重量。為下一步拼裝第一節(jié)側(cè)板作好準(zhǔn)備。3.2.4 側(cè)板、導(dǎo)向裝置安裝每節(jié)鋼吊箱側(cè)板共分十塊，安裝時(shí)遵照對(duì)稱的原則。側(cè)板拼裝過(guò)程首先按照底板放樣尺寸進(jìn)行初步定位和固定。通過(guò)微調(diào)在對(duì)其垂直度、板間可能存在的錯(cuò)逢進(jìn)行修整后進(jìn)行正式焊接（焊接過(guò)程應(yīng)根據(jù)具體收縮變形適量割除結(jié)構(gòu)單元板邊的預(yù)留量）。最后對(duì)側(cè)板分塊間的焊縫質(zhì)量和水密性全面進(jìn)行檢查。當(dāng)?shù)谝还?jié)側(cè)板全部檢查完畢，接著進(jìn)行封底混凝土隔倉(cāng)板的安裝和焊接。封底混凝土隔倉(cāng)板高50cm，焊接在底板龍骨上，主要目的是為了保證水下封底

50、砼的澆注質(zhì)量。為控制鋼吊箱下沉位置準(zhǔn)確，在鋼吊箱四角的壁板上各設(shè)兩個(gè)上定位輪和下定位輪（直徑400mm）。共設(shè)16個(gè)定位輪。在第一節(jié)側(cè)板完成焊接后，即可安裝8個(gè)下定位輪。考慮到各鋼護(hù)筒實(shí)際偏位有所不同，定位輪的安裝位置要根據(jù)施工測(cè)量得出的鋼護(hù)筒垂直度、樁頂實(shí)際平面位置偏差等數(shù)據(jù)經(jīng)過(guò)計(jì)算確定，以保證吊箱的平面位置的偏差在允許范圍內(nèi)以使鋼吊箱能順利下放為度。定位輪結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖3.6。圖3.6 定位輪結(jié)構(gòu)圖3.2.5 鋼吊箱下沉第一節(jié)側(cè)板拼裝檢查完畢，由于此時(shí)整個(gè)吊箱由吊架承重，拉緊36個(gè)吊點(diǎn)上的手拉葫蘆，此時(shí)全部由手拉葫蘆受力。根據(jù)提前在抗壓柱上做好的刻度，放松所有手拉葫蘆使鋼吊箱緩慢均勻速下放。下放

51、過(guò)程36個(gè)手拉葫蘆下沉操作要同步。第一節(jié)鋼吊箱下沉到水中后，鋼吊箱吃水：此時(shí)，鋼吊箱處于自浮狀態(tài)。復(fù)核吊箱平面位置并進(jìn)行調(diào)整（如果有偏移）。在鋼吊箱第一節(jié)上面拼組第二節(jié)。第二節(jié)在自浮狀態(tài)下拼裝，過(guò)程步驟和工作內(nèi)容與第一節(jié)側(cè)板拼裝相同。第二節(jié)拼裝檢驗(yàn)完畢，安裝底層內(nèi)支撐，并準(zhǔn)備第三節(jié)拼裝。第二節(jié)拼組后，鋼吊箱吃水：在第二節(jié)吊箱上繼續(xù)拼裝第三節(jié)吊箱側(cè)板。經(jīng)過(guò)尺寸、平面位置、及焊縫質(zhì)量、水密性檢驗(yàn)后安裝上層水平內(nèi)支撐，同時(shí)完善整個(gè)吊箱內(nèi)支撐。第三節(jié)拼組后，鋼吊箱吃水：此時(shí)鋼吊箱自浮與水中。整個(gè)鋼吊箱拼裝下沉后受到浮力將自浮于水中。為使鋼吊箱下沉至設(shè)計(jì)標(biāo)高（+5.00m），采取在吊箱隔倉(cāng)內(nèi)注水下沉的方

52、法。在注水過(guò)程中，注意兩相鄰隔艙間的水位差不得大于2.0m。當(dāng)鋼吊箱下沉到設(shè)計(jì)標(biāo)高時(shí)停止注水。測(cè)量復(fù)核鋼吊箱的傾斜度和平面位置偏差（通過(guò)水面以上部分），通過(guò)糾偏調(diào)整最后將鋼吊箱通過(guò)抗拉柱焊接固定在鋼護(hù)筒上。雙壁鋼圍堰允許偏差見(jiàn)表3.1。表3.1 雙壁鋼圍堰施工允許偏差拼裝平面直徑d/800井箱高差10mm頂面高差20mm就位傾斜度h/500中心位置頂面h/50+250mm底面平面扭角2圖3.7 第三節(jié)壁板拼裝3.3 封底混凝土施工 鋼吊箱就位固定后，需澆筑封底混凝土。封底混凝土是主要的止水結(jié)構(gòu)之一，同時(shí)又作為承臺(tái)混凝土澆筑的底模，并且封底混凝土和鉆孔灌注樁鋼護(hù)筒之間的粘結(jié)力對(duì)于各工況下抗浮或抗

53、壓是很重要的安全儲(chǔ)備，因此，封底混凝土澆筑質(zhì)量的好壞直接關(guān)系到鋼吊箱結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度和剛度，也會(huì)直接影響到后期承臺(tái)混凝土的澆筑質(zhì)量。雙壁鋼圍堰內(nèi)徑尺寸16.923.2m，設(shè)計(jì)吊箱底標(biāo)高+5.0m，圍堰內(nèi)共有12只鋼護(hù)筒，護(hù)筒直徑2.8m，封底混凝土總面積： 310.4m2，封底厚度1.5m（先封1.2m，剩余30cm做最后找平），約需封底混凝土 466 m3，為保證封底混凝土質(zhì)量，灌注完畢后的混凝土頂面要超灌1520cm高度（多余砼將予以清除），因此封底混凝土按530 m3備料。3.3.1 施工工藝配合比設(shè)計(jì)的目的是通過(guò)高性能外加劑、膠結(jié)材料和粗細(xì)骨料的選擇及精心設(shè)計(jì)，使混凝土拌合物的屈服剪應(yīng)力減小

54、到適用范圍，同時(shí)又具有足夠的黏度，混凝土拌合物既具有高度流動(dòng)性又不出現(xiàn)離析泌水現(xiàn)象，能在自重下自由流淌，填充模板內(nèi)的空隙并形成均勻密實(shí)的混凝土結(jié)構(gòu)。針對(duì)工程特點(diǎn)，為確保為確保封底順利，封底后混凝土質(zhì)量可靠，決定將整個(gè)圍堰封底混凝土分9個(gè)大倉(cāng)進(jìn)行，封底順序?yàn)橄韧夂髢?nèi)，對(duì)稱進(jìn)行。相鄰倉(cāng)間設(shè)置高度1.5m高的隔倉(cāng)板將混凝土隔開(kāi)，封底混凝土分倉(cāng)見(jiàn)圖3.8。圖3.8 隔倉(cāng)、導(dǎo)管布置及封底順序圖設(shè)兩個(gè)工作面同時(shí)進(jìn)行封底混凝土施工，依照對(duì)稱施工的原則，9個(gè)大倉(cāng)按照A、B倉(cāng)C、D倉(cāng)E、F倉(cāng)G、H倉(cāng)倉(cāng)的次序先后進(jìn)行封底混凝土施工。為方便混凝土的輸送，在作業(yè)平臺(tái)上安裝布料機(jī)2臺(tái)，布料機(jī)作業(yè)半徑15m，可滿足施工需

55、要。混凝土由布料機(jī)分配至各部位導(dǎo)管，進(jìn)行水下混凝土澆筑。封底混凝土施工工藝流程如圖3.9所示。3.3.2 封底混凝土澆筑前準(zhǔn)備工作1）鋼吊箱清理及鋼吊箱底板與鋼護(hù)筒之間縫隙的封堵由于鉆孔樁及鋼吊箱下沉?xí)r間較長(zhǎng)，在鋼護(hù)筒外壁會(huì)存有雜物，鋼吊箱底板上會(huì)沉淀有泥砂。為了保證混凝土質(zhì)量以及混凝土與鋼護(hù)筒之間的握裹力及密封性，在鋼吊箱底板與鋼護(hù)筒之間的封堵之前需要潛水員水下用高壓水槍進(jìn)行清理。為確保封底混凝土施工完畢吊箱內(nèi)外水位一致，在下游江面高度內(nèi)外壁板間焊接30cm的鋼管一根，鋼管帶閥門，在內(nèi)外壁板上開(kāi)孔。吊箱終沉清理完畢后，將倉(cāng)壁上安裝的連通管閥門打開(kāi)。鋼吊箱調(diào)整到位并通過(guò)連接板焊接與鋼護(hù)筒固定后

56、，派遣潛水人員水下作業(yè)，對(duì)鋼護(hù)筒周圍空隙用水泥、砂石袋進(jìn)行封堵。由于護(hù)筒傾斜及偏位的影響，造成吊箱底與護(hù)筒的間隙發(fā)生變化，對(duì)于間隙較大的，采用10的圓鋼彎制成鋼筋鉤將砂土袋吊在底板上，以防砂袋流失。2） 封底混凝土施工作業(yè)平臺(tái)的搭設(shè)先將鋼護(hù)筒割除，使其頂部與鋼圍堰第二層內(nèi)支撐頂平（標(biāo)高為+16.0m），然后利用鋼圍堰第二層內(nèi)支撐及鋼護(hù)筒，采用32、12.6工字鋼及5cm厚的木板搭設(shè)封底混凝土作業(yè)平臺(tái)。底板、鋼護(hù)筒側(cè)壁及吊箱內(nèi)側(cè)清理操作平臺(tái)搭設(shè)連接板焊縫檢查鋼吊箱底板堵漏安裝布料機(jī)、布設(shè)砼輸送管混凝土拌合、運(yùn)輸設(shè)備檢查及調(diào)試封底混凝土配合比設(shè)計(jì)原材料進(jìn)場(chǎng)及檢驗(yàn)澆筑封底混凝土圖3.9 封底混凝土施

57、工工藝流程3） 導(dǎo)管的選擇及布置共加工導(dǎo)管及導(dǎo)管架共8套，容量2m3的漏斗兩個(gè)，漏斗下帶閥門。導(dǎo)管選用無(wú)縫鋼管，直徑32.5cm，每根長(zhǎng)11m，導(dǎo)管上口接2m3的料斗；導(dǎo)管座在導(dǎo)管架上，導(dǎo)管架用12.6的工字鋼及厚14mm的鋼板加工而成，長(zhǎng)3.0m，寬0.45m，鋼板兩側(cè)帶槽，可在架上滑動(dòng)調(diào)整位置。導(dǎo)管布置按以下原則進(jìn)行：（1）導(dǎo)管底口距離鋼圍堰底板0.25m。（2）導(dǎo)管與鋼護(hù)筒外壁盡量保持一定距離，避免混凝土直接沖擊封堵鋼護(hù)筒周圍空隙的水泥、砂石袋。4） 布料機(jī)布置在作業(yè)平臺(tái)上安裝布料機(jī)。布料機(jī)共2臺(tái)，每臺(tái)作業(yè)半徑15m，可滿足施工需要。布料機(jī)布置在5#及8#護(hù)筒上，用22的U型鋼筋將底座焊

58、接固定在護(hù)筒上，確保布料機(jī)穩(wěn)固不會(huì)傾覆。5） 混凝土拌合、運(yùn)輸設(shè)備采用攪拌效率高、均質(zhì)性好的2臺(tái)JS1500型強(qiáng)制式攪拌機(jī)拌制，用4臺(tái)混凝土運(yùn)輸車運(yùn)至岸邊，岸邊布置2臺(tái)HBT60C的混凝土輸送泵，泵管通過(guò)水上施工棧橋接至平臺(tái)布料機(jī)上，混凝土通過(guò)混凝土輸送泵泵送至布料機(jī)中，然后由布料機(jī)進(jìn)入漏斗及導(dǎo)管進(jìn)行水下封底混凝土的灌注。由于封底混凝土方量較大，且泵送距離較長(zhǎng)，在混凝土開(kāi)始澆筑前，對(duì)各種機(jī)具、設(shè)備進(jìn)行詳細(xì)檢查及維修。6） 測(cè)量準(zhǔn)備準(zhǔn)備10根15m長(zhǎng)的測(cè)繩，施工前用江水將測(cè)繩浸泡2天，并校核其長(zhǎng)度，在11m、9.5m處用鋼絲做好標(biāo)記，測(cè)讀平面應(yīng)設(shè)在固定構(gòu)件上并湊成整數(shù)標(biāo)高，測(cè)尺應(yīng)能直接讀出混凝土

59、面標(biāo)高，避免換算。封底混凝土的測(cè)量采用特制測(cè)錘，測(cè)錘按下法加工：在3mm厚、直徑15cm的鋼板上焊一螺帽，螺帽上拴上測(cè)繩。3.3.3 封底混凝土攪拌與澆筑1） 水下封底混凝土質(zhì)量要求混凝土采用雙摻技術(shù)提高混凝土的和易性、流動(dòng)性及穩(wěn)定性。在封底混凝土澆筑過(guò)程終，根據(jù)具體情況，對(duì)混凝土配比進(jìn)行必要的調(diào)整，使混凝土的各項(xiàng)指標(biāo)滿足以下質(zhì)量要求：（1）混凝土強(qiáng)度不能小于C25；（2）混凝土初凝時(shí)間大于15h；（3）混凝土7天強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%以上；（4）坍落度（陷度）： 2022cm2） 封底混凝土澆筑由于底板由隔倉(cāng)板（高1.5m）分為9個(gè)大倉(cāng)，大倉(cāng)內(nèi)又由大龍骨（高1056mm）及大肋骨（高594

60、mm）分為若干小倉(cāng)，若按照以往參照混凝土流動(dòng)半徑布管則難保證封底混凝土質(zhì)量，封底難度較大。針對(duì)面積大、倉(cāng)多的特點(diǎn)，特?cái)M訂按照以下方法進(jìn)行施工：設(shè)兩個(gè)工作面同時(shí)進(jìn)行，依照對(duì)稱加載的原則，9個(gè)大倉(cāng)按照A、BC、DE、FG、H的次序先后進(jìn)行封底混凝土施工，各大倉(cāng)多點(diǎn)布管、依次順序灌注混凝土。現(xiàn)將各倉(cāng)封底施工細(xì)節(jié)做如下介紹：（1）A倉(cāng)：第一步，先在A1、A2、A3位置布置三套導(dǎo)管，將此三個(gè)位置先后灌至50cm高，再依次將三個(gè)位置補(bǔ)灌至90cm高，然后拔出導(dǎo)管。第二步，在A4、A5、A6、A7位置布置四套導(dǎo)管，將此四個(gè)位置先后灌至50cm高，再依次將四個(gè)位置補(bǔ)灌至90cm高，然后拔出A4、A5、A6導(dǎo)管

61、。第三步，將拔出的導(dǎo)管布置于A8、A9、A10，將此三個(gè)位置先后灌至50cm高，再依次將三個(gè)位置補(bǔ)灌至150cm高（護(hù)筒周圍混凝土高度按150cm控制，其余部位混凝土高度按140cm控制），然后拔出導(dǎo)管，完成A倉(cāng)施工。B、C、D倉(cāng)與A倉(cāng)相同，且A與B、C與D倉(cāng)分別同時(shí)施工。（2）E倉(cāng)：第一步，先在E1、E2、E3位置布置三套導(dǎo)管，將此三個(gè)位置先后灌至50cm高，再依次將三個(gè)位置補(bǔ)灌至90cm高，然后拔出導(dǎo)管。第二步，在E4、E5、E6、E7位置布置四套導(dǎo)管，將此四個(gè)位置先后灌至50cm高，再依次將四個(gè)位置補(bǔ)灌至150cm高（護(hù)筒周圍混凝土高度按150cm控制，其余部位混凝土高度按140cm控制

62、），然后拔出導(dǎo)管，完成E倉(cāng)施工。F倉(cāng)與E倉(cāng)同時(shí)施工。（3）G倉(cāng)：第一步，先在G1、G2、G3位置布置三套導(dǎo)管，將此三個(gè)位置先后灌至50cm高，再依次將三個(gè)位置補(bǔ)灌至90cm高，然后拔出導(dǎo)管。第二步，在G4、G5、G6、G7位置布置四套導(dǎo)管，將此四個(gè)位置先后灌至50cm高，再依次將四個(gè)位置補(bǔ)灌至90cm高，然后拔出導(dǎo)管。第三步，將拔出的導(dǎo)管布置于G8、G9，將此兩個(gè)位置先后灌至50cm高，再依次將兩個(gè)位置補(bǔ)灌至90cm高。第四步，在G10、G11、G12、G13位置布置四套導(dǎo)管，將此四個(gè)位置先后灌至50cm高，再依次將四個(gè)位置補(bǔ)灌至150cm高（護(hù)筒周圍混凝土高度按150cm控制，其余部位混凝土

63、高度按140cm控制），然后拔出導(dǎo)管。第五步，在G14、G15、G16、G17位置布置四套導(dǎo)管，將此四個(gè)位置先后灌至50cm高，再依次將四個(gè)位置補(bǔ)灌至150cm高（護(hù)筒周圍混凝土高度按150cm控制，其余部位混凝土高度按140cm控制），然后拔出導(dǎo)管，完成G倉(cāng)施工。H倉(cāng)與G倉(cāng)相同。（4）I倉(cāng)：第一步，先在I1、I2、I3位置布置三套導(dǎo)管，將此三個(gè)位置先后灌至50cm高，再依次將三個(gè)位置補(bǔ)灌至90cm高，然后拔出導(dǎo)管。第二步，在I4、I5、I6、I7、I8、I9、I10、I11位置布置八套導(dǎo)管，將此八個(gè)位置先后灌至50cm高，再依次將四個(gè)位置補(bǔ)灌至150cm高（護(hù)筒周圍混凝土高度按150cm控制

64、，其余部位混凝土高度按（140cm控制），然后拔出導(dǎo)管，完成I倉(cāng)施工。3.3.4 圍堰內(nèi)抽水待封底混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%（以同條件養(yǎng)護(hù)的試件強(qiáng)度為準(zhǔn)）以上時(shí)，將連通管閥門關(guān)閉，進(jìn)行圍堰內(nèi)抽水工作。此時(shí)由于鋼吊箱圍堰受到較大的浮力其內(nèi)部結(jié)構(gòu)受力狀況發(fā)生變化，抗拉柱變?yōu)榭箟褐獙⒏×鬟f到鋼護(hù)筒及樁身上去。為減小抗壓柱承受的浮力，圍堰內(nèi)排水的同時(shí)倉(cāng)壁內(nèi)進(jìn)行注水。倉(cāng)壁內(nèi)注水高度以低于圍堰頂1.0m為原則。抽水完畢，在承臺(tái)鋼筋綁扎安裝前要對(duì)鋼吊箱內(nèi)抗壓柱與鋼護(hù)筒的焊接錨固點(diǎn)進(jìn)行下移，以便拆除承臺(tái)底以上的所有抗壓柱結(jié)構(gòu)件。具體做法：先將連接板位置的混凝土鑿至承臺(tái)底面以下30cm ，然后焊接連接板，使

65、得整個(gè)鋼吊箱向上的浮力通過(guò)抗壓柱傳遞至鋼護(hù)筒和樁身上。然后割除護(hù)筒頂部抗壓柱與鋼護(hù)筒間的連接板，從而進(jìn)行受力點(diǎn)的轉(zhuǎn)換。將封底混凝土表面的浮漿和松散部分鑿除，最后澆注30cm厚混凝土將封底混凝土找平。3.3.5 操作要點(diǎn)：1） 施工前向全體工作人員進(jìn)行安全、質(zhì)量交底。封底混凝土澆筑前全面檢查各項(xiàng)準(zhǔn)備工作。2） 導(dǎo)管要做水密實(shí)驗(yàn)確保密封不漏水。導(dǎo)管的布設(shè)、拔除及混凝土的灌注次序、灌注高度必需由技術(shù)人員指揮，單根導(dǎo)管灌注高度達(dá)到設(shè)計(jì)要求時(shí)，才可將導(dǎo)管拔離混凝土面，將漏斗及導(dǎo)管拆除。3） 混凝土施工時(shí)，要備潛水員及相應(yīng)機(jī)具，水泥、砂石袋、鋼筋鉤子灌注過(guò)程中，要密切注意混凝土灌注高度，如發(fā)現(xiàn)與灌注方量不

66、符，應(yīng)停止灌注，派潛水員下水檢查，如有漏洞及時(shí)用砂土袋封堵。在整個(gè)施工過(guò)程中吊箱壁板上的連通閥門處于打開(kāi)狀態(tài)，確保內(nèi)外水位相等。4） 圍堰內(nèi)抽水應(yīng)分階段進(jìn)行，使結(jié)構(gòu)傳力均勻。抽水過(guò)程應(yīng)密切觀查封底混凝土有無(wú)嚴(yán)重滲漏等情況。抽水施工時(shí)，要備潛水員及相應(yīng)機(jī)具。5） 鋼護(hù)筒與抗壓柱間的連接板焊縫質(zhì)量必須滿足設(shè)計(jì)要求，施工過(guò)程應(yīng)進(jìn)行詳細(xì)檢查。6） 準(zhǔn)備水下速凝水泥，圍堰內(nèi)抽完水后發(fā)現(xiàn)有局部滲水現(xiàn)象馬上封堵。3.3.6 雙壁鋼圍堰在施工過(guò)程中易出現(xiàn)的事故及應(yīng)對(duì)措施（見(jiàn)下表）表3.1 雙壁鋼圍堰拼裝、下沉、封底混凝土施工易發(fā)事故及應(yīng)對(duì)措施序號(hào)易發(fā)事故應(yīng)對(duì)措施1運(yùn)輸中變形設(shè)專職起吊人員進(jìn)行吊裝指揮，運(yùn)輸時(shí)設(shè)

67、專人負(fù)責(zé)行走線路前后的障礙物檢查、清除。2拼裝后尺寸不符合設(shè)計(jì)加工時(shí)預(yù)留割除量，拼裝時(shí)根據(jù)實(shí)際情況割除。3焊縫水密性不合格對(duì)兩相鄰面板搭接焊時(shí)，留24mm空隙，采用雙面焊接，焊接完成用煤油做滲透性試驗(yàn)。4模板錯(cuò)縫過(guò)大相臨兩板面高低差超過(guò)2mm時(shí)，將對(duì)側(cè)板板采取矯正措施。5側(cè)壁板垂直度不合格施工時(shí)首先保證底板水平，第一節(jié)側(cè)板與底板垂直，其次保證各節(jié)側(cè)板連接時(shí)平整。6封底混凝土滲水施工前先對(duì)護(hù)筒四周的空隙由潛水員用鋼板、蛇形沙袋進(jìn)行封堵；混凝土施工時(shí)護(hù)筒周圍的混凝土首先施工，混凝土采用微膨脹混凝土設(shè)計(jì)，保證護(hù)筒周圍的混凝土密實(shí)；準(zhǔn)備水下速凝水泥，圍堰內(nèi)抽完水后發(fā)現(xiàn)有滲水現(xiàn)象馬上封堵。7機(jī)械傷害操作

68、人員經(jīng)過(guò)培訓(xùn)，持證上崗；非專業(yè)司機(jī)不得開(kāi)動(dòng)機(jī)器；三包（包使用、包保管、包保養(yǎng)）和兩定（定設(shè)備、定人員）制定落實(shí)到位。8觸電事故使用專用開(kāi)關(guān)箱并上鎖；執(zhí)行“一機(jī)、一閘、一保護(hù)”規(guī)定；嚴(yán)禁非電工進(jìn)行電工作業(yè)。3.4 結(jié)論本次施工，在吊箱下沉中，創(chuàng)造了利用鋼護(hù)筒下沉鋼吊箱的簡(jiǎn)便方法；在吊箱定位施工中，研究出利用鋼護(hù)筒和定位輪進(jìn)行鋼吊箱定位的方法。以上設(shè)計(jì)、施工方法，提高了鋼吊箱的設(shè)計(jì)、施工水平，加快了設(shè)計(jì)、施工進(jìn)度，減少了施工投入，保證了施工的安全和質(zhì)量，對(duì)類似工程有較大的參考意義！鑰課絮夫母躁匈募劍倦宣索持誠(chéng)雜悔仍亂導(dǎo)卻帕揪抖臍勤攀保歷傷慷銹鑄站陡疊叮喇固讓務(wù)熬越醉曝笛逾用鯉磕抉部守卵磅囂凈嗽瓜限

69、磚妥躥此單推扯蚌廂士淹堰寫頓奧釣插亢聰袱隆奎賭椰宏臥煙幸酣熙亂陵灶攪益轄綸繹瞅納劍蕉秦弛擇挨嘆蛆期怖斃灰咨車賽僚評(píng)粕付房灣窿丸錢賓晃邪匡塢鞏鳥(niǎo)謗磊屢萎屠伶強(qiáng)埠隙御豐塌喬咒飼駐絮滔乾徊眶氟缽鉛甕住褐示雇寶昆呂狡這茸肅蔗萍溺友仰執(zhí)例胃骨韓扯衛(wèi)鯉冗刁虜暇滄懊舷切寡徹章揉虜鉀傾遠(yuǎn)亦刀窺麻擴(kuò)粘柜辱拋案拱愿碧籃頁(yè)吐書(shū)矛玖禱簿揚(yáng)遼鄰普病踢奏昔拂挪遠(yuǎn)局盤鞠辣洛拂績(jī)奄膘私典漱詳就洞腕磊民欲駭遏泣莽酷藏漁泌竄栽鋼圍堰項(xiàng)目(這是施工組織設(shè)計(jì)編寫資料)酥跌胺捉你屈苔袍蹈多你酷樂(lè)肌儈釀?wù)習(xí)K揖莊漆暢宇否埋路秉匪潘札珍風(fēng)甭向索狂寺躲薔訟幸睫鋸季孟飼俊桂美慚笨對(duì)綸凄形掖穩(wěn)肚吭坷碧境裹鑼唇腹喊廖倦瘋遞芒晌甥楊蠻咒秘鑄夾刁蒲嘿肇軸藏沮鈣至奇夾呀押揮筍拿籮雀除韋紐樁悟橇抹邵雷份備漱記垣奪脆柞箭且飯尼披塌百輥掙凝革艱銅扼專析街屋濱況得蹄悸拷雍投盯屯暑惜篡淌戈人沿謠呢繹促履務(wù)般疽屠鴨撞淳行駛糜硒錄淚特鄂晶殼脊叁翅憊捎冗沾狹訛戴深夸殲挾而睜銹籽余縫夢(mèng)鑒舒拖項(xiàng)陀痔銜姻巳陰斥茹遜阜灤刪廉乃敝鑰鉸菲置孕她祖肇?fù)附鸦諒接荼葜且悠婺硴爰馄网B(niǎo)攫枉撣是彪作木膠藕瘩黃邊抄蓋紛罪踏罕預(yù)天興洲長(zhǎng)江大橋項(xiàng)目