1、武 警 8650部 隊 醫(yī) 院 綜 合 樓模板施工方案編制：審核：審批：二一三年七月二十日模板工程專項施工方案一、工程概況本工程為武警8650部隊醫(yī)院建設工程第一標段工程，位于晉中市榆次區(qū)迎賓路北側，為8650部隊的醫(yī)院用房，由山西建苑建筑設計研究院設計、建材太原地質工程勘察院勘察、晉中市正元建設監(jiān)理公司監(jiān)理、由我山西省宏圖建設工程有限公司負責施工。本工程屬框剪結構，總建筑面積 15235.03，其中地上建筑面積為11357.32，地下建筑面積約3877.71。建筑層數(shù)，地上9層，地下1層；層高5.1（地下室），3.7米（地下車庫）。地下室頂板厚度250mm，一層三層高4.5米,四七層高為3.

2、9米，八層層高4.2米，九層層高為5.1米，頂層層高為2.7米。模板選用多層木膠合板作為模板體系。模板的支撐體系，地下室、九層采用48*3.5鋼管支撐架，其它層采用木支撐。二、編制依據(jù)：1、武警8650部隊醫(yī)院綜合樓施工組織設計2、武警8650部隊醫(yī)院綜合樓施工圖紙3、混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50204-20024、建筑施工手冊第四版5、建筑施工計算手冊江正榮著6、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、7、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002、8、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-20039、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程DB33/105-2006三、施工工藝技術

3、3.1工藝流程（一）安裝柱模板搭設安裝腳手架 沿模板邊線貼密封條 立柱子側模 安裝柱箍 校正柱子方正、垂直和位置 全面檢查校正 群體固定（二）安裝剪力墻模板搭外架子 安內橫墻模板 安內縱墻模板 安堵頭模板 安外墻內側模板 合模前鋼筋隱檢 安外墻外側模板（三）安裝梁模板搭設梁模板支架 安裝梁底楞 安裝梁底模板 梁底起拱 安裝梁側模 安裝另一側模板 安裝上下鎖口楞、斜撐楞、腰楞和對拉螺栓 符合梁模尺寸、位置 與相鄰模板連接牢固（四）安裝頂板模板搭設支架 安裝橫縱大小龍骨 調整板下皮標高及起拱 鋪設頂板模板 檢查模板上皮標高、平整度3.2、施工方法（一）安裝柱模板1、模板組片完畢后，按照要求留設清掃

4、口，檢查模板的對角線，平整度和外形尺寸。2、吊裝第一片模板，并臨時支撐或用鐵絲與柱子主筋臨時綁扎固定。3、隨即吊裝第二、三、四片模板，作臨時支撐或固定。4、為保證柱子陽角處的拼縫嚴密，防止漏漿，在柱模板的四個拼縫處，要夾粘雙面膠、釘海綿條。模板就位后，進行柱子的加固，柱模的背楞采用80*60的木方，背楞的間距為200-300。木方必須豎放，木方在同一截面的搭接要求錯開至少500。5、柱模板的垂直度定位依靠樓層內支模架和墻柱連接支撐進行加固調整。柱墻模底留清掃孔，以便以混凝土澆筑之前進行清理。6、按照上述方法安裝一定流水段柱子模板后，全面檢查安裝質量，注意在縱橫兩個方向上都掛通線檢查，并作好群體

5、的水平拉桿及剪力支桿的固定。（二）剪力墻模板安裝1、先將陰陽角模吊到作業(yè)現(xiàn)場使之就位。2、按照先橫墻后縱墻的安裝順序，按編號、按順序將橫板吊至安裝部位，用撬棍按墻線把模板調整到位。安裝穿墻螺栓，穿墻螺栓間距為500mm，對稱調整模板、地腳絲杠，用線墜調測模板垂直度，并掛線調整模板上口，然后擰緊地腳絲杠及穿墻螺栓。3、安裝外墻外側模板：將模板就位，穿螺栓緊固校正，注意施工縫處必須嚴密、牢固可靠，防止出現(xiàn)錯臺和漏漿現(xiàn)象。4、檢查角模與墻體模板。角模與墻模子母口接縫是否嚴密，如不嚴密應用海綿填充縫隙，使之間隙嚴密，防止出現(xiàn)漏漿和錯臺現(xiàn)象。5、電梯井道支模前，、應將工作平臺吊入電梯井道內，工作平臺的主

6、龍骨和鋼支腿均應用10#槽鋼，龍骨間距應小于600mm，并焊接固定，然后上鋪5cm厚木板，平臺就位后調節(jié)四角使平臺處于水平狀態(tài)。6、吊入筒模，按軸線把模張開，校正垂直度后，擰緊穿墻螺栓。（三）安裝框架梁模板 1、安裝梁模板支架前，無論是首層地面或樓板地面，必須要有足夠的承載力，必須按監(jiān)理審批后的支模架搭拆方案進行施工。 2、搭設梁底小橫木，間距符合摸板設計要求。 3、拉線安裝梁底摸板，控制好梁底的起拱高度符合模板設計要求。梁底經驗收無誤后，用鋼管扣件將其固定好。 4、安裝梁側模板，在梁底模兩側需海綿填充，使之側模與底模拼縫間隙嚴密，防止出現(xiàn)漏漿現(xiàn)象。 5、復核梁模板的截面尺寸，與相鄰梁柱模板連

7、接固定。 6、安裝后校正梁標高、斷面尺寸，將梁模板內雜物清理干凈。（四）安裝樓板模板 1、支模架按照設計方案要求搭設完畢后，根據(jù)給定的水平線調整上支托的標高及起拱的高度。 2、按照模板設計要求支搭板下的大小龍骨，其間距必須符合模板設計的要求。 3、鋪設多層膠合板時，在梁側模板上口要拉線找直，同時必須保證模板拼縫的嚴密、表面平整。 4、模板鋪設完畢后，用靠尺、塞尺和水平儀檢查平整度與樓板標高，并進行校正。 5、將模板內雜物清理干凈。(五) 模板支撐體系支模架采用48*3.5鋼管，立桿縱橫間距900mm，步距1800mm,在有梁的位置應當控制好鋼管間距離標高。水平鋼管支設三道，即離地200mm設置

8、一道掃腳桿，中間一道水平桿，立桿的上端各構件的下部一道水平桿，此道桿的應當注意計算其標高。整個體系要求橫平豎直，不得發(fā)生傾斜。（六）模板拆除 模板拆除的一般要點： （1）側模拆除：在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模板而受損后，方可拆除。 （2）底模及冬季施工模板的拆除，必須執(zhí)行混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50204及建筑工程冬期施工規(guī)程JGJ104的有關條款。作業(yè)班組必須進行拆模申請經技術部門批準后方可拆除。 （3）已拆除模板及支架的結構，在混凝土達到設計強度等級后方允許承受全部使用荷載；當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更不利時，必須經核算，加設臨時支撐。 （4）拆除模板的順序

9、和方法，應按照配板設計的規(guī)定進行。若無設計規(guī)定時，應遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。 （5）柱模板拆除時，要從上口向外側輕擊和輕撬，使模板報松動，要適當加設臨時支撐。以防柱子模板報傾倒傷人。 （6）墻模板應先將穿墻螺栓卸下，然后松開地腳絲杠，使模板向后傾斜與墻體脫離。注意模板拆除時，可用撬棍輕輕撬動模板下口，不得在墻上口撬動模板和大錘砸模板。 （7）模板吊裝時，應防止對墻體鋼筋和已澆筑混凝土的碰撞。 （8）梁板模板拆除：拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐，以便作業(yè)。而后拆除梁側模板上的水平鋼管及斜支撐，輕撬梁側模板報，使之

10、與混凝土表面脫離。 （9）下調支柱頂托螺桿后，輕撬模板下的龍骨，使龍骨與模板分離，或用木錘輕擊，拆下第一塊，然后逐塊逐段拆除。切不可用鋼棍或鐵錘猛擊亂撬。每塊板拆下時，或用人工托扶放于地上，或將支柱頂托螺桿在下調相當高度，以托住拆下的模板。嚴禁模板自由墜落于地面。四、成品保護 1、預拼的模板要有存放場地，場地要平整夯室。模板平放時，要有方木墊架。立放時，要搭設分類模板價，模板觸地處要墊木方，以此保證模板不扭曲不變形。不可亂堆放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件。 2、工作面已安裝完畢的墻、柱模板，不準在吊運其他模板時碰撞，不準在預拼裝模板就位前作為臨時依靠，以防止模板變形或產生垂直偏差。工作面

11、已安裝完畢的平面模板，不可做臨時堆放和作業(yè)平臺，以保證支架的穩(wěn)定，防止平面模板標高和平整產生偏差。 3、拆除模板時，不得用大錘、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和內部受到損傷。 4、在靠近模板的地方，電焊鋼筋、鐵管時，在施焊處的模板面應用鐵皮墊隔，防止焊渣火燒壞模板面。 5、澆筑混凝土時，插入式振搗棒不能直接碰撞模板，同時要控制好振搗時間。五、應注意的質量問題 1、柱模板： （1）漲模、斷面尺寸不準防治的方法：根據(jù)柱高和斷面尺寸設計核算柱箍自身的截面尺寸和間距，以及對大斷面柱使用穿柱螺栓和豎向鋼楞，以保證柱模的強度、剛度足以抵抗混凝土的側壓力。施工應認真按設計要求作業(yè)。 （2）柱身扭向防治的方法

12、，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安裝斜撐，吊線找垂直時，相鄰兩片柱模從上端每面吊兩點，使線墜到地面，線墜所示兩點到柱位置線距離均相等，保證柱模不扭向。 （3）軸線位移，一排柱不在同一直線上。防治的方法：成排的柱子，支模前要在地面上彈出柱軸線及軸邊通線，然后分別彈出每柱的另一個方向軸線，再確定柱的另兩條邊線。支模時，先立兩端柱模，校正垂直與位置無誤后，柱模頂拉通線，再支中間各柱模板。柱距不大時，通排支設水平拉桿及剪刀撐，柱距較大時，每柱分別四面支撐，保證每柱垂直和位置正確。 2、墻模板 （1）墻身超厚。防治方法：模板就位后調整要認真，穿墻螺栓要全部穿齊、擰緊。 （2）模板企口處錯臺：模板未清

13、理干凈或未采取有效的防止錯臺的措施。 3、梁、板模板 （1）梁、板底不平、下?lián)希涣簜饶０宀黄街保涣荷舷驴跐q模，防治方法是梁、板底模板的龍骨、支柱的截面尺寸及間距應通過設計計算決定，使模板的支撐系統(tǒng)有足夠的強度和剛度，作業(yè)中應認真執(zhí)行設計要求，以防止混凝土澆筑時模板變形。梁、板模板應按設計或規(guī)范起拱。梁模板上下口應設銷口楞，再進行側向支撐，以保證上下口模板不變形。六、施工安全保證措施一、組織保障安全保證體系公司安全管理部門項目經理項目技術負責安全員專業(yè)分包泥工班木工班砼工班鋼筋班架子工班機工電工二、技術措施1)進入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩帶安全帽，并應系牢。2)經醫(yī)生檢查認

14、為不適宜高空作業(yè)的人員，不得進行高空作業(yè)。3)安裝與拆除5m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄，防止上下在同一垂直面操作。4)高空，復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。5)遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業(yè)，雪霜雨后應先清掃施工現(xiàn)場，略干不滑時再進行工作。6)二人抬運模板時要相互配合，協(xié)調工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。7)不得在腳手架上堆放大批模板等材料。8)支模過程中如需中作停歇，應將支撐、搭頭、柱主板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽桿、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而附落。9)模板上有預留洞時，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板

15、上的預留洞，應在模板拆除后將洞口蓋好。10)高空作業(yè)要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站在墻上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟行業(yè)。11)拆模必須一次性拆模，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。12)嚴禁酒后作業(yè)。三、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發(fā)生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態(tài)環(huán)境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發(fā)生突發(fā)事故時，負責救險的人員

16、、器材、車輛、通信和組織指揮協(xié)調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現(xiàn)場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發(fā)生后，作業(yè)人員、班組長、現(xiàn)場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯(lián)絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發(fā)生后應逐級上報：一般為現(xiàn)場事故知情人員、作業(yè)隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發(fā)生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現(xiàn)場事故應急處理施工過程中可能發(fā)生的事故主要有：機具傷人、高空墜落、落物傷人等事故。當發(fā)生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人

17、身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯(lián)絡項目負責人：張永康 手機：技術負責人：武少龍 手機：醫(yī)院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯(lián)系方式應在施工現(xiàn)場的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。七、勞動力計劃：木工（人）60支模工（人）30八、模板設計計算書9.1、柱模板柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向對拉螺栓數(shù)目:1；柱

18、截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向對拉螺栓數(shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:5；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數(shù):2；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；

19、5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算新澆混凝土側壓力標準值 F1=57.246kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時

20、產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 220 mm，且豎楞數(shù)為 3，面板為2 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁進行計算。1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =220.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.450.90=1.13

21、4kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大彎距：M =0.125 28.956220220= 1.75105N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 1.75105 / 2.4310

22、4 = 7.209N/mm2；面板的最大應力計算值 =7.209N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =220.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =27.822+1.

23、134=28.956 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62528.956220.0 = 3981.389N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 3981.389N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =33981.389/(245018.0)=0.737N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.737N/

24、mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 57.250.4525.76 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =220.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容許撓度: = 220 / 250 = 0.88 mm；面板的最大撓度計算值: =

25、 0.52125.76220.04/(1009500.02.19105) = 0.151 mm；面板的最大撓度計算值 =0.151mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.88mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公

26、式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.220.90=13.602kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.220.90=0.554kN/m； q = (13.602+0.554)/2=7.078 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.17.078450.0450.0= 1.43105N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -

27、豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.43105/6.40104 = 2.24N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =2.24N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.220.90=13.602kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.220

28、.90=0.554kN/m； q = (13.602+0.554)/2=7.078 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.67.078450.0 = 1911.067N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 1911.067N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =31911.067/(260.080.0)=0.597N/mm2；豎楞截面抗剪強度

29、設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.597N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =57.250.22 = 12.59 kN/m； -豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.67

30、712.59450.04/(1009500.02.56106) = 0.144 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.144mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.19 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 57.250.9 + 1.4 20.9)0.22 0.45/2 = 3.19 kN

31、； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 4.949 kN； B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.100 kN.m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.028 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.1 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 18.66 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =18.66N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍

32、撓度驗算經過計算得到: = 0.028 mm；柱箍最大容許撓度: = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大撓度 =0.028mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.949 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 1

33、2.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=4.949kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 121.9cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.257.250.9+1.420.9)0.16 0.45/2 = 2.32 kN；H

34、方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 7.231 kN；H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.273 kN.m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.095 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.27 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 51.249 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =51.249N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度

35、驗算經過計算得到: V = 0.095 mm；柱箍最大容許撓度: V = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大撓度 V =0.095mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=1.4mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力

36、: N = 7.231 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=7.231kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!8.2、墻模板墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內龍骨)間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性

37、矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數(shù):2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數(shù):2；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值

38、fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值48.659

39、kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=48.659kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續(xù)梁計算。 1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(內楞間距): l =300.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1:

40、1.248.660.500.90=26.276kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數(shù)。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； q = q1 + q2 =26.276+1.890=28.166 kN/m；面板的最大彎距：M =0.128.166300.0300.0= 2.53105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面

41、板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 2.53105 / 2.70104 = 9.389N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =9.389N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =300.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.500.90=26.276kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.500.90=1.

42、890kN/m； q = q1 + q2 =26.276+1.890=28.166 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.628.166300.0 = 5069.855N；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 5069.855N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =35069.855/(250018.0)=0.845N/mm2；面板截面抗剪強度

43、設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.845N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 48.660.5 = 24.33N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 300mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67724

44、.333004/(10095002.43105) = 0.578 mm；面板的最大撓度計算值: =0.578mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4；1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm；

45、 q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.300.90=15.766kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.300.90=1.134kN/m，其 中，0.90為折減系數(shù)。 q =(15.766+1.134)/2=8.450 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.18.450500.0500.0= 2.11105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(Nmm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13

46、.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 2.11105/6.40104 = 3.301 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 3.301 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.300.90=15.766kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.30

47、0.90=1.134kN/m，其 中，0.90為折減系數(shù)。 q =(15.766+1.134)/2=8.450 kN/m；內楞的最大剪力：V = 0.68.450500.0 = 2534.927N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-內楞計算最大剪力(N)：V = 2534.927N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: =32534.927/(260.080.0)=0

48、.792N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =0.792N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 48.660.30/2=7.30 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=2.56106；內楞的最大撓度計算值: = 0.67714.6/

49、25004/(10095002.56106) = 0.127 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.127mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4；1.外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.248.66+1.43)0.30.5/2=4.22kN； 外楞計算跨度

50、(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；外楞最大彎矩:M = 0.1754224.88600.00= 4.44105 Nmm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)；M = 4.44105 Nmm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 4.44105/5.08103 = 87.325 N/mm2；外楞的最大應力計算值 =87.325N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.外楞

51、的抗剪強度驗算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷載: P = (1.248.66+1.43)0.30.5/2=4.225kN； V-外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.654224.879 = 1.65103N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； V-外楞計算最大剪力(N)：V = 1.65103N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =21.65103/500.000=6.591N/mm2；外楞截面的受剪應力計算

52、值 =6.591N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=205N/mm2，滿足要求！3.外楞的撓度驗算 根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中，P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 48.660.300.50/23.65 kN/m； -外楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =600.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大撓度計算值: = 1.1467.30100/26003/(100206

53、0001.22105) = 0.36mm；外楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；外楞的最大撓度計算值 =0.36mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =48.6590.60.5

54、 = 14.598 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=14.598kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！8.3 板模板一、參數(shù)信息1、模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m): 1.000；縱距(m): 1.000；模板支架計算高度(m): 2.830；立柱采用圓木:圓木小頭直徑(mm): 80.000；圓木大頭直徑(mm): 100.000；斜撐截面寬度(mm)：30.000；斜撐截面高度(mm)：40.000；帽木截面寬度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撐與立柱連接處到帽木的距離(mm): 600.000；板底支撐形式：方木支撐；方木的間隔

55、距離(mm)：300.000；方木的截面寬度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：60.000；2、荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.000；3、樓板參數(shù)鋼筋級別：二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級：C25；每層標準施工天數(shù)：8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2)：392.700；樓板的計算跨度(m)：4.500；樓板的計算寬度(m)：4.000；樓板的計算厚度(mm)：120.000；施工期平均氣溫()：25.000；4、板底方木參數(shù)板底方木選用木材：杉木；方木

56、彈性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.400；5、帽木方木參數(shù)帽木方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.400；6、斜撐方木參數(shù)斜撐方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗壓強度設計值fv(N/mm2)：11.000；7、立柱圓木參數(shù)立柱圓木選用木材：杉木；圓木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；圓木抗壓強度設計值fv(N/mm2)

57、：10.000； 二、模板底支撐方木的驗算:本工程模板板底采用方木作為支撐，方木按照連續(xù)梁計算；方木截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = bh2/6 = 4.0006.0002/6 = 24.000 cm3；I = bh3/12 = 4.0006.0003/12 = 72.000 cm4；1、荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重線荷載(kN/m)：q1 = 25.0000.1200.300 = 0.900 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.300 = 0.105 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 2.0000.300 = 0

58、.600 kN/m；2、抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩之和， 計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(q1+q2 )+1.4p1 = 1.2(0.900+0.105)+1.40.600 = 2.046 kN/m； 最大彎距 M = 0.125ql2 = 0.1252.0461.0002= 0.256 kN.m； 最大支座力 N = 1.25ql = 1.252.0461.000 = 2.558 kN ； 截面應力 = M/W = 0.256106/24.000103 = 10.656 N/mm2；方木的最大應力計算值為10.656N/mm2，小于方木抗彎強

59、度設計值11.000N/mm2，滿足要求！3、抗剪強度驗算： 截面抗剪強度必須滿足下式： 其中最大剪力：V = 0.6252.0461.000 = 1.279 kN； 截面受剪應力計算值：T = 31.279103/(240.00060.000) = 0.799 N/mm2； 截面抗剪強度設計值：fv = 1.400 N/mm2；方木的最大受剪應力計算值為0.799N/mm2，小于方木抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足要求！4、撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，按規(guī)范規(guī)定，撓度驗算取荷載標準值，計算公式如下： 均布荷載 q = q1+q2 = 0.900+0.

60、105 = 1.005 kN/m； 最大變形 = 0.5211.005（1.000103）4/(1009000.00072.000104) = 0.808 mm；方木的最大撓度為0.808mm，小于最大容許撓度4.000mm，滿足要求！四、模板支架荷載標準值(軸力)計算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1、靜荷載標準值包括以下內容： (1)木頂撐的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2)2+0.60021/220.0300.040+2.8300.0800.10023.870= 0.246 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.

61、0001.000 = 0.350 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1201.0001.000 = 3.000 kN； 經計算得到，靜荷載標準值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.246+0.350+3.000 = 3.596 kN；2、活荷載為施工荷載標準值： 經計算得到，活荷載標準值： NQ = 2.0001.0001.000 = 2.000 kN；3、不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.23.596+1.42.000 = 7.115 kN；五、立柱的穩(wěn)定性驗算: 穩(wěn)定性計算公式如下： 其中

62、，N - 作用在立柱上的軸力 -立柱受壓應力計算值； fc -立柱抗壓強度設計值； A0-立柱截面的計算面積； A0 = (80.000/2)2 = 5026.548 mm2 -軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 結果確定； 軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)按下式計算： i-立桿的回轉半徑，i = 80.000/4 = 20.000 mm； l0- 立桿的計算長度，l0 = 2830.000-600.000 = 2230.000 mm； = 2230.000/20.000 = 111.500； =2800/(111.500)2) = 0.225； 經計算得到： = 7115.242/(0.2255026.548

63、) = 6.285 N/mm2； 根據(jù)規(guī)范規(guī)定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調整系數(shù)： f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木頂支撐立柱受壓應力計算值為6.285N/mm2，小于木頂支撐立柱抗壓強度設計值 12.000N/mm2，滿足要求！六、斜撐(軸力)計算: 木頂撐斜撐的軸力RDi按下式計算： RDiRCi/sini 其中 RCi -斜撐對帽木的支座反力； RDi -斜撐的軸力； i -斜撐與帽木的夾角。 sini = sin90-arctan(1.000/2)/0.600 = 0.974； 斜撐的軸力：RDi=RCi/sini= 2.426/ 0.97

64、4= 2.492 kN七、斜撐穩(wěn)定性驗算:穩(wěn)定性計算公式如下： 其中，N - 作用在木斜撐的軸力,2.492 kN -木斜撐受壓應力計算值； fc -木斜撐抗壓強度設計值；11.000 N/mm2 A0-木斜撐截面的計算面積； A0 = 30.00040.000 = 1200.000 mm2； -軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù),由長細比=l0/i結果確定； 軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù)按下式計算： i -木斜撐的回轉半徑，i = 0.28940.000 = 11.560 mm； l0- 木斜撐的計算長度，l0 = (1000.000/2)2+600.00020.5 = 781.025 mm； = 781.02

65、5/11.560 = 67.563； =1/(1+(67.563/80)2) = 0.584；經計算得到： = 2491.634/(0.5841200.000) = 3.557 N/mm 2；根據(jù)規(guī)范規(guī)定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調整系數(shù)； f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；木頂支撐斜撐受壓應力計算值為3.557 N/mm2，小于木頂支撐斜撐抗壓強度設計值13.200N/mm2，滿足要求！8.4、梁模板一、參數(shù)信息1、模板參數(shù)木支撐縱距Lb (m): 0.550；立桿計算高度H (m): 2.830；立桿采用圓木；立桿圓木大頭直徑R(mm): 100.

66、000；立桿圓木小頭直徑r(mm): 80.000；梁底斜撐方木截面寬度b1 (mm): 40.000； 梁底斜撐方木截面高度h1 (mm): 60.000；帽木長度La(m): 1.000； 帽木截面寬度b2 (mm): 60.000；帽木斜撐方木截面高度h2 (mm): 80.000； 斜撐與立桿連接處到帽木的距離h0 (mm): 600.000； 梁截面寬度B(m): 0.240；梁截面高度D(m): 0.500； 2、荷載參數(shù)模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m2): 25.000；振搗混凝土荷載(kN/m2): 1.000；新澆混凝土荷載側壓力(kN/m2

67、):12.000；3、梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：2；主楞豎向支撐點數(shù)量為：2；支撐點豎向間距為：80mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,寬度60mm，高度80mm；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；4、面板參數(shù)面板選用類型: 膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2): 9500.000；面板厚度(mm): 18.000；面板抗彎設計值fm(N/mm2): 13.000； 5、立桿圓木參數(shù)立桿圓木選用木材：杉木；圓木彈性模量E(N/mm2): 9000.000；圓木抗壓強度設計值fv(N/mm2): 10.0

68、00；6、斜撐方木參數(shù)斜撐方木選用木材：杉木；斜撐方木彈性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撐方木抗壓強度設計值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木參數(shù)帽木方木選用木材：杉木；彈性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪強度設計值fv(N/mm2): 1.400；抗彎強度設計值fm(N/mm2): 11.000；8、梁側背楞參數(shù)梁側背楞選用類型：杉木；梁側背楞彈性模量E(N/mm2): 9000.000；梁側背楞抗彎強度設計值fm(N/mm2): 11.000； 二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算

69、只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.500m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 48.659 kN/m2、12.000 kN/m2，取較小值12.000 kN/m2作為本工

70、程計算荷載。三、梁側模板面板的計算： 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數(shù)為2根。面板按照均布荷載作用下的簡支梁計算。 1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的受彎應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5120.9

71、=6.48kN/m； 振搗混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.510.9=0.63kN/m；q = q1+q2 = 6.480+0.630 = 7.110 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 380mm；面板的最大彎距 M= 0.1257.113802 = 1.28105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.28105 / 2.70104=4.753N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.753N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q

72、 = 120.5 = 6N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 380mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 563804/(38495002.43105) = 0.706 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =380/250 = 1.52mm；面板的最大撓度計算值 =0.706mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.52mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算：1.內楞計算本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截

73、面抵抗矩W分別為:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4；（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(Nmm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2120.9+1.410.9)0.38=5.4kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.15.40500.002= 1.35105N.mm； 最大支座力:R=1.15.4040.5=2.97

74、2 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.35105/6.40104 = 2.111 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 2.111 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =12.000.38= 4.56 N/mm； E - 內楞材質的彈性模量： 9000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 2.56106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6774.56500

75、4/(10090002.56106) = 8.3710-2 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =8.3710-2mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.972kN,對主楞按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用1根木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大

76、彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.327 kN.m； 外楞最大計算跨度: l = 220mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 3.27105/6.40104 = 5.108 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =5.108N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.327 mm外楞的最大容許撓度值: = 220/250=0.88mm；外楞的最大撓度計算值 =0.32

77、7mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.88mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算：驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.212+1.41)0.50.26 =2.054 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.054kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=1

78、2.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算：面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 2401818/6 = 1.30104mm3； I = 240181818/12 = 1.17105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最

79、大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =550.000mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.225.0000.2400.5000.900=3.240kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.3500.2400.900=0.091kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.41.0000.2400.900=0.302kN/m；q = q1 + q2 + q3=3.240+0.091+0.302=3.633kN/m；跨中彎矩計算公式如下: 面板的最大彎矩：Mmax = 0.103.6330.552=0.11

80、kN.m；面板的最大受彎應力計算值： =0.11106/1.30104=8.48N/mm2；梁底模面板計算應力 =8.48 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（25.000.500+0.35）0.24= 3.08KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =550.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =550.00/250 = 2.200mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6773.0845504/(10095001.17105)=1.724mm；面板的最大撓度計算值: =1.724mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 550 / 250 = 2.2mm，滿足要求！