1、黔中水利樞紐一期工程總干渠C1標土建及金屬結構制安工程總干1+096總干1+313平寨渡槽拱圈吊裝施工方案編制：復核：審批：黔中水利樞紐一期工程總干渠C1標項目部2011年12月20日目 錄第一章 工程簡介11.1 編制依據11.2工程說明1第二章 纜吊施工方案32.1 纜吊系統簡介32.2 纜索吊機施工流程32.3.1 施工方案介紹42.3.2 施工總平面布置72.3.3 施工特點72.4 施工方案7纜索吊機的設計、安裝及試吊7拱箱安裝11第三章 質量、安全保證體系與措施163.1 質保體系與措施16質量保證體系16質量保證措施163.2 安保體系與措施17安全保證體系17安全保證措施18第

2、四章 文明施工194.1 文明施工和環境保護194.2 施工措施19第五章 纜索系統設計205.1 概述205.2 主吊系統設計20主吊裝系統選索及布置205.2.2 纜索吊機設計參數及計算結果205.2.3 卷揚機選擇205.3 吊具設計215.3.1 概述215.3.2 纜索跑車設計215.3.2 起吊滑車組設計215.4 吊塔系統設計26吊塔塔體的組拼設計26吊塔塔頂索鞍的設計及布置26橫向抗風索的布置28吊塔平衡索28索塔避雷裝置285.5 主索錨固系統設計29主索地錨總體設計29地錨基礎設計305.6 主拱肋抗風索的設計及布置315.6.1 全橋拱肋抗風索系統布置31抗風索地錨的設置

3、32抗風索的布置325.7 纜吊系統試吊設計及實施325.7.1 概述335.7.2 吊重的設計335.7.3 加載程序335.7.4 試吊組織實施34第六章 纜吊系統計算346.1 纜吊纜索系統分析計算346.2主索計算356.2.1 主索荷載356.2.2 最大吊重在跨中起吊時主索的最大垂度和最大張力35塔前起吊時的主索張力及主索升角37主索拉力、接觸應力和主索主拉應力驗算386.3 起重索計算386.4 牽引索計算（走4）396.5 主塔所受的外力荷載406.5.1 主索所傳來的荷載406.5.2 牽引索和起重索所傳來的荷載416.5.3 纜風索所傳來的荷載416.5.4 考慮風載的影響

4、426.5.5 塔頂索鞍系統所傳來的荷載426.5.6 主塔的自重436.5.7 主塔所受的力合計436.6 主塔所受的水平力荷載產生的塔頂位移436.6.1 進口岸主塔塔頂位移436.6.2 出口岸主塔塔頂位移446.7 主索錨固系統計算446.7.1 進口地錨計算446.7.2 出口地錨計算486.8 主塔架強度、穩定性驗算516.8.1 強度驗算526.8.2 壓桿穩定性驗算546.9 扣索系統計算546.9.1 扣索計算556.9.2 扣索錨索水平角596.9.3 錨索計算596.9.4 扣索錨索對扣塔的作用力616.9.5 錨索地錨計算636.10 扣塔強度、穩定性驗算666.11主

5、扣塔基礎驗算676.12 主拱肋抗風索系統驗算73第一章 工程簡介1.1 編制依據1. 一期輸配水工程：總干渠（C1標）平寨渡槽設計圖（施工圖階段）2.公路橋涵施工技術規范JTG/TF50-20113.路橋施工計算手冊4.鋼結構設計規范GB50017-20035.公路橋涵鋼結構及木結構設計規范JTJ025-866.鋼結構工程施工及驗收規范GB50205-20017.建筑鋼結構焊接規程JGJ81-20021.2工程說明平寨渡槽主拱為單箱三室鋼筋混凝土箱型拱，凈跨徑108m，凈矢高f0=27.02m，矢跨比1/4。拱軸線為懸鏈線，拱軸系數m=1.988，拱頂預拱度5cm。最大橋面高度70m、拱箱寬

6、6m、高2.2m。主拱圈采用分段預制和懸臂安裝，縱向分為9段預制吊裝，每段長度基本相等（每段長約13.85m），縱向分為3個箱，預制箱體最大吊重65t，通過縱橫濕接縫連接形成閉合箱形拱圈，總寬6.0m。邊箱箱體預制寬度2.04m、中箱箱體預制寬度1.88m，箱高2.0m（吊裝合攏后另現澆0.2m,使箱體全高達到2.2m），拱箱合攏后，預制箱段的縱向通過接頭預埋件焊接，橫向通過橫隔板處伸出的鋼筋焊接，拱箱上下緣通過橫向連接筋連接，縱橫向之間現澆填縫砼，現澆填縫砼達到95%強度后，安裝拱上排架柱和渡槽結構。主拱圈橫截面如下示意圖:(見圖1)主拱圈橫截面示意圖:(圖1)第二章 纜吊施工方案2.1 纜

7、吊系統簡介平寨渡槽拱箱采用纜索吊裝施工，根據現場條件和后面的施工計算，該纜索跨分布由進口至出口依次為：40m283m40m。設一組主索，6根62(637S+FC)鋼絲繩，每根破斷拉力為2555KN的鋼絲繩；主索上設兩個跑車和2個吊點，每個吊點設計吊重50t，兩個吊點共能夠承受100t的吊重。吊塔采用貝雷鋼桁架片拼裝，與基礎鉸結，整個吊塔橫向可移動，基礎平面尺寸為8m2.5m，進口岸吊塔立在進口岸漸變段后方39米處，出口岸吊塔立于出口岸漸變段后方27米處，進口岸塔高27m，出口岸塔高15m。塔架型式采用8組貝雷桁架片所組成的“一”字形。扣塔采用鋼管桁架結構，主管采用6根32510mm，截面型式為

8、31.5m，鋼管中對中1.5m1.5m，1、2扣錨索直接扣掛在過渡墩頂的型鋼上，3、4扣錨索扣于扣塔頂的張拉平臺上。主索地錨：渡槽兩岸地質情況好，基本為弱風化石灰巖，采用樁式地錨，主索直接捆綁于樁頭上。扣索地錨：進口處扣索地錨設在1墩基礎，在基礎底部挖3根直徑1.2m，深度為6m的樁基。出口處扣索地錨設在17墩基礎，在基礎底部挖3根，直徑1.2m，深度為6m的樁基。主索：采用1組6根62(637S+FC)鋼絲繩。牽引索：采用28鋼絲繩走“4”的方式穿繞，系統配15t牽引卷揚機2臺。為了主索的兩臺跑車同步運行，在兩跑車間連4根28的短鋼絲繩。起重索：采用21.5鋼絲繩走“10”的方式穿繞，系統配

9、10噸起重卷揚機2臺。扣錨索：采用15.24高強度、低松弛預應力鋼絞線，抗拉強度1860MPa。2.2 纜索吊機施工流程根據設計文件，結合本工程實際，確定本項目的吊裝流程和纜吊施工過程如后：方案評審基礎施工拼裝主扣塔纜索吊機安裝中箱吊裝中箱合攏邊箱吊裝邊箱合攏頂板、接縫現澆上部結構施工纜索吊機及主塔拆除試吊 纜索吊機施工流程圖 圖22.3 施工組織全橋設置27段預制拱箱，其中最大吊重為65T。2.3.1 施工方案介紹(1)主要施工方法箱型拱肋安裝采用無支架纜索吊裝安裝，拱圈臨時定位采用斜拉扣掛的施工方法。單箱拱肋分九段預制，九段吊裝，空中懸拼。拱箱在制作單位預制和檢驗合格后，利用運梁設備運至纜

10、索下方，利用纜索吊裝至安裝位置，采用設計臨時鋼板焊接連接，就位后用扣索扣掛。拱箱吊裝段從兩端往跨中依次對稱吊裝中箱，直至中箱合攏，拆除扣錨索；吊塔與扣塔橫移后再安裝邊拱箱，至全橋拱箱合攏。三組拱箱全部合攏完畢后，現澆頂板與縱橫向濕接縫砼。 (2)施工難點本橋施工場地條件比較差，主要表現在以下幾個方面：1.起吊場地受到限制，拉各種風纜時地形險要，需跨越峽谷，施工組織比較困難。2.吊塔與扣塔均需橫移，施工操作具有一定難度。(3)工期、質量目標1、工期目標本計劃只包含從拱箱吊裝、上部結構砼吊運。根據本工程實物工程量，計劃工期為11個月。為此，設置三個施工進度控制點：纜索起重機安裝調試 2012年 6

11、 月 30 日完成；拱箱安裝 2012年 9 月15日完成；拱上構件砼吊運施工 2013年10月 31 日完成。 纜索吊施工進度計劃表 表12、質量目標鑒于本分項工程的重要性，在滿足項目整體質量目標的前提下，全部達到國家現行的工程質量驗收標準和業主要求，一次驗收合格率達到100%，優良率達到98%以上。(4)施工機構項目組織機構已成立，纜吊作業隊設置分支機構，下設起吊落位組、扣索作業組、卷揚機組和抗風作業組四個作業組。具體勞動力資源計劃表如下： 勞動力計劃表 表2序號工種人數進場時間備注1鉗工3人201222焊工2人20122持證上崗3起重工15人20122持證上崗4輔助工種10人201225

12、張拉工12人201256維修電工2人20122持證上崗合計44人(5)主要機械設備的配置根據實際需要，本次吊裝設置一套可橫移的實際凈吊重為65t的纜索起重機。 機械設備配置表 表3序號機械設備名稱規格型號單位數量備注1主索鋼絲繩637S+FC-62mm米3000承重主索，共6根，單根長500m，單重12.843kg/m，破斷拉力255t2起吊鋼絲繩637S+FC-21.5mm米2000(2組吊點)，單根長為1000m，單重1.638kg/m，破斷拉力30.8t3牽引鋼絲繩637S+FC-28mm米1500(2組吊點)，單根長為750m，單重2.768kg/m，破斷拉力52.1t4卷揚機15T，

13、慢速臺2牽引卷揚機，配套(容繩量1000m)鋼繩卷盤5卷揚機10T,慢速臺2起吊卷揚機，配套(容繩量1500m)鋼繩卷盤6卷揚機5T,慢速臺2輔助用7貝雷桁架片112吊塔8鋼管噸20扣塔9索鞍8輪個210吊點24個4吊點包括定滑車組和動滑車組11纜索跑車臺21280噸龍門吊套113擠壓機臺1P錨擠壓14千斤頂YC-24臺4扣索、錨索張拉、放張15油泵ZB4-500臺516鋼絞線j15.24噸18扣索、錨索17工字鋼I20c噸10吊塔18工字鋼I32c噸10張拉扣點結構19工字鋼I32噸5索鞍分配梁(6)生活設施和臨時用電的布置 1、生活設施布置臨時生產用房布置于進口岸。2、臨時用電布置本工程的

14、用電量主要是在纜索吊進行吊裝作業時為最大。1)總用電量負荷計算按負荷性分組系數法進行計算。施工區域各種機具設備用電量統計一覽表 表4序號設備型號名稱數量設備容量小計（KW）15 t卷揚機210 KW20110t卷揚機237KW75215t卷揚機245KW903油泵52KW104電焊機522.5KW1155照明10KW106手動工具10KW10設備總功率合計3302）臨時用電施工根據現場用電負荷和工程需要，在施工區兩岸均配置250KW的變壓器拱箱安裝。臨時用電施工含配電房、變壓器、配電柜、配電箱和線路的安裝。協調配合當地供電局安裝變壓器、配電柜及其線路。從配電柜引入的動力電源采用五芯電纜接入分配

15、電箱、現場開關箱，再接至用電地點，由專業電工進行操作、管理。臨時用電線路系統根據施工期間用電需求和各種用電設備在施工現場的布置情況進行布置。2.3.2 施工總平面布置 施工總平面布置圖見拼裝、吊裝平面布置圖。（圖3）2.3.3 施工特點本工程吊裝工藝采用無支架纜索吊裝和斜拉扣掛，操作難度大，技術、安全措施要求高。2.4 施工方案2.4.1纜索吊機的設計、安裝及試吊(1)纜索起重機構成及功能纜索起重機由吊裝系統、扣索系統和穩定系統組成。吊裝系統由索塔、吊錨及吊裝索纜等構成；扣索系統由扣塔、扣索錨結構及鋼絞線扣索等幾部分組成。穩定系統由平衡索、抗風索等構成。圖3（總體布置圖）1、吊裝系統整體布設：

16、根據纜吊計算，全橋共設一套吊裝系統（單套起重量65t）。主吊系統2個吊具按承重50t設計。吊裝系統的主索采用6根62鋼絲繩，設計吊裝重量為65t。每段拱肋由一套兩吊點抬吊，兩點間用鋼絲繩連接，確保兩套牽引系統同步運行。主索道上的兩個吊點串聯后由一套牽引繩聯動，串聯間距為拱肋的捆綁點間的水平距離，牽引索采用28鋼絲繩走4線，兩岸各用一臺15t慢速卷揚機作牽引動力（一岸收，另一岸放），循環牽引。吊塔：由貝雷片拼裝組成，進口岸主塔架布置在進口岸漸變段后方39m處，出口岸主塔架布置在出口岸漸變段后方27m處，進口岸塔高27m，出口岸塔高15m。扣塔采用鋼管桁架焊接而成，主管采用32510mm鋼管，輔助

17、連桿采用1686mm鋼管，張拉平臺支撐桿采用2198mm鋼管。六根主管截面型式1.5m3.0m，鋼管中對中1.51.5m。承重主索：塔架主跨為283m，后錨端跨徑均為40m。全橋共設一套主索吊裝系統，由662mm鋼絲繩組成，單根長度為500 m，重載垂度為L/14，空載垂度為L/19.2，鋼絲繩抗拉強度為1870Mpa。起重系統：主索上布置2個吊點，每個吊點采用21.5的鋼絲繩（抗拉強度為1770Mpa）走10線。每一拱肋節段用一套主索系統上的2個吊點抬吊。每個吊點采用1臺10t慢速單筒卷揚機作動力，全橋共2臺。牽引系統：全橋共二個跑車，每個跑車采用28的鋼絲繩（抗拉強度為1770Mpa）走4

18、線作為牽引。每個跑車采用1臺15t慢速單筒卷揚機作動力，全橋共2臺。主索地錨：兩岸地錨位于進、出口山腰，地質情況好，基本為弱風化石灰巖，采用樁式地錨。2、扣掛系統扣掛系統由拱肋錨固點、扣塔、扣索、塔頂張拉扣點、錨索和錨索地錨六大部份組成。扣索一端固定于主拱肋端的錨固點，另一端在扣塔塔頂張拉扣點上張拉、調整。錨索一端固定于地錨端的錨固點，另一端在扣塔塔頂張拉扣點上張拉、調整。扣塔兩側同一索號的扣索采用按比例同時張拉和調整索力，錨索的張拉、調整與扣索同步進行。扣塔、塔頂張拉扣點：塔頂設張拉臺座。扣索、錨索：采用多根15.24低松弛高強度鋼鉸線，束數是通過最終確定的每段拱肋計算拉力而確定，并設置相應

19、的鋼絞線為錨索。扣索、錨索的穿索用纜吊設備配合。錨固體系：扣索的前端錨固于拱肋的扣點上，采用OVM固定端P型錨具；后端錨固于扣塔塔頂張拉扣點上，采用OVM15 系列錨具。錨索后端錨固于地錨的扣點上，采用OVM固定端P型錨具；前端錨固于扣塔塔頂張拉扣點上，采用OVM15 系列錨具。扣索在主拱肋上錨固于梁端頭的錨點上。張拉體系：扣索、錨索張拉體系由張拉臺座、張拉機具及錨具組成。扣索、錨索張拉臺座設于扣塔塔頂上。采用YC-24千斤頂對扣索進行逐根分級對稱張拉、放張。 扣索的張拉、放松按逐根分級、對稱的原則進行，以標高控制為主，同時兼顧索力。索力用頻譜分析儀測試或油壓測試，在調索過程中實施監控，確保施

20、工安全。扣索的張拉可采用多臺YC-24千斤頂同時工作來實施，逐步地將力傳于正式扣索，并張拉至設計要求。張拉過程中為防止千斤頂產生滑絲或斷絲等意外事故，設置保險裝置。扣索及錨索均分級張拉，根據加載情況，張拉力逐級提升。3、穩定系統吊裝索塔穩定系統：吊塔橫向穩定性通過布置橫向纜風索來實現，吊塔前風纜采用428mm鋼絲繩作為通風纜，后風纜采用428mm鋼絲繩。吊塔左右各布置一組（每組228mm）鋼絲繩作纜風索。扣塔穩定系統：由于荷載不均衡，且分級加載，扣索產生的水平力通過調節錨索張力來平衡，塔頂原則上是承受豎向壓力，扣塔塔頂的位移可以通過經緯儀進行控制，只要扣塔頂有微小變化（5mm之內），平衡及時調

21、整，使之復位。扣塔高度很低且為固結，其橫向剛度很大，固不另設橫向纜風。拱箱橫向穩定系統：主橋拱肋節段為單肋安裝，須布置抗風索，保證單肋節段的橫向穩定。在其兩側斜下方各設1根21.5的鋼絲繩作為橫向穩定風纜。(2)纜索起重機的安裝及試吊1、纜索起重機現場平面布置現場總體布置分為吊裝系統、拱肋扣掛系統，其中吊裝系統包括主塔、主索地錨、風纜繩地錨等，拱肋扣掛系統包括扣塔、錨索地錨、拱肋抗風索地錨等。其布置圖見圖3。2、纜索起重機的安裝在施工方案或批后方可進行本道工序。塔體安裝：主塔由貝雷片組成，在安裝地點采用扒桿直接分片疊加拼裝。扣塔安裝：扣塔采用鋼管桁架焊接而成，安裝時采用纜索吊機整體吊至過渡墩頂

22、就位。纜索安裝：采用細鋼絲繩帶動粗鋼絲繩來回牽引的方法安裝纜索。先從兩岸將12的細鋼絲繩繩頭放至谷底，人工將兩個鋼絲繩繩頭連接起來，進進口岸15t牽引卷揚機，出口岸聯結28的牽引索；利用進口岸15t牽引卷揚機收緊12的細鋼絲繩帶動28的牽引索進15t牽引卷揚機（此時兩岸牽引繩均繞過塔頂的牽引輪并兩頭全部進入卷揚機）；最后利用兩岸15t牽引卷揚機來回牽引其62的主索，這樣纜索就安裝完畢。纜索安裝完成后利用卷揚機及滑輪組收緊主索直到安裝設計垂度后扣緊主索，這樣纜索起重機就安裝完成。扣索安裝：扣索安裝通過纜索吊裝系統安裝于主拱肋錨固端，采用索塔上扒桿固定倒鏈將扣索裝入扣塔扣索錨箱各張拉孔中。吊裝段靠

23、拱橋中心的一端，用橫向調位纜風索調整好軸線位置，根據設計標高用扣索調整標高，待吊裝段全部荷載承重于扣點、拱肋標高和軸線調整滿足設計要求后，取下吊點。松扣和卸扣：雙箱拱肋合攏、各節段接頭焊接完成，逐級松扣，將扣索拉力轉換為拱的推力，最后吊裝剩下邊箱。松扣程序為：從跨中4號扣索開始，兩岸對稱分級（扣索拉力分3級，每級放1/3），依次（從4號1號）放松，各扣索松一級，暫停15至20分鐘后，標高、軸線及平面位置，經設計、監理方確認后，再進行第二級放松循環，最后全部拆除。3、試吊本橋纜索起重機最大吊重65t，試吊時按照如下原則進行： 試吊重量逐級加載，按照50%-75%-100%-120%進行加載（各級

24、試吊重量不包括配重塊和吊點重量），50%-75%-100%加載均來回牽引一次，其中120只塔前起吊，不來回牽引。 試吊時必須隨時觀測塔架位移、主索垂度以及后錨情況，發現異常即時停止并分析原因進行處理后才能繼續進行。 根據試吊過程，如實填寫各項觀測數據，對可能的不安全因素做出針對性整改，已確保正式吊裝施工的安全。2.4.2拱箱安裝(1)拱箱安裝程序纜索起重機安裝、調試進、出口岸中箱第一段拱肋吊裝安扣索接頭焊縫拱肋標高調整進、出口岸中箱第二段拱肋吊裝馬板臨時連接安扣索接頭焊縫第二段拱肋標高調整直至兩岸第四段安裝完畢合攏段吊裝，馬板連接第四段校核拱肋標高焊接合攏段接頭，中箱合攏完畢按著安裝中箱的順序

25、與方法安裝左邊箱，每安裝一段橫向與中箱定位焊接最后安裝右邊箱全橋拱箱合攏。 (2)測量與控制 1）測量設備與測量方法拱箱的空間定位擬采用賓得R322和萊卡TC702型全站儀（精度為2），同時備有賽特ATO-32水準儀（精度為1mm）進行拱腳標高控制。因拱肋吊裝時無法用水準儀測量其標高，故采用全站儀任意設站三角高程測量的方法，確定拱肋各分段點的標高。考慮到全站儀測量標高的精度，其反射棱鏡的棱鏡常數必須為“0”。2）測量控制網的建立根據項目部提供的GPS平面控制網成果，利用全站儀，運用交繪放樣的方法，在該拱橋兩岸山上，定出主橋拱軸線向外側偏移1.2m的G1、G2、G3、G4四個平面控制點的樁位，同

26、時利用水準儀，按三等水準測量規范要求，在控制點樁位旁邊，定位出四個B1、B2、B3、B4四點高程控制點。控制點見下圖。 圖4以G1點為測站，G3點為后視方向，并利用G1點的坐標為起算數據，運用極坐標放樣的方法，按照工程測量規范（GB50026-93）對一級小三平面控制網規定的精度要求（此精度要求完全滿足本工程測量定位的精度要求），利用全站儀以G1、G2、G3、G4進行距離和角度的聯測，合格后，方可在其預埋板打眼，并采取保護措施，防止施工中將其損壞。高程控制點可將四個點水準點組成一個三等水準路線閉合環，以B1點起測點，測一測回，閉合差合格后，對所測的數據進行歸化改正，歸化改正后的高程值，方可作為

27、標高測量點的依據。3）預埋拱座的定位用全站儀放樣出拱肋的四個坐標原點，在任意一個坐標原點架設全站儀復核各原點間的相互關系。根據拱肋軸線坐標推算出拱腳座面上緣及下緣四點坐標，然后進行精確放樣。根據此四點來控制拱座的平面位置，用水準儀控制四點標高。拱腳在預埋拱座上就位后，再對其軸線及分段點標高進行校核、調整，使其符合設計要求。4）拱肋拼裝焊接中的測量監控在拱肋設計軸線的延長線上，即拼裝肋片的兩端架設全站儀，在拱肋拼裝焊接的過程中，隨時監測拱肋的實際軸線，若與設計有偏差，隨時反饋調整。5）拱肋吊裝就位的空間定位吊裝前，在拱肋各分段內側和外側焊接1.5m長的角鋼，從拱肋中心量出1.2m的位置，用油漆做

28、上記號。吊裝時利用外側角鋼控制拱肋軸線，內側角鋼進行復核。各分段點的標高采用全站儀三角高程測量法控制。6）拱肋吊裝過程中的測量監控吊裝過程中由于重量的增加、段間法蘭連接時的碰撞、焊接及風力的影響，均有可能使拱肋空間位置產生變化。因此，在拱肋各段吊裝和連接的過程中，隨時對其的軸線和標高進行監控，發現變化及時調整。7）拱肋節段預抬高量的控制利用千斤頂調整扣索索力來調整拱肋的預抬高量。扣索系統中斜拉扣掛系統由以下幾個部分組成：扣點挑梁、錨頭、扣索、扣塔、張拉系統。 8）拱肋軸線偏位控制為防止在安裝過程中，拱肋軸線出現偏位，全橋共布設8道橫向纜風，風纜采用21.5的鋼絲繩，一頭與拱肋連接，另一頭錨于地

29、錨，并由倒鏈拉緊，每吊裝一段拱肋，便連以相應的纜風。一旦偏位，利用風纜及在接頭處墊鋼板進行調整。9）主纜垂度及索力觀測起吊前測量空載時的垂度，起吊后拱肋運至1/2跨時，再測重載最大垂度。觀測方法是測出在岸坡上控制點的標高和距跨中距離，然后在控制點上放置經緯儀，觀測主索跑車位置，讀出豎直角，即可計算出垂度值。主纜索力用頻譜分析儀測出。10）吊裝錨碇的位移觀測在地錨設定標志點，起吊拱肋后用經緯儀在垂直于橋軸線方向觀測錨碇有無位移變化。11）焊接控制為防止焊接變形，同時考慮風力和溫度因素的影響，采用反向偏差法予以適當調整，控制定位焊接時間，嚴格要求定位電焊等技術措施來減小施工誤差，從而保證了拱肋的線

30、型。12）合攏控制根據設計院要求的合攏溫度，現場工作人員在此合攏溫度精確測量了合攏段的長度后，對已經預制的合攏段做相應的長度調整，最后在合攏溫度環境（5-100C）下進行合攏，從而實現了零應力狀態下的合攏。 (3)拱肋的安裝1、安裝工藝流程 拱肋節段現場預制運至纜索起重機下方節段起吊、縱移、就位碼板連接節段扣索設置、扣索調整、松吊點否接頭焊接下一段吊裝節段就位、焊接是否已完成單箱8個拱肋節段的安裝是單箱拱肋合攏左邊箱安裝合攏逐級松扣右邊箱安裝合攏拱肋安裝工藝流程 圖52、拱肋的安裝工藝用一套纜索起重機上兩個吊點吊運第一段至拱座旁，并慢慢地移置拱座上，通過倒鏈逐步調整第一段拱腳端鉸軸位置，使其與

31、預埋的拱座預埋鋼板通過馬板臨時就位連接上，此時扣上扣索并張拉扣索，調整到位后取下吊點鋼絲繩，接頭焊牢。按同樣方法吊對岸的第一段。再安裝剩下的節段。3、合攏段安裝拱肋第四段安裝完成后，盡快地實施合攏段的安裝。合攏前通過扣索、抗風索，對拱肋進行線形、標高的調整，并根據需要進行溫度修正，選擇溫度穩定時實施瞬時合攏。合攏溫度選擇在5左右，不超過10。合攏施工時統一協調指揮，確保合攏時2個接頭同步完成作業。4、拱肋安裝精度要求 拱肋安裝精度要求 表5 工況各測點標高單肋對稱點拱肋平面誤差（cm）標高偏差（cm）偏位（cm）合攏前-0.5；+1.51.0合攏后+2.0；-2.0+2.0；-2.0+1.5；

32、-1.5中線偏差L/6000，L跨徑。第三章 質量、安全保證體系與措施3.1 質保體系與措施3.1.1質量保證體系項目經理部依據業主提供招標文件的要求編制了施工組織設計，確立了相關的質保體系。3.1.2質量保證措施基于施工組織設計的質量保證措施，對本分項工程措施進行專項細化。(1)質量保證措施 主要質量監控點和保證措施 表6過程控制控制項目主要措施鋼管拱橋1拱箱的預制預制質量控制嚴格較核模板的幾何尺寸，精確定位預埋接頭鋼板，確保砼的澆注質量。2拱箱的安裝拱軸線控制組裝等工序應與吊裝、驗收及土建所用量具、儀器有相同的精度等級；設置抗風纜，保證拱肋從多個方向進行微調，從而保證安裝精度。(2)糾正和

33、預防措施的控制1、當出現嚴重不合格品（項）或一般不合格品（項）出現兩次（含）以上時，項目經理部應采取糾正措施，以防止類似的不合格品（項）再度發生。2、當發現潛在的不合格時，項目經理部應采取預防措施，防止不合格品（項）的發生。(3)吊裝質量記錄1、項目經理部確保質量記錄（包括質量體系記錄和竣工資料）的真 實、準確、及時和齊全，且不得隨意涂改記錄。2、項目經理部定期對質量記錄進行整理、歸檔，以便于查閱。3、質量記錄由質量部門專門、專人負責管理。3.2 安保體系與措施3.2.1安全保證體系項目已確立了相關安保體系，基于吊裝作業本身特點，安全防范是工程的重點和難點，予以高度重視，成立專項機構。 1、成

34、立大橋吊裝領導小組，總監辦、設計單位、施工監控單位、施工單位等部門人員組成。2、項目經理部成立大橋吊裝指揮組。指揮組設組長一人，總指揮一人，副指揮3人，成員若干人。3、吊裝指揮組下設吊裝作業隊、測量小組、安全小組。吊裝作業隊下設4個作業小組：起吊落位組；扣索作業組；卷揚機組；抗風作業組。3.2.2安全保證措施(1)安全思想教育安全教育要從思想上重視，觀念上更新，變“要我安全” ，為“我要安全” 。工程開工前對施工人員進行正規的上崗安全培訓，學習國務院及其有關部門、省及地方的有關安全生產和勞動保護方面的法律、法規、規章和技術標準，學習總部有關安全制度，講解“安全工作責任重于泰山，防患于未然”的道

35、理，同時讓施工人員了解安全危險點和控制點，使大家心中有數，處事不驚。宣講總部有關安全方面的經驗教訓，通過學習，提高員工的安全意識和主觀能動性，自覺遵守安全規定。在工程施工中塑造“工程要安全，人人要安全，人人管安全”的新風，樹立安全工作警鐘長鳴，常備不懈的思想意識。對于特殊工種要進行專業培訓，持證上崗。(2)安全技術保證1、開工前針對工程實際編制切實可行的安全措施計劃，并限期實施。沒有安全保障措施的項目，不準開工，直到訂出安全保障措施為止。2、定期召開安全領導小組會議，討論決定安全生產的重大事項，并不定期地進行安全檢查，在生產調度會上分析總結。3、成立一支隨時聽從專職安全工程師指揮的緊急救援隊，

36、并配備必要的救援工具、設備與通訊聯絡設施。4、針對本橋吊裝的施工工藝和特點，設立本工區安全關鍵點和危險點，制定相應的預防措施，使事故“防患于未然”。5、加強電氣設備等的用電安全，采取有效的接地保護措施，嚴格按規程操作，所有電氣設備必須質量可靠，并有可靠的漏電保護與接地裝置。施工中臨時電源盡量用電纜，避免臨時電源亂拉亂接。6、特殊工種持證上崗，密切配合按操作規程作業，制訂安全操作規程。工地內不得飲用服用后可能影響判斷力的酒精飲品及其它物品。任何正受這些物品影響的人員均必須立即離開工程施工范圍。7、密切注意天氣預報，建立正常的天氣預報接收制度，落實好防風防雨措施，保證各作業面，各作業的通訊設施暢通

37、，機械狀態良好，防護設備齊全。超過許可風力需對設備進行加固，人、機一律停止作業。8、開展安全QC小組活動，研究關鍵工序的安全防護措施，并做好記錄標牌。9、組建工地保安隊負責整個工地的保安事宜。設兩名流動保安隊員，24小時巡邏值班。與當地的派出所和邊防支隊保持聯系，及時通報情況，服從配合他們的領導與指揮。建立安全規章、措施。(3)安全措施1、各拱肋節段接頭和橫撐接頭處懸掛工作平臺，平臺底部滿鋪鋼板網，四周設圍欄并掛鐵絲網保護。2、布置爬梯便于人員上下拱肋，爬梯兩側安裝扶手，底部滿鋪鋼絲防護網。3、人員上下扣塔及吊塔。通過附著于扣塔上的爬梯至扣塔頂，通過吊塔上附著的封閉安全防護步梯至吊塔頂。4、索

38、錨固點設置牢固可靠的操作平臺。5、兩岸吊裝塔架設避雷設施，接地電阻小于4。6、整個拱肋吊裝系統、拱肋各個作業點均設置漏電保護設施。7、吊塔塔頂、扣塔上索鞍位置周邊設防護欄，各操作位置設置操作平臺。8、制定作業組“工作范圍”及“操作注意事項”，使全體施工操作人員明確職責。9、吊裝作業工班設專職巡視檢查員2人，負責施工過程中吊裝全系統各部位的檢查。10、在吊裝現場設置專職警衛人員，禁止非工作人員進入現場，保護吊裝設施安全。第四章 文明施工4.1 文明施工和環境保護運用環境管理體系指導環境保護工作。工程施工期間遵守國家和地方有關控制環境污染的法律法規，對環境保護采取必要的措施，使施工期間受到的環境污

39、染減到最低程度。對此成立以一名項目副經理為組長，各部門負責人為成員的環保領導小組，并與當地環保部門加強聯系，使施工區的環境得到較好的保護。4.2 施工措施1、成立現場文明領導小組，由項目經理擔任小組組長，下設專職考評人員，定期對現場文明施工情況進行考證，及時向項目經理匯報并指出有待改進的地方。2、在施工現場設置施工單位名稱牌、安全生產紀律宣傳牌、防火須知牌、安全生產天數牌、項目部人員組織牌和施工場地平面布置圖。3、在工作場地設置項目方針目標展開圖、項目管理概況圖、計劃完成形象圖、QC階段活動分析圖及工作逐月完成實際進度表。4、各種原材料及回收物件按施工總平面布置圖規定的位置堆放整齊，不侵占道路

40、，并符合安全防火要求，時刻保持施工現場的環境整潔，道路排水暢通。5、各種施工機械車輛按指定的位置存放，并認真執行。6、積極配合當地政府搞好社會治安工作，搞好與當地人民群眾和政府的關系。工地設立公安室，加強施工現場的治安保衛工作，禁止閑雜人員進入施工現場。第五章 纜索系統設計5.1 概述根據設計文件，可知實際最大吊裝重量為65噸，本纜索起重機按起重量為86.97噸設計。5.2 主吊系統設計5.2.1主吊裝系統選索及布置主吊裝系統主跨徑283，后錨端跨徑為40m（進口岸）、40（出口岸）。進口岸后錨端其水平線夾角15.8，出口岸后錨端其水平線夾角2.6。 纜索吊機設計參數及計算結果 纜索吊機設計參

41、數及計算結果一覽表 表7項目主索系統跨經（m)283主索相對垂度最小1/19.2，最大1/14主索662一組設計吊重（kN）869.7主索重載安全系數3.633.0牽引索228牽引索安全系數3.892.0牽引索最大牽引力（kN）110起重索221.5起重索安全系數5.24起重索最大拉力（kN）48.6 卷揚機選擇2臺8t慢速滾筒卷揚機（線速度恒定）起吊； 2臺10t慢速滾筒卷揚機（線速度恒定）牽引。5.3 吊具設計 概述拱肋吊裝系統吊具包括纜索跑車、起吊滑車組、吊點分配梁、吊點、夾具等結構。全橋布設一組主索，每組上設置兩套吊具。吊具數量、規格匯總如下表。 吊具匯總表 表8 纜索跑車設計（1）設

42、計依據及技術指標 承重主索662mm；起吊索21.5mm. 跑車輪直徑與主索直徑的關系D/ d=600/62=9.6（一般要求D/d在815范圍內）符合要求，因此跑車輪直徑取600mm。 單個跑車承受的豎向力T450KN 各部位應力安全系數K2.0 滑車的滑輪內嵌入柱式流動軸承（2）跑車結構設計（跑車結構設計另見圖6圖9） 起吊滑車組設計（1）設計依據及技術指標 起吊繩走線數10線。 起吊繩直徑21.5mm。 滑車組直徑與起吊繩直徑之比為D/d=250/21.5=11.6 (一般要求D/d在1215范圍內)符合要求，因此滑車組滑輪直徑取300mm。 滑車組滑輪內嵌入柱式滾動軸承 滑車組承受的豎

43、向力為450KN 各部位應力安全系數K2.0（2）起吊滑車結構設計（見圖6圖9）。圖六 （跑車結構設計）圖七 起重索走線布置圖圖八 （起重索轉向布置圖）圖九 牽引索轉向布置圖5.4 吊塔系統設計5.4.1吊塔塔體的組拼設計吊塔立于扣塔塔頂，吊塔與扣塔的連接形式為鉸接。吊塔穩定性強度和穩定性通過計算滿足要求。吊塔塔頂及塔腳分配梁采用I36c工字鋼組拼。5.4.2吊塔塔頂索鞍的設計及布置（1）索鞍布置吊塔塔頂索鞍包括吊裝主索、牽引索、起吊索等索鞍。所有索鞍均采用單輪滾動結構形式。在貝雷橫桁架索塔塔頂采用I36c工字鋼鋪設成兩層分配梁，在工字梁上按相應的位置安置索鞍，并將索鞍與工字梁固定。 索鞍布置

44、結構見塔頂構造（圖10）。（2）索鞍設計設計指標及技術標準（以吊裝主要受力控制設計） 主索直徑62mm(現以最不利的情況考慮) 單索垂直壓力T150KN 索鞍輪直徑D與主索直徑之比為：D/600/629.6 滑輪嵌入軸承式滑動軸承 索鞍輪接觸應力安全系數K12.0 滑動軸承鋼銷抗剪安全系數K23.0索鞍結構設計（以吊裝主索索鞍為例）圖十 索鞍布置結構圖5.4.3橫向抗風索的布置橫向抗風索采用28的鋼絲繩，在吊裝索塔的左右兩側各布置一組（每組228鋼絲繩）。一端系與塔頂，一端與纜風錨碇連接。抗風索單根28mm鋼絲繩的初張力為80KN。5.4.4吊塔平衡索吊塔由于風荷載、主索荷載作用。在塔頂產生的

45、最大不平衡水平力進口岸為307KN，出口岸為224KN，在河中心側布置428鋼絲繩通纜風，在地錨方向布置428鋼絲繩后風纜。通分纜初始拉力為200KN，進口岸后風纜初拉力208KN，出口岸后風纜初拉力為200KN。5.4.5索塔避雷裝置兩岸索塔塔頂最高達27m，因此須設置避雷裝置。按照級結構物避雷要求設置，接地電阻小于4。吊塔防雷裝置由接閃器、引下線和接地裝置等三部分組成。采用22圓鋼制作接閃器，其長度為5.0m，每塔的兩根立柱上分別設置一根。同時采用16圓鋼外套PVC防護管作為引下線，接至承臺與相應的接地裝置相連接，接地裝置即為承臺鋼筋網和樁基鋼筋網。避雷針布置圖詳見下圖所示： 避雷針布置圖

46、 圖115.5 主索錨固系統設計5.5.1主索地錨總體設計（1）地質條件兩岸地錨位于進、出口后山腰上，地質情況好，巖石裸露，基本為弱風化石灰巖。（2）基礎類型及錨固方式主索地錨基礎型式根據地錨所在地質情況，兩岸今年采用樁式地錨。主索索股錨固方式樁式地錨主索套在的樁頭上。（3）主索地錨總體布置（見總體布置圖3）（4）主要材料混凝土：采用25號砼。鋼材：普通鋼筋直徑大于10mm的采用級鋼筋，小于等于10mm的采用級鋼筋。5.5.2地錨基礎設計（1）設計荷載 主索錨碇基礎設計荷載及內力表 表9（2）地錨結構設計尺寸設計（見圖12）錨塊構造影響錨塊尺寸的主要因素有：主纜拉力、錨固框架安裝標高、錨索布置

47、等。在根據以上因素初步擬定其結構尺寸后，進行主纜力及自重作用控制截面的抗剪能力圖12 地錨結構尺寸設計驗算，并結合地形與上部構造物等因素，對構造進行細化，最終確定錨碇尺寸。5.6 主拱肋抗風索的設計及布置本橋拱肋節段為單肋安裝，其橫向穩定措施：單肋節段安裝就位后，布置抗風索輔助橫向穩定兼作風撐安裝的調位措施。5.6.1 全橋拱肋抗風索系統布置抗風索系統布置見圖13。5.6.2抗風索的選用抗風索用21.5（637+1）的鋼絲繩。固定端鋼絲繩與拱肋捆綁連接，收放端鋼絲繩捆綁在抗風地錨上，通過倒鏈收放進行調整。收放端先用卷揚機牽引，使抗風索產生一定的初張力，以克服鋼絲繩的部分延伸量。抗風索初張力單根

48、22鋼絲繩為5噸，抗風索破斷拉力安全系數大于3。 抗風索（半跨）的選型表 表105.6.3抗風索地錨的設置進口岸、出口岸左右兩側各布置一個抗風地錨。抗風索地錨采用樁式錨。5.6.4抗風索的布置抗風索為22mm鋼絲繩，拱肋節段在橫撐未安裝之前布置交叉“X”字臨時抗風索和八字正式抗風索。拱肋抗風索共設8組，每組二根，一個拱肋節段對應一組。圖13 抗風索布置圖5.7 纜吊系統試吊設計及實施 概述纜索起重機安裝完成，在吊裝拱肋前進行試吊運行試驗，以檢測驗證其吊重能力及各種工況下系統的工作狀態，為以后拱肋的吊裝施工提供可靠的技術保證。纜索起重機試吊運行試驗主要包括吊重的確定及重物的選擇，纜索系統的觀測、

49、試驗數據的收集、整理、分析等工作內容。5.7.2 吊重的設計纜索系統設計實際吊重不大于65t。 加載程序試吊時采用分級逐步加載，每次試吊分三級進行，即按設計吊重的50%75%100%120%逐步加載，即試吊重為32.5t， 47.85t，65t和78t（不含吊具重量及配重）。每次荷載起吊后持荷時間不得小于 1小時，除120%級以外其它須進行全跨范圍內的行走，同時對兩岸索塔監控觀測，含動力系統（卷揚機）測試，以及各部位結構件的觀測并記錄。 試吊組織實施試吊前成立有業主、監理單位、監控單位、施工單位參加的主纜系統試驗領導小組。協調組聯絡組監控組吊裝組數據分析組后勤組總指揮副經理杜尚成副 總 指 揮

50、作業隊長楊世湘 纜索吊系統試吊運行試驗領導小組 圖14第六章 纜吊系統計算6.1 纜吊纜索系統分析計算纜吊一組主索參數對照表 表11項 目 用 途主索起重索牽引索型 號637+1637+1637+1根數一直徑(mm)662221.5228單位重量(kg/m)12.8431.6382.768面積(每根)(mm2)1366.28174.27294.52抗拉強度(MPa)187017701770鋼絲直徑(mm)2.81.01.3單根破斷拉力總和(KN)2555308521單根破斷拉力 (KN)2095253427 備注：參照路橋施工計算手冊，表中鋼絲破斷拉力=鋼絲破斷拉力總和換算系數，對于型號為63

51、7+1的鋼絲繩的換算系數為0.82。6.2主索計算 主索荷載1）主索荷載：主索兩岸高差為12.8m，主索坡度為=2.59，作用于主索上均布荷載G由三部分組成。主 索 g1=12.8436/cos77.092Kg/m牽引索 g2=42.768/cos11.083Kg/m起重索 g3=21.638/cos3.279Kg/mg總=g1+g2+g3=70.092+11.083+3.279=91.499Kg/mG=g總L=91.499283 =25894Kg25.92）作用于主索上的集中荷載P由4部分組成。 跑車和定滑輪重 P1=21.5=3t 吊點重 P2=22.0=4t 起重索自重(走“10”布置)

52、 P3=210601.638/1000=1.97t 考慮主拱肋最大總重P4=65t 作用于一組主索上的集中力為P總： P總=P1+P2+P3+1.2P4=86.97t 最大吊重在跨中起吊時主索的最大垂度和最大張力（1）最大吊重在跨中起吊時最大垂度 在纜索吊裝過程中，主索的線形和張力是相互影響的，它們需要采用循環迭代方法來求解。但本次纜索吊裝系統的驗算，在保證扣索最小傾角大于5度的情況下，扣塔的高度進口岸為7m，扣塔頂部標高1305.36m。進口岸主塔高度為27m，進口岸主塔頂部標高1344.4m，出口岸主塔高度為15m，出口岸主塔頂部標高1331.6m，因此主索的最大容許垂度即可確定：f=H高

53、差-a-b-c式中：H高差主索未考慮垂度時主索至扣塔頂的高差（進口岸），為35.4m；a跑車輪至吊點之間的距離取5m；b吊點至拱肋距離（即捆綁高度）取5m；c構件高度3m；f 主索的最大容許垂度。故：主索的最大容許垂度f35.4-5-5322.4m因此纜索吊裝設計方案中將主索最大下垂高度(L/14)為20.21mf22.4m，實際當中，扣塔未在跨中位置，因此構件吊至扣塔位置時的垂度要小于跨中垂度，能滿足吊裝高程的要求。（2）最大吊重在跨中起吊時最大張力在主索最大垂度fmax=20.21m的基礎上來進行主纜的最大張力驗算，主索中的最大張力的計算方法采用經典的解析法進行。在最大吊裝重量作用下，主索

54、的張力的水平分力的計算公式：式中：P總為作用在主索上的最大集中荷載重量；s為相應于P總下兩跑輪之間的間距，取為s10m。所以主索的最大張力計算公式：式中：為主跨主索的最大水平傾角，本次計算中位于塔頂索鞍處。由此可以求得： 0.166463058,因此。所以鋼絲繩容許的破斷拉力T=20956=12570 KN 因此主纜載重張力安全系數為，K3.0滿足要求。（3）架設空纜時的初始張力和垂度根據上述最大吊裝重量下的主索的線形和張力，可以逆向求出架空纜時的初始張力和初始垂度，求解的方法仍是解析法。1）空纜架設時的主索初始張力空纜架設時的主索初始張力的水平分力H0的計算公式為：將此簡化為上式中：鋼絲繩的

55、換算彈性模量，考慮到主索兩端錨固端長度較長，主索按三跨計算，為鋼絲繩的彈性模量，因此;F所有鋼絲繩的面積F8198mm2；P吊裝合攏段時最大集中力P869.7KN；P0跑車空載時的重量P089.7KN；G中跨中所有纜索的重量G258.9KN；Hmax主索中的最大水平分力Hmax=3390KN。因此，A1886KNB3238128591 KN3由此可以求得H01051KN2）初始安裝時的跨中垂度由H01051KN進而可以求得主纜初始安裝時的跨中垂度:(f/L=1/19.2)塔前起吊時的主索張力及主索升角計算在塔前38m起吊最大拱肋時的主索張力及升角，主索鞍兩邊主索的傾角示意圖詳見下圖。計算方法上

56、述一樣，計算公式為：上式簡化為Px=Pmax=869.7KN ；x=38m代入式中，求得A=1886KN；B28915215097 KN3 ,由此可以求得Hx=2553KN。主索曲線方程為：，索鞍處升角切線斜率相應的主索升角計算公式為： ，索鞍處主索升角；跑車處主索升角：18.42.5920.99， 0.3582， 0.933645主索拉力、接觸應力和主索主拉應力驗算1） 主索張力安全系數鋼絲繩容許的破斷拉力T=20956=12570 KN 因此主纜載重張力安全系數為，K3.0滿足要求。2） 主索的接觸應力主索的接觸應力驗算按： 接觸應力的安全系數：，主索的接觸應力能滿足要求。3） 主索的主拉

57、應力主索的主拉應力的計算公式為：主索主拉應力的安全系數：，主索的主拉應力能滿足要求。6.3 起重索計算（1）起重索繞過絞車端的張力由于對于單個纜索是采用兩點吊裝，其絞車端張力的計算公式為：跑車中起重索采用鋼絲繩走“10”布置，即有效繩數為n=10，轉向滑輪c=3，滾動軸承k=1.02查表得；,因此起重索的張力為：（2）起重索安全系數主拉力安全系數：，起重索的主拉力安全系數滿足要求。起重索的接觸應力驗算按： （其中D取大于12倍鋼絲繩直徑，取300mm） 接觸應力的安全系數：，起重索的接觸應力能滿足要求。6.4 牽引索計算（走4）（1）塔前起吊的牽引索牽引阻力計算1）跑車運行阻力W1； 2）起重

58、索運行阻力W23）后牽引索的松弛張力W3 (g1為牽引索單位長重量，x1為后牽引索的跨度) 4）牽引索總牽引阻力W（2）牽引索安全系數計算牽引索的最大拉力：拉力安全系數：牽引索的拉力安全系數能滿足要求。牽引索的接觸應力驗算按： （其中D取大于12倍鋼絲繩直徑，取350mm） 接觸應力的安全系數：，牽引索的接觸應力能滿足要求。6.5 主塔所受的外力荷載 主索所傳來的荷載下圖為纜索吊裝系統塔頂索鞍所受的荷載。由于該纜索吊裝系統采用了滑輪索鞍，因此塔頂索鞍兩側主索中主拉力全部相等，即，而該處索的水平傾角分別為：，。 進口岸 出口岸 索鞍承受荷載示意圖 圖15進口岸主塔所受的主索傳遞的最大豎向力為：進

59、口岸主塔所受的主索傳遞的最大水平力為：出口岸主索轉向處所受的主索傳遞的最大豎向力為：出口岸主索轉向處所受的主索傳遞的最大水平力為： 牽引索和起重索所傳來的荷載牽引索和起重索最大張力分別為：，。由于牽引索和起重索在主跨內是附著在主纜上的，因此它們在主跨內的水平傾角與主纜基本相同。兩岸兩索的后錨索拉向主地錨，其水平傾角與主索角度一致。因此兩岸主塔所承受牽引索和起重索傳來的豎向力分別為：進口岸主塔所受的牽引、起重索傳遞的最大豎向力為：進口岸主塔所受的牽引、起重索傳遞的最大水平力為：出口岸主塔所受的牽引、起重索傳遞的最大豎向力為：出口岸主塔所受的牽引、起重索傳遞的最大水平力為： 纜風索所傳來的荷載主塔

60、的橫向纜風索采用28的鋼絲繩（按45角布置），在索塔的左右兩側各布置一組（塔頂每組228鋼絲繩，見平面布置圖），鋼絲繩的初張力為80KN；通纜風采用428mm，鋼絲繩的初張力為200KN，后纜風采用428，縱向纜風見下圖。 縱向纜風受力示意圖 圖16 因此主塔的縱、橫向在塔內產生的豎向力分別為（由于兩邊對稱因此不產生水平力）：進口岸主塔由纜風索產生的最大豎向力：；進口岸主塔由纜風索產生的最大水平力（順橋向）：；出口岸主塔由纜風索產生的最大豎向力：；出口岸主塔由纜風索產生的最大水平力（順橋向）：； 考慮風載的影響橫向風壓：式中：W0基本風壓值（Pa）參照設計橋規附錄三全國基本風壓分布圖，查得50

61、0Pa；K1設計風速頻率換算系數，取1.0；K2風載體形系數，取1.3；K3風壓高度變化系數，取1.42；K4地形、地理條件系數，取1.3。縱向風壓的計算：塔架迎風面積塔架的迎風面積：作用于形心上的風力計算塔架所受力的風力： 塔頂索鞍系統所傳來的荷載塔頂索鞍系統所傳遞的豎向荷載按計。 主塔的自重進口岸主塔自重按計；出口岸主塔自重按計； 主塔所受的力合計進口岸主塔所承受的豎向荷載為：進口岸主塔所承受的水平荷載為：出口岸主塔所承受的豎向荷載為： 出口岸主塔所承受的水平荷載為：6.6 主塔所受的水平力荷載產生的塔頂位移 縱向纜風受力示意圖 圖17 進口岸主塔塔頂位移經計算塔頂水平力為：Qh=307K

62、N前風纜采用428mm（637+1）鋼絲繩，a1=2.59；后風纜采用428mm鋼絲繩，a2=15.8，水平投影長度40m。進口岸主塔塔頂位移:=307/（756000004294.5410-6cos315.8/40756000004294.5410-6cos32.59/283)=0.134m （向河中心偏，因此塔架需預偏6.7cm）6.7cm2700/150=18cm，滿足塔架偏位小于H/150的要求。 出口岸主塔塔頂位移經計算塔頂水平力為：Qh=224KN前風纜采用428mm（637+1）鋼絲繩，a1=2.59；后風纜采用428mm鋼絲繩，a2=2.6，水平投影長度40m。進口岸主塔塔頂位

63、移:=224/（756000004294.5410-6cos32.6/40756000004294.5410-6cos32.59/283)=0.088m （向河中心偏，因此塔架需預偏4.4cm）4.4cm 2滿足要求。（2）抗拉穩定性K2=H樁/H式中：地龍前巖層為微分化巖層，抗壓強度取800KPa； H樁樁基水平抵抗力。（計算深度取3m） H水平拉力4300KNK2=232800/4300=2.23 2 滿足要求。（3）樁抗拔配筋1）上拔力計算單個樁最大上拔力：Nj=V/2=1217/2=608.5 kN2）強度驗算 進口岸主索錨樁樁基鋼筋平面布置圖 圖19現假定受拉主筋為24根25的鋼筋，

64、 D=2.0m, ag=0.05m, Rg=340 MPa,砼采用C25，Ra=14.5 MPa,yc=1.25,ys=1.25。N=RgAg/ys=340103243.140.0252/4/1.25=3202 kNK=3202/608.5=5.262, 符合要求。3）樁基水平抗剪驗算 單個樁頭最大剪力：Q=H/2=4300/2=2150KN進口岸主索錨樁樁頭鋼筋平面布置圖 圖20樁基砼抗剪Q1，C25容許抗剪強度1取1MPa，抗剪面積A13.14m2。Q113.1410003140KN樁基鋼筋抗剪Q2，鋼筋容許抗剪強度2取80MPa，抗剪面積A2553.140.0252/40.027m2。Q

65、2800. 02710002160KNQ=Q1+Q2=3140+2160=5300KN K= Q / Qj=5300/21502.52，符合要求。 出口地錨計算1、出口岸地錨穩定性驗算地錨采用樁式地錨，尺寸見圖21。圖21 出口岸主索地錨構造圖 （1）抗拔穩定性K1=（G+T1+T2）/V式中：G地錨混凝土自重G=V=2103.1424=1507KNT1裝前緣與巖石的摩擦力, 摩擦系數f=0.4。T1=fH=0.44300=1720 KNT2樁的抗拔力i樁基周邊巖層抗剪強度，見上圖。T2=20.3ULi=20.32.03.148150=4521KNV上拔力202KN。K1=（1507+1720

66、+4521）/202=38 2滿足要求。（2）抗拉穩定性K2=H樁/H式中：地龍前巖層為微分化巖層，抗壓強度取800KPa； H樁樁基水平抵抗力。（計算深度取3m） H水平拉力4453KNK2=232800/4453=2.16 2 滿足要求。（3）樁抗拔配筋1）上拔力計算單個樁最大上拔力：Nj=V/2=202/2=101 kN2）強度驗算現假定受拉主筋為24根25的鋼筋， D=2.0m, ag=0.05m, Rg=340 MPa,砼采用C25，Ra=14.5 MPa,yc=1.25,ys=1.25。N=RgAg/ys=340103243.140.0252/4/1.25=3202 kNK=320

67、2/101=31.72, 符合要求。 出口岸主索錨樁樁基鋼筋平面布置圖 圖223）樁基水平抗剪驗算 單個樁頭最大剪力：Q=H/2=4453/2=2226.5KN出口岸主索錨樁樁頭鋼筋平面布置圖 圖23樁基砼抗剪Q1，C25容許抗剪強度1取1MPa，抗剪面積A13.14m2。Q113.1410003140KN樁基鋼筋抗剪Q2，鋼筋容許抗剪強度2取80MPa，抗剪面積A2553.140.0252/40.027m2。Q2800. 02710002160KNQ=Q1+Q2=3140+2160=5300KN K= Q / Qj=5300/2226.52.382，符合要求。6.8 主塔架強度、穩定性驗算進

68、口岸主塔架受力較大，故只需驗算進口按主塔架的強度與穩定。主塔構造見圖24。圖24 主塔構造圖 強度驗算P=2578kN=258 t塔架截面積F=825.482=407.68 cm2=P/F=258/407.68=0.63t/ cm2 1.5，滿足要求。2）地錨水平抗拉驗算樁基砼抗剪Q1，C25容許抗剪強度1取1MPa，抗剪面積A13.39m2。Q115.3010003390KN樁基鋼筋及錨桿抗剪Q2，鋼筋容許抗剪強度2取80MPa，抗剪面積A2（5072）3.140.0252/40.06m2。Q2800. 0610004800KNQ=Q1+Q2=3390+4800=8190KN K= Q /

69、Qj=8190/39842.062，符合要求。6.10 扣塔強度、穩定性驗算 *扣塔結構見圖30圖30：扣塔結構圖由于扣塔很低，本身剛度大，因此扣塔不需設置縱橫向穩定纜風，僅受扣錨索的力作用，塔架所受水平力為零，所受下壓力進口出較大，由于1、2張拉平臺設在墩頂，塔架僅承受3、4扣錨索的作用，其組合下壓力為V12（1759634）2250KN。（1）強度驗算進口岸扣塔受力較大，塔架主受力豎向桿件為6根32510mm厚鋼管，其截面積F=63.14（32.5 230.5 2）/4=593.46cm2=P/F=225 /593.46=0.38t/ cm2 = 1.88 t/ cm2 強度滿足要求。（2

70、）、壓桿穩定性驗算扣塔僅7m高，其穩定應力之間很小，無需進行穩定6.11主扣塔基礎驗算6.11.1主塔基礎驗算 *主塔基礎結構見圖31圖31：主塔基礎結構圖 主塔基礎坐落在基巖上，幾何尺寸為8m2.5m0.6m厚的C25鋼筋砼，鉸座底板寬80cm。塔架平面寬度3.32m。因此塔架基礎受力面積為3.320.82.625m2，基礎承載力為2.62512.5100032812KN,遠大于吊塔的下壓力（2580KN），滿足要求；基巖受力面積為4.522.09.04 m2，按45度角擴散，基巖承載力為9.0410009040KN,亦大于下壓力（2580KN），滿足要求。6.11.2扣塔基礎（交界墩蓋梁）

71、驗算扣塔結構圖見圖32變更后扣塔蓋梁橫系梁鋼筋配筋圖見圖33圖32：扣塔結構圖圖33：變更后扣塔蓋梁橫系梁鋼筋配筋圖雙箱合攏時，扣塔總的下壓力為21759=3518KN，1、2扣錨索對蓋梁的下壓力為26341268KN，3、4扣錨索對蓋梁的下壓力為211252250KN，此時蓋梁所受的力最大，為最不利狀態，現對蓋梁進行強度檢算，現建模計算。通過建模計算得出，需在頂部蓋梁與橫系梁間加設2根32510mm鋼管將其形成整體參與受力，鋼管撐與蓋梁中部，兩鋼管間距為1m，此時蓋梁的最大受力彎矩為39.5tm，蓋梁所受的最大剪力為64.4t，根據原蓋梁設計配筋驗算得出蓋梁的抗彎承載力為20.2tm，不能滿

72、足要求，現對蓋梁進行重新配筋，將蓋梁底部的518mm主筋變更為2625mm主筋，變更后蓋梁的抗彎能力為91 tm，滿足要求。蓋梁所受最大剪力為64.4t，蓋梁箍筋8250mm變為4肢12100mm。箍筋配筋率 uk=Ak/bSk=43.140.0122/4/(10.1)= 0.00452主筋配筋率 u=Ag/bh0=（123.140.0252/4）63.140.0182/4）/(10.55)=0.01348因100u=1.348 64.4t，符合要求頂部橫系梁所受的最大彎矩為10tm，最大剪力為23.5t，對其截面重新配筋，系梁底部318mm主筋變更為2325mm主筋，2肢8250mm箍筋變更

73、為4肢12100mm箍筋。變更主筋后，橫系梁截面的抗彎能力為46 tm10tm，滿足要求。箍筋配筋率 uk=Ak/bSk=43.140.0122/4/(0.60.1)= 0.00754主筋配筋率 u=Ag/bh0=（63.140.0252/4）33.140.0182/4）/(0.60.55)=0.01123因100u=1.123 23.5t，符合要求模型圖彎矩圖（蓋梁最大彎矩39.5tm）剪力圖（蓋梁最大剪力64.4t） 扣塔下蓋梁橫系梁建模分析圖 圖346.12 主拱肋抗風索系統驗算1、拱肋的橫向迎風面積計算單條拱肋最大懸臂時，迎風面積計算A2.26050%6622、鋼拱肋的橫向風壓計算：WK1K2K3K4W0查公路橋梁設計規范得：K1取1.0；K2取1.3；K3取1.22；K4取1.0。W1.01.31.221.0500793 3、鋼拱肋的橫向風力計算：F風WA7936652338 N 52.3 KN4、主拱肋抗風索布置最大懸臂階段水平位移圖 圖35 應力變化量圖 圖36每節拱肋兩側各設1根21.5的鋼絲繩作為橫向抗風索，在最大懸臂端時，風載作用下最大懸臂端會產生2.3cm的水平位移，拱腳處風載產生的拱腳應力變化值為0.989MPa，在扣索力、纜風索力、拱肋自重共同作用下，拱腳所受全部是壓應力，約為3.5 MPa，滿足要求。