1、施工升降機卸料平臺施工方案一、 工程概況： 攬福豪庭工程位于惠州市大亞灣區比亞迪南門（龍海三路與龍山六路交匯處），交通便利，總用地面積約30000平方米，總建筑面積約116244.3平方米。項目由商業街、酒店及其住宅塔樓1棟-6棟樓組成。地下兩層車庫，商業街建筑1-3層，酒店15層，住宅30-33層，建筑高度:其中1棟結構高度為63.20米，2棟5棟結構高度為97.80米，6棟結構高度為90.10米。1棟采用框剪結構體系、2棟6棟采用剪力墻結構體系、裙房及地下室采用框架結構,建筑耐久年限50年，抗震設防類別丙類，7度地震設防。項目參與單位建設單位：惠州大亞灣聚福實業有限公司施工單位：惠州市城鄉
2、建筑工程有限公司勘察單位：深圳地質建設工程公司 設計單位：長宇（珠海）國際建筑設計有限公司監理單位：湖南長安項目管理有限公司二、 設計依據及適用范圍：1、施工現場常用垂直運輸設備技術標準（ZJQ08-SGJB 004-2003）2、建筑機械使用安全技術規范（JGJ33-2001） 3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130）； 4、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）；5、施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-20056、本工程施工圖紙以及適用本方案相關的建筑、結構專業的設計標準圖集。三 卸料平臺的施工方法1. 立桿、大、小橫桿均采用483.5鋼筋（A3鋼），平臺采用50
3、厚腳手板（松木）封閉嚴密，與平臺固定并綁扎牢固。其他水平欄桿也采用鋼管。主立桿采用雙鋼管立桿。卸料平臺與腳手架同步搭設。每兩步一跨設置連墻件。2. 基礎處理：地基在設立柱的位置必須夯實，或打不少于100厚C15C20素砼。立柱下設木墊板成塊厚100，或者設置專門底座。3. 平臺立桿縱橫方向間距分別為：縱向間距1000mm，橫向間距1000mm。并且通過連墻件逐層與建筑物拉結，間距為立桿間距。4. 平臺的布置應根據各單項工程的實際情況及樓層標高而定，一般布置在陽臺或窗邊，盡量避開懸挑陽臺，以方便現場操作為宜。平臺層高為3m。5. 平臺下架子立桿外兩側面每層設置剪刀撐，用以增大立桿的橫向剛度，保證
4、立桿穩定性。轉角開始整個立面長度和高度連續設置豎向剪刀撐。以對標（45度）宜，撐頭要頂在有實力的地方，不得滑動，并且要貼服有力。剪刀撐的接頭采用旋轉扣件搭（對）接件連接，固定在與之相交的橫向水平的伸出端或立柱上。6. 卸料平臺的水平鋼管按大橫桿間距為0.5m，小橫桿間距為1.0m布置，然后再鋪雙層松木板，木板與架體連接應牢固、搭設嚴密，平臺板向樓層傾斜一定坡度。7. 卸料平臺兩側面設置兩道欄桿，距操作層約1200mm、600。8. 卸料平臺按1.0m縱距，1.0m橫距按實際需要操作的面積大小進行搭設，平臺立桿應嚴格保證對中垂直，搭設過程中要吊線校正，使其具有良好的受力性能。9. 在卸料平臺不影
5、響操作的顯眼處，應按方案要求標明每平方米最大載荷量，中轉材料應及時運走，不得長時間堆放，防止發生意外。10. 若平臺邊與建筑物周邊產生大于一個腳位的空隙處應積極采取措施，釘好防護木板或采取其他措施，防止踩空。11. 卸料平臺必須單獨設置，不得與腳手架共用立管或架設其上。四 質量和安全措施1. 地基必須符合要求，并且要有排水設施。2. 桿件的安裝、連墻體、支撐應符合本安裝要求及有關規定。3. 扣件的連接和綁扎必須緊密，不得有松動現象。4. 立桿的垂直偏差不能大于10cm。5. 縱向水平桿的水平偏差不能大于2cm。6. 橫向水平桿的水平偏差不能大于1 cm，且不能偏差外立管10 cm。7. 上下相
6、鄰桿縱向水平桿接頭位要相互錯開，設在不同的立桿縱距內，相鄰接頭的水平距離應大于50 cm。接頭距立桿應小于縱距的1/3。8. 節點處相交桿件的軸線距節點中心的距離小于15 cm。9. 每層走道板安裝后，同時在外立桿的內側沿走道通長安裝180mm高的踢腳板（可用密竹綁扎）。10. 凡靠近建筑物的通道，施工和電、臨時設施等，均要搭設安全平擋板遮蓋。安全平擋板可用密竹綁扎。安全平擋板搭設的數量、位置由現場定。11. 平臺安裝期間要設置施工安全區并作出標識，必要時要派專人進行監護。12. 安裝的材料傳送要采用人力傳遞，不能用提升運載。13. 卸料平臺搭設根據施工計劃分階段進行搭設，但每階段搭設后必須按
7、規定進行連接，連墻體以上的最大搭設高度不大于6米。14. 安裝后要及時進行防雷接地，并由機電工進行接地檢測。每階段的腳手架安裝完成后，由專業質安員、施工員會同有關單位、部門人員進行驗收，確定合格后作出標識，移交施工隊使用。15. 卸料平臺應掛設限載標志牌、安全警告標志牌。五 卸料平臺的拆除1. 拆除前先要將走道上的雜物清理干凈后進行。2. 在施工期間要設置危險作業區，并作出標識，同時還必須派專業人進行監護。3. 拆除架子的操作人員，必須戴安全帽，系好安全帶，穿軟底膠鞋。4. 拆除要遵循先加固，由上而下，后裝先拆，先裝后拆的原則，逐層拆除，不準上下同時作業。5. 拆除大橫桿和剪刀撐時先拆中間扣，
8、再拆除兩端扣，由中間操作人員下遞桿子。6. 在拆除腳手架時的材料應通過傳遞的方式輸到地面，禁止從高處扔下。7. 拆下來的材料要分類擺放整齊，不得隨便亂放。六 文明施工要求根據施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求施工時做到如下：1. 進入施工現場的人員必需戴好安全帽，高空作業系好安全帶,穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。2. 進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。3. 嚴禁酗酒人員上平臺作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。4. 卸料平臺驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子
9、工操作。5. 要保證其整體性，不得與腳手架、井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。6. 施工員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。7. 施工員做到活完料凈腳下清，確保施工材料不浪費。七 卸料平臺計算書一、參數信息:1.基本參數立桿橫向間距或排距la(m):1.00，立桿步距h(m)：1.50；立桿縱向間距lb(m):1.00，平臺支架計算高度H(m)：54.50；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.20，平臺底鋼管間距離(mm)：500.00；鋼管類型:483.5，平臺板扣件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.95；2.荷載參數腳手板自重
10、(kN/m2):0.300；欄桿自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷載(kN/m2):5.000；施工均布荷載(kN/m2):2.000；3.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數:1.00。二、縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面慣性矩 I = 12.19cm4； 縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算：(1)腳手板與欄桿自重(kN/m)：q11 = 0.15 + 0.30.5 = 0.3 kN/m；(2)堆放材料的自重線荷載(kN/m
11、)：q12 = 50.5 = 2.5 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 20.5 = 1 kN/m2.強度驗算:依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.2.4規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力計算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l均布荷載：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.3+ 1.22.5 = 3.36 kN/m；均布活載：q2 = 1.41 = 1.4 kN/m
12、；最大彎距 Mmax = 0.13.3612 + 0.117 1.412 = 0.5 kNm ；最大支座力 N = 1.13.361 + 1.21.41 = 5.376 kN；最大應力 = Mmax / W = 0.5106 / (5080) = 98.386 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；縱向鋼管的計算應力 98.386 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓設計強度 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下: = ql4/100EI均布恒載: q = q11 + q12 = 2.8 kN/m；均布活載：
13、 p = 1 kN/m； = (2.8+1)10004/(1002.06105121900)=1.513 mm；縱向鋼管的最大撓度為 1.513 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 1000/250與10 mm，滿足要求！三、橫向支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =5.376 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.941 kNm ；最大變形 max = 2.475 mm ；最大支座力 Qmax = 11.559 kN ；最大應力
14、 = 185.218 N/mm2 ；橫向鋼管的計算應力 185.218 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 2.475 mm 小于支撐鋼管的最大容許撓度 1000/250與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑移的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值系數為0.95，采用雙扣件。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取0.958.00 kN2=15.2 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 11.559 kN；R 15.20 kN,所以雙扣件抗滑承載力
15、的設計計算滿足要求! 五、模板支架立桿荷載標準值(軸力)計算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.12950 = 6.455 kN；(2)欄桿的自重(kN)：NG2 = 0.151 = 0.15 kN；(3)腳手板自重(kN)：NG3 = 0.311 = 0.3 kN；(4)堆放荷載(kN)：NG4 = 511 = 5 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 11.905 kN；2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 211 = 2
16、kN；3.因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.211.905+ 1.42 = 17.086 kN；六、立桿的穩定性驗算:立桿的穩定性計算公式: = N/AKH f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 17.086 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f
17、- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； KH -高度調整系數：KH=1/(1+0.005(50-4)=0.813； L0 - 計算長度 (m)；如果完全參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.167； - 計算長度系數，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3；= 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.2 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 L0 = k1
18、h = 1.1671.71.5 = 2.976 m；L0/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =17086 /( 0.203489 )= 172.122 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 172.122 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！公式(2)的計算結果：L0/i = 1900 / 15.8 = 120 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.452 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =17086 /( 0
19、.452489 )= 77.302 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 77.302 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值1.105 ；公式(3)的計算結果：L0/i = 2450.116 / 15.8 = 155 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.291 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =17086 /( 0.291489 )= 120.071 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 120.07
20、1 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則容易存在安全隱患。 以上表參照 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全七、立桿的地基承載力計算:由于建筑物條件缺陷，所以架體底部直接落在地面道路上，要對道路抗沖切進行驗算，地面混凝土厚度此處取120mm，計算過程如下：按鋼管立柱45度擴散角計算沖切，則沖切影響區域邊長為:d1=250mm, 則驗算沖切臨界截面處的邊長:d2=250mm。根據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)7.7.1： s=a/b=250/250=1.02,取s=2.0；s取40。 Um=(a+ho)2+(b+ho)2=(250+120-15)2+(250+120-15)2=1420mm 1=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2.0=1.0 2=0.5+sho/(4Um)=0.5+40(120-15)/(41420)=1.239 =min(1, 2)=min(1.0,1.239)=1.0 h=120800,取h=1.0。 0.7hftUmho=0.71.01.431.01420(120-15)=149.25kN oN=17.09kN0.7hftUmho=149.25kN，所以地面道路能滿足抗沖切驗算。
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