1、欣隆湖濱半島工程碗扣式鋼管腳手架施工方案編制單位：新七建設集團有限公司編 制 人：審 核 人：審 批 人：編制日期：二零一零年十一月欣隆湖濱半島一期碗扣式鋼管腳手架施工方案一、編制依據1、武漢開來建筑設計有限公司提供的欣隆湖濱半島工程施工圖紙2、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ166-2008）3、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質 200987 號）5、混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002）6、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)7、鋼結構設計規(guī)范 (GB 50017-2003)4、其他施工及驗收規(guī)范和相關技術文獻，如建筑施工手冊等。二、適用范圍本方案適
2、用于欣隆湖濱半島一期工程，其中包含111#樓及營銷中心、商業(yè)樓及商業(yè)中心內腳手架搭設與現(xiàn)澆板模板支撐。三、搭設參數(shù)及材料、荷載取值（1）基本搭設參數(shù)本工程高層住宅4#、6#、9#樓，小高層住宅1#、2#、3#、5#、8#樓為框架剪力墻結構， 7#樓為剪力墻結構，公寓10#樓，商業(yè)樓 11#樓，商業(yè)中心 12#樓，商鋪裙樓均為框架結構。因部分樓棟裙樓及營銷中心標準層以下層高較高，為確保施工安全，故采用碗扣式鋼管腳手架作為現(xiàn)澆板模板支架。模板支架高 H為 3.5m（部分樓棟不同， 以圖紙為準） ，立桿步距 h（上下水平桿軸線間的距離）取1.5m，立桿縱距 l a 取 0.9m，橫距 l b 取 0
3、.9m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度 a 取 0.1m。整個支架的簡圖如下所示。（2）材料及荷載取值說明本支撐架使用 483.5mm鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，不得發(fā)生破壞。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載等。四、支架搭設、驗收及拆除1、支架搭設（ 1）支架搭設前須在硬化面上用墨斗彈線， 先把中線彈出來， 再往兩邊分，以防支架搭偏。（ 2）支架搭設必須遵循自下而上的原則，第一道立桿底下必須設置底托，不得將立桿直接落在砼基礎上。（ 3）每個節(jié)點必須嵌緊、鎖扣必須旋緊，
4、同時除邊立桿外，所有立桿必須設置四根橫桿，不得缺少，否則將降低支架整體穩(wěn)定性。（ 4）剪刀撐應于支架搭設同步進行，豎向剪刀撐除支架外側需搭設外，支架內部同樣需要搭設， 按每隔 45m設置一道，豎向剪刀撐的設置應下到地面、上到支架頂，桿與地面的夾角以 45 度60 度為宜。（ 5）支架底部離地面約 30cm處必須設置縱橫向水平掃地桿。（6）箱梁翼板外側須設置鋼管圍欄，高度以 1.2m 為宜，在圍欄上部和中部設置兩道通長水平桿，并懸掛安全密目網。（ 7）支架搭設時，項目部應加強現(xiàn)場管理，嚴格按照方案進行施工。（ 8）頂托伸出長度不大于 30cm，立桿總伸出長度不大于 50cm。2、支架驗收支架搭設
5、好后，技術人員和安全人員通知專業(yè)監(jiān)理按照相關規(guī)范對支架進行驗收，驗收的要點如下：（ 1）檢查底托是否旋緊，與地面接觸是否緊密。（ 2）檢查橫桿扣入碗口是否到位，扣鎖是否旋緊。（ 3）檢查架體是否設置掃地桿。（ 4）檢查剪刀撐是否設置正確，間距及數(shù)量是否符合要求。（ 5）檢查頂托是否旋緊，頂托伸出長度是否符合規(guī)范要求。（ 6）檢查支架立桿間距是否按照方案執(zhí)行。對于不符合要求的地方，應責令施工隊立即整改，整改到位經監(jiān)理工程師驗收合格后方可進行下步工序。（7）支架拆除必須遵循自上而下，從跨中向兩側的原則。3、支架拆除支架拆除需注意以下幾點：（ 1）支架拆除應遵循自上而下的原則。（ 2）嚴禁將架體整體
6、推倒，否則將予以重罰。（ 3）支架拆除時，應從跨中向兩端方向依次拆除。4、安全措施（ 1）支架搭設與拆除工作必須由專業(yè)架子工擔任，持證上崗。（ 2）搭拆支架時工人必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋子。（ 3）操作層上施工荷載應符合設計要求，不得超載；不得在腳手架上集中堆放模板、鋼筋等物件。嚴禁在腳手架上拉纜風繩或固定、架設混凝土泵、泵管及起重設備等。（ 4）拆除腳手架時應設置警戒區(qū)和警戒標志并由專職人員負責警戒。（ 5）在拆除過程中腳手架的自由懸臂高度不得超過兩步， 當必須超過兩步時應加設臨時拉結。（ 6）在腳手架基礎或鄰近嚴禁進行挖掘作業(yè)。（ 7）腳手架與架空輸電線路的安全距離、 工地臨時用電
7、線路架設及腳手架接地避雷措施等應按現(xiàn)行行業(yè)標準施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范的有關規(guī)定執(zhí)行。（ 8）沿腳手架外側嚴禁任意攀登。（ 9）對腳手架應設專人負責進行經常檢查和保修工作， 對高層腳手架應定期作門架立桿基礎沉降檢查，發(fā)現(xiàn)問題應立即采取措施。（ 10）拆除支架時，必須遵循自上而下的原則，嚴禁將支架整體推倒。（ 11）拆除支架時，應先清除腳手架上所有的材料、工具、雜物。（ 12）六級及六級以上大風和雨、雪、霧天應停止腳手架的搭設、拆除及施工作業(yè)。五、板模板支架的強度、剛度及穩(wěn)定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照 底模底模方木 / 鋼管橫向水平鋼管可調托座立桿基礎 的傳力順序， 分別進行強度、
8、 剛度和穩(wěn)定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續(xù)梁計算，如圖所示 :（1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：2w100018/6=5.404310 mm；模板自重標準值： x10.3 1 =0.3kN/m ；新澆混凝土自重標準值：x20.5 241 =12kN/m；板中鋼筋自重標準值： x30.5 1.1 1 =0.55kN/m ；施工人員及設備活荷載標準值：x411 =1kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x521=2kN/m。以上 1、2、3項為恒載，取分項系數(shù) 1.35 ，4、5項為活載，取分項系數(shù)1.4
9、，則底模的荷載設計值為：g1 =(x1+x2+x3) 1.35=(0.3+12+0.55)1.35=17.348kN/m；q1 =(x4+x5) 1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m ；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:M1max = 0.08g 1l c2+0.1q 1l c2 = 0.08 17.348 0.3 2+0.1 4.2 0.3 2=0.163kNm支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max= -0.1g 1l c 2-0.117q 1l c2= -0.1 17.348 0.3 2-0
10、.117 4.2 0.3 2=-0.2kN m；經比較可知，荷載按照圖2進行組合，產生的支座彎矩最大。Mmax=0.2kNm；（2）底模抗彎強度驗算取Max(M1max，M2max) 進行底模抗彎驗算，即 =0.2 106 /(5.40104)=3.71N/mm2底模面板的受彎強度計算值=3.71N/mm2小于抗彎強度設計值fm2=15N/mm，滿足要求。（3）底模抗剪強度計算。荷載對模板產生的剪力為Q=0.6g1l c+0.617q1l c=0.6 17.348 0.3+0.617 4.2 0.3=3.9kN ；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： =3 3899.97/(2 100018
11、)=0.325N/mm2；所以，底模的抗剪強度=0.325N/mm2小于 抗剪強度設計值 f v2=1.4N/mm滿足要求。（4）底模撓度驗算2模板彈性模量 E=6000 N/mm；模板慣性矩354I=1000 18 /12=4.8610 mm；根據 JGJ130 2001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： =0.324mm；底模面板的撓度計算值 =0.324mm小于撓度設計值 v =Min(300/150 ，10)mm ，滿足要求。（二）底模方木的強度和剛度驗算（1）荷載計算模板自重標準值： x1=0.3 0.3=0.0
12、9kN/m ；新澆混凝土自重標準值：x2=0.5 240.3=3.6kN/m ；板中鋼筋自重標準值： x3=0.5 1.1 0.3=0.165kN/m ；施工人員及設備活荷載標準值：x4=10.3=0.3kN/m ；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5=20.3=0.6kN/m ；以上 1、2、3項為恒載，取分項系數(shù) 1.35 ，4、5項為活載，取分項系數(shù)1.4 ，則底模的荷載設計值為：g =(x1+x +x ) 1.35=(0.09+3.6+0.165) 1.35=5.204kN/m ；223q =(x4+x ) 1.4=(0.3+0.6) 1.4=1.26kN/m ；25支座最大彎矩計算簡圖
13、支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= -0.1 g2la 2-0.117 q2la 2 = -0.1 5.204 0.9 2-0.117 1.26 0.9 2=-0.541kN m；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩2243W=bh/6=200100 /6=33.33310 mm； =0.541 106/(33.333 104)=1.623N/mm2；底模方木的受彎強度計算值=1.623N/mm2 小于抗彎強度設計值 f m2=13N/mm ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為Q=0.6g2l a+0.617q2l a=0.6 5.204 0.9+0.617 1.26
14、 0.9=3.51kN ；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： =0.263N/mm2；所以，底模方木的抗剪強度=0.263N/mm2小于抗剪強度設計值2f v=1.3N/mm滿足要求。（4）底模方木撓度驗算2方木彈性模量 E=9000 N/mm；方木慣性矩364I=200 100 /12=16.66710 mm；根據 JGJ130 2001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算： =0.521 (x 1+x2+x3) la 4/(100 EI)+0.192 (x 4+x5) la 4/(100 EI)=0.095 mm
15、；底模方木的撓度計算值=0.095mm 小于 撓度設計值 v=Min(900/150 ，10)mm ，滿足要求（三）立桿穩(wěn)定性驗算立桿計算簡圖1、不組合風荷載時，立桿穩(wěn)定性計算（1）立桿荷載。根據規(guī)程，支架立桿的軸向力設計值 N應按下式計算：N = 1.35NGK + 1.4 NQK其中 NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂托）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部可調托座傳力，根據 3.1.4 節(jié)，此值為F1=21.314kN。除此之外，根據規(guī)程條文說明 4.2.1 條，支架自重按模板支架高度乘以 0.15kN/m取
16、值。故支架自重部分荷載可取為F2=0.15 3.5=0.525kN ；立桿受壓荷載總設計值為：Nut =F1+F21.35=21.314+0.525 1.35=22.023kN ；其中 1.35 為下部鋼管自重荷載的分項系數(shù)，F(xiàn)1因為已經是設計值，不再乘分項系數(shù)。（2）立桿穩(wěn)定性驗算。按下式驗算 -軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)， 根據長細比按 規(guī)程附錄C采用；22A -立桿的截面面積，取 4.24 10 mm；KH -高度調整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按規(guī)程 5.3.4 采用；計算長度 l 0按下式計算的結果取大值：l 0=h+2a=1.5+20.1=1.7m；l 0=kh=1.167 1.427
17、 1.5=2.498m；式中： h- 支架立桿的步距，取 1.5m；a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取 0.1m；- 模板支架等效計算長度系數(shù)， 參照規(guī)程附表 D1, 取1.427 ； k - 計算長度附加系數(shù)，按規(guī)程附表 D2取值為 1.167 ；故 l 0取2.498m；=l 0/i=2.498 103 /15.9=158 ；查規(guī)程附錄 C得 = 0.281 ；KH=1； =1.05 N/( AKH)=1.05 22.023 103 /(0.2814.24 1021)=194.086N/mm2；立桿的受壓強度計算值=194.086N/mm2 小于 立桿的抗壓強
18、度設計值 f =205 N/mm 2 ，滿足要求。2、組合風荷載時，立桿穩(wěn)定性計算（1）立桿荷載。根據規(guī)程，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知:Nut 22.023kN；風荷載標準值按下式計算：Wk=0.7 zsWo=0.70.74 0.273 0.9=0.127kN/m 2；其中 w 0 -基本風壓 (kN/m2) ，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： w0 = 0.9 kN/m2；z -風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： z= 0.74；s -風荷載體型系數(shù)：取值為0
19、.273 ；Mw=0.85 1.4 Mwk=0.85 1.4 Wkl ah2/10=0.85 1.4 0.127 0.9 1.5 2/10=0.031kN m；（2）立桿穩(wěn)定性驗算 =1.05 N/( AKH)+Mw/W=1.0522.023 103/(0.281 4.24 1021)+0.031 106 /(4.49103)=200.917N/mm2；立桿的受壓強度計算值=200.917N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm 2 ，滿足要求。（四）立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p f g地基承載力設計值 :f g = f gk kc = 300 0.4=120 kPa ；其中，地基承載力標準值： f gk = 300 kPa ；腳手架地基承載力調整系數(shù)： kc = 0.4 ；立桿基礎底面的平均壓力： p = 1.05N/A =1.05 22.023/0.2=115.621kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 23.124 kN ；基礎底面面積：A = 0.2 m 2 。p=115.621kPa f g=120 kPa 。地基承載力滿足要求！新七建設集團有限公司
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