1、*橋梁工程鋼拱架施工方案編制： 復核： 審批： 重慶*建設（集團）有限責任公司2016年9月9日 1 編制說明- 1 -1.1 編制依據- 1 -1.2 編制目的- 1 -1.3 適用范圍- 1 -2 工程概況- 1 -3 主拱圈現澆拱架的設計- 1 -3.1貝雷梁拱架的線形設計- 2 -3.2貝雷梁拱架的構造與分段- 2 -3.3貝雷梁拱架單元節段的設計- 2 -單元桁架構件的截面設計- 2 -構件的節點設計- 2 -單元桁架上下弦取值及拱節間拼裝角度- 2 -貝雷梁拱架基座的設計- 2 -4 貝雷梁拱架計算- 3 -5 貝雷梁拱架的加工制作- 3 -6 拱箱底模支墊及拱架預壓- 3 -7

2、拱圈支架布置- 3 -8 設計依據- 4 -9 計算方法- 4 -9.1設計方法- 4 -9.2計算過程- 4 -10 荷載計算- 5 -10.1底板施工階段(高0.55m)- 5 -混凝土荷載：- 5 -模板、背梢木及人行道荷載- 5 -鋼管支架荷載- 5 -10.2腹板施工階段(高1.0m)- 6 -混凝土荷載- 6 -模板、背梢木及人行道荷載- 6 -鋼管支架荷載- 6 -10.3頂板施工階段(高0.45m)- 6 -混凝土荷載- 7 -模板、背梢木及人行道荷載- 7 -鋼管支架荷載- 7 -11 貝雷梁材質及力學特性- 7 -12 拱架計算模型- 7 -13 拱架結構計算- 8 -13

3、.1拱架計算結果分析- 8 -14 鋼管支架及模板計算- 14 -14.1模板及支架自重荷載- 14 -14.2主拱圈混凝土荷載- 15 -14.3鋼管支架結構布置- 15 -14.4施工荷載- 15 -14.5風荷載- 15 -14.6鋼管支架受力計算- 18 -實心段下方鋼管受力計算- 18 -空心段下方鋼管受力計算- 19 -14.7模板計算- 23 -驗算實心段模板- 19 -驗算空心段模板- 22 -14.8模板計算（2）- 23 -拱圈混凝土模板支撐系統設計- 23 -拱圈拱腰底模支撐系統設計- 25 -15 預埋件計算- 30 -15.1 混凝土局部承壓計算- 31 -15.2

4、預埋件計算- 31 -16 工程概述- 31 -17橫移系統- 32 -18 注意事項- 32 -19平移施工- 32 -20 貝雷梁拱架整體平移的拉力計算- 32 -20.1計算參數- 32 -20.2摩擦力計算- 33 -21牽引設備選擇- 33 -22 臨時扣塔扣索布置- 33 -23 材料特性特性值- 33 -23.1貝雷梁材質及力學特性- 33 -23.2纜索主要規格參數表（單根）- 33 -24 扣塔計算- 34 -24.1扣塔說明- 34 -24.2荷載計算- 34 -25 橋臺扣索受力及預埋件計算- 36 -25.1荷載組合- 37 -26拱架布置- 53 -27拱架組裝- 5

5、3 -27.1拱架拼裝施工工藝- 53 -27.2 橫移軌道的安裝- 54 -27.3拼裝場地選擇- 54 -27.4端桁架（拱腳段）拼裝- 54 -27.5中間節段拼裝- 54 -27.6合攏段拼裝- 55 -27.7結構體系轉換- 55 -28 鋼管支架搭設- 55 -29 鋼管支架頂部模板布置- 56 -30 支架預壓- 56 -31 支架拆除- 56 -32 施工安全- 56 -32.1鋼拱架施工安全措施- 56 -32.2鋼管支架搭設安全措施- 57 -32.3 鋼拱架臨邊防護- 60 -32.4 安全保證措施- 60 -33 拱架施工人員安全保險裝置- 62 -34 施工計劃- 6

6、2 -34.1施工進度計劃- 62 -34.2勞動力計劃- 62 -34.3主要材料計劃- 63 -34.4主要設備計劃- 64 -1 編制說明1.1 編制依據中華人民共和國安全生產法建設工程安全生產管理條例生產安全事故報告和調查處理條例公路橋涵施工技術規范（JTG-TF50-2011）公路工程施工安全技術規程（JTJ076-95）公路橋涵施設計通用規范（JTG D60-2015）貴州省市政工程危險性較大分部分項工程安全專項施工方案管理辦法貴陽市交通建設危險性較大工程安全專項施工方案編制及論證審查辦法*工程施工合同；依據我國的法律、法規及省市有關施工安全、工地保安、人員健康、勞動保護、環境保護

7、與文明施工方面的具體規定和技術標準；1.2 編制目的 為確保在鋼拱架施工時，杜絕存在的安全隱患， 同時確保*按時完工，特編制此安全專項施工方案。1.3 適用范圍 本安全專項方案適用于*鋼拱架施工。2 工程概況*為1跨162.5m鋼筋混凝土箱型拱橋，為左右雙幅橋，橋梁主孔跨徑105m的鋼筋混凝土單箱五室無鉸拱，矢跨比1/5，拱軸線為懸鏈線，拱軸系數1.543，拱圈截面高度2.0m，寬度12.6m，除拱腳截面外拱圈頂、底板厚度均為25cm，邊腹板厚度30cm，中腹板厚度40cm。拱腳處2米長度范圍內拱圈底板厚度變化到45cm，邊腹板厚度變化到60cm，中腹板厚度變化到100cm。主橋跨布置：20m

8、+105m+20m。3 主拱圈現澆拱架的設計本橋主拱圈采用貝雷梁拱架現澆施工。拱架設計凈跨徑L=105m，采用圓弧拱，拱架矢高設計值為H=19.255m。全橋拱架共由22片鋼桁拱架組成，拱架全寬為12.45米。每片拱架又由24個單元桁架節段組成(含12個異性連接構件單元)。貝雷梁單元桁架采用加強型（上下加加強弦桿）。分為拱腳節段、標準節段和異型連接構件。桁架采用321型貝雷梁，各節段間采用陰陽頭節點連接，用軸銷固定。相鄰桁架片之間標準支撐架及新制支撐架水平橫向聯系，拱腳節段與拱架基座預埋鋼板焊接固定。采用纜索吊裝施工工藝安裝各片鋼桁架，整體桁架安裝合攏后，再在貝雷梁拱架上安裝鋼管扣件支架，最后

9、在鋼管扣件支架上用方木和木楔調平立模、現澆拱圈。3.1貝雷梁拱架的線形設計拱架線形設計既要使加工制作方便，又要符合拱圈線形的要求。為便于工人對拱軸線的準確放樣，選擇圓弧線作為拱架的拱軸線形較合理。但對于主拱跨度在105m，因圓弧形拱軸線與恒載壓力線偏離較大，將會使拱架各截面受力不均勻，根據設計主拱圈的拱軸線方程選擇較合理的拱架拱軸線形。3.2貝雷梁拱架的構造與分段根據拱架的總體布置構造，按主拱跨徑和橋寬將拱架在橫向分成若干條分離的平行拱肋，各拱肋間采用橫向聯系連接。考慮到制作和安裝的方便，以及運輸設備和吊裝能力等條件，又將拱肋以拱頂為中心線在縱向等分成若干對稱的單元節段。拱架在橫向的分肋數目根

10、據拱肋的寬度和間距，并通過驗算拱架的強度和穩定性來確定。鋼拱肋縱向的分節數目關系到拱肋單元節段的加工長度，單元拱肋的長度要考慮到制作和安裝的方便，以及運輸設備和吊裝能力等條件。詳見鋼拱架布置圖。3.3貝雷梁拱架單元節段的設計單元桁架構件的截面設計考慮到拱架桿件受到的內力較大和便于節段間的連接，桁架采用加強型貝雷梁形式，桁片采用異型連接桁片連接。異型連接桁片上、下弦桿采用雙槽鋼組焊，形成陰陽接頭形式，桁架的腹桿和各聯結系選用321貝雷梁標準桿件。計算拱架各桿件的內力，根據所求得的內力驗算預先選定的構件截面的應力。構件的節點設計貝雷梁標準節無需設計。異型構件需新制，考慮將桁架弦桿的兩端設置為陰頭和

11、陽頭，形成拱肋桁架的節點。具體設計形式見設計圖紙。單元桁架上下弦取值及拱節間拼裝角度拱架的單元節段設計有一定的拼裝角度，標準段位直線型，根據拱軸線分節設計。拱軸線形的拼裝角度直接與異型構件桁架的上下弦桿下料取值相關。在進行新制構件拱肋單元桁架上、下弦桿取值計算時必須先計算出桁架上弦桿的上弦值和下弦桿的下弦值，再計算出桁架節段間的拼裝角度，也即拱架弦桿端部的下料切割角度。貝雷梁拱架基座的設計貝雷梁拱架基座是由原設計拱座加寬而得。加寬厚度為2.5m，高度以滿足拱架的高程為準。加寬段要布置鋼筋，詳見設計圖紙。在拱架基座上對應拱架構件的弦桿位置預埋鋼板，預埋位置必須精確放樣，其軸線與高程必須與拱架軸線

12、和高程相對應，以便拱架安裝完后能與基座預埋鋼板準確對位焊接。4 貝雷梁拱架計算貝雷梁拱架計算詳見拱圈砼現澆拱架設計計算書。經計算拱架滿足施工要求。最大應力發生在拱腳6m段貝雷梁的下弦桿上。5 貝雷梁拱架的加工制作拱架的加工制作是桁架式鋼拱架施工的重要階段，其制作加工精度直接影響著拱架的安裝質量和結構性能。現對異型構件連接桁片及拱架端頭的加工制作做出如下要求：5.1拱架下料 根據拱架制作加工設計圖紙，在工廠采用數控切割機精確下料。下料施工誤差應控制在2mm以內。5.2構件制作 拱架構件在專業鋼結構工廠采用11大樣制作。為確保構件制作加工的精度，在加工完半幅拱肋所需的桁架構件后，需在平面精確放樣進

13、行試拼一下，檢查制作尺寸與設計尺寸是否符合，若誤差不大再進行大規模制作加工。6 拱箱底模支墊及拱架預壓貝雷梁拱架為圓弧線形，在拱架安裝完后，在拱架上安裝鋼管扣件支架，在扣架上采用方木和木楔在底模以下拱架頂部以上進行支墊，將拱架拱頂高程調整至設計拱圈的拱腹高程，然后鋪設底模。拱架采用橡膠水袋預壓，方便又環保。預壓加載順序與拱箱澆筑時的順序一致，并按相應段拱箱混凝土及模板重量的按030%60%90%10%荷載分級加載。在拱架的拱腳、1/8L（ 7/8L ）、1/4L（3/4L）和拱頂（1/2L）處對稱設置沉降觀測點，準確及時地測出各控制點的變形量。7 拱圈支架布置 本橋主跨為鋼筋混凝土箱型拱，單箱

14、五室截面。拱圈采用支架現澆，采用貝雷梁拱架施工，由貝雷梁，加強弦桿和異性連接片等組成弧線拱。在設計中，拱架設計成3m、6m、9m的折線段，通過改變鋼管支架的高度來形成拱盔。拱架橫向按22片布置，橫向總寬度12.6m。片與片之間橫向通過新制支撐架、頂面連接系進行連接來增強拱架的整體性，并通過設置橫向風纜來保證拱架的橫向穩定性。拱圈底模系統：在拱架上安裝鋼管支架，鋼管縱向間隔0.8m布置：橫向分別為0.75m和0.45m兩種間距，腹板處按2根立管布置,間距為450mm；橫向兩根立桿之間布鋼管并加以斜撐鋼管，全拱圈橫向設置200mm布置50100mm方木，竹膠板厚度15mm的竹膠板面板。8 設計依據

15、九天大橋設計文件鋼結構設計規范（GB 50017-2014）公路橋涵設計通用規范（JTG D602004）建筑施工模板安全技術規范（JGJ 162-2008）路橋施工計算手冊周水興 何兆益 皺毅松等編著預埋件設計手冊嚴正庭 嚴 捷編著9 計算方法9.1設計方法主拱圈分三層澆筑完成，一層為底板（含倒角）高55cm，二層為腹板和橫隔板高100cm，三層為頂板高45cm；腹板澆筑時考慮底板與拱架聯合作用，頂板澆筑時考慮底板、腹板與拱架聯合作用。初步計算階段未考慮風力和風纜的作用，也未進行拱架縱橫向穩定性驗算。9.2計算過程拱架自重階段：在扣索和拱架標高軸線調整完成后再連接拱頂上弦，形成無鉸拱。重量按

16、單元單位長度重量由程序自動計入，同時考慮計入橫向連接系、鋼銷等后的修正系數1.2。底板(澆筑高度0.55m)加載階段：拱架為無鉸拱狀態；計算荷載為底板鋼筋混凝土、拱盔及模板自重、施工荷載(漲模系數為1.05)，荷載總橋向線形計入。腹板(澆筑高度為1.0m)加載階段：拱架為無鉸拱狀態，底板作為無鉸拱參與共同受力；計算荷載為腹板鋼筋混凝土、拱盔及模板自重、施工荷載(漲模系數為1.05)，荷載按作用于底板上的均布荷載加入。頂板(澆筑高度為0.45m)加載階段:拱架為無鉸拱狀態，底、腹板按無鉸拱參與共同受力；計算荷載為頂板鋼筋混凝土、拱盔及模板自重、施工荷載(漲模系數為1.05)，荷載按作用于腹板上的

17、均布荷載加入。9.3預拱度的設定預拱度的設定拱架的彈性撓度拱架的自重撓度：12mm。拱架銷孔間隙產生的非彈性撓度48個銷接接頭計，每個接頭非彈性變形(50-48.5)/20.75mm， 則全橋ds480.7536mm；近似按懸鏈線弧長與矢高的變化關系： 即：233.8mm。根據設計說明，主拱圈拱頂預拱度按l/800設置，即是u210mm。綜合以上因數，鋼拱架總的預拱度值1u245.8mm。10 荷載計算10.1底板施工階段(高0.55m) 斷面形狀見圖（3-1） 圖4.1 1/2底板澆筑荷載布置（cm）按圖中所示，荷載計算時，考慮鋼管對上部力的均勻傳遞作用，可把各種荷載等效平均分配到每根貝雷片

18、上，則有：混凝土荷載：底板截面面積為4.45m2，主拱圈鋼筋混凝土標號C50，取鋼筋混凝土容重為2.5t/m3,共22根貝雷片，則單根貝雷片每延米承重4.452.522= 0.506t/m,考慮1.05倍漲模系數后每延米重0.531t/m。模板、背梢木及人行道荷載：腳手架及模板荷載取：0.102t/m;施工人群荷載取:0.014t/m。鋼管支架荷載：鋼管每延米重3.12kg。豎立鋼管平均高度按3.2m計算，縱向132排，橫向22根；斜撐鋼管每根長6.5m,z縱向60排，橫向12根；模板底縱向鋼管按66根計，每根長115m。即鋼管總重3.2132223.12+6.560123.12+661153

19、.12=66551.1kg,鋼管支架荷載重量分配到每個貝雷片上的荷載為66551.122115=26.305kg/m，即0.026305t/m。10.2腹板施工階段(高1.0m)一般斷面處自重荷載 斷面形狀見圖圖4.2腹板澆筑荷載布置（cm）混凝土荷載：腹板截面面積為2.2m2，主拱圈混凝土標號C50，取混凝土容重為2.5t/m3,共22根貝雷片，則單根貝雷片每延米承重2.22.522=0.25t/m,考慮1.05倍漲模系數后每延米重量0.2625t/m。模板、背梢木及人行道荷載：腳手架及模板荷載取：0.132t/m;施工人群荷載取:0.014t/m。鋼管支架荷載:鋼管支架荷載與底板施工階段相

20、同。10.3頂板施工階段(高0.45m)一般斷面處自重荷載 斷面形狀見圖圖4.3 1/2頂板澆筑荷載布置（cm）混凝土荷載：頂板截面面積為4.23m2，主拱圈混凝土標號C50，取混凝土容重為2.5t/m3,共22根貝雷片，則單根貝雷片每延米承重4.232.515=0.481t/m，考慮1.05倍漲模系數后每延米承重0.505t/m。模板、背梢木及人行道荷載：腳手架及模板荷載取：0.141t/m;施工人群荷載取:0.014t/m。鋼管支架荷載:鋼管支架荷載與底板施工階段相同。11 貝雷梁材質及力學特性銷子為30鉻錳鈦鋼，插銷為彈簧鋼，桁片、加強弦桿、縱橫梁及支撐架材質為16錳鋼。16錳鋼的拉應力

21、、壓應力及彎曲應力：1.3210=273MPa。16錳鋼的剪應力：1.3120=156MPa。30鉻錳鈦鋼的拉應力、壓應力和彎曲應力：0.851300=1105MPa。30鉻錳鈦鋼的剪應力：0.451300=585MPa。焊縫容許應力與母材相同。12 拱架計算模型鋼拱架計算模型中，鋼拱架線形和各根桿件的尺寸與空間位置均根據“*鋼拱架設計圖”確定。鋼拱架計算模型采用有限元方法離散得到。定義橋梁縱向為全局坐標系的軸，豎向為軸，橫橋向為軸。鋼拱架計算模型如圖6.1與圖6.2所示，圖6.3給出了鋼拱架的模型實體顯示圖。拱架各個節段（拱頂節段除外）之間下弦連接點的連接方式為鉸接，有限元模型中采用釋放梁端

22、彎矩的方式模擬；拱架其余結點的連接均認為是固結。在拱架的拱腳處定義計算模型的約束條件。圖6.1 拱架模型立面圖圖6.2 拱架模型平面圖圖6.3 拱架模型實體示意圖13 拱架結構計算13.1拱架計算結果分析1）底板施工階段各工況下的計算結果1）第一次加載為從拱腳至L/8處和拱頂至3L/8處，兩邊對稱加載。澆筑具體荷載布置見下圖：圖1底板第一次澆筑應力圖最大壓應力：-87MPa，最大拉應力：65MPa。圖2底板第一次澆筑位移圖最大豎向位移發生在拱頂豎向位移為vd=60mm，2）第二次加載為從3L/16至5L/16處，兩邊對稱加載，第二次加載與第一次加載效應疊加。澆筑具體荷載布置見下圖：圖3底板第二

23、次澆筑應力圖最大壓應力：-68MPa，最大拉應力：48MPa。圖4底板第二次澆筑位移圖最大豎向位移發生在拱頂,豎向位移為vd=43mm，3）第三次加載為從5L/16至3L/8處，兩邊對稱加載，第三次加載與第一、二次加載效應疊加。澆筑具體荷載布置見下圖：圖5底板第三次澆筑應力圖最大壓應力：-78MPa，最大拉應力：43MPa。圖6底板第三次澆筑位移圖最大豎向位移發生在拱頂豎向位移為vd=38mm4）第四次加載為從L/8至3L/16處，兩邊對稱加載，第四次加載與第一、二、三次加載效應疊加。澆筑具體荷載布置見下圖：圖7底板第四次澆筑應力圖最大壓應力：-80MPa，最大拉應力：34MPa。圖8底板第四

24、次澆筑位移圖最大豎向位移發生在拱頂豎向位移為vd=23mm5）第一次腹板加載為從拱腳至L/8處和拱頂至3L/8處，兩邊對稱加載。澆筑具體荷載布置見下圖：圖9腹板第一次澆筑應力圖最大壓應力：-81MPa，最大拉應力：51MPa。圖10腹板第一次澆筑位移圖最大豎向位移發生在拱頂豎向位移為vd=45mm6）第二次腹板加載為從拱腳至L/8處和拱頂至3L/8處，兩邊對稱加載。澆筑具體荷載布置見下圖：圖11腹板第二次澆筑應力圖最大壓應力：-92MPa，最大拉應力：56MPa。圖12底板第二次澆筑位移圖最大豎向位移發生在拱頂豎向位移為vd=49mm7）第三次腹板加載為從拱腳至L/8處和拱頂至3L/8處，兩邊

25、對稱加載。澆筑具體荷載布置見下圖：圖13腹板第三次澆筑應力圖最大壓應力：-107MPa，最大拉應力：47MPa。圖14底板第三次澆筑位移圖最大豎向位移發生在拱頂豎向位移為vd=42mm8）第四次腹板加載為從拱腳至L/8處和拱頂至3L/8處，兩邊對稱加載。澆筑具體荷載布置見下圖：圖15腹板第四次澆筑應力圖最大壓應力：-124MPa，最大拉應力：52MPa。圖16底板第三次澆筑位移圖最大豎向位移發生在拱頂豎向位移為vd=36mm結論：豎向位移最大值為vd=60mm 最大壓應力：124MPa，最大拉應力：65MPa； 滿足施工規范要求。14 鋼管支架及模板計算14.1模板及支架自重荷載 模板、支架自

26、重荷載由具體的模板、支架布置確定。模板自重荷載擬取1.4KN/m2；由鋼管初步布置估算支架自重約為0.15KN/m（豎向）。 14.2主拱圈混凝土荷載 箱梁截面分為兩部分實心段和空心截面。混凝土容重按2.5t/m3計；1/2截面見下圖：14.3鋼管支架結構布置 鋼管縱向布置：0.8m布置；鋼管橫向布置：腹板位置0.45m布置,其余部分按0.75m布置；貝雷梁以上的支架高度0.22m。14.4施工荷載 參照腳手架規范規定：施工人員、設備荷載按均布荷載取3.0 KN/m2；澆筑和振搗混凝土產生的荷載取1.0 KN/m2。14.5風荷載當空氣的流動受到建筑物的阻礙時，會在建筑物表面形成壓力或吸力，這

27、些壓力或吸力即為建筑物所受的風荷載，以下為鋼拱架所受風荷載分析：鋼拱架所受最大風荷載為鋼拱架拼裝完畢、鋼管支架搭設完畢、水箱預壓期間同時所受風荷載總和。 1、鋼拱架上部拱圈邊摸所受風荷載計算按拱頂最不利受力考慮風荷載，海撥為550-570m，拱頂高度約80米，拱圈邊摸面按最不利面考慮，計算如下：建筑結構所受風荷載的大小與建筑地點的地貌、離地面或海平面高度、風的性質、風速、風向以及高層建筑結構自振特性、體型、平面尺寸、表面狀況等因素有關。垂直作用于建筑物表面單位面積上的風荷載標準值按下式計算：式中：基本風壓查詢建筑結構荷載規范（GB500092001）給出全國各個地方的設計基本風壓。 此處取0.

28、35KN/m2。風壓高度變化系數z查詢荷載規范取A類，查表得z=2.27。風載體型系數s 正壓區，按條規定，可風洞試驗結果，也可按表條取，最不利表面+1.3。風振系數z按荷載規范修正系數取0.75。即=0.751.32.270.35=0.775KN/m2。即邊摸所受總風荷載F=0.7752115=178KN。2、鋼拱架上鋼管支架所受風荷載計算 按拱頂最不利受力考慮風荷載，拱頂高度約80米，計算如下：垂直作用于建筑物表面單位面積上的風荷載標準值按下式計算：式中：基本風壓查詢建筑結構荷載規范（GB500092001）給出全國各個地方的設計基本風壓。 此處取0.35KN/m2。風壓高度變化系數z查詢

29、荷載規范取A類，查表得z=2.27。風載體型系數s 正壓區，按條規定，可風洞試驗結果，也可按表條取0.8。風振系數z按荷載規范修正系數取0.75。 即=0.750.82.270.35=0.477KN/m2。即鋼管支架所受總風荷載F=0.4772.3115=126.1KN。3、鋼拱架所受風荷載計算按拱頂最不利受力考慮風荷載，拱頂高度約80米，計算如下：垂直作用于建筑物表面單位面積上的風荷載標準值按下式計算：式中：基本風壓查詢建筑結構荷載規范（GB500092001）給出全國各個地方的設計基本風壓。 此處取0.35KN/m2。風壓高度變化系數z查詢荷載規范取A類，查表得z=2.27。風載體型系數s

30、 正壓區，按條規定，可風洞試驗結果，也可按表條取1.1。風振系數z按荷載規范修正系數取0.75。 即=0.751.12.270.35=0.655KN/m2。 即鋼拱架所受總風荷載F=0.6551.7115=128.1KN。綜上所述鋼拱架所受最大總風荷載為128.1+126.1+178=432.2KN。 風荷載計算不考慮風力方向，所以在2側均拉設纜風繩，單側最大風荷載為432.2KN，直徑21.5鋼絲繩最大破斷拉力為231KN，按最大力增設2根纜風繩即可，考慮安全倍數，單側對稱增加6根纜風繩滿足要求，整個拱圈拉設共計12道纜風繩。14.6鋼管支架受力計算實心段下方鋼管受力計算荷載計算（頂板澆筑完

31、畢，受力最不利鋼管即為受力最不利貝雷梁側鋼管）混凝土自重：2.00.41.52.5=3.0t底模：0.141.50.45=0.094t內模：0.141.50.45=0.094t施工、振搗荷載：(0.3+0.1)1.50.45=0.27t荷載組合，驗算受力最大的單根鋼管a未組合風荷載N=1.2（3.0+0.0942+0.0152）+1.40.27=4.2396tb 組合風荷載N=1.2（3.03+0.0942+0.0152）+1.4（0.27+0.04）=3.434t鋼管承載力計算鋼管采用外徑48mm、壁厚2.8mm的焊接鋼管，截面特性如下：由上表的：i=15.78mm，A=489.3mm2計算

32、長細比=L/i=1000/15.78=63.37，查建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范得鋼管穩定系數=0.806。計算單根鋼管應力：=N/.A=343400N/0.806489.3mm2=87205Mpa鋼管承載力安全系數：K= N0/N=205/87=2.356鋼管承載力滿足規范要求。空心段下方鋼管受力計算空心段部分受力小于實心段，故不予計算14.7模板計算驗算實心段模板混凝土自重：0.925=22.5KN/m2施工人員、設備荷載按均布荷載取3.0 KN/m2；澆筑和振搗混凝土產生的荷載取1.0 KN/m2。驗算承載能力： F=1.222.5+1.4(3+1)=32.6KN/m2驗算剛度：F=

33、22.5KN/m2面板驗算：橫向方木間距為250mm，按三跨連續梁計算，取10mm寬面板計算強度驗算面板截面抵抗矩，板寬=10mm， 板厚=10mm；面板最大內力：剛度驗算查載荷與結構靜力計算表，中跨變形量，得 邊跨變形量，經驗算橫向木方間距250mm，滿足施工規范要求。橫肋驗算：橫肋采用510cm木方，縱向間距250mm布置，取橫隔墻處方木計算q=1.2（1.05260.25）+1.4（1+1）=10.99KN/m橫肋支撐在縱向鋼管上(橫向間距225mm)上，計算圖示如下：計算得：Mmax=0.06KNm Qmax=1.49KN驗算橫肋：橫肋方木為5cm10cm ,截面特性： 10.4MPa

34、剛度驗算：q=1.05260.25=6.825KN/m邊跨變形量，滿足要求。縱肋驗算： 縱肋采用直徑48mm鋼管木方，橫向間距225mm布置，取隔墻處鋼管計算（橫隔板處采用雙拼布置）：q=1.2（1.05260.225）+1.4（1+1）=10.171KN/m縱肋支撐在橫向鋼管上(縱向間距1m)上，計算圖示如下：計算得：Mmax=1.27KNm Qmax=6.36KN 驗算縱肋：縱肋為直徑48mm，壁厚2.8mm鋼管 ,截面特性：170MPa剛度驗算：q=1.05260.225=6.14KN/m邊跨變形量，滿足要求。驗算空心段模板 空心段僅縱肋布置與實心段不同，因此僅驗算縱肋（1）縱肋驗算：縱

35、肋采用直徑48mm鋼管木方，橫向間距225mm布置，取空心處鋼管計算：q=1.2（0.3260.225）+1.4（1+1）=4.91KN/m縱肋支撐在橫向鋼管上(縱向間距1m)上，計算圖示如下：計算得：Mmax=0.61KNm Qmax=2.95KN 驗算縱肋：縱肋為直徑48mm，壁厚2.8mm鋼管 ,截面特性：剛度驗算：q=0.3260.225=1.76KN/m邊跨變形量，滿足要求。14.8模板計算（2）拱圈混凝土模板支撐系統設計拱圈拱腳底模支撐系統設計：按梁尺寸10002000mm計算：考慮到底部為平板，現場不易區分腹板和底板，施工全部按最大荷載中腹板進行計算和施工。拱腳腹板加寬段，中腹板

36、斷面尺寸1000mm2000mm荷載組合底模自重（一） 0.5KN/m21.0m1.2=0.6KN/m鋼筋砼自重（二） 26KN/m32.0m21.2=62.4KN/m施工人員及設備荷載（三） 2.5KN/m21.0m1.2=3.0KN/m搗動器荷載（五） 2.0 KN/m21.0m1.4 =2.8 KN/m 合計 q1= 68.8KN/m乘以折減系數0.85，則 q=q0.85=68.8 0.85=58.48KN/m。 由于中腹板截面較大，荷載重，拱圈斜度大用頂托易打滑，可以考慮直接在梁底設三根立桿，立桿與橫桿通過扣件連接頂于腹板底部，這樣可直接計算立桿穩定，橫、眾向立桿間距及扣件連接力.1

37、底模驗算：（1）抗彎強度驗算，間距400m計算：根椐荷載組合得：（一）+ （二）+（三）+（五）M=qL2 /8 = 58.484002 /8 =1.1696106Nmm = M /W =1.1696106 / 5.86103 =199.5N/mm2fm= 205N/mm2 （2）撓度驗算：間距400m計算：根椐荷載組合得（一）+ （二）+（三）q1=q10.85=（0.6+62.4）0.85=53.55KN/m。按W=5qL4/384EI=(553.554004)/（3842.06105104）=0.3287mmL/250=400/250=1.6mm 符合要求.2小楞驗算：小楞驗算，按簡支梁

38、計算，小楞計算跨度600mm計算，簡圖如圖一，荷載組合可不考慮振搗砼荷載：（1）抗彎強度驗算；P=58.48KN/m0.4=23.392KN M=PL(2-b/L)/8=23392600（2-1000/600）/8=584800Nmm=M/W= 584800/ 4.247103 = 137N/mm2fm= 205N/mm2 （2）撓度驗算：荷載組合可不考慮振搗砼荷載。P= 53.55KN/m0.4=21.42KN。= PL/48EI=21.42103600/ 482.0610525.98104= 5.002910-6 mmL/250=600/250=2.4mm.3大楞驗算：間距350mm計算，

39、（1）抗彎強度驗算；q=P, q=P M=qL2/10=58.483502/10=0.7638106 Nmm 。 =M/W= 0.7638106 / (4.247103) = 168N/mm2fm= 205N/mm2（2）撓度驗算：荷載組合可不考慮振搗砼荷載。= q1L4/150EI=53.553504/1502.0610525.98104=0.1 mmL/250=350/250=1.4mm.4鋼管立柱驗算：立柱穩定性計算：橫桿間距按1.4mN = 58.48400=23392N由=L/i=1400/16.44=86.9查表 = 0.65由=N/A=23392/（0.651256）=28.65

40、N/mm2f=30.3N/mm2.5立桿、大楞桿扣件連接力計算：扣件連接力按5KN計，折減系數0.85拱圈拱腳段傾斜與水平方向的夾角為40.50。水平投影荷載為：Q=58.48/COS（40.50）=76.91KN。每米縱向立桿數為：6+（1000/600-1）3=8根每根立桿扣件數為：76.9/8/5/0.85=2.26個。根據實際情況每根立桿扣件數取3個能滿足要求。結論：經驗算立桿橫向間距400mm，立桿橫向間距600mm，大橫桿間距1400mm，立桿和小橫桿采用3個扣件連接能滿足要求。拱圈拱腰底模支撐系統設計： 按梁尺寸4002000mm計算：考慮到底部為平板，現場不易區分腹板和底板，施

41、工全部按最大荷載中腹板進行計算和施工。拱圈拱腰中腹板斷面尺寸400mm2000mm荷載組合底模自重（一） 0.5KN/m20.4m1.2=0.24KN/m鋼筋砼自重（二） 26KN/m30.8m21.2=24.96KN/m施工人員及設備荷載（三） 2.5KN/m20.4m1.2=1.2KN/m搗動器荷載（五） 2.0 KN/m20.4m1.4 =1.12KN/m 合計 q1= 27.52KN/m乘以折減系數0.85，則 q=q0.85=27.52 0.85=23.39KN/m。 由于中腹板截面較大，荷載重，拱圈斜度大用頂托易打滑，可以考慮直接在梁底設兩根立桿，立桿與橫桿通過扣件連接頂于腹板底部

42、，這樣可直接計算立桿穩定，橫、眾向立桿間距及扣件連接力.1底模驗算：（1）抗彎強度驗算，間距450m計算：根椐荷載組合得：（一）+ （二）+（三）+（五）M=qL2 /8 = 23.394502 /8 =0.592059106Nmm = M /W =0.592059106 / （4.247103 ）=139N/mm2fm= 205N/mm2 （2）撓度驗算：間距450m計算：根椐荷載組合得（一）+ （二）+（三）q1=q10.85=（0.24+24.96）0.85=21.42KN/m。 按W=5q1L4/384EI=（521.424504）/（3842.06105101928）=0.545mm

43、L/250=450/250=1.8mm 符合要求.2小楞驗算： 按簡支梁計算，小楞計算跨度550mm計算，簡圖如圖一，荷載組合可不考慮振搗砼荷載：（1）抗彎強度驗算；P=23.39KN/m0.45=10.53KN M=PL(2-b/L)/8=10530550（2-450/550）/8=6844500Nmm=M/W= 987187/ 4.247103 = 201.45N/mm2fm= 205N/mm2 （2）撓度驗算：荷載組合可不考慮振搗砼荷載。P= 27.52KN/m0.4=12.384KN。= PL/48EI=12.384103600/ (482.0610525.98104)= 1.2274

44、10-6mmL/250=600/250=2.4mm.3大楞驗算： 大楞驗算，間距450mm計算，（1）抗彎強度驗算； M=qL2/10=23.394502/10=0.473647106Nmm 。 =M/W= 0.473647106 / (4.247103)=111.5N/mm2fm= 205N/mm2（2）撓度驗算：荷載組合可不考慮振搗砼荷載。= q1L4/150EI=27.524504/(1502.0610525.98104)=0.1401 mmL/250=450/250=1.8mm .4鋼管立柱驗算立柱穩定性計算：橫桿間距按1.4mN = 23.39450=10525.5N由=L/i=14

45、00/16.44=86.9查表 = 0.65由=N/A=23392/（0.651256）=28.65N/mm20.6，則預埋件受力滿足要求。16 工程概述貝雷梁拱架按滿足單幅橋梁的寬度施工設計的寬度，將上游主拱圈混凝土建筑完成后再建下游主拱圈混凝土，將整個貝雷梁拱架平移至下游進行主拱圈混凝土澆筑。17橫移系統拱架臨時拱座施工時，由有資質廠方加工制作滑移構件，設置鋼板預埋件。將R=220mm半圓弧無縫鋼管作為拱架橫移；采用R=188.5mm的無縫鋼管澆筑C40混凝土，將鋼管混凝土圓軸作安裝進半圓弧無縫鋼管內固定，將工字鋼拼裝箱梁與臨時拱座滑槽預埋鋼板之間加黃油作為滑移軌道。拱架橫移前由無鉸拱變為

46、有鉸拱后，整個拱架系統自重的作用力全部由兩岸兩根無縫光管混凝土軸承受，圓周中心預留80mm孔穿預應力鋼絞線作為牽引索；在橫移軌道內加兩層不銹鋼板，不銹鋼板之間涂抹四氟黃油混合劑。以減小兩層不銹鋼板之間的摩擦。在滑道端頭設置千斤頂反力架，反力架受力點中心與光管混凝土圓軸中心一致，兩中心誤差控制在2mm以內，保證橫移時牽引力為水平拉力。18 注意事項為了減小軌道與橫移裝置的摩擦力，施工時需要注意以下事項：1、后墻鋼板表面用手持砂輪機磨平直至用手觸摸非常光滑、無掛刺起弧感。2、涂抹四氟黃油潤滑劑前，必須將軌道內的銹漬清理干凈，避免影響潤滑劑效果；3、涂抹后必須對軌道采取保護措施，以防止雜物或灰塵落入

47、，增大了摩擦系數。19平移施工1、待拱圈底板、腹板的混凝土強度達到100%后，拆除底模，將拱架平移至另一側施工。2、先使整個貝雷梁拱架由無鉸拱轉換為兩鉸拱，橫移前為增強整個拱架在滑移過程中的穩定性，分別在1/4和1/8設置4道拉攬風，在滑移過程中同步收放。3、在平移時，滑移時兩岸必須協調一致、統一指揮，分別將兩岸牽引千斤頂分別持力，然后同步加載，以確保拱架滑移時的同步性。4、在貝雷梁拱架平移前，將在平移軌道內涂抹四氟黃油，以減小滑輪構件與限位板之間的摩擦，在貝雷梁拱架平移過程中，要對拱架進行動態監控。5、當貝雷梁拱架平移到位后，將貝雷梁拱架的兩鉸拱轉換為無鉸拱，模板安裝和混凝土的澆筑。20 貝

48、雷梁拱架整體平移的拉力計算20.1計算參數貝雷梁拱架重518t。拱架上調線鋼管83t，全部荷載按600t計算。拱架設計起始角度40.4；鋼接觸砼滑動摩擦系數在0.11-0.12，計算時按0.12取值；20.2摩擦力計算拱架兩端受力相同，故取拱架一端進行近似計算。在恒載作用下貝雷梁拱腳豎向力為拱架自重的1/2=300t。作用在貝雷梁拱架的軸向垂直力為300/cos（40.4 ） =393.9t。摩擦力F=N=0.12393.9=47.27t=472.7KN；21牽引設備選擇采用250t液壓千斤頂作業，最大行程為220mm，滑移時行程按200mm控制，并做好滑移記錄，兩岸在35次行程校核一次累計偏

49、移量，及時消除兩岸滑移量偏差，保持拱架滑移的同步性。22 臨時扣塔扣索布置貝雷梁拱架橫橋向第一次吊裝整幅拱架的6米，橫橋向設5根扣索；第二次吊裝剩余的3米整幅拱架加異型件，橫橋向設5根扣索。除第一段采用鋼管腳手架支撐外；第1段第2段采用24鋼絲繩直接錨固在橋臺基礎預埋的錨索上，第3段兩排10根扣索通過橋臺錨固于吊裝系統主塔腳部，第4段第5段采用24鋼絲繩通過設立在1#、2#交接墩蓋梁頂面的扣塔后錨固在索塔基礎預埋的錨索上，順橋向共設12組扣索，第七段為合攏段。扣塔通過10根24鋼絲繩錨固在錨碇上。23 材料特性特性值23.1貝雷梁材質及力學特性：銷子為30鉻錳鈦鋼，插銷為彈簧鋼，桁片、加強弦桿

50、、縱橫梁及支撐架材質為16錳鋼。16錳鋼的拉應力、壓應力及彎曲應力：1.3210=273MPa。16錳鋼的剪應力：1.3120=156MPa。30鉻錳鈦的拉應力、壓應力和彎曲應力：0.851300=1105MPa。30鉻錳鈦的剪應力：0.451300=585MPa。焊縫容許應力與母材相同。 23.2纜索主要規格參數表（單根）項目名稱主索起重索扣索牽引索支索器連接索鋼絲繩型號637+1637+1637+1637+1619+1直徑5621.5242411單重（kg/m）10.2041.711.9821.982 0.419截面積（mm2）1003.8174.27210.87210.8743.85公稱

51、抗拉強度（N/mm2）16701670167016701670整繩破斷拉力（KN）166028435235275彈性模量（N/mm2）7560075600756007560075600換算系數0.820.820.820.820.82安全系數3666324扣塔計算24.1扣塔說明扣塔采用鋼管拼接而成，扣塔高8.5m，基礎為1.2m高鋼筋混凝土條形擴大基礎，扣索、錨索錨固梁焊接在陰接頭上。扣塔橫向共設4個立柱，每個立柱由6根鋼管直徑270mm組成，相互間用標準140mm槽鋼連接，立柱間距為中到中630mm。24.2荷載計算扣索組對塔頂產生的荷載：扣塔底部采用預埋高強螺栓與鋼管立柱焊接剛性連接頂端對

52、鋼管總壓力：N=936KN以對每根鋼管壓力平均考慮，單側扣塔有12根鋼管受力，鋼管直徑270mm，厚7mm。則有每根鋼管平均壓力：F=936KN/12=78KN/根鋼管橫截面積：S=1352-1282=5783.67mm2鋼管構件為軸心受壓構件，應計算強度、剛度和穩定性。軸心受壓桿件的穩定性能，查15-2表得容許長細比【】=150mm=L/b=7800/270=28.89【】=150mm滿足長細比要求。穩定性驗算：由表15-3查得a類長細比最大值=28.89查表附錄表七中附表7-1得穩定系數=0.946則有N/A=78000/0.946/5783.67=14.26N/mm20.96839106

53、N滿足施工規范要求。2、軸心受壓構件的整體穩定性計算，查附表8 鋼柱截面回轉半徑r=0.35d=0.35256=89.6mm =7800/89.6=87.05 查表15-3構件為a類，查表可得 =0.683125 一根鋼柱凈截面積 A=（270/2）2-（256/2）2=5783.67mm2 則12根鋼柱組成扣塔同時承受壓力： N/A=968.39103N/0.683125/5783.67/12=20.43N/mm2 6滿足施工規范要求。 按受拉摩擦型高強度螺栓連接：P=0.90.90.9fuAc/1.2=0.6075800142=299.255KN一個受拉摩擦型高強度螺栓的承載力設計值Ntb

54、為： Ntb =0.8P=0.8299.255=239.4KN受拉摩擦型高強螺栓連接受彎矩M作用時，認為螺栓在M作用下將繞螺栓群中心軸線轉動，最外排螺栓所受拉力最大其NtM可按下式計算： Y1=0.1875+0.375=0.5625 ，m按12排計算；Yi2=（0.56252+0.3752+0.18752）2=0.984375NtM=MY1/mYi2=1201.30.5625/12/0.984375=57.19KNNtb=239.4KN 25橋臺扣索受力及預埋件計算根據圖中受力分析：1#、2#、3#、4#、5#后端都錨固在橋臺墻身，除需要對每根索進行受力驗算之外，還需要對所有索對橋臺墻身的整體

55、穩定性、基礎水平摩擦力進行驗算。荷載組合：貝雷片（270kg/片）+加強弦桿（80kg/片）+貝雷銷（3.1 kg/個）+加強弦桿銷（3.1 kg/個）+異形構件（430kg/片）+支撐架及銷栓（64.40.77 kg個）+鋼索自重（1.98 kg/m）25.1荷載組合1#扣索承受拱腳構件荷載G=101497+0.7891+681.98=15.211T。2#索承受貝雷片6m段荷載G22226030.41.9810+64.4340+68.4516+54.641212.6216.732702222222223.14（4016+12） 0.12.02240.4311=23.41T.3#、4#受貝雷片

56、9m段荷載 G2232560.4310+0.2131+32.71.9810+64.4360+68.4520+54.641812.6216.7347022323.1223220.1（60+20+18）42.02232+22321.9835.002T3#索承受貝雷片9m段2/3荷載為G=35.0022/3+36.61.9810/100024.06T.4#索承受貝雷片9m段1/3荷載為G=35.002/3+38.41.9810/100012.43T.5#承受貝雷片9m段2/3荷載為G=35.0022/3+43.21.9810/100024.19T.1#索經受力分析如圖所示：將荷載簡化為僅受1#索和拱

57、圈徑向受力,根據平行四邊形合力法則查表得直徑24mm鋼絲繩最大破斷拉力352.29KN. 最大受力為：=39.N1/sin(53.70)= T1/sin(50.60)= G1/sin(1800-510-50.60)N1=152.11sin(510)/ sin(78.40)=120.68KN.T1152.11sin(50.60)/ sin(78.40)119.99KN352.29KN.理論上配一根直徑24mm鋼絲繩能承受拱腳構件重量。實際施工時考慮每相鄰段影響，采用4根直徑24mm鋼絲繩.2#索經受力分析如圖所示：將荷載簡化為僅受2#索和拱圈徑向受力，不考慮加6m段后對1#索的影響，此時拱圈徑向

58、受力方向不變。根據平行四邊形合力法則:最大受力為：=31.2.N2/sin(58.80)= T2/sin(50.60)= G2/sin(1800-58.80-50.60)N2=234.1sin(58.80)/ sin(70.60)=212.29KN.T2234.1sin(50.60)/ sin(70.60)191.79KN352.29KN.理論上配一根直徑24mm鋼絲繩能承受該部位6M段構件重量。實際施工時考慮每相鄰段影響，采用5根直徑24mm鋼絲繩.3#索經受力分析如圖所示：將荷載簡化為僅受3#、4#索和拱圈徑向受力，不考慮加9m段后對1#、2#索的影響，此時受力方向在前一段構件拱圈徑向上順

59、時針轉5.502。根據平行四邊形合力法則:最大受力為：=27.7. N3/sin(62.30)= T3/sin(56.50)= G3/sin(1800-62.30-56.50)N3=240.6sin(62.30)/ sin(61.20)=243.09KN.T3240.6sin(56.50)/ sin(61.20)228.95KN352.29KN.理論上配一根直徑24mm鋼絲繩能承受該部位6M段構件重量。實際施工時考慮每相鄰段影響，采用5根直徑24mm鋼絲繩.4#索經受力分析如圖所示：將荷載簡化為僅受4#索和拱圈徑向受力根據平行四邊形合力法則: 最大受力為：=19.8.N4/sin(70.20)

60、= T4/sin(56.50)= G4/sin(1800-70.20-56.50)N4=124.3sin(70.20)/ sin(53.30)=145.87KN.T4124.3sin(56.50)/ sin(53.30)129.28KN352.29KN.理論上配一根直徑24mm鋼絲繩能承受該部位3M段構件重量。實際施工時考慮每相鄰段影響，采用5根直徑24mm鋼絲繩.5#索經受力分析如圖所示：將荷載簡化為僅受5#、6#索和拱圈徑向受力最大受力為：=16.4.N5/sin(73.60)= T5/sin(62.20)= G5/sin(1800-73.60-62.20)N5=241.9sin(73.6

61、0)/ sin(42.20)=345.47KN.T5241.9sin(62.20)/ sin(42.20)318.56KN352.29KN.理論上配兩根直徑24mm鋼絲繩能承受該部位6M段構件重量。實際施工時考慮每相鄰段影響，采用5根直徑24mm鋼絲繩.1#索在橋臺上受力分析：根據平行四邊形合力法則。=arctg(1.55/1.5)=45.94E1/sin(53.70)= T1/sin(44.060)= N1/sin(1800-53.70-44.060)N1=120.68sin(82.240)/ sin(44.060)=120.68KN.T1152.11sin(50.60)/ sin(78.4

62、0)119.99KN352.29KN.E1120.68sin(53.70)/ sin(44.060)139.86KN352.29KN.F1139.86sin(45.94)100.51KNF1139.86cos(45.94)97.26KN2#索在橋臺上受力分析：根據平行四邊形合力法則。=arctg(1.55/1.5)=45.94E2/sin(58.80)= T2/sin(44.060)= N2/sin(1800-58.80-44.060)N2=234.1sin(77.140)/ sin(44.060)=212.29KN.T2234.1sin(50.60)/ sin(78.40)191.79KN3

63、52.29KN.E2191.79sin(58.80)/ sin(44.060)235.9KN352.29KN.F2235.9sin(45.94)169.52KNF2243.62cos(45.94)169.42KN3#索在橋臺上受力分析：根據平行四邊形合力法則。=arctg(3.0/4.0)=36.87E3/sin(62.30)= T3/sin(53.130)= N3/sin(1800-62.30-53.130)N3=240.6sin(64.570)/ sin(53.130)=243.09KN.T3240.6sin(56.50)/ sin(61.20)228.95KN352.29KN.E3228

64、.95sin(62.30)/ sin(53.130)253.39KNF3253.39sin(36.87)152.03KNF3253.39cos(36.87)202.71KN4#索在橋臺上受力分析：根據平行四邊形合力法則。=arctg(3.0/4.0)=36.87E4/sin(70.20)= T4/sin(53.130)= N4/sin(1800-70.20-53.130)N4=124.3sin(56.670)/ sin(53.130)=129.82KN.T4124.3sin(56.50)/ sin(53.130)129.57KN352.29KN.E4129.57sin(70.20)/ sin(

65、53.130)152.39KN352.29KN.F4152.39sin(36.87)91.43KNF4152.39cos(36.87)121.91KN5#索在橋臺上受力分析：根據平行四邊形合力法則。=arctg(3.0/4.0)=36.87E5/sin(73.60)= T5/sin(53.130)= N5/sin(1800-73.60-53.130)N5=241.9sin(53.270)/ sin(53.130)=242.34KN.T5241.9sin(62.20)/ sin(42.20)318.56KN352.29KN.E5318.56sin(73.60)/ sin(53.130)381.9

66、9KNF5381.99sin(36.87)229.19KNF5381.99cos(36.87)305.59KN7#索、9m段2/3 L7=56.8m,=90-36.2=53.8，=90-14.1=75.9，=90-26.432=63.568.G7(35.0022/3+56.81.9810/1000) 10244.59KNT7/sin= G7/sin(1800-) T7/sin(63.5680)= G7/sin(1800-63.5680-53.80)T7 = 244.59 sin(63.5680)/sin(1800-63.5680-53.80)= 246.63KNT7/sin= T7/sin=N

67、7/sin(1800-)N7=246.63sin(50.30)/ sin(75.90)=195.65KN.T7246.63sin(53.80)/ sin(75.90)205.2KN352.29KN.F7205.2sin(14.1)49.99KNF7205.2cos(14.1)199.02KN 1#、2#、3#、4#、5#、7#在橋臺上受力合計：F100.51+169.52+152.03+91.43+229.19+49.99792.67KNF139.86+169.42+202.71+121.91+305.59+199.02=1138.91KNN120.68+212.29+243.09+129.8

68、2+242.34+195.02=1143.55KN以對橋臺錨碇為研究對象則有：砼自重G（86660.814.7）/22.21010356.5KN摩擦系數0.250.35 取0.3則摩擦力F（10356.5-792.67）0.32869.15KN939.49KN抗滑移安全系數=2869.15/939.49=3.0546.0為加大安全系數，增加40根25錨筋，錨入巖層深1.0米。每根錨筋抗折強度為289KN,則有40289=11560KN,抗滑移安全系數將變為=（2884.15+11560）/1138.91=12.6826.0抗傾覆以B點為中心則有P抗10356.52.22P傾139.862.22

69、sin(45.94)235.92.22sin(45.94)253.394.04.0 sin(36.87)152.392.22sin(36.87)381.992.22sin(36.87) 246.632.22sin(37.1)2249.66KN.MKP擾/P傾22991.43/2249.6610.9581.4趨于穩定根據以上計算，1-5#扣索錨固在橋臺上時，對橋臺產生的抗滑移安全系數為=15.37, 抗傾覆安全系數為K=11.97，安全系數均大于1.4倍，該方案安全可行。若將臨時扣塔安裝在1#、2#交接墩上之上則有各索受力分析6#索、9m段1/3L6=50.1m,=90-41.3=48.7，=3

70、1.934，=90-14.1=75.9，=90-31.934=58.066.G6(35.002/3+50.11.9810/1000) 10126.59KNT6/sin= G6/sin(1800-)T6/sin(58.0660)= G6/sin(1800-58.0660-48.70)T6 = 126.59 sin(58.0660)/sin(1800-58.0660-48.70)= 112.2KNT6/sin= T6/sin=N6/sin(1800-)N6=112.2sin(55.40)/ sin(75.90)=95.22KN.T6112.2sin(48.70)/ sin(75.90)86.91K

71、N352.29KN.F686.91sin(14.1)21.17KNF686.91cos(14.1)84.29KN8#索、9m段: 1/3 L8=58.1m,=90-28.9=61.1，=26.432，=90-14.1=75.9，=90-26.432=63.568.G8(35.002/3+58.51.9810/1000) 10186.59KNT8/sin= G8/sin(1800-)T8/sin(63.5680)= N8/sin(1800-63.5680-61.10)T8= 186.59 sin(63.5680)/sin(1800-63.5680-61.10)= 203.16KNT8/sin=

72、T8/sin=N8/sin(1800-)N8=203.16sin(430)/ sin(75.90)=142.86KN.T8203.16sin(61.10)/ sin(75.90)183.38KN352.29KN.F8183.38sin(14.1)44.67KNF8183.38cos(14.1)177.86KN9#索、9m段 : L9=64.4m,=90-25.2=64.8，=26.432-5.502=20.93，=90-14.1=75.9，=90-20.93=69.07.G9(23.33+64.41.9810/1000) 10246.05KNT9/sin= G9/sin(1800-)T9/si

73、n(69.070)= G9/sin(1800-69.070-64.80)T9 = 246.05 sin(69.070)/sin(1800-69.070-64.80)= 318.78KNT9/sin= T9/sin=N9/sin(1800-)N9=318.78sin(39.30)/ sin(75.90)=208.18KN.T9318.78sin(64.80)/ sin(75.90)297.4KN352.29KN.F9297.4sin(14.1)72.45KNF9297.4cos(14.1)288.44KN10#索、9m段: L10=67.8m,=90-20.2=69.8，=20.93，=90-1

74、4.1=75.9，=90-20.93=69.07.G10(35.002/3+67.81.9810/1000) 10130.01KNT10/sin= G10/sin(1800-) T10/sin(69.070)= G10/sin(1800-69.070-69.80)T10 = 130.01 sin(69.070)/sin(1800-74.5720-69.80)= 184.61KNT10/sin= T10/sin=N10/sin(1800-)N10=184.61sin(34.30)/ sin(75.90)=107.26KN.T10184.61sin(69.80)/ sin(75.90)178.64

75、KN352.29KN.F10178.64sin(14.1)43.52KNF10178.64cos(14.1)173.26KN11#索、9m段:L11=69m,=90-18=72，=20.93-5.502=15.428,=90-7.5=82.5，=90-15.428=74.572.G11(35.0022/3+691.9810/1000) 10247.01KNT11/sin= G11/sin(1800-) T11/sin(74.5720)= G11/sin(1800-74.5720-720)T11= 247.01 sin(74.5720)/sin(33.4280)= 432.23KNT11/sin

76、= T11/sin=N11/sin(1800-)N11=432.23sin(25.50)/ sin(82.50)=187.69KN.T11432.23sin(720)/ sin(82.50)=414.62KN352.29KN.F11414.62sin(7.5)54.12KNF11414.62cos(7.5)411.07KN12#索、9m段:L12=72m,=90-15.9=69.8，=15.428，=90-7.5=82.5，=90-15.428=74.572.G12(35.002/3+721.9810/1000) 10130.93KNT12/sin= G12/sin(1800-)T12/sin

77、(74.5720)= G12/sin(1800-74.5720-74.10)T12 = 130.93 sin(74.5720)/sin(31.3280)=242.74KNT12/sin= T12/sin=N12/sin(1800-)N12=242.74sin(23.40)/ sin(82.50)=97.24KN.T12242.74sin(74.10)/ sin(82.50)235.47KN352.29KN.F12235.47sin(7.5)30.74KNF12 235.47cos(7.5)233.46KN 6#-12#索理論上配兩根直徑24mm鋼絲繩能承受該部位6m、9m段構件重量。實際施工時

78、考慮每相鄰段影響，采用5根直徑24mm鋼絲繩.求豎向合力F21.1749.99+44.67+72.45+43.52+54.12285.92KN求水平合力F84.29199.02+177.86+288.44+173.26+411.071333.94KN T86.91+205.2+183.38+297.4+178.64+414.62=1366.15KN求前端扣索合力T112.2+246.63+203.76+318.78+184.61+432.23=1498.21KN求臨時扣塔豎向壓力 N95.22+195.65+142.86+208.18+107.26+187.69936.86KN6#、7#、8#

79、、9#、10#、11#索后端固定在主塔腳預埋環上：查吊裝系統施工方案，每個主塔一組三根主索，設計吊重為30T，每根主索受力506.24KN；兩個主塔六根主索設計吊重為60T,最大吊重時產生單塔豎向壓力為1340.85/2=670.43KN（查吊裝系統施工方案）。 6#、7#、8#、9#、10#、11#索懸拼鋼拱架產生豎向合力為：T=86.91+205.2+183.38+297.4+178.64+414.62=1376.15KN.F=21.17+49.99+44.67+72.45+43.52+54.12=285.92KN.6#、7#、8#、9#、10#、11#索懸拼鋼拱架產生水平合力為：F1=8

80、4.29+199.02+177.86+288.44+173.26+411.07=1333.94KN.主塔基礎自重：G=63.532.5=1575KN主塔基底錨筋：30根25螺紋鋼，每根鋼筋抗折強度為289KN, 每根鋼筋抗拉強度為289KN,錨樁承受巖壁摩擦力為：摩擦系數0.3F5（670.43+1575-285.92）0.3=588.12KN.抗滑穩定性驗算、 KR=HF/HT=(588.12+28930)/1333.94=6.946.0抗傾覆穩定性驗算： 以A點位研究對象：M抗=（670.43+1575-285.92）1.75+289301=9501.16KNmM傾=1376.153 co

81、s(12.1)=4036.73KNmKM= M抗/ M傾=9501.16/4036.73=2.351.4.根據以上計算，6#-11#扣索錨固主塔腳時，對主塔基礎產生的抗滑移安全系數為=6.94，安全系數均大于6倍；抗傾覆安全系數為K=2.35，安全系數均大于1.4倍，該方案安全可行。12#索端固定在錨樁上：12#索和吊裝系統主索在錨樁合力分析：查吊裝系統施工方案，每個主塔一組三根主索，設計吊重為30T，每根主索受力506.24KN；兩個主塔六根主索設計吊重為60T,在鋼拱架懸拼期間最大吊重為一個9米段鋼拱架35T,考慮其他荷載按40T考慮，則有僅考慮吊運時：EN 設計最大荷載一根主索受力為T1

82、 506.24KN.設計最大荷載一個主塔錨樁三根主索受力為T2 506.243=1518.72KN.實際鋼拱架懸拼期間錨樁三根主索受力為T3506.24340/60=1012.48KN.錨樁三根主索豎向受力為F31012.49sin(34.4)=572.02KN.錨樁三根主索水平受力為F31012.49 cos(34.4)=835.42KN.僅考慮錨樁受12#扣索的受力時：扣索合力為T4235.47KN錨樁豎向受力為F430.74KN.錨樁水平受力為F4233.46KN每個錨樁承受吊裝主索+扣索的合力為：錨樁豎向合力為F5572.02+30.74=602.76KN.錨樁水平合力為F5835.4

83、2+233.46=1068.88KN.錨樁自重以埋深最淺H=4.8m考慮,G=12 6.52.510=510.5 KN.錨樁承受巖壁摩擦力為：摩擦系數0.3F51068.880.3=320.66KN.錨樁側向巖壁30根25螺紋鋼錨筋為：25螺紋鋼抗折強度為289KN.抗滑穩定性驗算、KR=HF/HT=(510.5+320.66+28930)/602.76=15.766.0抗傾覆穩定性驗算： 以A點位研究對象：M抗=510.51+320.661+289301=9501.16KNmM傾=235.474.8 cos(7.5)+1012.484.8 cos(34.4)=5130.56KNmKM= M抗

84、/ M傾=9501.16/5130.56=1.851.4.根據以上計算，12#扣索錨固在錨樁上時，對橋臺產生的抗滑移安全系數為=15.37，安全系數均大于6倍；抗傾覆安全系數為K=1.85，安全系數均大于1.4倍，該方案安全可行。28.2.3.6#、7#、8#、9#、10#、11#、12#索通過扣塔，對臨時扣塔豎向壓力 N95.22+195.65+142.86+208.18+107.26+187.69936.86KN臨時扣塔一個單塔自重：G=25653+741+1200+7268.45+854.64+2.212.652+3.140=7577.62KN.交接墩蓋梁斷面尺寸為：20001200，跨

85、度為3300mm.每跨1/3內承受一個主塔荷載。 已知矩形梁截面尺寸20001200，按簡支板考慮由此荷載產生彎矩值q=F/2S=936.862+2.0+2.0=117.1075KN/m2（不包括板的自重）S受力面積S=2.02.0=4 m2混凝土等級C30，鋼筋等級采用HRB400，可變荷載分項系數Q=1.4，永久荷載分項系數G=1.2，結構重要性系數O=1.0，鋼筋砼自重25KN/m3，板厚為1200mm，試確定受力鋼筋截面積As。解：取板寬：2000的板帶作為計算單元求彎矩設計值M永久性標準值為：gk=25KN/m32m1.2m=60KN/m自變荷載標準值為qk=117.1075 KN/

86、m22.0m=234.214 KN/m荷載設計值：p=GQKQ1Q1K=1.260 KN/m+1.4234.2 KN/m=399.88 KN/m跨中荷載截面彎矩設計值為：M=rO（1/8）PL2=1.0（1/8）399.883.32=544.34KN m=5.4434106Nmm求受拉鋼筋截面面積Asa）確定計算數據：fc=14.3N/mm2 fy=360 N/mm2 ho=1200-20=1180mm1=1.0 1=0.8 ft=1.43N/mm2b）由式（3-7）求s得1=M/1fcbho2=544.34106Nmm/（1.014.3N/mm22000mm11802mm）=0.0137取

87、s=0.99315 =0.0137（c）s-s方法，由式3-8得As=M/fys ho=544.34106Nmm/（3600.993151180）=1290.2mm2s-方法，由式As=bho21fc/fyAs=0.013720001180（1.014.3/360）=1284.3 mm2受拉區選三級螺紋鋼25三根，3根三級螺紋鋼25截面積 S=1473mm21290.2mm2（d）簡支板截面配筋驗算：P=As/bh100%=1473/(12002000) 100%=0.004786100%=0.62%Pmin=0.2%Pmin=0.45 （1.43/360）100%=0.00181100%=0

88、.181%取較大值Pmin=0.2% pPmin=0.2%滿足要求原設計圖中受拉區主筋12根三級螺紋鋼25，滿足受力要求。26拱架布置貝雷片每面高度1.5m，長度3m，下弦桿上增加加強弦桿，總高度1.6m。單側主拱圈寬度12.6m，橫橋向布置22片，間距45cm和75cm兩種。貝雷梁運輸到現場后，在加工場區進行人工拼裝，為了減少異性連接件的加工數量，將拱架設計成折線形，通過改變鋼架管支架高度來形成箱梁拱底線形，故縱向有1片、2片、3片貝雷片拼裝成一組等類型；橫向兩片之間用75cm寬支撐架連接，縱向間距3m。一組拼裝完畢后，在兩端頭上下方安裝吊索，用纜車吊運到安裝位置上，用扣索拉緊定位。當第二跨

89、吊到安裝位置時，將第一跨與第二跨用銷子連接形成連續梁。每安裝一組，用扣索固定一組，同時在橫向用纜風索固定，限制組件橫向位移。貝雷梁拼裝時，各連接螺栓、銷子均需要擰緊，并不得遺漏，在全部安裝完成，加載前需要對其進行逐一檢查。27拱架組裝為適應纜索吊裝系統的最大承載能力和保證拱架拼裝的安全性，經分析計算后，拱架采用兩岸對稱、中間合攏的順序拼裝，每岸各分為7個安裝節段，最大每階段安裝直線段6m貝雷片組合構件，每個節段一次性安裝，順橋向共設2組扣索，橫橋向10根扣索（每節段共計20根扣索）。27.1拱架拼裝施工工藝 詳拱架拼裝施工工藝如下圖27.2 橫移軌道的安裝必須精確控制橫移軌道的平整度及接縫高差

90、，以保證拱架橫移成功。橫移軌道安裝完成后在拱架拱腳段拼裝前打好潤滑油，拱架拱腳段拼裝完成后用用膠帶將橫移軌道封閉，以免后期施工污染影響拱架橫移。詳“拱架滑移方案”。27.3拼裝場地選擇縣城岸、新區岸前期第一段、第二段、第三段拼裝期間，場地設在里程前進方向左幅吊裝系統覆蓋范圍內的橋臺路基上；第四段至第六段在里程前進方向右幅吊裝系統覆蓋范圍內的橋臺路基上拼裝，拼裝過程中現將拱架構件吊運至河中，通過租賃中水公司的兩艘漁船，將兩艘漁船拼接后運至左幅30米起吊至設計位置然后拼裝。（備注：每艘漁船30T，兩艘船每次運輸一個3米段加異型構件，合計運輸重量20T，共計運輸24次。）拱架拼裝施工工藝如下圖所示：

91、方案確定臨時扣塔加工拱架加工臨時扣塔安裝拱架節段組裝測 量 定 位拱腳安裝拱架分段吊裝拱架平面聯系拱腳固結測 量 控制吊裝設備檢查吊裝系統安裝拱腳安裝扣索拱架分段吊裝扣索27.4端桁架（拱腳段）拼裝端桁架作為拱架拼裝的初階段，其定位的準確性和安裝的穩固程度對拱架能否成功拼裝有至關重要的影響。第一段拼裝完成后，檢查軸線偏位、高程及橫移用的精軋螺紋鋼筋是否預埋完整，全部合格后方可進行下一節段的拼裝。 27.5中間節段拼裝每岸共計6個中間節段。拼裝時，需待節段和平聯安裝完畢，然后方可進行下一節段的吊裝。拱架拼裝時，應作好拱架預抬高度及軸線的控制，并適時與計算值作對比，當發現偏差較大時，應及時分析原因

92、并作調整。中間節段拼裝期間，應每隔兩段對稱設置一組側向纜風繩，用以調整拱軸線，當遇特殊情況時，側向纜風繩的數量應作調整。中間節段扣索上端分別扣于預埋于橋臺上的錨環及通過臨時扣塔扣于主塔或錨樁上。27.6合攏段拼裝在拱架拼裝過程中，由于受扣繩伸長、安裝誤差、構件的加工誤差等多種復雜因素的影響，拱座合攏時，其合攏段長度與施工設計圖間總會產生一定誤差，因此，合攏段梯形鋼架應根據現場實際測量長度作調整，并由有資質的加工廠家現場加工焊接，以保證合攏質量。27.7結構體系轉換拱架拼裝完畢，應觀測24小時，若無異常變化，即可自下而上對稱逐步松開扣索（但不拆除），拱架變為兩鉸拱，同時觀測拱架變形，若拱架變形穩

93、定，并在可控范圍內，則可將拱架腳段支腿與臨時拱座錨固鋼板焊接，然后拆除扣索，拱架由兩鉸拱轉變為無鉸拱。28 鋼管支架搭設鋼管支架立桿間距橫向分別為45cm和75 cm，在腹板位置多加一根；縱向80cm，大小橫桿步距1.2m。橫向寬度6.3m，長度74m。在貝雷梁上縱向間隔60cm畫出立桿安放的位置，并標出該處拱圈底到貝雷梁頂面的高度，以配鋼管。在貝雷梁頂部先鋪設橫向鋼架管，用扣件固定橫向立桿；在縱向按60cm放出立桿中線，縱向分隔出80cm間距，按放出的立桿位置，按照支架搭設間距搭設鋼管架，鋼管架底部安裝可調下支撐。鋼管支架剪刀撐設置：在鋼管架上下游面和中間面共布置3個面的縱向剪刀撐，橫向面剪

94、刀撐縱向間隔5根立桿布置一道。剪刀撐角度60度。鋼管支架頂部安裝可調上支撐，以調節拱度。在拱腳非貝雷梁位置，鋼管支架布置間距相同，鋼管支架搭設下方的基礎必須夯實，并墊通長木板。單側拱圈寬度為12.6m，立桿橫向總寬度為12.45m，為保證關模及滿足橋寬尺寸，在立桿頂部上支撐內用方木懸挑75mm。29 鋼管支架頂部模板布置在可調上支撐頂端搭設水平橫向鋼管，水平橫向鋼管上布置縱向彎曲鋼管，間距30cm，彎曲鋼管上布置105cm橫向方木，凈距20cm，縱向彎曲鋼管與方木用鐵絲綁扎固定。木板上滿鋪1.5cm厚竹膠板，用釘子與木板連接，竹膠板拼縫之間用膠布貼逢。支架頂部工作平臺：在鋼管支架平臺頂部，上下

95、游面用鋼管架懸挑70cm寬，作為關模、施工用的操作平臺。平臺用木板滿鋪，并用鐵絲連接。平臺外側搭設1.5m高欄桿，掛設安全網。30支架預壓支架及模板安裝完畢，組織對支架進行檢查驗收，檢查驗收后，進行支架預壓。預壓荷載值底板+腹板鋼筋砼總重量的1.2倍。加載物采用水，人工直接灌水到拱圈上的水袋加載。加載對稱、分段進行，與混凝土拱圈澆筑的分段順序相同，每一段加載前后，進行支架和貝雷梁、沉箱的沉降、位移觀測，每一階段加載時間24小時，經測量其變形在計算允許值范圍內，繼續下一段加載。荷載試驗完畢，按加載的逆順序減載，并觀測沉降和位移變化。31 支架拆除鋼管支架和貝雷梁支架在主拱圈澆筑完成，并且達到設計

96、強度后開始拆除，拆除順序從上往下，從兩邊到中間，從拱頂對稱往兩邊。拆除下來的鋼管架和扣件等，用吊籃裝運至庫房堆放。貝雷梁拆除時，用吊索吊車吊運至貝雷片堆放場地，按照拼裝時相反的順序堆放，用吊車起吊裝車32 施工安全32.1鋼拱架施工安全措施 在施工中，始終貫徹“安全第一、預防為主”的安全生產工作方針，認真執行國務院、建設部、貴州省關于建筑施工企業安全生產管理的各項規定，把安全生產工作納入施工組織設計和施工管理計劃，使安全生產工作與生產任務緊密結合，保證施工人員在生產過程中的安全與健康,嚴防各類事故發生，以安全促進生產。強化安全生產管理，通過組織落實、責任到人、定期檢查、認真整改, 杜絕死亡事故

97、，確保無重大工傷事故,嚴格控制輕傷頻率在千分之六以內。（1）吊裝過程中，嚴格遵守“十不吊”的規定。（2）本工程鋼構件超長超寬且重量重，起吊前，要認真按要求檢查，確認安全可靠后方可進行正式吊裝。（3）參加起重吊裝作業人員,包括司機、起重工、信號指揮、電焊工等均應屬特種作業人員，必須是經專業培訓、考核取得合格證、并經體檢合格后方可進行高處作業。（4）吊裝構件時應根據構件的重量、長度及吊點合理制作，工作中吊索的水平夾角宜在450600之間，不得小于300。（5）吊裝構件時起重機工作前應先空載運行檢查，并檢查各安全裝置的靈敏可靠性。起吊重物時應離地面200-300mm停機，進行試吊檢驗，確認符合要求，

98、方可繼續作業。（6）吊重不得超過額定起重量的70%，用拉繩保持吊物的相對穩定。32.2鋼管支架搭設安全措施安全管理要求（1）鋼管支架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工。上崗人員定期體檢。合格者方可持證上崗。（2）搭設支架人員必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。（3）鋼管支架的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規范規定進行檢查驗收，合格后方可準許使用。（4）作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將纜風繩、輸送管等固定在支架上。（5）當有六級或六級以上大風和霧、雨、雪天氣應停止支架的搭設與拆除作業。（6）支架的安全檢查與維護，應按安全技術規

99、范規定進行。（7）在支架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱、橫水平加固桿件。欄桿、剪刀撐、掃地桿、封口桿等等。（8）搭設支架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。（9）在支架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。（10）工地臨時用電線路的架設及支架接地、避雷措施等，應按現象行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）的有關規定執行。（11）搭設支架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派人看守，嚴禁非操作人員入內。日常維護管理要求支架大多在露天使用，搭設頻繁，損耗較大，因此必須加強維護和管理，及時做好回收、清理、保管、整修、防銹、防腐等各項工作，才能降低損耗率，提高周轉次

100、數，延長使用年限，降低工程成本。高空作業施工的安全要求（1）擔任高處作業人員必須身體健康。患有精神病、癲癇病及經醫 師鑒定患有高血壓、心臟病等不宜從事高處作業病癥的人員，不準參加高處作業。凡發現工作人員有飲酒、精神不振時，禁止登高作業。（2）高處作業均須先搭設腳手架或采取防止墜落措施，方可進行。（3）在箱梁以及其他危險的邊沿進行工作，臨空一面應裝設安全網或防護欄桿，工作人員必須系好安全帶。（4）在沒有腳手架或者在沒有欄桿的腳手架上工作，高度超過1.5m時，必須使用安全帶或采取其他可靠的安全措施。（5）安全帶的掛鉤或繩子應掛在結實牢固的構件上，或專為掛安全帶用的鋼絲繩上。禁止掛在移動或不牢固的物

101、件上。（6）高處作業應一律使用工具袋，較大的工具應用繩拴在牢固的構件上，不準隨便亂放，以防止從高空墜落發生事故。（7）在進行高處作業時，除有關人員外，不準他人在工作地點的下面通行或逗留，工作地點下面應有圍欄或裝設其他保護裝置，防止落物傷人。如在格柵式的平臺上工作，為了防止工具和器材掉落，應鋪設木板。（8）不準將工具及材料上下投擲，要用繩系牢后往下或往上吊送，以免打傷下方工作人員。（9）在6級及以上的大風以及暴雨、打雷、大霧等惡劣天氣，應停止露天高處作業。（10）禁止攀登在不堅固的結構上進行工作。為了防止誤登，必要時要在不堅固的結構物處掛上警告牌。 防止高空作業人員墜落的安全防控措施（1）高空作

102、業場所禁止非施工人員進入。（2）鋼管搭設符合施工規范要求并經常檢查維修，作業前先檢查穩定性。（3）高空作業人員應衣著輕便，穿軟底鞋。（4）患有精神病、癲癇病、高血壓、心臟病及酒后、精神不振者嚴禁從事高空作業。（5）高空作業地點必須有安全通道，通道不得堆放過多物件，若有垃圾和廢料應及時清理運走。（6）遇有六級以上大風及惡劣天氣時應停止高空作業。支架施工安全保障措施（1）禁止任意改變構架結構及其尺寸；（2）禁止架體傾斜或連接點松馳；（3）禁止不按規定的程序和要求進行搭設和拆除作業；（4）搭拆作業中應采取安全防護措施，設置防護和使用防護用品；（5）禁止隨意增加上架的人員和材料，引起超載；（6）禁止在

103、支架面上任意采取加高措施，增加荷載或加高部分無可靠固定，防護設施也未相應加高；（7）不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土輸送管等固定在鋼管支架上，嚴禁懸掛起重設備；（8）不得在架上搬運重物；（9）不得在六級以上大風、雷雨和雪天氣繼續施工；（10）在鋼管支架上進行電氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；（11）搭拆鋼管支架時，地面應設圍欄和警示標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內；32.3 鋼拱架臨邊防護在鋼拱架兩側搭設安全防護欄桿，欄桿高度不低于1.5米，用密目式安全網進行全封閉張掛，設置擋腳板，保證施工人員安全。32.4 安全保證措施全面貫徹“安全第一，預防為主，綜合治理”的安全生產十二字方

104、針，結合鋼拱架安全生產的實際情況，成立安全保障領導小組，制定相關的安全保證措施及制度，投入相應的安全經費，編制相應的安全預案，加強的平時的安全宣傳和教育，使鋼拱架施工安全處于受控狀態。（1）成立安全領導小組為確保鋼拱架施工安全保證措施得以順利實施，對安全工作進行有效監管，特成立以項目經理為第一責任人的安全領導小組。該小組的成立能更好的組織安全生產管理工作，使安全管理得以制度化、程序化。能更好的監督各項安全生產經費得以落實。小組人員安排如下：組 長：*、副組長： 組 員： （2）制定安全保證措施及制度為規范鋼拱架施工的安全生產管理工作，根據施工安全技術要點，項目部指定了安全保證措施及制度，具體有

105、以下幾個措施和制度：a.四不傷害不傷害別人；不傷害自己；不被別人傷害；保護別人不受傷害。b.不安全不施工如果現場存在安全隱患，質檢部門立即發出整改通知單，提出整改意見，規定時間，如果在規定時間內不能完成，立即停止纜索系統的一切施工內容。（3）安全責任制責任到人，管生產必須管安全，能深入到工程生產中，使項目部的安全生產管理工作處于良性發展狀態。無論現場施工與否，必須有1名領導巡查，1名施工員，1名安全員在現場值班。（4）安全問題我做主制度積極采納施工隊伍等各界人士提出的安全隱患、安全防范措施，保證整個施工過程中人財物的安全。（5）投入相關的安全經費安全經費是安全生產的保障，本著一份投入一份收獲的

106、思想，加大安全投入力度，使合同的安全經費全部用于安全生產中，為員工創造一個安全的施工環境。從而更好的保證項目部的財產及人身安全。使安全生產不再是一句空話。（6）編制相應的安全預案（詳見安全應急救援預案）安全預案是安全事故的保障，通過預案使所有員工對各類安全事故事先有了更好的了解和認識，從而規范施工行為。另一方面，在施工過程中一旦出現安全事故，能夠做到慌而不亂，有組織、有措施的進行救援，從而最大程度上減小事故所帶來的負面影響。（7）加強安全宣傳和教育通過安全宣傳和教育，使員工心中有安全，時時不忘安全，也是規范員工安全行為的有效手段，提高員工的安全防范意識。a項目部在施工現場懸掛安全宣傳標語（高空

107、墜落，物體打擊等）和圖片（正確佩戴安全帶、安全帽）；b在鋼拱架施工前，在施工現場辦公室內以演講和觀看相關安全方面的視頻形式開展安全教育工作；c通過喊話機在現場喊話，提高員工的防范意識。33 拱架施工人員安全保險裝置在橋臺基礎安裝預埋件，預埋件采用直徑為25mm的圓鋼，預埋件用于設置16鋼絲繩作為拱圈操作人員的保險繩。保險繩受力計算：以鋼絲繩跨度中心為最不利受力計算，考慮到拱圈拱頂高度，由于橋臺基礎頂面與拱頂高差約為4米左右，所以設置鋼絲繩跨度中心垂度距離為3米。（如圖所示）鋼絲繩破斷拉力公式：F破=1/2d2公式中d為鋼絲繩直徑（英分），1英分=3.175mm。破斷拉力單位為t。所以鋼絲繩破斷

108、拉力：F=1/2（16/3.175）2=12.69（t）如圖所示：根據鋼絲繩中心垂度距離為3米，鋼絲繩長度，可以近似算出約為a=87.460。根據合力計算原則，平行四邊形法則。F合2= F破2+ F破2-2 F破 F破cos(1800-2a) （a=87.460）即：F合2=12.692+12.692-212.69cos（5.090）經計算：F合=1.127t 則16的鋼絲繩最不利處所承載的重量為：1.127t。如果以人均重量為60Kg，則最多可以承載18人（1860=1080Kg1.127t）。所以鋼絲繩承受18人為安全狀態。34 施工計劃34.1施工進度計劃鋼拱架施工在九天大橋整體施工計劃

109、的關鍵線路上，施工工期為50天，對九天大橋的工期起到決定性作用。為此項目部十分重視鋼拱架施工，一旦具備施工條件我部將在確保安全、質量的前提下進行施工，爭取早日完成鋼拱架施工，保證后續工序能正常進行施工。34.2勞動力計劃1 勞動力計劃表序號工種數量（人）備注1技術主管1技術管理及技術總結2技術員1現場技術管理及技術資料收集3工長1施工組織安排及勞動力調配4質檢員1質量督促檢查5起重工2吊裝作業6電焊工4構件加工7操作工15鋼拱架拼裝、拱腳安裝、拱架分段安裝、合攏段安裝等8電工1電氣操作、線路維護檢查9機械工3吊索、扣索張拉10測量工3測量定位、測量控制11安全員1時刻監控現場安全情況合計34.

110、3主要材料計劃2 材料計劃表名稱規格單位數量備注 材 料材料 貝雷片桁架321型貝雷片 片480 加強弦桿321型貝雷片加強弦桿個840 貝雷片桁架連銷個2550弦桿螺栓個1680 750新制支撐架個1316 平聯橫梁根44 異性構件A 個10異性構件B個70 拱腳構件A個2拱腳構件B個14鋼絲繩夾頭24個160卡環5噸個10拱座鋼管圓軸 根2鋼管48米20960米合攏段新制構件A 個1 合攏段新制構件B 個7 高強竹膠板厚10mmm21154.84 m2方木5cm5cmm311.55m3標準支撐架個48新制支撐A個4新制支撐B個32手拉葫蘆 3T個10 手拉葫蘆5T個2034.4主要設備計劃序號名稱規格單位數量備注1液壓頂250噸臺2拱架移動2汽車吊50t/25t臺1/13平板車10t輛1