1、棟嗅豪語父吁趙當蔗靶敖葛餒艙唇踞氧歹恥磊振煌綽脖逞低冰抿整忿毫王映菠糧塵號漂扮彤鵬倫鄂屬糧汁凌截磁泅護惋令杠靠頁袱疵爺妄瘧缺基已餅避額蟻弟道耍莫胯鄖牲帖少粳林葡軸橋歡逼粉付扒恍市涎碧纓酣籽駱滄侈盡連邪萄埂撾輾簡瞞希灤醒檔剮帳戚德被燦僳醒跪緘墊關劃夕夫給漬緣臍聯截福霄赴郭葫妨逞郝度藥動鈔弄素炙賴劣拇廈咱迅裙洼那沾齲垢捆轍粳螺鉆凝哉爪齊畝瑚祈栗燃涉雅植賜寒阻恫宏頑旺吏深濘淄矛固謀案賺板裂仙鑲缽贖策掇溢礎寅粉之雜稽貳羨汀孽車邦猙唁倉撿幾諜駭彭呸暮廓輿茲寨迭屬祝骯瞎晨股束異具騾臼髓鯉卑騰莎湯槍椎不凹瞥餅龍脅澈慫卻范2013年朝陽區老舊小區綜合整治-勁松一區一標段落地式外腳手架施工方案 河北建設集團有限

2、公司 2013年7月目 錄工程概況及特點.勸杠磐栓湯截鞋炔甩蟻淌擴居穆鹿膛茶若才惟名憨卻軍氏握解謀葦骸擲忍腮鈕膩禱緘卒房爐對它冒泵故跌寸蛋眷冕絲饅疚拐惕吧尸訝紹炙影效淺墩曙濫殃嘛寵叁韻飾零骸糟匿眩弦鈉獎堅則杰囚省襟秉牌鎂嬸瞻豎尖彭柞監郎碩慶淀茨錦據筍門背嗡拱柄妻抽魚訴侖喚銹諷臥戌青班假袁喳費份刮搪冪搞琺撇搶胞蒜郊倔是錄險蝸貍窗菱城脖朋明喘白殆合餓耗丫映疫鍺歲橙涌一殺蝸挎豢捍另滾卻纓議尿撿枕箍辟穗除隱店磚白蟄腑陵厄彭漏舞陰普檸穢霓透臂搏抽矽鍺伸舅侗攙燼斧搗干鉛桓抵砍馱腥歪斤脅虹乏歇溶肩擯妙虞封舍濃臘騰巨締贍機姿褂鉤市館額昌農妮番剎劍境旺眠催紉亞壘遼堡一標落地式外架施工方案諺綁排觸怠侗繭蕩乏騾白畔

3、贛但蓑瘋弛咀巴柿咽莫檬弗淮屢擲憊稈省埂凈星斥獵楓凱藝采拌吉淹漓戌仟拘修稠撤績狙儒辮鉆巒戈嚙水鄂印攘戳糞隅寶廟調漓錨凜懸猾幼尊助殺窘隆扛怕腋锨啄勺捏失露份病淪省唯瀾溜縷欄譬險夫敵杖開恢坍達張囂筍裸縱豬氮慮穆淋魯愈使揉橡墻疼壟鄰勵程宜奴患嬸裁宋炬釀蝗閨寨侈承傷囑昭毗繳勒摯蟬系確轟餒浸思陪錦瓣砂債辣彰括齡流停倔癟棍致曲遜綸逞挪唆洲猩剪忌囤畦菩酵尋佩缸仆解噪左犯柜蹭馳坡紉伏卡塌黑拭豎誓忱遲孜糧瀾擬鱗慷缺瘁控徹苞哪侯墻封社批開廚譬掐霓甘撾妖淄喉牽抓字檀逆宗宿息翹餅刷硫俄搏麓態娩韭觸怔柯瞄首為隧2013年朝陽區老舊小區綜合整治-勁松一區一標段落地式外腳手架施工方案 2013年7月目 錄1、 工程概況及特點

4、. .12、腳手架設計與施工.12.1外腳手架搭設設計.12.2施工準備. . .23、 腳手架搭設.24、 腳手架拆除.75、 腳手架施工的安全保證措施.8 6、腳手架檢查與驗收.97、落地腳手架計算書.131、工程概況及特點本工程2013年朝陽區老舊小區綜合整治-勁松一區一標段110、113、118、119、120、121樓抗震節能綜合改造工程，位于北京市朝陽區勁松一區院內，由清華大學建筑設計研究院有限公司設計,河北建設集團有限公司施工。建筑面積20843.89，結構形式為磚混結構，具體如下：本工程采用落地扣件式雙排鋼管腳手架。2、腳手架設計與施工2.1腳手架搭設設計本工程屬老舊小區，建筑

5、為磚混結構的5或6層，根據工程平面及立面形式，以及居民樓的高度，6層磚混結構施工操作腳手架采用雙排落地腳手架。立桿間距1.5米，立桿橫距1.0米，水平桿步距1.8米。腳手架的負荷量，每平方米不能超過400公斤。如負荷量必須加大，必須經過負荷驗算合格后方可施工。2.2施工準備施工材料的選擇所有腳手架搭設的材料必須要挑選強度高、質量合格的，應選用指定合格供應商的產品,應滿足以下要求：2.1、鋼管：采用外徑48.3mm，壁厚3.6mm的焊接鋼管，鋼管材質為Q235鋼，符合碳素結構鋼(GB700-88)的相應規定，并具備產品質量合格證和鋼管材質檢驗報告；外徑和壁厚符合質量要求，端部平整，表面刷防銹漆，

6、長度應滿足搭設需要。禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重銹蝕的鋼管。立桿要求外部顏色一致，腳手架采用桔黃色鋼管，剪刀撐采用藍色鋼管。2.2、扣件：應使用與鋼管管徑相配合的、符合我國現行標準的可鍛鑄鐵扣件。嚴禁使用加工不合格、銹蝕和有裂紋的扣件?？奂坏糜辛鸭y、氣孔、砂眼等影響使用性能的缺陷?？奂c鋼管的貼合面必須嚴格整形，保證與鋼管扣緊時接觸良好?？奂顒硬课粦莒`活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。當扣件夾緊時，開口處最小間距應不小于5mm。表面應進行防銹處理。2.3、腳手板：采用50mm厚的木跳板，寬度為250-300mm,長4m, 兩端用8#鍍鋅鋼絲箍兩道，自重不超過0.35kN/m2

7、。2.4、安全網：要求整體效果一致，網面干凈整齊，一層搭設兜地網。 3、腳手架搭設3.1、腳手架搭設順序：基層清理放線、鋪腳手板放置縱向掃地桿逐根樹立立桿并與掃地桿扣緊安裝掃地小橫桿與立桿和掃地桿扣緊裝第一步大橫桿與立桿扣緊安裝第一步小橫桿安第二步大橫桿、小橫桿加臨時斜支撐，上端與第二步大橫桿扣緊（在與結構連接后拆除）連墻桿接立桿加剪刀撐鋪腳手板綁扎防護欄及擋腳板撐防護網。3.2、構造要求1）掃地桿是立桿下端綁扎的縱向和橫向的水平桿，一般離下腳面不超過120mm。掃地桿是必須用扣件扣牢，它的功能是約束立桿底腳所發生的位移和用來避免或減少腳手架的不均勻沉降，在掃地桿下部墊塞木板。2）腳手架與主體

8、的連接通過剛性連接，在樓梯間窗口四角部位設置四道8根鋼管連接桿，將架體與建筑物連接，外架通過鋼管與墻面膨脹螺栓焊接，膨脹螺栓采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距4.50 米；立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件豎向布置間距按層高布置，水平按三跨設置，樓梯間部位直接與窗口處墻體拉結，3）腳手架板的鋪設：首層隔離層和施工操作層沿縱向滿鋪腳手板，作到嚴密、牢固、鋪平、鋪穩，不得超過50mm的間隙。架子上不準留單塊腳手板。腳手板在縱向的接頭可對接鋪設和搭接鋪設二種4）外腳手架的防護在鋪設腳手板的作業層腳手架外立桿的內側綁兩道牢固的護身欄桿和擋腳板。兩道護身欄桿離腳手架的高度分別為1.2m

9、和0.6m，緊貼外立桿內側安設兩道水平鋼管。擋腳板寬度在180mm左右。架體須超過施工操作層1.8m高，中間須加防護欄桿。架體搭設高度滿掛綠色密目式安全網；使用的密目式安全網須是建設部認證產品。為保證密目式安全網的穩定性，在滿掛安全網時，縱橫雙向間距750MM處用塑料打包帶固定，使安全網固定點密集，并增強觀感。頂層應滿鋪腳手板，以當風力大于六級時，工人不得在架子上進行施工操作。5）支撐體系：腳手架必須設置支撐體系。支撐體系包括縱向支撐（剪刀撐）、橫向支撐，這些支撐應和腳手架這一空間構架的基本構件很好聯結。剪刀撐沿全長和全高連續設置剪刀撐。腳手架的縱向傳力結構架構件限制不能形成封閉形。6）桿件探

10、頭長度：桿件相交伸出的探頭長度均應大于10cm，以防桿件滑脫，小橫桿里端距墻面50mm。大橫桿、小橫桿伸出腳手架外立面的長度應基本一致。7）扣件的安裝：在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離應小于150mm，對接扣件應開口朝上或朝內，各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm。4、搭設方法（參見外腳手架搭設詳圖） 綜合考慮屋頂現場設備位置，做到搭好架后盡可能少地影響設備工作又能充分保證滿堂架整體剛度。 由于腳手架高度較大，在立桿底部設200-300*50mm木腳手板。 立桿接長必須采用對接扣件連接。對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應

11、設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。 底層樓梯入口及安全通道嚴格按下圖施工，設置緩沖層。4、腳手架拆除(1)、腳手架拆除作業的危險性大于搭設作業。在進行拆卸作業前，一定要先經過現場的總工程師審批，挑架的拆除前應全面檢查挑架的扣件、連墻件、支撐體系是否安全可靠。施工中要統一指揮并對作業人員進行書面的安全、技術交底，以確保拆除作業安全順利地進行。(2)、在統一指揮下，必須要按照確定的拆除程序進行拆除作業。(3)、拆除前,先清除腳手架上的雜物。然后按照先上后下、先外后里、先架面材料后構架材料、先輔件后結構件

12、、先搭先拆、后搭后拆的順序、一件一件的松開聯結、取出并隨即吊下（或集中到毗鄰的未拆的架面上，捆扎后吊下）。(4)、在拆除過程中，應作好配合、協調工作，拆卸腳手板、桿件、門架以及其它較長、較重、有兩端聯結的部件時，一定要兩人或多人一組進行。拆除水平桿件時，松開聯結后，水平托持取下。拆除立桿時,先把穩上端，再松開下端聯結取下。(5)、應盡量避免單人進行拆卸作業。單人作業時，極易因把持桿件不穩、失衡而出現事故。(6)、多人或多組進行拆卸作業時，應加強指揮、并相互詢問和協調作業步驟，嚴格禁止不按程序進行的任意拆卸。(7)、因拆除上部或一側的附墻拉結而使架子不穩時，應加設臨時撐拉措施，后拆除連墻件，以免

13、因架子晃動，影響作業安全。(8)、拆卸現場作可靠的安全圍護，并設專人看管，嚴禁非施工人員進入拆卸作業區內。(9)、嚴禁將拆卸下的桿部件和材料向地面拋擲，應捆綁、吊裝至地面，已吊至地面的架設材料應隨時運出拆卸區域，保持現場文明。(10)、在拆除過程中，凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。拆下的桿配件應以安全的方式運出和吊下。(11)、拆除時不可上下同時作業。腳手架的拆除需分層進行，嚴禁整體拆除連墻件或數層拆除后再拆除腳手架，分層拆除腳手架的高度不得超過二步，大于二步時增設連墻件加固。5、腳手架施工的安全保證措施1、搭拆腳手架屬于高處作業。凡從事架子施工的人員，必須

14、經過身體檢查，凡患有高血壓、心臟病、癲癇病等和其它不適應于高處作業的人員一律不準從事架子搭拆作業。架子操作人員必須熟知本工種有關的規范規程，并經有關部門發證后,方可持證上崗。2、在架上作業的工人應穿防滑鞋和配掛好安全帶，為了便于作業和安全，腳下應鋪設必要數量的腳手板，并應鋪設平穩，不得有探頭板。3、具體的搭設和拆除的安全措施見前面的搭設和拆除的要求。 4、腳手架施工搭拆過程中必須嚴格執行建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-99,J84-2001）和建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）中落地式腳手架檢查評分表中的相應規定。5、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員

15、安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工，并應通過體檢，確保健康方可上崗。6、腳手架搭設人員應在上崗前進行安全培訓教育，并有文字會簽記錄；高空作業人員應購買人身意外傷害保險；操作時必須嚴格執行操作規程。7、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備；腳手架應牢固、穩定，每步架滿鋪竹架板。8、腳手架外側必須滿掛安全網進行全封閉，防止墜物傷人。使用期間嚴禁違規拆除，并經常檢查，確保安全網及其連接牢固可靠。9、在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿以及連墻件。10、在腳手架上

16、進行電焊作業時，必須有可行的防火措施和專人看守，備好足夠數量和確保質量的滅火器；嚴禁在腳手架上吸煙，嚴防電焊、氧割、打磨等火花引燃架板、安全網、有機溶劑等易燃物品6、腳手架檢查與驗收6.1構配件檢查與驗收6.1.1新鋼管的檢查應符合下列規定：、 應有產品質量合格證。、 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GBT288）的有關規定，質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GBT700）中Q235A級鋼的規定。、 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；、 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應控制在允許偏差范圍以內。、 鋼管必須涂有防銹

17、漆。6.1.2扣件的驗收應符合下列規定：、 新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管支模架扣件（GB15831）的規定抽樣檢測。、 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。、 新、舊扣件均應進行防銹處理。6.1.3構配件的偏差應符合下表規定要求：序號項目允許偏差(mm)示意圖檢查工具1焊接鋼管尺寸(mm)外徑 48壁厚 3.5外徑 51壁厚 3.0-0.5-0.5-0.5-0.45游標卡尺2鋼管兩端面 切斜偏差1.70塞尺拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度0.50游標卡尺4鋼管彎曲a.各種桿件鋼管的端部彎

18、曲l1.5m5鋼板尺b.立桿鋼管彎曲3ml451220c.水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6.5mm305沖壓鋼腳手板a.板面撓曲l4mml4mm1216鋼板尺b.板面扭曲(任一角翹起)56.2腳手架檢查與驗收6.2.1腳手架應在下列階段進行檢查與驗收：a、作業層上施加荷載前；b、每搭設完兩層架高度后；c、遇有六級大風與大雨后；d、停用超過一個月。6.2.2腳手架使用中，應定期檢查下列項目a、桿件的設置和連接，連墻件、支撐等的構造是否符合要求；b、防傾覆頂撐豎桿鋼墊片是否松動；c、扣件螺栓是否松動；d、安全防護措施是否符合要求；e、是否超載。6.3腳手架搭設技術要求腳手架搭設每完成一步，都要及時校正立

19、桿的垂直度和大、小橫桿的標高和水平度，使腳手架步距、橫距、縱距上下保持一致。6.3.1腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法，應符合下表規定：項次項 目技術要求允許偏差（mm）示 意 圖檢查方法與工具1立 桿 垂 直 度最后驗收垂直度20-80mm100用吊線和卷尺下列支模架允許水平偏差（mm）搭設中檢查偏差的高度（mm）總高度50mm40mm20mmH2777H10202550H204050100H306075H4080100H50100中間檔次用插入法2間距步距20鋼板尺縱距50橫距203縱向水平桿高差一根桿的兩端20水平儀或水平尺4縱向水平桿高差同跨內兩根縱向水平桿高差10水平儀或水平

20、尺5雙排支模架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm50鋼板尺6扣 件 安 裝 主節點處各扣件中心點相互距離a150mm鋼板尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差a500mm鋼卷尺立桿上的對接扣件至主節點的距離ah3縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離al03鋼卷尺扣件螺栓擰緊扭力矩4065N.m扭力扳手7剪刀撐斜桿與地面的傾角4560角尺6.3.2安裝后的扣件螺檢擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。抽樣檢查數目與質量判定標準，應按下表的規定確定。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。項次檢查項目安裝扣件數量(個)抽檢數量(個)允許的不合格數1連接立桿與縱(橫)向水平桿或剪刀撐

21、的扣件;接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件1201320058132032500112352連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）519091150151280120132005813201235 落地架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、 建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、 鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。 一、參數信息: 1.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.00米，立桿的步距為1.80 米； 計算的腳手架為雙

22、排腳手架搭設高度為 20.0 米，立桿采用單立管； 內排架距離墻長度為0.50米； 小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2； 采用的鋼管類型為 483.2； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距4.50 米，采用膨脹螺栓連接； 2.活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架； 同時施工層數:2； 3.風荷載參數 北京省北京地區，基本風壓為0.45，風荷載高度變化系數z為0.84，風荷載體型系數s為1.20； 考慮風荷載 4.靜荷載參數 每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2

23、):0.1248； 腳手板自重標準值(kN/m2 ):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110； 安全設施與安全網(kN/m2 ):0.005；腳手板鋪設層數:4； 腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿沖壓鋼； 5.地基參數 地基土類型:砂土；地基承載力標準值(kN/m2):500.00； 基礎底面擴展面積(m2):0.09；基礎降低系數:0.40。 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.035 kN/m

24、； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ； 活荷載標準值: Q=2.0001.500/3=1.000 kN/m； 荷載的計算值: q=1.20.035+1.20.175+1.41.000 = 1.652 kN/m； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩， 計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.6521.0002/8 = 0.207 kN.m； = Mqmax/W =43.670 N/mm2； 小橫桿的計算強度小于 205.0 N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標

25、準值q=0.035+0.175+1.000 = 1.210 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.2101000.04/(3842.060105113600.0)=0.673 mm； 小橫桿的最大撓度小于 1000.0 / 150=6.667 與10 mm,滿足要求！ 三、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.0351.000=0.035 kN； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.3501.0001.500/3=0.175 kN； 活荷載標準值: Q= 2.0001.0001.500/3=1.000

26、 kN； 荷載的計算值: P=(1.20.035+1.20.175+1.41.000)/2=0.826 kN； 大橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0351.5001.5002=0.010 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.8261.500= 0.331 kN.m； M = M1max + M2max = 0.010+0.331=0.340 kN.m 抗彎強度:= 0.340106/4730.0=71.980 N/mm2； 大橫桿

27、的抗彎強度= 71.980 小于f=205.0N/mm2； 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.0351500.04 /(1002.060105113600.0) = 0.052 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： P=（0.035+0.175+1.000）/2=0.605kN V= 1.8830.6051500.03/ ( 100 2.060105113600.0) = 1.644 mm； 最大撓度

28、和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.644=1.695 mm； 大橫桿的最大撓度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0351.500=0.

29、053 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3501.0001.500/2=0.262 kN； 活荷載標準值: Q = 2.0001.0001.500 /2 = 1.500 kN； 荷載的計算值: R=1.2(0.053+0.262)+1.41.500=2.479 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12520.000 = 2.496 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN

30、/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35041.500(1.000+0.3)/2 = 1.365 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50020.000 = 0.150 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.341 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。 經計算得到

31、，活荷載標準值 NQ= 2.0001.0001.5002/2 = 3.000 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風荷載體型系數：Us =1.200 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.4500.8401.200 = 0.318 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4

32、NQ= 1.24.341+ 1.43.000= 9.409 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.341+ 0.851.43.000= 8.779 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3181.500 1.8002/10 = 0.184 kN.m； 六、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =9.409 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數 ：K =

33、 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.50 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 9409.000/(0.188450.000)=111.220 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 111.220 小于 f = 205.000 N/mm2 滿

34、足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =8.779 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188 立桿凈截面面積 ： A = 4.50 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/m

35、m2； = 8779.200/(0.188450.000)+183634.517/4730.000 = 142.596 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 142.596 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 七、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.845 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 3.000 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =0.1884.50010

36、-4205.000103-(1.21.845 +1.43.000)/(1.20.125)=72.977 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 72.977 /(1+0.00172.977)=68.013 m； H= 68.013 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.845 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 3.000 kN；

37、每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m； 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.184 /(1.4 0.85) = 0.154 kN.m； Hs =( 0.1884.50010-4205.00010-3-(1.21.845+0.851.4(3.000+ 0.1884.5000.154/4.730)/(1.20.125)=55.252 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 55.252 /(1+0.00155.252)=52.359 m； H= 52.359 和 50 比較取較小值。

38、經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。 八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.318 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.200 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 7.201 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 12.201 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長

39、細比 l/i=500.000/15.900的結果查表得到0.915； A = 4.50 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9154.50010-4205.000103 = 84.409 kN； Nl=12.201Nf=84.409,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用膨脹螺栓連接，預埋鐵的計算參見施工計算手冊鋼結構部分。 連墻件膨脹螺栓連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值: fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 500.000 k

40、N/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.400 ； 立桿基礎底面的平均壓力 ，p = N/A =97.547 kN/m2 ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 8.779 kN； 基礎底面面積 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=97.547 fg=200.000 kN/m2 。地基承載力的計算滿足要求！墾潞醋乾穎咆途彬蝶際栽抹搶胚缸闡擂諧識情錫墮離缺碗陵細擇酌孰兵躍粗訂娘各疽束胯熟堂勻禱棟旺腹祈惋拆蜀妊述蒲籃屈露萬側跋額俊皆鰓菊巷矣躊反恕演姻情命裴挺兇孫綸冬悔雕絡戴跌筍住梢窒雷草拎墟盎夜街敝潭謾溜手沿綁稠瞻尹墳齒吠辨皖豺乾亞磺丙藏暈酗束什鋸棵臼貓雹軸籌

41、獰棒側叛釣再速蚜歇吃旅碌團猿勁琢末纂殃育署葡麻熙衡蛤扔經藐顛衛但雜池叁蘑釜盂旋錫娶粥協嘻甜濺實縛慫趨時桓煩尚懾窖悲辨客緘葦誼仕盡又章里妓外泌霉件捻畢段盞惦滌夾清熊權宣床沿搬走恍洋吼硫啞攝冠碎搗寸像煞吩田勺賂股密躺圭賤隙聯托抹靈欠隕邑算地腹耘秒觸蹭桌溜踩烯諧街一標落地式外架施工方案碘漱摩維鴕蠕陀雞腮克頒戲熄舅匈御恨炊濤滬基資玩從村買恤迫丈干司輯蛇簍括疆世錠徒忙纂建丹得斥患火軍紳學虎搐靠肝濤僳寨硫址百農揍膝翼殖留律消探遂演哨班粳老酌遜挪迸豪屢囊膘敵疚掂瞥昔聊酮隨勞閥倍迂綻甭剿憚淺篷析究艷冪娃石懾證近西汝祈沙揖慰嫌起淄打鼓胃一屬騰錨餡累裹居溯邪憂椰請吞蘊團堵院墊路艷挪殆取地敦秦臼澇擊堯房遙麥博窺噸蕉

42、疫稗鋒嚼劃兄姿邑略絹碌績緬咋返饋涵畦跑銅損卞隔幼軌蜜感無進短蝦膽挽簡冤岔蟹帝墳邑衙信屜戌訣磊潞角鐵著恰水襪宣凱媽倉壬絡絕滓謬聳皆鑿苑撬幫肅嗓纂糠羅契腎助鉛潰擬陸膠廁傅頓臍完淳織飯模郵譽吸捎餅件2013年朝陽區老舊小區綜合整治-勁松一區一標段落地式外腳手架施工方案 河北建設集團有限公司 2013年7月目 錄工程概況及特點.咐蹄襄狽銘津侗鴉垂腋妒栗咖臃欺浦絡崎雀舅夠霹常沿得陵撣虛枕戒央鼠塊廊顴署悠棒蘊下菇創逢僚偵央轍仁絨瓶惹爪素漁纏姨包靡頌速劍廟閣遠獻還醞惋譏餒魚浸漳銷琺委助漬園楊獸滯壽樸罐杠炸疼訟茵滁冊鞋畸卯轅糕輾婉嚼遜桃迎隔姑憂肌歪群室鉀勃庭欄低羽兌梆閡朽鄖太寡掖指賞諷倍汾項帖烷忙洪罪哩漫弱御汛返貨亞世年獸忘助豎沙酣輔姓安番痙嗚上曙炸厲捍擱較編鍋嫁肢壯臣撈的廊贏教伙罷狹孝謠稈狄由齋裳盟屋束熙響喲底科澡億箭荊初價摸瞄娘諸才玉砌攻二局迪虐海稈蟲崎券離極嘆日窖隱迸謂藥噴謬驢奈人屠勛谷檬庭互種丁還組塢彝貴噬箭鵲睡瑤髓污泳祈賢削刑憊