1、南翔萬商商貿物流城一區2#樓工程大跨度深梁模板施工方案二零一一年十一月八日大跨度深梁模板施工方案編制表工程名稱：南翔萬商商貿物流城一區2#樓工程編制單位：中建三局第一建設工程有限責任公司南翔萬商商貿物流城一區2#樓工程項目部編制人：審核人：編制日期：2011.11.052011.11.08目 錄第一章 編制說明及依據- 1 -1.1 編制說明- 1 -1.2 編制依據- 1 -第二章 工程介紹- 2 -1.1 工程簡介- 2 -1.2 大跨度深梁區域結構情況- 3 -1.3 各責任主體名稱- 3 -第三章 方案選擇及技術深化- 3 -1.1 方案選擇- 3 -1.2 技術深化- 6 -第四章

2、材料選擇- 7 -第五章 模板安裝- 7 -第一節 模板安裝及構造要求- 7 -1.1 模板安裝要求- 7 -1.2 模板構造- 8 -第二節 模板定位- 8 -第三節 模板安裝的一般要求- 8 -第六章 模板拆除- 9 -第七章 模板技術措施- 9 -第一節 進場模板質量標準- 9 -第二節 模板安裝質量要求- 10 -第三節 其他注意事項- 13 -第四節 脫模劑及模板堆放、維修- 13 -第八章 安全、環保文明施工措施- 13 -第一節 安全施工措施- 13 -第二節 模板支設工程的安全管理措施- 15 -第三節 預防模板及支架坍塌的安全技術措施- 16 -第九章 應急預案- 17 -1

3、.1 目的- 17 -1.2 應急領導小組及其職責- 17 -1.3 應急反應預案- 17 -1.4 應急通信聯絡- 18 -第十章 計算書- 19 -第一章 編制說明及依據1.1 編制說明大跨度深梁模板施工方案是指導南翔萬商商貿物流城一區2#樓工程模板工程施工的實施性文件，編制時對主要技術方案、質量、安全、文明施工、環保、季節性施工、各專業配合等諸多因素盡可能做充分考慮，突出其科學性、適用性、針對性。在施工中，我公司本著對業主高度負責的態度，將積極和質量監督部門配合，服從建設單位及監理單位現場代表的管理，從嚴控制工程質量，在保證工程質量的前提下做好安全文明施工；制定環保措施，控制噪音及減少各

4、種聲、光、粉塵污染，減少投訴；制定安全聲場措施，建立安全保證體系，確保施工中不發生安全事故，創建安全文明工地。1.2 編制依據序號名 稱編號備注1安慶設計圖紙建施/安慶市第一建筑設計研究院有限公司結施2南翔萬商商貿物流城一區2#樓工程施工組織設計/編制人：技術部3規程、規范建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社混凝土結構設計規范GB50010-2002中國建筑工業出版社建筑施工計算手冊/中國建筑工業出版社建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社鋼結構設計規范GB50017-2003中國建筑工業出版社4同類工程施工經驗第二章 工程介紹1.1 工程簡介本工程位于蕪湖市鳩江區萬春西路

5、與中江大道交匯處西南角，臨近東部星城；總建筑面積約30萬，1F、3F為商鋪，2F、4F為商業輔助用房，局部5F為商鋪，局部6F為商業輔助用房，屋面為停車場（連橋局部均有車位）。1F、3F商鋪之間的通道頂面均為大跨度深梁，具體如下表：棟號部位凈跨最大梁截面(mm)備注2-2#樓G-H/1-18軸14.9m 4001600最大梁截面集中在連橋1#樓及連橋2#樓L-M/1-18軸14.3m4501600P-Q/1-18軸17.6m45018002-1#樓E-F/1-18軸14.9m4001600J-K/1-18軸14.3m4501600M-N/1-18軸16.6m45018002-3#樓C-D/1-

6、26軸14.9m4001600G-H/1-26軸14.5m4501600L-K/1-26軸16.7m45018002-4#樓C-D/1-26軸14.9m4001600G-H/1-26軸14.5m4501600L-K/1-26軸16.7m45018002-5#樓H-G/1-26軸14.3m4501600C-D/1-26軸14.9m40016002-6#樓H-G/1-26軸14.3m4501600C-D/1-26軸15m40016002-1#連橋(C-D)-(C-E)/1-6軸14.6m5002200(C-H)-(C-J)/1-6軸14.15m4501800(C-L)-(C-M)/1-6軸16.5

7、5m60023002-2#連橋(B-C)-(B-D)/1-6軸14.8m4502000(B-G)-(B-H)/1-6軸14.35m4502000(B-K)-(B-L)/1-6軸16.55m60023002-3#連橋C-D/1-6軸14.7m4502000G-H/1-6軸14.1m45020001.2 大跨度深梁區域結構情況大跨度深梁所在層12層大跨度深梁滿堂架基礎室內地坪大跨度深梁層底標高（m）0/7.5柱砼強度等級C35大跨度深梁層頂標高（m）7.5/15梁板砼強度等級C35/C30最大板跨（m）55普通板跨（m）55最大板厚（mm）150普通板厚（mm）100最大柱截面尺寸（mm）7009

8、00普通柱截面尺寸（mm）600600最大梁跨（m）17.6普通梁跨（m）8最大梁斷面尺寸（mm）6002300普通梁斷面尺寸（mm）3007001.3 各責任主體名稱建設單位南翔萬商（安徽）物流產業股份有限公司設計單位安慶市第一建筑設計研究院有限公司施工單位中建三局一公司南翔萬商商貿物流城一區2#樓項目經理部監理單位中外建天利（北京）工程監理咨詢有限公司項目經理段義明總監理工程師唐軍技術負責人何元專業監理工程師章敏第三章 方案選擇及技術深化1.1 方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：（1） 模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟

9、合理。（2） 在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。（3） 選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。（4） 結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；（5） 綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。（6） 結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下方案：梁的底模與側模均采用15mm厚模板，主龍骨采用483.0mm鋼管間距550，次龍骨選用50mm100mm間距350mm雙面刨光方木。然后加橫桿并用利

10、用支撐體系將梁兩側夾緊(具體參數以計算書為準！)。1.2 技術深化1.2.1 深梁分層施工方法（1） 大梁模板及支撐系統的設計計算按層高7.5m、跨度17.6m，截面450mm1800mm的荷載進行驗算。采用扣件式鋼管架，模板支撐系統搭設時立桿、水平拉桿設置均按常規一次施工荷載計算的尺寸嚴格控制。不考慮因分兩次施工而可能減少的部分荷載，以確保施工安全系數。（2） 大梁底模先安裝，待大梁鋼筋綁扎好，再分兩次安裝梁的側模。第一次安裝900mm高，即第一次混凝土澆筑的高度。混凝土澆筑完初凝后，進行施工縫的界面鑿毛處理和沖洗，之后再安裝上部900mm高的側模及7.5m標高平臺板的模板。（3） 大梁鋼筋

11、的綁扎一次性按施工圖規定綁扎好，并將梁面上的鋼筋先靠至梁的兩側，以便于混凝土的澆筑和振搗。待第一次混凝土澆筑后再按設計的間距綁扎好上部鋼筋。為了增強大梁分層施工后的抗剪應力，第一次混凝土澆筑時在梁的中部加設兩排三級鋼18鋼筋、250、L=450，上下各錨固200mm。（4） 混凝土澆筑，第一次大梁下部900mm部分與2根框架柱一起澆筑，采用商品混凝土澆筑。施工時及時清理粘在鋼筋上的水泥。第二次大梁上部900mm部分與7.5m結構樓板一起澆筑至梁面。（5） 工人操作架在搭設鋼筋滿堂架時一并搭設，并按規定滿鋪腳手板，設好安全防護欄桿，以確保工人操作安全。1.2.2 分層施工的必要性采用分層施工方法

12、首先使超高、大跨度混凝土大梁的施工安全風險大大降低。由于模板設計時是按常規一次性施工來考慮，并未考慮減少因二次施工所降低的施工荷載，以確保模板支撐系統的整體剛度和穩定性等施工安全因素。實際上第一次澆筑混凝土量還不到總量的1/2，此時模板支撐系統實際只承擔了一半的荷載，因此第一次施工的安全性是完全可以的到保證的。而第二次澆筑混凝土時，先澆筑的柱子和大梁下部混凝土已有3-4d的養護期，混凝土強度已達到35%50%。原來是自由端的大梁兩端，這時實際上已經成固定端，由此使得整個模板支撐系統的穩定性得到加強。而且大梁下部900mm厚的混凝土達到一定強度后，它的作用使模板支撐的整體性得到加強，使地基沉降不

13、均的影響因素大大降低。所以采用分層施工可以使安全因素大大提高，這點是分層施工的最大好處。附件：深梁第一次混凝土澆筑示意圖第四章 材料選擇按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。面板采用15mm膠合面板50100木方（內楞）現場拼制，圓鋼管483.0（外楞）支撐，采用可回收m12對拉螺栓進行加固。梁底采用50100木方支撐。承重架采用3根扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.0鋼管。第五章 模板安裝第一節 模板安裝及構造要求1.1 模板安裝要求模板安裝順序模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆

14、模技術要點 安裝梁、板模板前，要首先檢查梁、板模板支架的穩定性。在穩定的支架上先根據樓面上的軸線位置和梁控制線以及標高位置安置梁、板的底模。根據施工組織設計的要求，待鋼筋綁扎校正完畢，且隱蔽工程驗收完畢后，再支設梁的側模或板的周邊模板。并在板或梁的適當位置預留方孔，以便在混凝土澆筑之前清理模板內的雜物。模板支設完畢后，要嚴格進行檢查，保證架體穩定，支設牢固，拼縫嚴密，澆筑混凝土時不漲模，不漏漿。1.2 模板構造1、梁側模板采用木方作為內楞間距350mm，鋼管作為外楞間距550mm，采用可回收的m12普通穿梁螺栓加固水平間距550mm，豎向間距200mm，500mm，700mm。梁模板采用15m

15、m膠合面板作為面板，梁底承重鋼管支撐縱向均勻布置3根。支承為483鋼管。扣件式鋼管腳手架作為撐系統，腳手架梁跨方向0.75m，梁兩側立桿間距0.9m，步距1.5m。2、梁模板施工時注意以下幾點：（1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；（2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；（3）根據梁跨度，決定頂板模板起拱大小：4m不考慮起拱，4mL6m起拱10mm，6m 的起拱15mm；（4）梁側設置斜向支撐，采用鋼管+U型托，對稱斜向加固（盡量取45）第二節 模板定位當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上

16、人開始進行軸線投測。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500（mm） 控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據該500mm 線將板底的控制線直接引測到柱上。第三節 模板安裝的一般要求豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設

17、卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：（1） 兩塊模板之間拼縫 1mm;（2） 相鄰模板之間高低差 1mm;（3） 模板平整度 2mm;（4） 模板平面尺寸偏差 3mm;第六章 模板拆除1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。3、模板拆除吊至存放地點時，模板

18、保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。4、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。第七章 模板技術措施第一節 進場模板質量標準（1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。（2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）.任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2。（3）規格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、

19、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。第二節 模板安裝質量要求必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。（1）主控項目1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查

20、。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。（2） 一般項目1）模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準

21、儀或拉線、鋼尺檢查。3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定；檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。檢驗方法：鋼尺檢查。（3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）（4）模

22、板垂直度控制1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm；3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。（5）頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土柱上的500線，根據層高3.9m、4m及板厚，沿柱周邊彈出頂板模板的底標高線。（6）模板的變形控制1）梁模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（梁厚每邊減少1mm）。2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。3）模板支立后，拉水平

23、、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；4）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；5）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。（7）模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。（8）清掃口的留置模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。（9）跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。（10）與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。（11）混凝土澆筑時，所有梁、板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正梁、板垂

24、直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。（12）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。第三節 脫模劑及模板堆放、維修（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油2:8。（2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。（3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。第八

25、章 安全、環保文明施工措施第一節 安全施工措施（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。（2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。（3）在拆梁模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。（4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。（5）木工機

26、械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。（6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板（7）鋼模板堆

27、放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。（8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。（9）在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。（10）環保與文明施工夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃

28、圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。第二節 模板支設工程的安全管理措施（1） 搭拆支架必須是專業施工人員持證上崗，人員定期進行體檢，凡不適于高處作業者，不得上支架操作。（2） 施工前由項目部技術負責人對施工人員進行安全技術交底。（3） 搭拆支頂架時工人必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。進行高處作業之前，應進行安全防護設施的逐項檢查和驗收。驗收合格方可進行高處作業。（4） 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得在支架上集中堆放模板、鋼筋等物件。（5） 施工期間不得拆除剪刀撐、縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等加固桿件。（

29、6） 支模應按規定的作業程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序。嚴禁在上下同一垂直面上裝、拆模板。結構復雜的模板，裝、拆應嚴格按照施工組織設計的措施進行。（7） 模板支架應自成體系，嚴禁與腳手架進行連接。施工人員上下施工作業面時，必須走施工梯，嚴禁攀爬模板支架上下。（8） 支設懸挑形式的模板時，應有穩固的立足點。支設臨空構筑物模板時，應搭設支架或腳手架。模板上有預留洞時，應在澆筑砼前將洞蓋沒。（9） 臨街搭設的支架外側應有防護措施，以防墜物傷人。施工作業場所有墜落可能的物件一律先行撤除或加以固定，高處作業中所用的物料均應堆放平穩。不得任意亂置或向下丟棄物件，傳遞物件禁止拋擲。（10） 設專人

30、負責對支架進行經常檢查和保修工作。對高層支架定期作立桿基礎沉降檢查，發現問題立即采取措施。（11） 施工中對支架發現有缺陷和隱患時必須及時解決，危及人身安全時必須停止作業。（12） 進行高處拆模作業，應配置登高用具或搭設支架，工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業。 （13） 拆除支頂架前，應清除支頂架上的材料、工具和雜物。（14） 拆除樓板底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。（15） 模板及支撐體系搭設、拆除以及砼澆筑期間，應設置警戒區和警戒標志，由安全員在現場監護，嚴禁無關人員進入模板下方警戒區域。（16）

31、 模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。臨時堆放處離樓層邊沿距離不得小于lm，堆放高度不得超過lm。樓層邊口、通道口、腳手架邊緣嚴禁堆放任何拆下物件。（17） 拆下的支架及配件應清除桿件及螺紋上的沾污物，并分類檢驗和維修，按品種、規格分類整理存放，妥善保管。第三節 預防模板及支架坍塌的安全技術措施（1） 設計模板及支撐體系案時按規范有關要求進行驗算，保證其具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受施工過程中可能產生的各項荷載。驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形不得超過混凝土結構工程施工及驗收規范的允許值。（2） 所有鋼管、連接件、木枋等支撐材料

32、使用前均進行全面檢查，不得使用不合格的材料。（3） 施工前由項目部安全技術負責人對施工人員進行安全技術書面交底，施工時嚴格按本方案的要求進行。（4） 模板支架搭設基礎應為老土層墊寬木板，具有足夠承載力。（5） 現場搭設模板支架時，對模板支撐體系的強度、剛度和穩定性等有顯著影響的承載構件、連接件的尺寸、間距必須進行嚴格控制。（6） 現場搭設模板支架時，必須按要求在立桿底部設置底座或墊板。每搭完一步架后，應立即檢查并調整支架立桿的垂直度，確保立桿的垂直度符合要求，防止因支架立桿傾斜過大造成支架系統的不穩。（7） 支架系統安裝時，必須嚴格按照本方案要求設置縱橫水平拉桿、掃地桿、剪刀撐，防止由于整體剛

33、度不足和失穩造成坍塌事故。 （8） 可調托座伸出長度不宜超過300mm，若伸出長度超過300mm，應加拉桿連結穩定。（9） 安裝完畢經驗收確認符合要求后才能進行混凝土澆筑。（10） 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得在支架上集中堆放模板、鋼筋等物件。（11） 施工期間不得拆除剪刀撐、縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等桿件。第九章 應急預案1.1 目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。1.2 應急領導小組及其職責應急領導小組由項目總負責、現場負

34、責人、安全員等成員構成。（1） 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。（2） 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。（3） 負責準備所需要的應急物資和應急設備。（4） 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。1.3 應急反應預案（1） 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。（2） 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。（3） 現場事故應急處

35、理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。(a) 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。(b) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。(c) 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解

36、開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。(d) 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。1.4 應急通信聯絡安全員： 余利軍醫院救護中心：120火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。第十章 計算書因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完

37、全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):1.80混凝土板厚度(mm):130.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.75；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：7.50；梁兩側立柱間距(m):0.90；承重架支設:多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數:3；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.90；采用的鋼管類型為483；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保

38、養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):16.8；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底縱向

39、支撐根數：3；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：550；次楞根數：5；穿梁螺栓水平間距(mm)：550；穿梁螺栓豎向根數：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，500mm，700mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.0；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密

40、度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.700m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.994 kN/m2、16.800 kN/m2，取較小值16.800 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需

41、要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 551.51.5/6=20.62cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5516.80.9=9.9

42、8kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.5520.9=1.39kN/m；q = q1+q2 = 9.979+1.386 = 11.365 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 417.5mm；面板的最大彎距 M= 0.111.365417.52 = 1.98105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.98105 / 2.06104=9.605N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =9.605N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值:

43、 q = 16.80.55 = 9.24N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 417.5mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 551.51.51.5/12=15.47cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.24417.54/(10095001.55105) = 1.293 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =417.5/250 = 1.67mm；面板的最大撓度計算值 =1.293mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.67mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的

44、荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.216.80.9+1.420.9)0.418=8.63kN/m； 內楞計

45、算跨度(外楞間距): l = 550mm； 內楞的最大彎距: M=0.18.63550.002= 2.61105N.mm； 最大支座力:R=1.18.6270.55=5.219 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 2.61105/8.33104 = 3.132 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 3.132 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =16.800.42= 7

46、.01 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 550mm； I-面板的截面慣性矩：I = 8.33106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6777.015504/(100100008.33106) = 0.052 mm；內楞的最大容許撓度值: = 550/250=2.2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.052mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力5.219kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.0；外鋼楞截面抵抗矩

47、 W = 8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 21.56cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 1.409 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 700mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.41106/8.98103 = 156.933 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =156.933N/

48、mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為1.573 mm外楞的最大容許撓度值: = 700/400=1.75mm；外楞的最大撓度計算值 =1.573mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.75mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉

49、力: N =16.80.550.7 =6.468 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.468kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 7501515/

50、6 = 2.81104mm3； I = 750151515/12 = 2.11105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =225.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.751.800.90=37.18kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.750.90=0.28kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.750.9

51、0=1.89kN/m；q = q1 + q2 + q3=37.18+0.28+1.89=39.35kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.12539.3530.2252； =0.249106/2.81104=8.854N/mm2；梁底模面板計算應力 =8.854 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.800+0.35）0.75= 34.69KN/m； l-計算跨度(梁底支撐

52、間距): l =225.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =225.00/250 = 0.900mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52134.6882254/(10095002.11105)=0.231mm；面板的最大撓度計算值: =0.231mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 225 / 250 = 0.9mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算

53、：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.80.225=10.328 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.225(21.8+0.45)/ 0.45=0.709 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.225=1.012 kN/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.210.328+1.20.709=13.244 kN/m；活荷載設計值 P = 1.41.012=1.418 kN/m； 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續梁計算。 本算例中，鋼管的截

54、面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.49cm3 I=10.78cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 13.244+1.418=14.661 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.114.6610.750.75= 0.825 kN.m；最大應力 = M / W = 0.825106/4490 = 183.671 N/mm2；抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；鋼管的最大應力計算值 183.671 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截

55、面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.613.2440.75 = 5.96 kN；鋼管的截面面積矩查表得 A = 424.000 mm2；鋼管受剪應力計算值 =25959.575/424.000 = 28.111 N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值 28.111 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 10.328 + 0.709 = 11.036 kN/m；鋼管最大撓度計算值 = 0.67711.0367504 /(1

56、0020600010.78104)=1.065mm；鋼管的最大允許撓度 =0.7501000/250=3.000 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 1.065 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =3 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.800= 45.900 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1

57、.2(45.900 + 0.350 )+ 1.44.500 = 61.800 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=1.423 kN，中間支座最大反力Rmax=9.573；最大彎矩 Mmax=0.333 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.137 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.333106/4490=74.274 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強

58、度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 74.274 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用

59、力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=9.573 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =1.423 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1297.5=1.162 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.90/2+(0.90-0.45)/2)0.750.35=0.213 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.45)/2)0.750.1

60、30(1.50+24.00)=2.014 kN； N =1.423+1.162+0.213+2.014=4.812 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加

61、系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4811.633/(0.209424) = 54.298 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 54.298 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+

62、2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.012 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.012(1.5+0.12) = 2.008 m；Lo/i = 2007.707 / 15.9 = 126 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4811.633/(0.417424) = 27.214 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 27.214 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N

63、/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =9.573 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(7.5-1.8)=1.162 kN； N =9.573+1.162=10.456 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿

64、抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=10455.548/(0.205424) = 120.289 N/mm2；鋼管立桿穩定

65、性計算 = 120.289 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.012 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.012(1.5+0.12) = 2.008 m；Lo/i = 2007.707 / 15.9 = 126 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算

66、值 ；=10455.548/(0.417424) = 59.135 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 59.135 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十一、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 68 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 170 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.4 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =3

67、8.29 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 9.573 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=38.29 fg=68 kpa 。地基承載力滿足要求！十二、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等

68、步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿

69、支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。