1、青島國際創新園二期 D1 樓幕墻青青島島國國際際創創新新園園二二期期C C、H H、D D1 1、D D2 2、E E 樓樓工工程程屋屋頂頂施施工工吊吊籃籃高高架架施施工工方方案案（D D1 1 樓樓）二二零零一一六六年年三三月月青島國際創新園二期 D1 樓幕墻1第一章工程概況.2第二章編制依據.5第三章施工準備.61、技術準備.62、材料配備.63、機械機具儀器準備.74、勞動力準備方面.7第四章施工工藝.81、工藝流程.82、主要施工工藝.8第五章質量要求.11第六章安全注意事項.12第七章計算書.131、高架吊籃參數.132、前支架支撐受力.133、D1-A 軸、D1-D 軸鋼龍骨支撐內

2、力計算.154、D1-5 軸鋼龍骨支撐受力計算.275、高架大跨度吊籃抗傾覆性驗算.29青島國際創新園二期 D1 樓幕墻2第第一一章章工工程程概概況況1、工程名稱：青島國際創新園二期 D1 樓幕墻工程2、工程地點：3、建設單位：4、設計單位：5、監理單位：6、工程概況：建筑物高度：144.5m，最大外支撐 2.5m；涉及吊籃數量：18 部（其中 12 部需增加鋼龍骨支架）；主要幕墻形式說明：（1）隱框玻璃幕墻、（2）鋁合金幕墻7、方案編制說明1）本方案指定施工范圍為 D1-1 軸D1-5 軸交 D1-A 軸D1-D 軸屋頂層（建筑標高 138.400m）及屋頂架空層（建筑標高 140.00m1

3、43.410m）。2）本方案指導時間段自本方案鋼結構焊接完成至施工吊籃拆除。3）本方案編制工作主要涉及鋼結構支撐骨架焊接、施工吊籃平面排布、豎向排布。4）本方案關于施工吊籃架設不明確處詳見青島國際創新園二期 C、H、D1、D2、E 樓高處作業吊籃安裝拆卸施工方案（D1 樓）8、方案概況1）采用 1501504mm 鋼方管焊接施工吊籃前支架支撐件，支撐件利用后置埋件固定于屋頂架空框架梁上。2）施工吊籃前支架固定于鋼龍骨支撐件上。施工吊籃后支架落地，采用加長臂與施工吊籃支架固定。3）施工吊籃后支架加長臂焊接 2 道橫向角鋼支撐，間距 3000mm。4）施工吊籃前支架固定詳見圖 1-1圖 1-2。5

4、）施工吊籃前支架支撐平面排布圖詳見圖 1-3。6）施工吊籃后支架立面排布詳見圖 1-4。青島國際創新園二期 D1 樓幕墻34枚M12160化學錨栓后支架加長臂前支架1501504mm鋼管穩定桿450mm寬16mm厚鋼板包梁埋件已完成鋼龍骨圈梁(1501504mm)已完成鋼龍骨(1501504mm已完成鋼龍骨支架1501504mm1001004mm鋼龍骨支架斜撐50mm高1501504mm施工吊籃前支架限位塊圖圖 1-1D1-A 軸、軸、D1-D 軸施工吊籃前支架安裝圖軸施工吊籃前支架安裝圖50mm高1501504mm施工吊籃前支架限位塊已完成鋼龍骨圈梁(1501504mm)已完成鋼龍骨(150

5、1504mm圖圖 1-2D1-5 軸施工吊籃前支架安裝圖軸施工吊籃前支架安裝圖青島國際創新園二期 D1 樓幕墻4后支架加長臂前支架1501504mm鋼管穩定桿450mm寬16mm厚鋼板包梁埋件4枚M12160化學錨栓已完成鋼龍骨圈梁(1501504mm)已完成鋼龍骨(1501504mm已完成鋼龍骨支架1501504mm1001004mm鋼龍骨支架斜撐50mm高1501504mm施工吊籃前支架限位塊鋼龍骨支架鋼龍骨支架1122已完成鋼龍骨圈梁(1501504mm)已完成鋼龍骨(1501504mm50mm高1501504mm施工吊籃前支架限位塊1-12-2圖圖 1-3施工吊籃前支架支撐平面排布圖施

6、工吊籃前支架支撐平面排布圖配重配重50505mm角鋼50505mm角鋼圖圖 1-4施工吊籃后支架橫向支撐立面排布圖施工吊籃后支架橫向支撐立面排布圖青島國際創新園二期 D1 樓幕墻5第二章第二章編制依據編制依據1）甲方提供的平面圖紙及外裝施工要求；2）中華人民共和國高處作業吊籃標準GB 19155-20033）建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-914）建筑施工工具式腳手架安全技術規程JGJ202-20105）建筑施工安全檢查標準JGJ 59-20116）施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-20057）建筑工程預防坍塌事故若干規定【建設部建質200382 號】8）高處作業吊籃使用說明書9

7、）混凝土結構設計規范（GB50010-2010）10）鋼結構設計規范（GB50017-2003）11)鋼結構焊接規程（JGJ81-2002）12)鋼結構工程施工質量驗收規范（GB50205-2001）13)建筑結構荷載規范（GB50009-2012）14）混凝土結構后錨固技術規程（JGJ145-2013）15）玻璃幕墻工程技術規范（JGJ102-2003）青島國際創新園二期 D1 樓幕墻6第三章第三章施工準備施工準備1、技術準備1）施工方案已經完成并審批通過。2）鋼龍骨支撐施工書面技術交底、現場交底已經完成，施工人員已確認熟悉操作過程及明確質量要求。3）施工安全交底已經完成。4）施工過程中需編

8、制、制作的方案、技術交底等技術資料詳見表 3-1。表表 3-1技術資料準備表技術資料準備表序號資料類型名稱完成時間完成方式1施工方案屋頂施工吊籃高架施工方案.3.20方案審批2安全交底技術交底鋼骨架焊接技術交底.3.25現場交底、簽字確認3鋼骨架焊接安全施工交底.3.25現場交底、簽字確認4施工吊籃架設安全施工交底.3.25現場交底、簽字確認5施工吊籃架設技術交底.3.25現場交底、簽字確認5施工吊籃設計文件施工吊籃設計安全確認書.3.25文件蓋章完成2、材料配備1）所需主要材料已經進場，并通過材料復試，符合設計及相關規范要求。2）主要材料、周轉材料詳見表 3-3、表 3-4。表表 3-3主要

9、材料配備表主要材料配備表序號材料名稱規格（mm）數量單位備注1鋼管15015042.0噸前支架鋼管支撐架2鋼管10010040.3噸前支架鋼管支撐架3角鋼505051噸后支架橫向穩定支撐4后置埋件10mm 鋼板1.5噸5化學錨栓M12160300支6槽鋼80438mm5噸后支架加長臂表表 3-4主要周轉材料表主要周轉材料表序號材料名稱規格（mm）數量單位1門式腳手架4000400040001套2鋼管483.6200m3木架板400025020塊4直角轉接扣件100套5懸轉轉接扣件20套青島國際創新園二期 D1 樓幕墻73、機械機具儀器準備1）主要施工用機械卷揚機、導鏈、電焊機已配備到場，并經過

10、必要的檢查驗收。2）主要測量儀器水準儀、水平尺經過校核并配備完畢。3）主要儀器配備詳見表 3-2。表表 3-2主要施工機械、機具、儀器配備表主要施工機械、機具、儀器配備表序號名稱型號規格產地數量施工階段1電焊機2 臺鋼支架焊接2卷揚機3T1 臺鋼支架運輸4鋼材切割機2X106上海1鋼材下料、切割5沖擊電錘BX-1251預埋件安裝6水準儀FX-1國產1鋼龍骨安裝7氧-乙炔焰1鋼材切割4、勞動力準備方面1）所有作業人員均需經過崗位培訓、技術及安全交底才能上崗。2）主要作業人員有相關從業資格證。3）主要勞動力配備詳見表 3-3。表表 3-3主要人員配備表主要人員配備表序號工種級別按工程施工階段投入勞

11、動力情況施工前期準備測量放線鋼龍骨支撐焊接施工吊籃架設日常維護1電工1112測量工223壯工224施工吊籃安拆工安裝技工145電焊工26管理人員11111合計33862青島國際創新園二期 D1 樓幕墻8第四章第四章施工工藝施工工藝1、工藝流程測量放線后置埋件安裝鋼龍骨下料鋼龍骨支撐焊接施工吊籃前支架安裝施工吊籃后支架安裝鋼絲繩安裝施工吊籃后支架橫撐焊接施工吊籃籃筐安裝檢查驗收2、主要施工工藝1）測量放線根據施工吊籃平面布置圖，在屋頂架空框架梁側面放線，確定施工吊籃支撐支架安裝位置。根據確定好的鋼龍骨支架規格，確定后置埋件安裝位置，并放線定位。2）后置埋件安裝根據放線定位位置，安裝后置 10mm

12、 厚鋼板包梁埋件，埋件用 10mm 厚鋼板彎折而成，68045015010mm。埋件布置詳見圖 4.2-1。a、頂視圖頂視圖a、后視圖后視圖圖圖 4.2-1包梁埋件布置圖包梁埋件布置圖3）鋼龍骨下料根據需要的支架尺寸，采用切割機進行鋼管下料切割。根據設計圖紙，進行鋼管的切腳、預組裝工作。尺寸拼接無誤后準備焊接。青島國際創新園二期 D1 樓幕墻9已完成鋼龍骨圈梁(1501504mm)已完成鋼龍骨(1501504mm已完成鋼龍骨支架1501504mm1001004mm鋼龍骨支架斜撐50mm高1501504mm施工吊籃前支架限位塊1501504mm鋼管穩定桿450mm寬16mm厚鋼板包梁埋件4）鋼龍

13、骨支撐焊接鋼龍骨支撐預組裝無誤后，進行焊接。焊縫要飽滿、不間斷。首先進行點焊定位。點焊時要兩人同時進行，一人固定位置，另一個點焊，這樣協調施工的同時兩人都要做好各種防護。燒焊操作時要按照焊接的規格及操作規定進行，鋼材支撐件的四面邊都必須滿焊。電焊操作人員必須有焊工證，并注意做好各項安全措施。圖圖 4.2-3前支架支撐焊接定位圖前支架支撐焊接定位圖對燒焊好的連接件，現場管理人員要對其逐個檢查驗收，對不合格處進行返工改進，直至達到要求。經檢驗合格后，清理焊渣，然后對焊接部位刷防銹漆。5）施工吊籃支架安裝前支架支撐焊接完成，通過驗收后，進行施工吊籃支架安裝。首先安裝前支架：將前支架底部支座對準鋼龍骨

14、支撐上焊接好的前支架限位槽內，臨時固定。安裝施工吊籃支架前梁、后梁。根據施工吊籃支架安裝位置擺放后支架底座；安放配重塊；然后用鋼絲繩纏繞固定配重塊。安裝后支架加長臂。將符合規范要求的后支架加長臂通過施工吊籃專用螺栓與后支架支座、后梁固定，每個固定點螺栓不得少于 2 顆。安裝前后梁加強鋼絲繩，調節螺旋扣的螺桿，使加強鋼絲繩繃緊。（施工吊籃具體安裝操作詳見青島國際創新園二期 C、H、D1、D2、E 樓高處作業吊籃安裝拆卸施工方案（D1 樓）6）施工吊籃后支架橫撐焊接施工吊籃支架安裝完成后，利用鋼管腳手架及活動腳手架進行后支架橫向支撐角鋼的焊接。要求橫向角鋼間距 3000mm，距地 3000mm，角

15、鋼與加長臂焊接牢固、無松動。青島國際創新園二期 D1 樓幕墻10配重配重50505mm角鋼50505mm角鋼圖圖 4.2-4施工吊籃后支架橫向支撐立面排布圖施工吊籃后支架橫向支撐立面排布圖7）籃筐安裝及調試、驗收支架安裝全部完成后，安裝施工吊籃籃筐。最后進行調試驗收。青島國際創新園二期 D1 樓幕墻11第五章第五章質量要求質量要求1、各種預埋件、連接件、緊固件外觀應平整，不得有裂紋、毛刺、凹坑、變形等；防腐層應完整、無破損。2、與主體結構連接的各種預埋件、連接件、緊固件必須安裝牢固，其數量、規格、位置、連接方法和防腐處理應符合設計要求；各種連接件、緊固件的螺栓應有防松動措施；焊接連接應符合設計

16、要求和焊接規范的規定。3、連接件、螺栓的規格、品種、數量應符合設計要求；應符合設計要求。4、焊接焊縫均勻、飽滿，無漏焊、咬邊。焊高符合規范及設計要求。5、防銹漆涂刷均勻、無漏刷、屋漏底。青島國際創新園二期 D1 樓幕墻12第六章第六章安全注意事項安全注意事項1、操作人員每人必須系好安全帶。2、操作人員嚴禁酒后操作。3、操作人員須持有相關崗位從業資格證書，嚴禁無證上崗。4、操作人員嚴禁穿拖鞋操作。5、焊接過程中，相關操作人員必須有焊工上崗證，并注意做好其他各項安全措施；加焊時必須按操作規程施工，要隨時檢查焊縫是否符合要求，焊完后要將焊渣及時處理，還要做好防護和防火工作。6、吊籃操作人員必須熟知吊

17、籃安全使用規程。7、每天早晨上班前 15 分鐘，要抽出時間召開班組長安全例會，總結前一天安全施工情況，結合當天任務，在布置生產任務的同時，用同時布置安全工作，要針對不同工種的實際情況或操作是的位置進行安全交底，使班組人員能狗夠從思想上引起高度重視。8、電焊機必須配備開關箱，嚴禁私拉亂扯。9、管理人員每日對施工吊籃狀況進行檢查，主要檢查后支架是否傾斜、搖晃，前支架支撐是否安全可靠，是否有變形、裂紋。青島國際創新園二期 D1 樓幕墻13第七章第七章計算書計算書1、高架吊籃參數前梁長度：2700mm（普通 1700mm）；后梁長度：6000mm（普通 4300mm）；前支架支撐規格：1200mm12

18、00mm1200mm（長寬高）的斜三角長方體；前支架鋼管材質：Q235B 1501504mm 鋼管；凈距 WX=110.74cm3；凈截面 An=23.36cm2；Q235B 1001004mm 鋼管；凈距 WX=47.27cm3；凈截面 An=15.36cm2；后置埋板：Q235B 16mm 厚鋼板，最小截面 30016mm；吊籃規格參數：籃筐自重 480kg；額定荷載 630kg；單支架自重（前后梁、前支架、前支柱）：均按 1001004mm 鋼管計算（2.7+6）+（1+1.4+1.1+12）12.06=171.3kg，考慮到前支架螺栓、鋼絲繩、夾板等，取 200kg 計算?；炷亮海航?/p>

19、面 700650mm；容重 11.65kN/m（按 2.56g/cm3計算）2、前支架支撐受力1）吊籃鋼絲繩傳遞活荷載（吊籃及鋼絲繩自重計入活荷載）吊籃動力鋼絲繩所受豎向荷載：Q1=（GK+QK）/2=（6.52+6.3）/2=6.41KN式中：Q1吊籃動力鋼絲繩豎向荷載標準值(kN)GK吊籃及鋼絲繩自重標準值GK=（156+16+480）*10N/kg=6520N=6.52KN其中：鋼絲繩重量：0.26kg/m4 根150m=156kg電纜線重量：0.2kg/m1 根80m=16kg平臺總重量：480kg(以最長的 6m 平臺計算)QK施工活荷載標準值，QK=630kg*10N/kg=630

20、0N=6.3KN其中：吊籃最大安全載重量為 630kg。吊籃動力鋼絲繩所受水平荷載：青島國際創新園二期 D1 樓幕墻1460002700吊籃前梁加長方案圖ABCFBFCQ2=QK/2=K*F/2=0.799KN/*4.856/2=1.94KN式中：Q2吊籃動力鋼絲繩所受水平荷載標準值(kN)QK吊籃的風荷載標準值(kN)；K風荷載標準值，K=zsz0=1.00.82.220.45=0.799kN/z高度 z 處風振系數，近似取值 1.0。s風荷載體形系數，取值 Max0.8,-0.5=0.8。z風壓高度變化系數，B 類粗糙度，線性內插法取值 2.22。0基本風壓，計算圍護結構取 10 年 1

21、遇值，青島地區取值0.45kN/。F吊籃受風面積，F=60.043+1.10.042+0.40.026+4=4.856 其中 0.856 為吊籃受風面積，4 為施工中其他受風面積。吊籃在使用時，動力鋼絲繩所受拉力為：FQ=Q1+Q2=(6.41+1.94)=6.7kN式中：FQ動力鋼絲繩所受拉力的施工核算值(kN)；2）動荷載作用下前支架支撐受力以施工吊籃支架作為研究目標，忽略鋼絲繩的作用。A 點視為鉸支座，對 A 點取力矩平衡。如圖 7.2-1。FB6000=FC(6000+2700)計算得FB=67008700/6000=9715N9.72kN圖圖 7.2-13）恒荷載假定施工吊籃支架自重

22、全部由前支架承擔。FG=20010=2000N=2.0kN4）前支架支撐受力吊籃前支架支撐所受荷載F=FB+FG=9.72+2.0=11.72kN圖圖 7.2-2青島國際創新園二期 D1 樓幕墻153、D1-A 軸、D1-D 軸鋼龍骨支撐內力計算1）結構受力對鋼龍骨支撐系統取 1.5 倍安全系數，則系統受力FA=1.5F=1.511.7217.58kN2）鋼龍骨支撐受力計算運用 SAP2000 進行鋼龍骨支架受力分析，建立受力模型詳見圖 7.3-1。計算過程詳見圖 7.3-27.3-6。圖圖 7.3-1前支架模型圖前支架模型圖1501504mm 鋼管1001004mm 鋼管剛接剛接節點28節點

23、44青島國際創新園二期 D1 樓幕墻16圖圖 7.3-2 鋼架受力圖（鋼架自重，軟件自動添加）鋼架受力圖（鋼架自重，軟件自動添加）圖圖 7.3-3 鋼架強度校核鋼架強度校核鋼架體系最大應力比為 0.382，鋼管強度滿足要求。焊縫焊角為 6mm，有效焊高 4.2mm，四面圍焊，焊縫截面大于鋼管截面，且焊縫容許剪應力/=125/2050.610.382。焊縫強度滿足要求。青島國際創新園二期 D1 樓幕墻17a、前支架前段變形、前支架前段變形b、前支架后段變形、前支架后段變形c、前支架底部變形、前支架底部變形圖圖 7.3-4鋼龍骨前支架變形圖鋼龍骨前支架變形圖最大位移 1.6mml/250=4mm，

24、鋼龍骨支架安全。青島國際創新園二期 D1 樓幕墻18圖圖 7.3-5梁頂支座反力（中間跨）梁頂支座反力（中間跨）圖圖 7.3-6梁后支座反力（中間跨）梁后支座反力（中間跨）3）預埋件校核V=18425.914NN=77945.874NM=3375608Nmm錨筋校核校核依據，同時滿足以下兩個條件：a：AS(V-0.3N)/aravfy+(M-0.4Nz)/1.3arabfyzC.0.1-3JGJ102-2003b：AS(M-0.4Nz)/0.4arabfyzC.0.1-4JGJ102-2003其中：AS：錨筋的總截面面積(mm2)；V：剪力設計值(N)；ar：鋼筋層數影響系數，二層取 1.0，

25、三層取 0.9，四層取 0.85；av：鋼筋受剪承載力系數，不大于 0.7；fy：錨筋抗拉強度設計值(MPa)，按GB50010選取，但不大于 300MPa；N：法向拉力設計值(N)；ab：錨板彎曲變形折減系數；M：彎矩設計值(Nmm)，當 M0.4Nz 時，取 M=0.4Nz；z：沿剪力作用方向最外層錨筋中心線之間的距離(mm)；青島國際創新園二期 D1 樓幕墻19另外：d：錨筋直徑(mm)；t：錨板厚度(mm)；fc：混凝土軸心抗壓強度設計值(MPa)，按GB50010選取；av=(4.0-0.08d)(fc/fy)0.5C.0.1-5JGJ102-2003=(4.0-0.0812)(14

26、.3/300)0.5=0.664ab=0.6+0.25t/dC.0.1-6JGJ102-2003=0.6+0.2512/12=0.85AS=nd2/4=93.14122/4=1017.36mm2(V-0.3N)/aravfy+(M-0.4Nz)/1.3arabfyz=(18425.914-0.377945.874)/0.9/0.664/300+(6235669.92-0.477945.874200)/1.3/0.9/0.85/300/200=0mm2AS=1017.36mm2(M-0.4Nz)/0.4arabfyz=(6235669.92-0.477945.874200)/0.4/0.9/0.

27、85/300/200=0mm2AS=1017.36mm2經計算，玻璃幕墻正常使用所需錨筋總面積 AS=819.65mm2。0+819.65=819.65AS=1017.36mm2所以，預埋件錨筋總截面積可以滿足承載力要求。錨板總面積校核A：錨板總面積(mm2)；fc：混凝土軸心抗壓強度設計值(MPa)，按GB50010選??；0.5fcA=0.514.360000=429000NN=77945.874N0.5fcA青島國際創新園二期 D1 樓幕墻20埋板面積滿足要求。4）包梁埋件計算MF3F1F1=13181NF3=43772NM=9092047N.mmF剪圖圖 7.3-7包梁埋件受力圖包梁埋件

28、受力圖在鋼龍骨支撐體系內，包梁埋件承受軸向壓力、豎向剪力，支座彎矩。在埋件反力體系中：軸向壓力對埋件受力有利，不參與計算；豎向剪力由包梁埋件鋼板承擔；化學錨栓提供橫截面剪力抵抗彎矩。埋件鋼板抗剪驗算埋件為“C”字形埋件，有兩個剪切面抵抗剪力。=V/A=43772/（450102）=4.86N/mm2=125N/mm2埋板強度滿足要求?；瘜W錨栓抗剪驗算化學錨栓承受的剪力F剪=M/l=9092047/650=13988N包梁埋件底部化學錨栓有 4 枚 M12160 化學錨栓=V/A=F剪/A=13988/（462）=30.94N/mm2=125N/mm2化學錨栓抗剪強度滿足要求。5）預埋件連接焊縫

29、強度校核焊縫參數焊縫有效厚度：he：焊縫有效厚度(mm)；he=0.7hf=0.76=4.2mm焊縫總面積：有效焊高為 4.2mm 約等于 4mm，焊縫面積可近似取 1501504mm 鋼管凈青島國際創新園二期 D1 樓幕墻21面積。取值 2336mm2。焊縫截面抵抗矩及慣性矩計算：焊縫慣性矩近似取 1501504mm 鋼管抵抗矩。取值 Wx=110.74cm3。焊縫校核計算校核依據：(f/f)2+f2)0.5ffw上式中：f：按焊縫有效截面計算，垂直于焊縫長度方向的應力(MPa)；f：正面角焊縫的強度設計值增大系數，取 1.22；f：按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應力(MPa)；ff

30、w：角焊縫的強度設計值(MPa)；(f/f)2+f2)0.5=(N/A+M/W)2+(V/A)2)0.5=(18425.914/2336+3375608/110740)2+(77945.874/2336)2)0.5=(7.89+30.48)2+(33.37)2)0.5=50.85MPaffw=160MPa，焊縫強度可以滿足要求。6）包梁埋件連接焊縫強度校核(f/f)2+f2)0.5=(N/A+M/W)2+(V/A)2)0.5=(13180.66/2336+9092047/110740)2+(43771.2/2336)2)0.5=(5.64+82.1)2+(18.742)0.5=89.72MPa

31、ffw=160MPa焊縫強度可以滿足要求。7）混凝土抗彎驗算混凝土梁受力施工吊籃作用于鋼龍骨支架，在混凝土梁頂產生的集中力 F 成為混凝土梁跨壓應力混凝土在施工吊籃荷載下受力圖詳見圖 7.3-87.3-9。F=7.8kNFFFFF吊籃支架吊籃支架吊籃支架圖圖 7.3-8施工吊籃荷載作用下混凝土梁受力簡圖（危險狀態施工吊籃荷載作用下混凝土梁受力簡圖（危險狀態 1）青島國際創新園二期 D1 樓幕墻22吊籃支架吊籃支架F=7.8kNFFF=7.8kNFF圖圖 7.3-9施工吊籃荷載作用下混凝土梁受力簡圖（危險狀態施工吊籃荷載作用下混凝土梁受力簡圖（危險狀態 2）在幕墻正常使用狀態下，幕墻鋼龍骨支架在

32、混凝土梁頂產生的集中力 F成為混凝土梁跨壓應力混凝土在施工吊籃荷載下受力詳見表 7.3-1，圖 7.3-9。表表 7.3-1幕墻正常使用狀態下鋼架支座反力幕墻正常使用狀態下鋼架支座反力F=19.7kNF=19.7kNF=19.7kNq=11.65kN/m圖圖 7.3-10幕墻正常使用狀態下混凝土梁受力簡圖幕墻正常使用狀態下混凝土梁受力簡圖混凝土梁受力計算屋頂混凝土框架梁與柱均為現澆混凝土結構，梁與柱連接節點考慮為剛接。青島國際創新園二期 D1 樓幕墻23利用結構力學求解器（SMSolver V2）進行分別對三種情況下混凝土梁受力進行計算。具體計算詳見圖 7.3-117.3-19。a、施工吊籃布

33、置 1圖圖 7.3-11系統編輯系統編輯圖圖 7.3-12混凝土受力剪力圖（混凝土受力剪力圖（VMAX=19.5kN）圖圖 7.3-13混凝土受力彎矩圖（混凝土受力彎矩圖（MMIN=-38.4kN.m,MMAX=29.08kN.m）b、施工吊籃布置 2圖圖 7.3-14系統編輯系統編輯青島國際創新園二期 D1 樓幕墻24圖圖 7.3-15混凝土受力剪力圖（混凝土受力剪力圖（VMAX=23.4kN）圖圖 7.3-16混凝土受力彎矩圖（混凝土受力彎矩圖（MMIN=-48.8kN.m,MMAX=15.5kN.m）c、幕墻正常使用情況下圖圖 7.3-17系統編輯系統編輯圖圖 7.3-18混凝土受力剪力

34、圖（混凝土受力剪力圖（VMAX=191.6kN）圖圖 7.3-19混凝土受力彎矩圖（混凝土受力彎矩圖（MMIN=-397.2kN.m,MMAX=194kN.m）青島國際創新園二期 D1 樓幕墻25有上述計算可得出：在施工吊籃第 2 中布置方式下，屋面框架梁受力最危險VMAX=23.4+191.6=215kN；MMIN=(-48.8)+(-397.2)=446kN.m；MMAX=15.5+194=209.5kN.m混凝土內力分析a、框架梁抗彎驗算根據混凝土結構設計規范（GB50010-2010）6.2.10 規定，矩形截面正截面受彎承載力應符合下列規定：（6.2.10-1）混凝土受壓區高度應按下

35、列公式確定：01PpypppySySycAfAfAfAfbxf(6.2.10-2)混凝土受壓區高度尚應符合下列條件：0a2hxb（6.2.10-3,6.2.10-4）式中：M彎矩設計值；1系數，當混凝土強度等級不超過 C50 時，取值 1.0；fc混凝土軸心抗壓強度設計值，取值 14.3N/mm2；AS、AS受拉區、受壓區縱向普通鋼筋的截面面積，AS=6252/4=2945.24mm2；AS=6252/4=2945.24mm2；Ap、Ap受拉區、受壓區縱向預應力鋼筋的截面面積，本框架梁無預應力筋；p0 受壓區縱向預應力筋合力點處混凝土法向應力等于零時的 00001)2(fpppypssycah

36、AfahAfxhbxM青島國際創新園二期 D1 樓幕墻26CUSybEf11預應力筋應力；b矩形截面梁的寬度，本框架梁取值 700mm；h0截面有效高度，扣掉保護層，本框架梁取值 615mm；fy、fy 受拉區、受壓區縱向普通鋼筋抗拉強度設計值，三級鋼筋，取值 360N/mm2；as、ap受壓區縱向普通鋼筋合力點、預應力筋合力點至截面受壓邊緣的距離：本框架梁高 650mm，縱向受力鋼筋合計 5 排，其中受壓區鋼筋 2排，根據鋼筋面積比值，得出 as=35（保護層）a受壓區全部縱向筋合力點至截面受壓邊緣的距離，無預應力鋼筋，a=as。b相對界限受壓區高度；對于普通鋼筋取(6.2.7-1)其中1系

37、數，當混凝土強度等級不超過 C50 時，取值 0.80；Es鋼筋彈性模量，取值 2.05105N/mm2；cu混凝土極限壓應變，取值 0.0033；經計算式 6.2.7-1，得出b=0.8/（1+360/（2.051050.0033）=0.52經計算式 6.2.10-3,6.2.10-4，得出，70mmx319.8mm忽略受壓區鋼筋抗壓強度，經計算式 6.2.10-2，得出x=（3602945.24）/（114.3700）=105.92mm，符合要求。忽略受壓區鋼筋的抗壓作用，將計算式 6.2.10-2 帶入 6.2.10-1 中得出M（3602945.24）（615-105.92/2）得出框

38、架梁承受的最大彎矩 M535.22kN.m。MAX-38.4，-48.8，-397.248.8+397.2M滿足要求。b、框架梁抗剪承載力驗算根據混凝土結構設計規范（GB50010-2010）6.3.7 規定，矩形截面正截面受彎承載力應符合下列規定：0p0tv05.0NbhfVc（6.3.7）青島國際創新園二期 D1 樓幕墻27式中：V正截面最大剪力值cv截面混凝土受剪承載力系數，取值 0.7；ft混凝土抗拉承載力設計值，C30 混凝土取值 1.43N/mm2；Np0計算截面上法向預應力等于零時的預加應力，本框架梁無預應力筋。經計算式 6.3.7，得 V0.71.43700615=430.93

39、kN。MAX19.5，23.4,191.623.4+191.6V可滿足施工吊籃要求。8）混凝土抗扭驗算幕墻荷載、施工吊籃荷載在支座處產生的彎矩形成對混凝土梁的扭矩作用。混凝土所受扭矩值：T=T1+T2+T3=3375608N.mm+9092047N.mm+21017000N.mm=33484655N.mmT1：施工吊籃荷載在頂支座處施加扭矩T2：施工吊籃荷載在后支座處施加扭矩T3：玻璃幕墻在正常使用情況下施加扭矩混凝土開裂扭矩：=0.35*1.43*102104166.7=51103135.4N.mm：混凝土軸心抗拉設計值：截面受扭塑性抵抗矩=102104166.7N.mm3所以混凝土抗扭滿足

40、。4、D1-5 軸鋼龍骨支撐受力計算1）結構受力D1-5 軸施工吊籃直接安放于已完成鋼龍骨支架上。吊籃前支架安裝位置與鋼龍骨立柱間距同。ttWf 35.0TcrtftWtW6)*3(2bhb6)650*700*36502（mmNTmmTcr.4.51103135.N33484655（GB50010-2010 修訂說明 6.4.11 第 4 式）青島國際創新園二期 D1 樓幕墻28已完成鋼龍骨圈梁(1501504mm)已完成鋼龍骨(1501504mm50mm高1501504mm施工吊籃前支架限位塊圖圖 7.4-1 施工吊籃安放圖施工吊籃安放圖鋼管最大應力=2F/A=217.58103/2336=15.05N/mm2=205N/mm2鋼管支撐架強度滿足要求。2）鋼管立柱穩定性鋼管立柱高度為 960mm，兩端固支，則計算長度 l0=0.5960=480mm立柱長細比=l0/i=l0/（I/A）=480/（8305300/2336）=8.05查上表得s，鋼立柱為粗短壓桿，粗短壓桿破壞形式為強度破壞。前已計算鋼管強度滿足要求，因此 D1-5 軸鋼支撐體系安全。3）混凝土抗壓驗算鋼立柱底部預埋件截面為 350350mm2。則fc=N/A=2F/A=217.58103/350/350=0.28N/mm22M傾施工吊籃抗傾覆性驗算滿足要求。