1、四川新興新材料科技有限公司基本建設項目懸挑腳手架施工方案目錄一、工程概況.1 二、材料質量要求.2 三、扣件式懸挑腳手架搭設.2 四、腳手架的檢查和驗收.4 五、腳手架的拆除.6 六、腳手架安全管理.6 七、普通型鋼懸挑腳手架計算書.7 一、工程概況該工程位于成都市金堂縣淮口鎮成都-阿壩工業集中發展區，建筑面積約為67171.32，3-10#廠房、檢測中心、研發中心、分析中心、綜合樓組成。工程建設單位：設計單位：監理單位：施工單位：二、總體設計及施工部署2.1 總體籌劃本工程考慮到施工工期、質量、安全和合同要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：2.1.1 架體的結構設計，力求做到結構要安全

2、可靠，造價經濟合理。2.1.2 在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。2.1.3 選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。2.1.4結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；2.1.5 綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JGJ59-99 等檢查標準要求，要符合相關文明標化工地的有關標準。2.2 安全領導小組搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全

3、領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下：嚴偉組長，負責協調指揮工作；徐志根組員，負責現場施工指揮，技術交底；徐小平組員，負責現場安全檢查工作；三、材料質量要求(1)鋼管采用4 42.9 焊接鋼管，質量必須滿足現行鋼管技術規定標注GB-700-SS，3#鎮靜鋼，不得使用銹蝕嚴重（斑點、剝皮）、彎曲、開裂的鋼管。扣件采用可鍛鑄鐵制造的標準機件：其機械性能符合（GB-978-67）規定KT33-S 技術標準?？奂母郊═ 形螺栓、螺母、墊圈）采用材料符合碳素結構鋼（GB700-79）中A3 規定：扣件不能有裂紋、氣孔、疏松、砂眼、夾灰等鑄造缺陷，鋼管和扣件均必須有出

4、廠合格證及檢驗單，扣件與鋼管的吻合面要接觸良好，螺栓不得滑絲，夾緊鋼管時，開口處最大距離小于6mm，必要時進行抗滑移試驗。(2)腳手板選用竹笆板，不得使用腐爛、散邊或破損嚴重的竹笆。(3)安全網：欄桿圍網選用合格的聚氯乙烯編織的1.86m 的密目式安全立網，安全網應為不小于 2000 目/100cm2 的密目式綠色圍護立網。三、扣件式懸挑腳手架搭設本工程腳手架為雙排腳手架，搭設高度為19米，立桿采用單立桿。搭設尺寸為：立桿的縱距 1.5 米，立桿的橫距 1.05 米，立桿的步距 1.5 米。采用的鋼管類型為 442.9，連墻件采用 2步2跨，豎向間距 3米，水平間距 3米。施工均布荷載 3.0

5、kN/m2，同時施工 3層。懸挑水平鋼梁采用 18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度 2.3 米。(1)桿件搭設順序：根據平面布置圖預留設置挑梁操作平臺設立斜支撐布置立桿扶手水平桿(2)腳手架搭設在建筑物的第一層，設置挑梁與上鋼絲繩連接固定好，并在架底往上設置拉桿，共同承受此一挑架體的重量。注意：在轉角等位置，受力薄弱處，應加鋼絲繩上拉卸載以減輕轉角處鋼管受力。特別是陽臺處的挑架，搭設示意圖如下：陽臺處的挑架支撐卸載示意圖(3)扣件螺栓抗扭力矩 40N M 以上，但不大于 65N M，扣件抗滑荷載 8KN。(4)琵琶繩由穿梁螺栓與梁連接，螺栓與梁連接處，預留 20

6、螺栓能通過的孔洞。同樣按照平面布置圖。(5)立桿縱向間距 1.5m，橫向間距 1.05m，步距 1.8m。連墻桿橫向每隔兩跨，豎向每隔兩步布置一根。(6)注意架體懸挑部分的水平及垂直度，防止架體變形扭轉及架體中部下垂和外傾。(7)縱向水平桿設置于小橫桿之上，在立桿的內側，并采用十字扣件與立桿相扣。(8)縱向水平桿采用對接扣件，接頭不能在同跨內，相鄰接頭應錯開500mm 以上。如采用旋轉扣件時，應使用3 個扣件對接?？v向水平桿步高1.5m。架子的外側應設 1.2m 高的防護欄桿，操作層設置18cm 高擋腳板。(9)每一主節點處必須設一根橫向水平桿，并采用十字扣件扣在立柱上；每一個小橫桿處的縱向桿

7、必須使用十字扣件。(10)本方案所采用的竹笆腳手板一般鋪設兩層，上層為防護層，鋪設好后四角應用 14#的鐵絲扎牢。(11)腳手架在兩端頭或直線距離不大于15m 處設置剪刀撐，每道剪刀撐跨立桿35 根。斜角與地面成 4560的夾角。所有扣件一律采用旋轉扣件，并扣在立柱上。(12)腳手架內立桿與建筑物的間距為350mm，故此處應用木板封閉。立面圍護采用密目安全網，并用網繩與大橫桿綁扎牢固。(13)腳手架在搭設時，應高出施工層1.2m1.8m。(14)應在腳手架作業層下部設一道水平網防護層，防止作業層有人或物墜落。(15)挑架首層首步的構造及搭設方法：挑架固定在預留鋼筋環上，外端標高為+0.05 米

8、，小橫桿上需設置一道水平剪刀撐，底層起第一步根據立桿設置一道縱向剪刀撐。四、腳手架的檢查和驗收(1)懸挑腳手架應在下列階段進行檢查和驗收：1、預埋螺栓孔及拉環完成后2、型鋼及鋼索搭設完成后3、每搭設 10-13 米高度4、達到設計高度后5、遇有6 級大風和大雨后6、作業層施工加荷載前7、停用超過一個月(2)腳手架檢查驗收時應依據下列技術文件：1、施工方案和變更文件2、技術交底文件(3)腳手架使用中，應定期檢查以下項目：1、桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求2、型鋼桿件是否變形，穿墻螺栓螺帽是否松動，鋼索卡扣是否松動，鋼索的受力和磨損情況。3、扣件螺栓是否松動4、安全防

9、護措施是否符合要求5、荷載是否超載(4)腳手架搭設的技術要求，允許偏差和檢驗方法見下表：腳手架搭設技術要求、允許偏差及檢驗方法表項 次項 目技術要求允許偏差（mm）檢查方法和工具1 型鋼結構預留螺栓孔50 7.5 米鋼尺型鋼桿件間水平20 水平儀或拉線穿墻螺栓露絲3絲以上水平儀或拉線鋼索卡扣不松動觀察2 立桿垂直度（24 米內）50 吊線和卷尺3 間距步距20 鋼板尺縱距50 橫距20 4 縱向水平桿高差一根桿的兩端20 水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差10 5 雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸 500mm 50 鋼板尺6 扣件安裝主節點處各扣件中心點相互距離a150mm 鋼板尺同步

10、立桿上兩葛相隔對接扣件的高差a150mm 鋼卷尺立桿上的對接扣件至主節點的距離ah/3 縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離aL a/3 鋼卷尺扣件螺栓擰緊扭力矩40-65N.m 扭力扳手7 剪刀撐斜桿與地面的傾角45o60o角 尺8 腳手板外伸長度對 接a=130-150mm L300mm 卷尺搭 接100mm L200mm 卷尺五、腳手架的拆除(1)架子拆除時應劃分作業區，周圍設圍欄或豎立警戒標志地面設有專人指揮，嚴禁非作業人員入內。(2)拆除的高空作業人員，必須戴安全帽、系安全帶、穿軟底鞋。(3)拆除順序遵循由上而下、先搭后拆的原則。即先拆欄桿、腳手板、剪刀撐，后拆小橫桿、大橫桿、立桿等

11、，并按一步一清的原則進行，嚴禁上下同時進行拆除作業。(4)拆立桿時，應先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿，斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣，然后托住中間，再解端頭扣。(5)連墻點應隨拆除進度逐層拆除。(6)拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一個人有關的結扣時，應先通知另一方，以防墜落。(7)拆除時不應碰壞門窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明溝等物。(8)拆下的材料應堆放成堆，并應按指定的地點，隨拆隨運，用塔吊吊運，嚴禁拋擲。運至地分類堆放，當天拆當天清。(9)在拆除過程中，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。六、腳手架安全管理1、制定有針對性的、切實可行的

12、腳手架搭設與拆除方案，嚴格進行安全技術交底。2、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB 5036 考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。3、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。4、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，并掛設限重牌。嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。5、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：a.主節點處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿；b.連墻件。6、型鋼挑架首層每隔 20 米應設置兩具滅火器7、架子搭設完畢，用合格密目安全網進行封閉施工，并設置符合要求

13、的兜網。密目網與兜網：腳手架外排立桿內側，要采用密目式防火安全網全封閉。密目網必須用符合要求的系繩將網周邊每隔 45cm 系牢在腳手管上。挑架首層應設置滿鋪架板和兜網硬防護，向上每隔3層設置一道兜網，作業層下設隨層網。8、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。七、普通型鋼懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80

14、-91)以及本工程的施工圖紙。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 19 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為 1.05m，立桿的步距為 1.5 m；內排架距離墻長度為 0.30 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為44 2.9；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 1.00；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3 m，水平間距 3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:1 層；3.風荷載參數本工程地處四川成都市，

15、查荷載規范基本風壓為0.300kN/m2，風荷載高度變化系數 z為1.000，風荷載體型系數 s為1.128；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:2 層；腳手板類別:竹夾板；欄桿擋板類別:欄桿、竹串片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用 18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度 2 m。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:

16、C30；6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:5.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4 條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.291.05/(2+1)=0.102 kN/m；活荷載標準值:Q=3 1.05/(2+1)=1.05 kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.20.0

17、38+1.2 0.102=0.193 kN/m；活荷載的設計值:q2=1.41.05=1.47 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?跨中最大彎距為 M1max=0.080.1931.52+0.101.47 1.52=0.366 kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為 M2max=-0.10 0.1931.52-0.117 1.47 1.52=-0.43 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.366 1

18、06,0.43 106)/5080=84.646 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為=84.646 N/mm2小于 大橫桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.122=0.161 kN/m；活荷載標準值:q2=Q=1.05 kN/m；最大撓度計算值為：=0.677 0.161 15004/(100 2.06 105 121900)+0.990 1.05 15004/(100 2.06 105 121900)=2.315 mm；大橫桿的最大撓度 2.315

19、mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4 條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038 1.5=0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.291.05 1.5/(2+1)=0.184 kN；活荷載標準值：Q=3 1.05 1.5/(2+1)=1.575 kN；集中荷載的設計值:P=1.2(0.058+0.184)+1.4 1.57

20、5=2.495 kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2 0.029 1.052/8=0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=2.495 1.05/3=0.873 kN.m；最大彎矩 M=Mqmax+Mpmax=0.879 kN.m；最大應力計算值=M/W=0.879106/5080=173.124 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力=173.124 N/mm2小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均

21、布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=5 0.038 10504/(384 2.06 105 121900)=0.024 mm；大橫桿傳遞荷載 P=p1+p2+Q=0.058+0.184+1.575=1.816 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax=1816.351050(3 10502-4 10502/9)/(722.06 105 121900)=2.972 mm；最大撓度和=qmax+pmax=0.024+2.972=2.996 mm；小橫桿的最大撓度為 2.996 mm 小于 小橫桿的最大容

22、許撓度 1050/150=7 與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038 1.5 2/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038 1.05/2=0.02 kN；腳手板的自重標準值:P3=0.29 1.051.5/2

23、=0.276 kN；活荷載標準值:Q=3 1.05 1.5/2=2.362 kN；荷載的設計值:R=1.2(0.058+0.02+0.276)+1.42.362=3.732 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載的計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1394kN/m NG1=0.1394+(1.502/2)0.038/1.5019.00=4.445kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹夾板，標準值為0.35kN/m2 NG2=0.29 21.5(1.05+0.3)/2=

24、0.709 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3=0.14 21.5/2=0.21 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4=0.005 1.5 19=0.188 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.551 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=31.05 1.5 1/2=2.362 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB5

25、0009-2001)的規定采用：Wo=0.3 kN/m2；Uz-風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz=1；Us-風荷載體型系數：取值為 1.128；經計算得到，風荷載標準值 Wk=0.7 0.3 11.128=0.237 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ=1.2 5.551+1.4 2.362=9.969 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.2 5.551+0.85 1.4 2.362=9.473 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為 Mw

26、=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.4 0.2371.5 1.52/10 =0.095 kN.m；六、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=9.969 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3 得：k=1.155；當驗算桿件長細比時，取塊 1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：=1.5；計算長度 ,由公式 lo=k h 確定：l0=2.599 m；長細比 Lo/i=164；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到：=0.262；立桿凈截面面積：

27、A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；=9969/(0.262489)=77.811 N/mm2；立桿穩定性計算=77.811 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=9.473 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3 得：k=1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：=1.5；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=2.599 m；長細比:L0/i=

28、164；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：=0.262立桿凈截面面積：A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；=9472.875/(0.262489)+95136.93/5080=92.666 N/mm2；立桿穩定性計算=92.666 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載標準值 Wk=0.237 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=9 m2；按 規范5.

29、4.1 條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4 WkAw=2.985 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw+N0=7.985 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 -軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=300/15.8 的結果查表得到=0.949，l 為內排架距離墻的長度；又：A=4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.949 4.89 10-4205103=95.133 kN；Nl=7.985 Ru14.549KN。經計算，選

30、此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力 RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=14.549kN 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f=50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(145494/3.142 50)1/2=20mm；十二、錨固段與樓板連接的計算:1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.007 kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照 混凝土結構設計規范 10.9.8 條

31、f=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=6.688 4/(3.142 502)1/2=0.292 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm 以上錨固長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式:其中 N-錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.007kN；d-樓板螺栓的直徑，d=20mm；fb-樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2；f-鋼材強度設計值,取215N/mm2；h-樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 6.688/(3.142201

32、.43)=0.074mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4 3.14 20221510-3=67.51kN 螺栓的軸向拉力 N=0.007kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:其中 N-錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=7.431kN；d-樓板螺栓的直徑，d=20mm；b-樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc-混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2；經過計算得到公式右邊等于138.51 kN，大于錨固力 N=7.43 kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!