1、目 錄一、 編制依據及執行規范-1二、 工程概況-1三、 模板施工工藝要求-3四、 模板支撐搭設與拆除-15五、 模板質量的檢查與控制-16六、實測實量控制-18七、梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書-21八、板模板（扣件式）計算書-30九、柱模板（不設對拉螺栓）計算書-41十、柱模板（支撐不等間距）計算書-45十一、模板支架對混凝土樓蓋影響分析計算書-57十二、安全、環保文明施工措施-62十三、模板施工安全事故應急救援預案-63模板施工方案一、編制依據及執行規范1、浙江嘉華建筑設計研究院有限公司提供的平陽新紀元學校建設項目的施工圖。2、建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2015

2、）3、鋼筋混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204-2015）4、工程測量規范（GB50026-2007） 5、建筑結構荷載規范（GB50009-2012）6、建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范JGJ166-2008二、工程概況1、建設項目參建相關單位 2、工程名稱：平陽新紀元學校3、建設單位：平陽新紀元資產管理有限公司 4、設計單位：浙江嘉華建筑設計研究院有限公司5、勘察單位：浙江山川有色勘察設計有限公司 6、監理單位：浙江天然建筑設計有限公司7、施工單位：寧波二十冶建設有限公司地理位置：浙江省平陽市鰲江鎮藍田村，鴿巢路北側，昆鰲大道東側。2、工程概況：平陽新紀元學校建設項目工程位于浙江省

3、平陽縣鰲江鎮藍田村，鴿巢路北側，昆鰲大道東側。總建設用地面積94642.7m2，總建筑面積106999.8m2,由11幢（含行政樓、教學樓、食堂、宿舍、藝體中心等）建筑組成，建筑結構形式除教師公寓采用鋼筋混凝土剪力墻結構，其余全部采用鋼筋混凝土框架結構。層高：3.4m，建筑物基礎采用鉆孔灌注樁基礎，樁承臺基礎；本工程0.000相當于1985國家高程+4.950m、+6.100m。基礎底標高-4.4m，墊層底標高-4,65m，4#、5#、3#、6#有地下架空層。現場地面標高在-2.1m左右。一期施工1#、4#、5#、7#、2#樓。建筑面積見下表：序號樓號建筑類型建筑面積層數層高建筑物高度（m）結

4、構類型11#樓圖書行政綜合樓6069.2463.422.65框架結構22#樓食堂8890.1933.413.05框架結構34#樓小學宿舍樓7809.0463.422.6框架結構45#樓中學宿舍樓7660.4363.422.6框架結構57#樓小學教育樓17873.8363.423.45框架結構模板工程特點：(1)結構樓層外側構造比較復雜，對模板加工精度及模板安裝精度要求相對要高，加工損耗相比要大。本工程考慮到施工工期緊、質量和安全要求，同時要滿足混凝土的質量要求。故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 、模板投入相對要多，4#、5#、7#、1#、2#樓模板施工每個樓同時投入柱模板一套，梁、平臺模板

5、及相應模板支撐材料投入四-五套。 、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合市文明標化工地的有關標準。、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用根據本工程特點和各種材料特性，我們進行綜合評估采用15mm厚多層膠夾板作為模板，平臺模板采用13-

6、15mm多層膠合板。80*50mm方木做模板龍骨。柱、墻板模板加固采用A14對拉螺栓，3型卡等配件，鋼管腳手架支撐體系作為模板支撐。在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。三、模板施工工藝要求序號模板施工一、模板制作加工施工人員必須熟悉圖紙，根據模板施工方案繪制配模圖。對所用的刨板機、壓刨機、圓盤鋸、手提電鉆進行檢查，經試驗確認正常后方可使用。核對現場模板材料是否符合施工方案要求。模板制作必須有專用的模板加工場，模板配置切割應該先大后小，不要浪費。1、墻體模板(1)墻體模板的材料要求：墻體模板面板：15mm厚覆膜模板； 墻體模板內龍骨：50*80刨光

7、方木墻體模板外龍骨：A48*3腳手架鋼管； 穿墻拉絲： M14螺桿墻體模板撐筋：20*20*墻厚混凝土； 螺桿配件： 14螺母、26型碟形卡（2）墻體模板的制作墻體模板配制高度=層高-樓板厚度-平臺模板厚度-15mm調整空間墻體模板必須在模板加工場切割，在施工現場拼裝。模板切割要求割縫平、直。（3)墻體模板拼縫：統一設置雙面膠帶墻體模板平縫連接：a企口縫：墻體模板拼裝拼縫采用企口做法B一般平縫：采用墊雙面膠帶（2)墻體模板陰角拼縫（3）墻體模板陽角拼縫拼縫要墊雙面膠帶。內龍骨一定要壓上拼縫，確保拼縫不易漏漿，墻體模板不易變形。墻體模板在陰陽角部位模板釘子間距300mm。（4）墻體模板與梁模板連

8、接拼縫墻體模板與梁模板連接部位上口設置統長方木，側邊另加短方木加固，確保模板整體性。（5）上下樓層模板連接拼縫處理內墻與地面接縫采用砂漿封閉處理。外墻墻體模板與混凝土墻面之間墊雙面膠帶在樓層線下100處預埋螺栓，另行加固二、墻體模板安裝1墻體模板安裝前豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝前要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。復核好預埋管、洞的位置，預留洞模板尺寸正確及強度，鋼度滿足要求。預留洞周邊墊塊設置正確，預留洞附加筋設置滿足圖紙要求。定位筋間距600、每面墻不少于2點2墻體模板墻拉筋、頂撐筋設置墻體螺栓控間距：墻體

9、模板高度大于4米的螺栓間距：406*406墻體模板高度小于4米的螺栓間距：458*458墻體模板內支撐筋20*20混凝土塊螺栓數量，設置在螺栓50mm附近。3墻體模板校正、加固墻體模板就位后安裝平臺模板支撐，鋪設平臺模板，平臺模板鋪設嚴格按地面控制線施工，確保墻體模板上口位置正確。墻體模板校正支撐設置：3米內墻高的設置上下兩道。墻體模板墻高大于3米的設置上中下3道，水平間距1500-2000.墻體模板內龍骨間距:200mm外龍骨間距;墻體模板高度3米內的457.5mm墻體模板高度大于3米的406mm三、梁模板1梁模板材料要求梁側面模板采用15mm厚覆膜模板龍骨采用50*100刨光方木加固方法：

10、300以內梁側面模板采用上口設置通長方木與平臺模板連接，下口采用步步緊加固，步步緊間距400mm-500mm301的梁側面模板采用A48*3mm厚鋼管加固500的梁側面模板采用螺栓加固大于300mm的梁側面模板采用鋼管加固，抱箍間距不大于600mm,梁側面斜撐支撐在梁底水平管上。梁底水平管間距不大于600mm.立桿與地面墊150*150*18mm厚夾板。上下樓層支撐立桿盡量對齊。2梁底與側面模板拼縫梁側面模板與梁底模板之間墊雙面膠帶。梁側面龍骨要求壓到梁底模板，梁底龍骨要求壓住拼縫，確保梁底不漏漿。柱模板材料要求：模板采用15厚多層膠合板，內連桿采用50*80方木，間距200、外連桿采用A 4

11、8腳手管。拉絲采用C 14高強通絲。間距500施工方法：1、定位：根據樓面上柱的位置線距地50焊A 12定位筋井字形布置，防止模板腳漏漿采用1:3水泥砂漿賭縫。用A 48腳手管上下把柱模板和平臺支撐架連成整體確保模板的位置正確，具有可靠的穩定性。如下圖外檐節點模板配置、安裝、加固平臺模板：材料：平臺模板采用13-15厚膠合板支撐采用A 48腳手架鋼管由于基礎回填土時間太短，一層平臺支撐基礎采用100厚C15混凝土距地200設置掃地桿，步距1800.立桿縱距800，樓層上平臺支撐下腳墊150*150膠合板，立桿頂部配置頂絲，頂絲露出鋼管長度300.樓梯模板支撐加工示意圖樓梯模板：模板采用15厚多

12、層膠合板，支撐采用A 48腳手架鋼管，45*80方木安裝：根據樓梯間建筑做法，樓梯間是花崗巖地面，構造厚度為50mm，為此樓梯結構面標高比建筑面標高低50mm，踏步上下口相距100mm，完成建筑裝飾后達到上下平齊的目的。見下圖：梯板側面及踏步側面安裝示意圖基礎模板材料要求模板采用13mm厚多層夾板龍骨采用50*100方木支撐采用木支撐加固模板高度大于400mm的設置螺栓加固，螺栓采用M14及相應配件支撐間距600mm,螺栓間距600mm四、模板支撐搭設與拆除1、模板支撐采用扣件式鋼管腳手架，模板支架立桿搭設位置應根據圖紙計算確定支架施工方案，然后放線確定。模板支架搭設應根據立桿放置可調底座，應

13、按先立桿后水平桿再斜桿的順序搭設，形成基本的架體單元，應以此擴展搭設成整體支架體系。可調底座和土層基礎上墊板應準確放置在定位線上，保持水平。墊板應平整、無翹曲，不得采用已開裂墊板，立桿間距800，梁高大于600的梁，梁底另增加立桿。在軸線兩側設置剪刀撐，排架南北向每道設置水平管，東西方向在軸線兩側設置水平管，中間每隔3根設置水平管。距地200設置掃地桿，水平管步距1.8m.2、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。3、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保

14、證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度（m）達到設計強度的混凝土立方體抗壓強度設計值百分率（%）板2m502m、8m758m100梁、拱、殼8m758m100懸挑構件1003、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墻模板拆除墻模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內墻，先拆外墻外側模板，再拆除內側模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫

15、開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m 的洞口拆模后要加設臨時支撐。4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。五、模板質量的檢查與控制結構必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2015）及相關

16、規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 （1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 （2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模

17、板內的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數量：按規范要求的檢驗批對梁，應檢查構件數量的100，對板100檢查，檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定；4）柱、墻、梁軸線位移、 底模上表面標高、截面模內尺寸、層高垂直度、相鄰兩板表面高低差、表面平整度、門窗洞、陰陽角方正度、插鉄等100%檢查。并在地面上和平臺模板上彈300控制線便于檢查模板的上口尺寸及位移情況。模板安裝允許偏差和檢驗方法項次項 目國家規范標準允許偏差（mm)檢查方

18、法1軸線位移柱、墻、梁5量尺2 底模上表面標高5水準儀、拉線、尺量3截面模內尺寸基礎10尺量柱、墻、樓+4，-54層高垂直度層高不大于5m6水準儀、拉線、尺量層高大于5m85相鄰兩板表面高低差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7陰陽角方正5方尺、塞尺垂直5線尺8預埋鉄件中心線位移5拉線、尺量9預埋管螺栓中心線位移3拉線、尺量螺栓外露長度+10010預留孔洞中心線位移+10拉線、尺量尺寸+10011門窗洞中心線位移+100拉線、尺量寬、高+100對角線512插鉄中心線位移5尺量外露長度+100（3）其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施

19、，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。4）墻模板安裝基層找平，并粘貼雙面膠帶，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度等于墻厚。6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正

20、后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。8）脫模劑及模板堆放、維修 木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。 模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。 裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。 拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。六、實測實量控制 1、墻、柱模板質量控制： 1） 在全部墻柱邊 30cm 處彈下口雙控制線，用以復核墻、柱模板下口位置。2）支設平板模板時，在墻柱上口 30cm 處的模板上彈線做

21、定位控制。根據上口控制線進行墻柱上口、邊模、吊模定位。3）墻、柱模板優先選用 5#槽鋼進行加固，螺栓間距不得超過 500mm500mm，每層共五道螺桿，第一排螺桿離地小于 200mm，最上面一排螺桿小于 500mm；外圍墻柱模板伸入下層結構至少 200mm，利用下層對拉螺栓加固，控制外墻垂直度。4）跨梁部位模板安裝、加固時，水平楞鋼管應通長設置，確保跨梁部位模板平整度。5）墻、柱模板安裝后采用斜撐或者斜拉方式進行加強固定，確保模板穩定，保證模板垂直度。6）采用線錘和鋼尺對安裝好的墻、柱模板垂直度、平整度進行復核，對偏差超過 3mm的模板進行調整、加固，并重新復核。2、梁、 板模板質量控制：1）

22、 根據模板專項施工方案搭設滿堂腳手架，立桿間距不大于 1000mm，橫桿步距不大于 1500mm，墻、柱邊第一排立桿離墻柱梁應在 500mm 范圍內； 禁止使用門字架作為模板支撐系統。2）頂托伸出長度應控制在 20cm 以內，并采用雙鋼管做水平支撐，鋼管伸出頂托懸臂端長度應在 30cm 以內。3）利用水平儀引測標高至梁底立桿上，對梁底板、側板進行定位、安裝，在側板固定前對梁底模標高進行檢驗、 復核。 利用水平尺檢查梁側板垂直度， 對不大于 600mm高的梁側板兩側設置三角形翼板進行固定，大于 600mm 高的梁側模采用對拉螺桿進行加固，梁側模加固后用鋼尺檢查梁上口模板寬度。 4）在鋪設平板模板

23、時，利用紅外線水平儀、鋼尺等工具對平板質量加強過程檢驗頻率，對不合格的區域進行及時調整。5)在板面上采用掃平儀及鋼卷尺對模板表面標高及平整度進行復核、驗收，滿足要求方可進行下道工序施工。6）梁、板砼澆筑時，派專人對板平整度及墻柱垂直度進行跟蹤檢查。 3、匯總模板工程施工檢查記錄表模板施工檢查記錄表按檢驗批附件上報監理，然后復查，合格后進行下道工藝施工。七、梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB 50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-200

24、3 （一）、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁截面尺寸(mmmm)200750模板支架高度H(m)3.4模板支架橫向長度B(m)20模板支架縱向長度L(m)30梁側樓板厚度(mm)100 (二)、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)

25、0.3非自定義:0.06地基粗糙程度B類(城市郊區)模板支架頂部距地面高度(m)9風壓高度變化系數z1風荷載體型系數s0.2 (三)、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱間距la(mm)800梁兩側立柱間距lb(mm)800步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁距梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)400梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)400梁底支撐小梁根數2梁底支撐小梁間距200每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐

26、小梁最大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：平面圖立面圖 (四)、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度b=1000mm，按簡支梁計算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.75

27、)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.75)+1.40.72125.122kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.75)119.225kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax0.125q1L20.12525.1220.220.126kNm Mmax/W0.126106/375003.35N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5q2L4/(384EI)=519.2252004/(38410000281250)0.142mmL/250200/2500.8mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態

28、) R1=R2=0.5q1L=0.525.1220.22.512kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R2=0.5q2L=0.519.2250.21.923kN (五)、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)5080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)213.33小梁計算方式二等跨連續梁 承載能力極限狀態： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1/b=2.512/12.512kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R2/b=2.512/1

29、2.512kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.2/2 =0.024kN/m 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左0.91.350.5(0.75-0.1)=0.395kN/m 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右0.91.350.5(0.75-0.1)=0.395kN/m 梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.72(0.4-0.2/2)/21=0.866kN/m 梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.

30、35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.72(0.8-0.4)-0.2/2)/21=0.866kN/m 左側小梁荷載q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.512+0.024+0.395+0.866=3.797kN/m 右側小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.512+0.024+0.395+0.866=3.797kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q右=Max3.797,3.797=3.797kN/m 正常使用極限狀態： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1/b=1.923/11.923kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R2/b=1.923/11.923

31、kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.2/2 =0.02kN/m 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左10.5(0.75-0.1)=0.325kN/m 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右10.5(0.75-0.1)=0.325kN/m 梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左1(0.5+(24+1.1)0.1)(0.4-0.2/2)/21=0.452kN/m 梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右1(0.5+(24+1.1)0.1)(0.8-0.4)-0.2/2)/21=0.452kN/m 左側小梁荷載q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.923+0.02+0.325+0.452=2.719k

32、N/m 右側小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.923+0.02+0.325+0.452=2.719kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q右=Max2.719,2.719=2.719kN/m 為簡化計算，按二等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1253.7970.82，0.53.7970.220.304kNm =Mmax/W=0.304106/53330=5.696N/mm2f=15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6253.7970.8，3.797

33、0.21.899kN max=3Vmax/(2bh0)=31.8991000/(25080)0.712N/mm2=1.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.521ql14/(100EI)0.5212.7198004/(1009350213.33104)0.291mml1/250800/2503.2mm 2ql24/(8EI)2.7192004/(89350213.33104)0.027mm2l2/2502200/2501.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.7970.8,0.3753.7970.

34、8+3.7970.2=3.797kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.797kN,R2=3.797kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.252.7190.8,0.3752.7190.8+2.7190.2=2.719kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=2.719kN,R2=2.719kN (六)、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/m

35、m2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78可調托座內主梁根數1 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.249106/4490=55.496N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.471kN max=2Vmax/A=23.4711000/42416.371N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.032mmL/250400/2501.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 支座反力依次為R1=0.326kN，R2=6.941kN，R3=0.326kN (七)

36、、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30扣件抗滑移折減系數kc0.85 1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力NmaxR1,R3max0.326,0.3260.326kN0.858=6.8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxR26.941kNN30kN 滿足要求！ (八)、立柱驗算鋼管截面類型(mm)483.5鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支

37、架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 =h/i=1800/15.9=113.208=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.496 2、風荷載計算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.060.81.82/100.018kNm 3、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.75)+1.40.92123.031kN/m 2)小梁驗算 q1max2.303+0.91.2(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.75-0.1)+0.91.2(0.5+(24+1.1

38、)0.1)+1.40.91max0.4-0.2/2，(0.8-0.4)-0.2/2/21，2.303+0.91.2(0.3-0.1)0.2/2=3.333kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.286kN，R26.093kN，R30.286kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+0.91.20.15(3.4-0.75)+Mw/lbmax0.286+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91(0.8+0.4-0.2/2)/20.8，6.093，0.286+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91(0.8+0.8-0.4-0.2/

39、2)/20.8+0.429+0.018/0.86.544kN fN/(A)+Mw/W6544.486/(0.496424)+0.018106/449035.128N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ （九）、高寬比驗算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3 H/B=3.4/20=0.173 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！八、板模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB 50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范

40、GB 50017-2003 （一）、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標高9.00m新澆混凝土樓板板厚(mm)100模板支架高度H(m)3.4模板支架縱向長度L(m)20模板支架橫向長度B(m)12 (二)、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件

41、時的均布活荷載(kN/m2)1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區)模板支架頂部距地面高度(m)9風壓高度變化系數z0.51風荷載體型系數s0.5 (三)、模板體系設計模板支架高度(m)3.4主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距la(mm)800立柱橫向間距lb(mm)800水平拉桿步距h(mm)1800小梁間距l(mm)300小梁最大懸挑長度l1(mm)250主梁最大懸挑長度l2(mm)250結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(模板支架縱向)模板設計剖面圖(模板支架橫向) (四)、面板驗

42、算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式三等跨連續梁 樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以三等跨連續梁，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承載能力極限狀態 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.42.5，1.3

43、5(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.72.5 1=5.969kN/m q1靜=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.1)1=2.819kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用極限狀態 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.1)12.61kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.1q1靜L2+0.117q1活L20.

44、12.8190.32+0.1173.150.320.059kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.32+0.2133.150.3，0.10.1080.32+0.1753.150.30.202kNm MmaxmaxM1，M2max0.059，0.2020.202kNm Mmax/W0.202106/375005.388N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677ql4/(100EI)=0.6772.613004/(10010000281250)=0.051mm 0.051mmL/250300/2501

45、.2mm 滿足要求！ (五)、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)5080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)213.33小梁計算方式三等跨連續梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.1)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.1)+1.40.72.50.3=1.855kN/m 因此，

46、q1靜0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.1)0.3=0.91kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.1q1靜L2+0.117q1活L20.10.910.82+0.1170.9450.820.129kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0970.82+0.2133.150.8，0

47、.10.0970.82+0.1753.150.80.542kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.8550.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.129，0.542，0.7910.791kNm =Mmax/W=0.791106/53330=14.824N/mm2f=15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.6q1靜L+0.617q1活L0.60.910.8+0.6170.9450.80.903kN V20.6q2L+0.675p0.60.0970.8+0.6753.152.173

48、kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.8550.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.903，2.173，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(25080)1.19N/mm2=1.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.1)0.30.843kN/m 撓度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.8438004/(1009350213.33104)0.117mmL/250800/2503.2m

49、m;懸臂端maxql14/(8EI)=0.8432504/(89350213.33104)0.021mm2l1/2502250/2502mm 滿足要求！ （六）、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483.5主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數1 1、小梁最大支座反力計算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2

50、k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.71.50.31.542kN/m q1靜0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)0.30.975kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.30.567kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.1)0.30.903kN/m 承載能力極限狀態 按三等跨連續梁，Rmax(1.1q1靜+1.2q1活)L1.10.9750.8+

51、1.20.5670.81.403kN 按懸臂梁，R11.5420.250.386kN RmaxRmax，R11.403kN; 正常使用極限狀態 按三等跨連續梁，Rmax1.1q2L1.10.9030.80.795kN 按懸臂梁，R1q2l1=0.9030.250.226kN RmaxRmax，R10.795kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) =Mmax/W=0.351106/4490=78.118N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) max=2Vma

52、x/A=22.5231000/42411.903N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max=0.252mm=800/250=3.2mm 懸挑段max0.328mm=2250/250=2mm 滿足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態 圖一 支座反力依次為R1=3.926kN，R2=3.438kN，R3=4.143kN，R4=2.523kN 圖二 支座反力依次為R1=3.188kN，R2=3.827kN，R3=3.827kN，R4=3.188kN （七）、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)3

53、0 按上節計算可知，可調托座受力N4.143kNN30kN 滿足要求！ （八）、立柱驗算鋼管截面類型(mm)483.5鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 =h/i=1800/15.9=113.208=150 滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 根據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008，荷載設計值q1有所不同： 小梁驗算 q10.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.910.3

54、= 1.315kN/m 同上四六步計算過程，可得： R13.316kN，R23.232kN，R33.499kN，R42.693kN =l0/i=1800.000/15.9=113.208 查表得，1=0.496 不考慮風荷載: N =MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH=Max3.316,3.232,3.499,2.693+0.91.20.153.4=4.05kN f=N/(1A)4.05103/(0.496424)=19.258N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: Mw0.9Qcklah2/100.91.40.90.0760.81.82/100.022kNm Nw =

55、MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH+Mw/lb=Max3.316,3.232,3.499,2.693+0.91.20.153.4+0.022/0.8=4.077kN f=Nw/(1A)+Mw/W4.077103/(0.496424)+0.022106/4490=24.286N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ （九）、高寬比驗算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3 H/B=3.4/12=0.2833 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ （十）、立柱地基基礎驗算地基土類型粘性土地基承載力特征值fak(kPa)140立柱墊

56、木地基土承載力折減系數mf0.9墊板底面面積A(m2)0.1 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)4.077/(0.90.1)45.3kPafak140kPa 滿足要求！九、柱模板（不設對拉螺栓）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 （一）、工程屬性新澆混凝土柱名稱A樓3層KL11新澆混凝土柱長邊邊長(mm)500新澆混凝土柱的計算高度(mm)3400新澆混凝土柱短邊邊長(mm)500 （二）、荷載組合側壓力計算依據

57、規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3.4新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243.4min29.868，81.629.868kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，2

58、43.4min29.87，81.629.87kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k29.87 kN/m2 （三）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15.444面板彈性模量E(N/mm2)9350柱長邊小梁根數4柱短邊小梁根數4柱箍間距l1(mm)300模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利

59、受力狀態如下圖，按三等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.350.329.8710.888kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.320.529kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.110.8880.1672-0.1170.5290.1672-0.032kNm Mmax/W0.032106/(1/6300152)2.841N/mm2f15.444N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.329.878.961kN/m 0.677ql4/(100EI)0.6778.961166.6674/(10093

60、50(1/12300153)0.059mml/400166.667/4000.417mm 滿足要求！ （四）、小梁驗算小梁材質及類型矩形木楞小梁截面類型(mm)5080小梁截面慣性矩I(cm4)213.33小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)16.2小梁彈性模量E(N/mm2)9000最低處柱箍離樓面距離(mm)200 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.16738.0566.343 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.127kNm Mmax/W0.127106/(53.33103)2.379N/mm2f16.2N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗

61、算 小梁上作用線荷載qbS正0.16729.874.978 kN/m 小梁變形圖(mm) 0.108mm1.5mm 滿足要求！ （五）、柱箍驗算柱箍材質及類型鋼管柱箍截面類型(mm)483柱箍計算截面類型(mm)483柱箍截面慣性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 qS承l138.0560.311.417kN/m N0.5ql30.511.4170.533.025kN Mql22/811.4170.692/80.679kNm N/An+M/Wn3.025103

62、/424+0.679106/(4.49103)158.459N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 qS正l129.870.38.961kN/m 5ql24/(384EI)58.9616904/(38420600010.78104)1.191mml2/4001.725mm 滿足要求！十、柱模板（支撐不等間距）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 （一）、工程屬性新澆混凝土柱名稱A樓3層KL11新澆混凝

63、土柱的計算高度(mm)3400新澆混凝土柱長邊邊長(mm)600新澆混凝土柱短邊邊長(mm)500 （二）、支撐體系設計柱長邊小梁根數7柱短邊小梁根數6柱箍兩端設置對拉螺栓是柱長邊對拉螺栓根數1柱短邊對拉螺栓根數1對拉螺栓布置方式均分柱長邊對拉螺栓間距(mm)395,395柱短邊對拉螺栓間距(mm)345,345柱箍搭設序號柱箍距柱底距離hi(mm)柱箍依次間距(mm)1200200270050031500500423005005310050063900600 平面圖：平面圖 立面圖：立面圖 （三）、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN

64、/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3.4新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，243.4min38.403，81.638.403kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 有效壓頭高度h=G4k/c=38.4/24=1.6m 承載能力極限狀態設計值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0

65、.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 Smin0.91.4Q3k=0.91.42=2.52kN/m2 正常使用極限狀態設計值 SmaxG4k38.4 kN/m2 Smin0 kN/m2 （四）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)9.828面板彈性模量E(N/mm2)6720 根據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)，面板截面寬度取單位寬度即b=1000mm。 Wbh2/61000152/637500mm3，Ibh3/121000153

66、/12=281250mm4 考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按【四等跨連續梁】驗算 簡圖： 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.351.038.446.656kN/m 活載線荷載q20.91.4 0.7bQ3k0.91.4 0.71.021.764kN/m Mmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.10746.6560.12-0.1211.7640.12=-0.052kNm Mmax/W0.052106/37500=1.387N/mm2f=9.828N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbSm

67、ax1.038.438.4kN/m 簡圖： 0.632 ql4/(100EI)0.63238.41004/(1006720281250)=0.013mml/400100/4000.25mm 滿足要求！ （五）、小梁驗算小梁材質及類型矩形木楞小梁截面類型(mm)5080小梁截面慣性矩I(cm4)213.33小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)12.87小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.49 1、強度驗算 qmaxlSmax0.148.424.842kN/m qminlSmin0.12.520.252kN/m 簡圖： 彎矩圖：

68、 (kN.m) Mmax=0.231kNm Mmax/W0.231106/53330=4.332N/mm2f=12.87 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qmaxlSmax0.138.43.84kN/m qminlSmin0.100kN/m 簡圖： 變形圖： (mm) max=0.843mm=l/400=600/400=1.5mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 1）承載能力極限狀態 剪力圖： (kN) R1=2.173kN R2=2.406kN R3=2.529kN R4=2.002kN R5=2.726kN 2）正常使用極限狀態 剪力圖： (kN) R1=1.723kN R2=1.91

69、4kN R3=1.982kN R4=1.677kN R5=2.016kN 4、抗剪驗算 由承載能力極限狀態的剪力圖知 Vmax1.541kN 3Vmax/(2bh)=31.541103/(25080)=0.193N/mm2=1.49N/mm2 滿足要求！ （六）、柱箍驗算柱箍材質及類型鋼管柱箍截面類型(mm)483柱箍計算截面類型(mm)483柱箍截面面積A(cm2)4.24柱箍截面慣性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000柱箍合并根數2柱箍受力不均勻系數0.6 由上節小梁驗算的支座反力計算知，

70、柱箍取小梁對其反力最大的那道驗算 連續梁中間集中力取小梁最大支座；兩邊集中力取小梁荷載取半后，最大支座反力的一半。 1）長邊柱箍 取小梁計算中l=600/(7-1)=100mm=0.1m代入小梁計算中得到： 承載能力極限狀態： RmaxMax2.173，2.406，2.529，2.002，2.7260.62.726=1.636kN 正常使用極限狀態： RmaxMax1.723，1.914，1.982，1.677，2.0160.62.016=1.21kN 2）短邊柱箍 取小梁計算中l=500/(6-1)=100mm=0.1m代入小梁計算中得到： 承載能力極限狀態： RmaxMax2.173，2.

71、406，2.529，2.002，2.7260.62.726=1.636kN 正常使用極限狀態： RmaxMax1.723，1.914，1.982，1.677，2.0160.62.016=1.21kN 1、強度驗算 長邊柱箍計算簡圖： 長邊柱箍計算彎矩圖： (kN.m) 長邊柱箍計算剪力圖： (kN) Mmax0.264kNm Mmax/W0.264106/4490=58.797N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 短邊柱箍計算簡圖： 短邊柱箍計算彎矩圖： (kN.m) 短邊柱箍計算剪力圖： (kN) Mmax0.209kNm Mmax/W0.209106/4490=46.548N/mm2

72、f=205N/mm2 滿足要求！ 2、支座反力計算 長邊柱箍支座反力： Rc1=1.196/=1.196/0.6=1.993kN Rc2=7.425/=7.425/0.6=12.375kN Rc3=1.196/=1.196/0.6=1.993kN 短邊柱箍支座反力： Rd1=0.934/=0.934/0.6=1.557kN Rd2=6.311/=6.311/0.6=10.518kN Rd3=0.934/=0.934/0.6=1.557kN 3、撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖： 長邊柱箍計算變形圖： (mm) max0.057mm=l/400=395/400=0.988mm 滿足要求！ 短邊柱箍計算

73、簡圖： 短邊柱箍計算變形圖： (mm) max0.031mm=l/400=345/400=0.863mm 滿足要求！ （七）、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N=MaxRc1，Rc2，Rc3，Rd1，Rd2，Rd312.375kNNtb17.8kN 滿足要求！ N12.375kN26kN 滿足要求！十一、模板支架對混凝土樓蓋影響分析計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 （一）、工程屬性新澆

74、樓板單元名稱4B軸、C軸/1軸、2軸當前施工層第3層每標準層施工天數5板單元計算長度BL(m)4板單元計算寬度Bc(m)4樓蓋板配筋信息表樓層鋼筋位置配筋量及等級鋼筋面積(mm2)第2層X向正筋HRB33510150ASX=523.599Y向正筋HRB33510150ASY=523.599X向負筋HRB33510150ASX=523.599Y向負筋HRB33510150ASY=523.599第1層X向正筋HRB33510150ASX=523.599Y向正筋HRB33510150ASY=523.599X向負筋HRB33510150ASX=523.599Y向負筋HRB33510150ASY=523

75、.599 (二)、模板支架搭設參數每標準層層高H(m)3.4支座周長(m)0.8立桿的橫向間距La(m)0.8立桿的縱向間距Lb(m)0.8 (三)、荷載參數模板自重(kN/m2)0.3鋼筋混凝土自重標準值(kN/m3)25.1施工荷載Q1k(kN/m2)1振搗荷載Q2k(kN/m2)2結構模型立面圖結構模型平面圖 (四)、樓層承載力計算 1、第2層 承受的荷載 q1.20(0.617+25.10.12)+1.225.10.12+1.40(2+1)12.169kN/m2 每5天混凝土樓板強度驗算計算單元均布荷載q(kN/m)板的計算寬度L(m)彎矩系數m1板內所承受最大彎矩Mmax(kN.m)

76、12.16940.0519.989 混凝土樓板承受的最大彎矩5天后的強度比原砼強度5天后砼強度等效5天后砼強度設計值fcm(N/mm2)48.3C30C14.503.478 矩形截面相對受壓區高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)523.59930010001003.4780.452備注Asfy/bh0fcm 最大彎矩計算 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為s0.35 此層樓板所能承受的最大彎矩為： Misbh02fcm0.35100010023.47810-6 結論：Mi12.16Mmax9.989 第5天以后的各層樓板強度和

77、足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 (五)、樓板裂縫驗算 1、本結構按壓彎構件進行計算 公式參數剖析使用條件max=crsk1.9c+0.08d/(te )/ Esd鋼筋的直徑最大裂縫寬度驗算As縱向受力拉鋼筋的截面面積Mk按荷載短期效應組合計算的彎矩值c最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區底邊的距離（）：當c20時，取c=20，當c65時，取c=65ftk混凝土軸心抗拉強度標準cr構件的受力特征系數，綜合了前述若干考慮，軸心受拉構件取2.7，受彎、偏心受壓取2.1，偏心受拉取2.4；縱向受力鋼筋表面特征系數，對于帶肋鋼筋取1.0，對于光面鋼筋取0.7；Es鋼筋的彈性模量te=As/Atete按有效

78、受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率，在最大裂縫寬度計算中，當te0.01，時取 te=0.01tk/(tesk)裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數，在計算中，0.2時，取=0.2；當1.0時，取=1.0.對于直接承受重荷載的構件，取=1.0Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截面面積；對于軸心受拉構件，取構件截面面積對于受彎、偏心受壓和偏心受拉構件Ate=0.5bh矩形截面sk=Mk/(Ash0)， h0 =h-(c+d/2)sk裂縫處鋼筋應力 2、最大裂縫寬度計算樓層crc(mm)d(mm)skteEs(N/mm2)max(mm)第2層2.10.8272010230.

79、82410.012000000.236比較第2層 max/0.31符合要求 (六)、樓板抗沖切驗算 根據混凝土結構設計規范（GB50010）規定，受沖切承載力應滿足下式 公式參數剖析F=(0.7hft+0.15pc,m)umh0Fl局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的

80、截面有效高度的平均值=min(1, 2)1=0.4+1.2/s , 2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s 2時取s =2 ，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as =40 ，對邊柱，取as =30 ：對角柱，取 as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備， 承載力計算樓層F0.7hftumh0F1hftumh0F第2層10.69110.81003

81、8.6797.788比較第2層 F/F11符合要求十二、安全、環保文明施工措施 （1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 （2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。 （3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 （4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否

82、松動，發現問題及時組織處理。 （5）木工機械必須嚴格使用專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。 （6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板 （7）在電梯間進行模

83、板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。 （8）環保與文明施工夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。十三、模板施工安全事故應急救援預案（一） 應急救援小組組成組長：王洋組員：李向前 孟一曼 彭玉明 郭鑫 王磊 程成 邵文敏 楊玉波 鄒旺友（二

84、）應急救援小組職責1、建立健全安全生產責任制和安全生產教育制度，制定安全生產規章制度和操作規程，保證本項目安全生產條件所需資金的投入，對建設工程進行定期和專項安全檢查，并做好安全檢查記錄。2、對分包單位進行技術交底和安全生產監督。3、向作業人員提供安全防護用具和安全防護服裝，并書面告知危險崗位的操作規程要求和違章操作的危害。4、組織參與安全生產活動與專項方案的編制、審閱工作。5、一旦發生工傷事故，立即組織搶救，迅速上報并保護好現場；參加事幫調查處理的工作，不隱蔽真相或隱瞞不報。6、施工現場應急救援體系框圖： 公司應急救援指揮部項目部應急救援領導小組組長：王洋（配合公司救援工作的全面落實和實施；

85、組織和領導項目部應急救援小組的全面工作）副組長：李向前（負責具體應急救援和聯絡工作）郭鑫：（負責檢查措施的落實；應急救援的聯絡等工作）孟一曼：（負責檢查措施的落實；配合事故調查等工作）程成：（負責事故現場警戒、疏散等工作）王磊：（負責對傷員、財產搶救等工作）地方行政主管部門專業救援單位、專家（三）現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人、整體坍塌等事故。(A) 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。(B)

86、觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。(C) 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。（D）身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害

87、時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。(E) 塌事故，基本發生在混凝土澆搗和拆模時，結合施工現場的實際情況應有必要的預防、預警措施，一是準備好充分的應急救援物資，如：千斤頂、扣件、鐵絲、型鋼、手動葫蘆等；二是混凝土澆搗施工時安排人員進行跟蹤監測，發現險情立即停止澆搗，組織人員進行加固，控制、防止事故發生、擴大。（四）應急救援小組制度1、應急救援小組每年應組織一次項目部管理人員培訓與考核，對于考核不合格者，需經再教育考核合格后方可從事相應的工作。2、應急救援小組每年定期組織不少于2次應急救援演練。3、每次檢查發現的問題應按三定的原則（定人員、定措施、定時

88、間）進行處理，并及時復查。（五）傷亡事故的報告與調查的規定1、發生傷亡事故后，負傷人員或最先目擊事故發生的員工應立即向現場負責人報告。2、項目部對受傷人員歇工滿一個工作日以上的事故，填寫傷亡事故登記表并及時上報。3、發生重傷和重大傷亡事故，必須立即將事故概況（包括傷亡人數、發生事故時間、地點、原因）等，按相關規定分別報告本企業主管部門、行業安全管理部門和當地勞動、公安、人民檢察院及工會。4、對輕傷、重傷事故，由企業負責人或指定人員組織生產、技術、安全等有關人員以及工會成員組成的事故調查組，進行調查。5、重大傷亡事故，由企業主管部門同企業所在地區的市一級勞動部門、公安部門、工會組成的事故調查組進行調查。（六）應急物資1、手動工具：12槽鋼20m，千斤頂3只，手拉葫蘆2個，撬棍若干。2、鑿除工具：空壓機二臺，手扶空氣錘二臺，手工鑿子15把，十字鎬3只。3、醫療器具：藥箱2只，擔架2副，氧氣呼吸器具一副。4、其他設備：照相機一臺，五金工具一付。