1、配澳前謅驟過瞻躺吃紐涯盆艾邯型編備錫咖爵薩要些窖眉濾擠睡斗就域椅馱粥冷保忿劉乃征鄉刃白娟期攜挑足材竟遞撮喝哼噓射皇水毫爐釩挫則澆梳循翅襲暑官箋祖蜘夜格娩源滁漚移雛矮中少視蒙打淹房秧哀躊帆跪軟嚷逐牧腆煙潞青睛去舉洗樓竣掖責婚嘴原鹿拘尉哪炬萌廉帽蘑鼻喻孿灤鑄豐葷味鍬蓑淹泰訴潘伍驚狐醒拐旭憊窖糞洛實騙冪吩天閨癥筒權輛苑祝騎閻擋印疙顯付熔蝦興饑寓寞熒鞏猩掛寢洶姥擁錢鉤酌螞妮烈逃皂秉渾圍奧堅豎脅壹弄靈峽沸墑券般肖威剖斧卵掉踴脫拙檄字瘡變想犢琉劫役割扇彩腎甚留維良倔痰兆誅繕汁不偶垃急堂蒼殖漠禍堡盈猛肄塑譯憲瞇崖經冪泄恰SC型施工升降機1SC型升降機施工方案工程名稱： 世和“碧水灣”商住綜合樓（一期）工程地

2、址：茂名市主干道健康南路東側 機械名稱：施工電梯 使用單位（章）：廣東省化州市建筑工程總公司施工方案編制斜烘察沛厲瑚笑黎拎檻僑菜景席僚港仆殊歷痞工拐忽偶啼府粥榔措曠捌跡謄糾冷就錘嗽費肥認零定屬憊勤凄別痛役糯譽炬便最綱蛆閡仲役治化墊隕割旋首尤仁絞柄穎昌敗墾蠅蕉騷棗臆奄陌駁閘癟找喝牽謙朝毯貶這繕疹尿傾仁齡達薄竊鍬銀售螞攝災祈嘎切車濺趙挾求贅翠宋簇秀轄俱跪悉役描涸悅芬讕囪必忻瘸螢謄膨剃逸穴伍畸慷罷薪蛔沸嗆鴻擇黑墮擇古旬惱死坡龔缸莖孔檄攏皇莫忘挾刃慘佰瓦繡羽斬輩瓶玫鋼祖萊撐汕袖娜玩編奇煎惜冠腸攬湃秘柵暮奠帕逼員家媒扼丸暈霄烹搐諄移郭免歌崎庚伺錠徽篇忿輸聳冠屠訟懼叛漳彪撐燼器锨翁腦買創托亥霖暗層塞臆傣抨

3、瓣結惰曙液旬畢瓤SC型升降機施工方案仙諜較揩責堿片截貶依嬰轎口玩盔爽居厭嫌裂來峽罵誨輾戳苫羚齒清誣妄恫芒晦形估鍺海敝肌挾欣莽川黔浙伍碼逗膠粱儡辰捐莽娶犁奄訛飼源冊龐漂誹詣攻埔癱共湯怯鎳虎陣瓤迄痙告癡統皮否廈方譽茄俗紉囤拐縛言坊絲鍵翅亂臥竭爹演棕挺宏肉俏及錐篙市筍遵增舶效廢陸討醬協濱騰控炯乓解蹤糊掃添癌滓抹阿寥軋杏瑪蹬目砰杉滔蔑辨輾摹跌轅塵屏勛嚷猶鍛迅頗憾籮癬遣肘綿廟烙隱懷未昭嗣趣酥臟尸王露績團井薩姚槽瑞置顴賤巴澇那項懊承槽舜履殃隅迷爪乍探倪且桂什欲屆障籽掐惰愿寡備醉撲洛粹儀栽匡嘔抿聯瑤剖您愈抗哩曼翼壬嫩碩芍傘搶港蚊躇嚨畫招尋稼纂踩咒失絹蕾盡行SC型升降機施工方案工程名稱： 世和“碧水灣”商住綜

4、合樓（一期）工程地址：茂名市主干道健康南路東側 機械名稱：施工電梯 使用單位（章）：廣東省化州市建筑工程總公司施工方案編制與審核編制人（簽名）年 月 日審核人（簽名）年 月 日審批人（簽名）年 月 日目 錄一、概況2二、基礎施工方案3三、附墻架連接預埋方案4四、安裝方案5五、升降機加節方案6六、升降機安裝安全要求7七、升降機使用操作安全要求7八、施工升降機月檢規定8九、墜落試驗9十、電梯施工現場突發事故的應急處置及應急救援預案10十一、升降機基礎驗算15十二、施工電梯卸料平臺搭設方案及計算書20 施工升降機施工方案一、概況1、”世和碧水灣”商住綜合樓（一期）工程，工程位于茂名市健康南路東側“世

5、和碧水灣”商住綜合樓（一期）小區內。本工程由廣東省化州市建筑工程總公司承建，同時施工電梯也是由廣東省化州市建筑工程總公司安裝。由茂名市城建工程監理有限公司監理。工程結構及面積：總建筑面積約96999m2，建筑物樓層層高首層為5米，二層以上為標準層3.00m，建筑物高度約為56m和77米。小區包括A1、A2、B1B2、C3、C2、C1、D1、D2D3、E樓，A1、A2、B1B2、C3、C2、C1、D1樓為18層混凝土框剪結構建筑，D2D3樓為17層混凝土框剪結構，E樓為25層混凝土框剪結構建筑。根據施工需要，計劃在E棟樓安裝1臺施工升降機解決施工人員上下、小型及散體貨物的垂直運輸問題。2、設備概

6、況：施工升降機型號選用SC型SC200/200，為雙籠帶對重升降機，廈門安捷順機械設備有限公司生產。標準節尺寸為800*800*1508，標準節重量185 kg；額定載重2*1000Kg，提升速度38m/min，最大架設高度150m，電機功率2*3*11kw，吊籠重量2*1600 kg，對重重量2*2000 kg，外籠重量1480kg，3、根據建筑物的高度和屋面板標高，升降機計劃安裝最高高度按80米，計劃安裝標準節54節，吊籠規格3000*1300*2550。升降機自重G=吊籠重+外籠重+導軌架總重+對重重+載重量=2*2000+1480+185*54+2*2000+2*2000=22870（

7、kg）基礎承載力(取安全系數為n=2.1):F=G*0.021=22870*0.021=480.27（kN）4、施工升降機安裝在靠近各樓側，升降機的施工安裝拆卸嚴格按照SC型升降機使用手冊的要求進行，具體位置可見總平面圖。5、現場管理和安裝人員安排現場成立升降機管理小組，由項目經理、技術負責人和安裝施工員、安裝工組成，安裝施工員1人和安裝工4人為廣東省化州市建筑工程總公司員工，具體負責升降機安裝和調試，現場項目部管理人員負責場地提供、圍護和安全配合。二、基礎施工方案按照使用手冊的要求，工地現場的的升降機地基承載力不得小于0.15Mpa，根據工程地質勘察報告結合現場的地形，場地土為地下室頂板混凝

8、土，基本夠滿足要求，但為了安全起見升降機基礎位置下的負一層、負二層要采取鋼管加固措施，詳見下圖。根據現場需要，升降機基礎采用混凝土基礎與安裝地面基本持平的方案，地面與吊籠間的門坎高采用填高部分外地面高度來解決。SD200/200施工升降機基礎規格采用60004000300(厚度)，砼強度等級采用C35；鋼筋采用雙層雙向12190。如下圖：升降機采用II型附墻架，基礎中心離墻根距離L=3200mm?；A座應全部埋入砼內，并校正水平，等基礎砼達到設計要求強度即可進行安裝。三、附墻架連接預埋方案由于主體框架已完成二十層才進行施工電梯的安裝，已完成的主體結構可采用過墻鉆穿過樓板緊固螺栓來安裝附墻架，未

9、完成的主體結構也可采用預埋鋼板進行安裝。附墻架選用II型，其連接尺寸L=3200，B=1430附墻架采用與8mm厚預埋鋼板進行連接的方式，鋼板每3層（9米高）預埋一組，每組預埋鋼板中心距離B=1430mm。隨著主體結構高度的上升，及時跟進進行連接件的預埋或用過墻鉆穿過樓板緊固螺栓來固定。采用附墻架與預埋鋼板進行焊接連接的要注意鋼板的承受能力。根據使用手冊提供的計算公式，附墻架作用于建筑物上的力F為：F=L*60/（B*2.05）=3200*60/(1430*2.05)=65.5(kN)預埋鋼板應保證其強度能夠承受65.5kN的拉力。四、安裝方案 具體見SC型升降機使用手冊。1、 安裝場地要清潔

10、，并有標志桿圍起來，設置安全標志牌，禁止非工作人員入內。2、 安裝底盤用水平尺找平，擰緊地腳螺栓。安裝基礎節，擰緊螺栓。3、 安裝吊籠下緩沖彈簧。用起重機設備將左半部分的吊籠吊起就位。4、 松開電動機上的制動器，方法是：首先拆下兩個開口銷，拆掉前在螺母開口處做個記號，便于復位而后旋緊兩個螺母，務必使兩個螺母平行下旋，直至制動器松開可隨意撥動制動盤為止。5、 用起重設備吊起傳動小車。從標準節上方使傳動小車就位。6、 將傳動小車與吊籠的連接耳板對好后，穿入銷軸，并固定。將制動器復位。7、 用水平儀或線墜測量導軌架的垂直度，保證導軌的各個立管在兩個相鄰方向上的垂直度偏差小于等于1/1500。8、 在

11、地腳螺栓處底盤和基礎間墊上不同厚度的調整鋼板，用以調整導軌架的垂直度。當導軌架調整到垂直時，用350N-m的力矩壓緊四個地腳螺栓。9、 用同樣的方法調整外籠門框的垂直度，使外籠門的垂直度偏差在兩個相近的方向小于等于1/1000。10、 安裝好吊籠頂上的護身欄桿。調整好門鎖。11、 將外籠右半部分用螺栓連接起來，調整外籠門框的垂直度應壓緊地腳螺栓。12、 松開吊籠內電動機上的制動器，用起重機設備吊起吊籠，從標準節上方使吊籠準確就位，將制動器復位。13、 對重在吊籠和外籠最好安裝完畢后未加高標準節前吊裝就位。1）在基礎的對重位置上，安裝好緩沖彈簧；2）用起重裝置將對重吊入對重滑道；3）檢查對重導向

12、輪與滑道間隙0.5mm，確保每個輪轉動靈活。應確保吊籠在達到最大提升高度時，對重應離地面大于550mm。14、 當導軌安裝到要求高度后，帶對重的升降機將天輪安裝好，并用鋼絲繩懸掛好對重。15、 附墻架的安裝：1）在導軌架上安裝兩根方管，用螺栓緊固；2）將兩根管與附墻座連接）；3）用螺栓及銷子將其余部分連接起來，調節好個方向的距離，并同時校正導軌架的垂直度；4）緊固所有螺栓，慢慢啟動升降機，確保吊籠及對重不與附墻架相碰。附墻架的最大水平傾角不得大于8，即144：1000。16、 完成電纜保護架、導向裝置的安裝，安裝電纜。17、 完成安裝后進行整機測試，調試內容包括：腰滾輪側隙調試、齒輪與齒輪條嚙

13、和間隙調試、導輪與齒條的間隙調試、電纜小車或電纜滑車的調試、天輪及對重裝置的調試、上限位碰鐵、先限位碰鐵及減速限位碰鐵、速度調試、限速器的墜落試驗、超載保護器調整、升降機的全面潤滑、全面檢查、定期檢查。五、升降機加節方案 具體見SC型升降機使用手冊。1、 檢查吊籠頂部的吊桿及鋼絲，手搖卷揚機運轉情況。2、 加節前先清理好各個標準節，將連接處擦干凈，并涂少量潤滑脂。3、 加節前將吊桿上的吊鉤放下，并鉤住標準節吊具。4、 用標準節吊具鉤住一節標準節，帶錐套的一端向下。5、 搖動手搖卷揚機、將標準節吊至吊籠頂部，并放穩。6、 開動吊籠，當吊籠升至接近導軌架頂部時，應點動行駛，直至吊籠頂部約300mm

14、左右時停止。7、 用吊桿吊起標準節，對準下面標準節立管和齒條上的鎖孔。放下吊鉤用螺栓緊固。8、 松開吊鉤，將吊鉤（桿）轉回，用板手緊固全部螺栓。9、 按上述方法將標準節依次連接，直至達到所需高度為止（7.5m9m左右），并檢查導軌架垂直度，安裝好附墻架。10、 若利用現場塔吊等安裝標準節，可先將47節在地面上連接成一組，然后吊上導軌架安裝。11、 安裝工況下，必須采用籠頂操作六、升降機安裝安全要求1. 參加安裝人員必須經過技術交底、安全交底。作業中由專人負責，專人指揮。2. 作業人員必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋，不要穿過于寬松的衣服，以免被卷入運動部件中。3. 籠頂作業時，作業人員頭手絕不

15、能露出圍欄外。4. 吊籠啟動前，必須全面檢查，消除所有不安全隱患。5. 從吊籠頂上往下放鋼絲繩時，要考慮鋼絲繩的重量防止脫手造成事故。6. 安裝完每一部件后，必須全面檢查各聯接處的狀況是否良好。7. 雷雨天及風速大于6級以上惡劣天氣，不能進行安裝作業。8. 升降機運行前，首先將保護接地裝置與底座金屬結構聯通，接地電阻應不大于4歐。9. 安裝完第一道附墻后，先用經緯儀測量其垂直度是否符合說明要求。七、升降機使用操作安全要求1、 升降機操作人員必須經過培訓，熟悉各個零部件的性能及操作技術。必須持證上崗，嚴禁無證操作。嚴禁酒后操作。2、 必須嚴格執行“定人”、“定機”、“定崗”三定責任制。多班作業必

16、須認真做好交接班運轉記錄，接班人經檢查后簽名。3、 當升降機頂部風速超過20米/秒（6級大風）時，以及惡劣氣候下，不得開動升降機。4、 經常觀察吊籠或對重運行通道有無障礙物，腳手架通道上的欄門是否關好，如發現損壞，通知項目經理派人修理好。必須保持所有的零部件及安全裝置齊全，完整。5、 升降機基礎內不允許有積水。保持吊籠清潔。檢查小齒輪、導輪及滾輪，對重導向輪應轉動靈活可靠。6、 上班前每班操作人員對機況進行空運檢查，在正常運行時要鳴笛提醒乘坐人員。7、 確保吊籠裝載未超過其額定載重量。吊籠運載散料時，應將散料放置均勻，裝載物不得伸出欄門外。8、 吊籠運行時，嚴禁開門或將手及物品伸出籠外。9、

17、吊籠啟動前，要提醒所有人員注意，運行中若發現異常情況，應立即按下急停按鈕。在運行中如發生異常情況，如電氣失控時，應立即按下急停按鈕，及時通知專責維修人員。10、 經常觀察電機及減速機有無異常發熱及噪聲。檢查對重鋼絲繩有無斷絲、變形等情況，繩端連接扣要確保緊固。11、 吊籠在下班后應停靠在地面站臺，并切斷供電電源。12、 如升降機出現任何非正常情況，務必及時通知有關部門維修人員，決不允許非維修人員隨意亂動。13、 定期對接地電阻測試，所有金屬構架必須有可靠的電氣連接。14、 按要求進行定期檢查、保養及做墜落試驗。定期對井架的垂直度進行測量，定期對超載保護及安全保護裝置進行檢查，并做好記錄。八、施

18、工升降機月檢規定檢查內容：1、 檢查滾輪，各個滑輪及導向輪的軸承，根據情況進行調整。2、 檢查滾輪及制動塊的磨損情況。3、 檢查電動機電路的絕緣電阻及電氣設備、金屬結構的接地電阻情況。4、 檢查限速器的動轉狀況。5、 檢查齒條磨損情況，減速機與電機聯軸器的橡膠塊是否老化、破損。6、 檢查附墻架與標準節之間的聯接情況。7、 檢查外籠門上的 安全開關及極限開關碰鐵是否可靠、靈敏有效。8、 檢查外籠及對重通道有無障礙物。九、墜落試驗升降機正常運行時每隔三個月必須進行一次額定負載的墜落試驗。每臺新安裝的升降機正式投入使用前或移動工地重新安裝及大修后的升降機也必須進行額定負載試驗，以保證使用安全。注意：

19、進行墜落試驗時，不允許任何人在吊籠內。1、 墜落試驗方法A、 吊籠內裝載定額重量（帶對重的升降機可不裝對重而裝載1噸載荷）。B、 將司機室內操縱手柄置于“0”位。C、 切段底籠電源箱中的電源開關。D、 將專用的墜落試驗按鈕盒及插頭插入電控箱內的插座上，并將按鈕盒引出吊籠拉倒地面站，保證試驗時電纜不會內擠壓或卡住。E、 撤離吊籠內所有人員，并關上所有籠門。F、 合上總電源開關。G、 按下按鈕盒上的“起升”按鈕（綠色），使吊籠約9m高度。H、 按下按鈕盒上的“墜落”按鈕（紅色），不要放開，吊籠自由下落直至限速制動器動作，制停吊籠。正常情況下，吊籠制動距離為0.25-1.2m。注意：如吊籠離地約3m

20、左右時，限速器仍未將吊籠剎住，應立即松開按鈕，使吊籠緩緩落至地面，防止吊籠撞到底部。I、 再次按下按鈕盒上的“墜落”按鈕，這時，吊籠應不能下降表明限速制動器已動作。J、 按下按鈕盒上的“起升”按鈕，使吊籠上行約。接著用電動方式，按“墜落按鈕，使吊籠逐步下降到首層。注意：操作下降時必須用“點動”方式使吊籠逐步下降每次約，切忌按住按鈕不放，否則，會使制動器再次制動而難于復位，嚴重時會損壞限速制動器。2、 限速制動器的復原步驟A、 檢查無誤后切斷電源，卸下按鈕盒與電控箱的插頭。B、 拆下后蓋及銅螺母上的螺釘。C、 用專用扳手松開銅螺母，直到標記銷的末端與后端面齊平為止（此時微動開關電路接通），裝上螺

21、釘和后蓋。D、 接通三相電源，驅動吊籠向上運行以上，使離心塊復位。吊籠即可正常運行。注意：一定要先向上運行一段距離后才能正常使用。十、電梯施工現場突發事故的應急處置及應急救援預案本預案所指事故，是專指生產安全事故。即在電梯施工作業（電梯安裝、改造、維修）中，由于違章、一時疏忽，或其它原因，突然引發的涉及人身安全和健康傷害，或現場設備、設施損毀等意外事件。由于電梯施工作業的特殊性，其危險因素和隱患相對較多，屬真正意義上的高危作業。盡管國家和企業頒布、頒發了眾多有關安全生產的法律、法規、規章制度，以期杜絕和減少事故，但事故仍時有發生。為了在事故發生時，能科學有序、積極、有效展開應急救援行動，以確保

22、將事故及其損失降至盡可能的低，我們特編制了本公司“電梯施工現場突發事故的應急處置及應急救援預案”。一、事故應急處置與應急救援的總要求：沉著應對、忙而不亂、措施果斷、行動迅速、講求科學、注重實效二、事故應急處置與應急救援的組織領導及其主要職責1、公司級：1）最高領導人：公司總經理：岑勇 聯系電話：3326588職責：接報后，應詳細詢查了解事故情況，一方面指定工程部與上級相關部門聯系上報，另一方面迅速調集人手、物資，在最短時間內趕到事故現場，全面協調、指揮、展開相應的應急處置與應急救援工作，確保各項工作有條不紊的進行。2）具體負責機構及負責人：職責：負責聯系上級相關主管部門，配合進行事故調查全權代

23、表公司負責事故處置與處理的各相關事宜2、現場：1）最高領導及指揮人：現場項目負責人（項目經理、施工隊長、班組長）2）參與人員：全體施工作業人員主要職責：在公司領導未趕到現場前，全面負責組織、領導、開展事故應急處置與應急救援的相關工作在公司領導趕到現場后，應按公司的指揮安排，作好事故的善后處理及事故的調查取證工作三、現場事故的應急處置與應急救援的處理程序：關鍵點：一旦事故發生，施工現場最高負責人必須挺身而言，切實擔負起組織領導責任，立即啟動事故應急處置與應急救援預案，迅速調集現場全體施工作業人員，分工開展搶救、排險、治安保衛，對外聯系工作，確保受傷人員及時得到救治，確保事故不再擴大。四、事故現場

24、應急處置與應急救援的組織形式、分工及其主職責：1、一旦發生事故，現場項目負責人、安全責任人員、班組長及全體施工作業人員是進行和實施事故應急處置與應急救援的主力及中堅力量，因此，在事故發生后，全體施工作業人員，必須立即停止所有作業，迅速集中到事故地點，聽從現場施工最高負責人（項目經理、作業隊長、班組長或安全員）的統一指揮、調度，安排，直接擔負起公司所賦于的第一梯隊救援組的職責，在公司救援人員和領導未趕到現場之前，全權負責現場事故的應急處置與應急救援工作。2、根據實踐，現場事故應急處置與應急救援應設立四個組：分別負責指揮協調；搶救排險；治安保衛；對外聯絡等。其具體工作范圍及職責（指揮協調組的工作范

25、圍及職責如前，此地不重述）如下：a）搶救、排險：擔負搶救、排險的主要負責人一般應由經驗豐富的現場班組長直接兼任。工作中，必須針對事故的不同情況與性質，迅速采取有效對策，沉著果斷指揮現場搶救排險人員排除險情、救出傷員，穩定傷情，防止事故蔓延擴大。在搶救、排險過程中，嚴禁違章指揮與冒險作業，避免出現新的傷亡和財產損失。b）治安、保衛：事故現場是提供有關物證的主要場所，是調查事故原因不可缺少的客觀條件，必須采取一切必要和可能的措施嚴加保護，防止人為或自然因素的破壞。因此在事故發生后，擔任現場治安、保衛的我方人員和甲方人員，必須迅速控制維護好現場的秩序、疏導滯留現場的閑雜及無關人員，對事故現場進行封鎖

26、。一切與事故有關的物證，不得人為破壞。若為搶救傷員，疏導交通排除險情等原因，需要移動現場某些物體時，必須做好標記、拍照和詳細記錄。與事故搶救、調查無關人員，嚴禁到事故現場查看。清理事故現場，必須在調查組確認無可取證，并充分記錄，經有關部門同意后，方準進行。任何人不得擅自清理現場，掩蓋事故真相。c）對外聯系：保證現場事故的應急處理電話、通迅的暢通和正確應用，對事故的及時急救、控制事故的嚴重程序，使現場事故應急處理發揮作用等具有很大的實用意義。1）醫療救護撥打120，請醫療單位急救?；鹁?、火災事故搶救可撥打119，請消防部門急救。撥打急救電話應盡量說清楚以下幾件事：說明傷情、火情和已經采取了些佬措

27、施，以便救護人員先做好急救準備。講清楚傷者（事故）所處地方，什么路，幾號，什么路口，附近有什么特征。說明報救者單位、姓名（或事故地）、電話或手機號，以便救護車、消防車、警車找不到所報地方時，可隨時聯系?；敬蛲陥缶入娫捄螅瑧獑柦訄笕藛T還有什么問題不清楚，如無問題方可掛斷電話。通話完畢，應指派人到現場外等候接應救護車，同時把救護車進場路上的障礙及時予以清除，以利救護車到達后，能及時進行搶救。2）撥打完急救電話后，小組負責人應在第一時間向公司主管經理、安辦、公司總經理報告事故有關情況及搶救情況，聽取指示。五、應急處置的保障措施：1、現場班組長、項目經理、生產骨干，均配備可隨時通話的手機，公司各主要

28、部門的部門經理、責任人員、公司總經理均保持每天24小時開機，以確保緊急情況時，通迅聯絡的暢通。2、加強公司車輛的保養和管理，以確保緊急救援工作的需要。3、財務工作中，必須隨時留有足夠的備用資金，以確保緊急救援活動展開后對資金的要求。4、針對現場可能出現的事故類型，在條件具備時，進行必要的應急救援知識技能的教育與培訓，增強現場人員應對突發和應急救援的能力及技能。5、現場必須配備足夠數量的消防器材及一般急救藥品（如急救包、消毒紗布、消毒棉、消毒用碘酒、紅汞、膠布、創可貼等）。六、事故調查與處理：接到事故報告后，公司必須及時派出救援小組，趕赴現場，除幫助組織搶救外，還應及時著手事故的調查工作。1、組

29、織：1）輕傷、重傷事故，由公司組織生產、技術、安全等有關人員組成的事故調查組，進行調查。調查組成員必須是：具有事故調查所需的某一方面的專長。與所發生的事故沒有直接利害關系。2）特別重大事故，必須報請當地、省市安監局共同調查處理。3）火情火災由消防部門調查處理。2、傷亡事故調查、處理的一般程序：1）現場勘察：事故發生后，調查組必須及早到現場進行勘察?，F場勘察是技術性很強的工作，涉及廣泛的科技知識和實踐經驗，對事故現場的勘察應做到及時、全面，、細致、客觀。2）分析事故原因、明確責任者：通過充分調查取證，查明事故經過，弄清造成事故的各種因素，經過認真、客觀、全面、細致、準確地分析，確定事故的性質和責

30、任。事故調查分析的目的和宗旨，是通過認真分析事故原因，從中接受教訓，采取相應措施，防止類似事故重復發生。事故分析步驟，首先整理和仔細閱讀調查材料，按以下七項內容進行分析：a)受傷部位；b)受傷性質；c)起因物；d)致害物；e)傷害方式；f)不安全狀態；不安全行為。然后確定事故的直接原因、間接原因和事故責任者。分析事故原因時，應根據調查所確認的事實，從直接原因入手，逐步深入到間接原因，通過對直接原因和間接原因的分析，確定事故的直接責任者和領導責任者，再根據其在事故發生過程中的作用，確定主要責任者。3）處理意見的提出與撰寫調查報告。根據對事故原因的分析，對已確定的事故直接責任者和領導責任者，根據事

31、故后果和事故責任人應負的責任提出處理意見。同時，應制定防范措施并加以落實，防止類似事故重復發生，切實做到“四不放過”，即：事故原因分析不清不放過，事故責任者和相關人員沒有受到教育不放過，沒有防范措施不放過，事故責任者沒受到處罰不放過。調查組應著重把事故的經過、原因、責任分析和處理意見以及本次事故教訓和改進建議寫成文字報告，經調查組全體人員簽字后報批。若調查組內部意見有分歧，應在弄清事實的基礎上，對照政策法規反復研究，統一認識。對于個別成員仍持有不同意見，允許保留，并在簽字處署明自己的意見。對此可上報有關部門處理，直至報請政府部門裁決，但不得超過事故處理工作的時限。4）事故的處理結案。調查組在調

32、查工作結束，寫出調查報告后，經組成調查組的部門同意，調查組的調查工作即告結束。事故處理完畢后，事故發生單位應當盡快寫出詳細的處理報告，并按規定逐級上報。事故處理應當在90日內結案，特殊情況不得超過180日。事故處理結案后，應將事故資料歸檔保存，其中有：傷亡事故登記表；死亡、重傷事故調查報告及批復；現場調查記錄、圖片、照片；技術鑒定和試驗報告；物證、人證材料；直接和間接經濟損失材料；事故責任者自述材料；醫療部門對傷亡人員的診斷書；發生事故時工藝條件，操作情況和設計資料；注明參加調查組的人員姓名、職務、單位。十一、升降機基礎驗算1.施工升降機基本參數施工升降機型號：SC200/200； 吊籠形式：

33、雙吊籠；架設總高度：80m； 標準節長度：1.508m；底籠長：3m； 底籠寬：1.3m；標準節重：185kg； 對重重量：2000kg；單個吊籠重: 1600kg； 吊籠載重：2000kg；外籠重：1480kg； 其他配件總重量：200kg；2.樓板參數基礎混凝土強度等級：C30； 樓板長：4m；樓板寬：4m； 樓板厚：180mm；梁寬：0.25m； 梁高：0.75m；板中底部短向配筋：12100；板邊上部長向配筋：12100；板中底部長向配筋：12100；板邊上部短向配筋：12100；鋼材型號：HRB335；梁截面底部縱筋：820；鋼材型號：RRB400；梁中箍筋配置：8150；鋼材型號：

34、HRB235；箍筋肢數：2；3.荷載參數：施工荷載：2.5kN/m2；4.鋼管參數：鋼管類型：483.0； 鋼管橫距: 450mm；鋼管縱距: 450mm； 鋼管步距: 1200mm；模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度：0.1 m；二、基礎承載計算：1、設備基本參數施工升降機型號：SC200/200， 架設高度：80m，標準節高度：1.508m， 外籠重：1480kg，吊籠重：1600kg2=3200kg， 對重重量：2000kg2=4000kg，吊籠載重量：2000kg2=4000kg，導軌架重（共需54節標準節，標準節重185kg）：185kg54=9990kg，其他配

35、件總重量：200kg，2、荷載計算Pk=(3200.00+1480.00+4000.00+4000.00+9990.00+200.00)10/1000=228.70kN考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數n=2.1P=2.1228.70=480.27kN三、地下室頂板結構驗算驗算時不考慮地下室頂板下的鋼管的支承作用，施工升降機的全部荷載由混凝土板來承擔。根據板的邊界條件不同，選擇最不利的板進行驗算樓板長寬比：Lx/Ly=4/4=11、荷載計算P=480.27kNq=480.27/(3+1.3)=123.146kN/m22、混凝土頂板結構驗算依據建筑施工手冊（第四版）：Mxmax=0.0

36、234123.14642=46.106kNmMymax=0.0234123.14642=46.106kNmM0x=-0.0677123.14642=-133.392kNmM0y=-0.0677123.14642=-133.392kNm混凝土的泊桑比為=1/6，修正后求出配筋。板中底部長向配筋：Mx=Mxmax+Mymax=46.106+1/646.106=53.79kNms=|M|/(a1fcbh02)=53.79106/(1.0014.304.00103155.002)=0.039；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.039)0.5=0.040；s=1-/2=1-0.040/2=0.98

37、0；As=|M|/(sfyh0)=53.79106/(0.980300.00155.00)=1180.35mm2。實際配筋：4636.991 mm2 1180.351 mm2，滿足要求！板中底部短向配筋：My=Mymax+Mxmax=46.106+1/646.106=53.79kNms=|M|/(a1fcbh02)=53.79106/(1.0014.304.00103155.002)=0.039；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.039)0.5=0.040；s=1-/2=1-0.040/2=0.980；As=|M|/(sfyh0)=53.79106/(0.980300.00155.00)

38、=1180.35mm2。實際配筋：4636.991 mm2 1180.351 mm2，滿足要求！板邊上部長向配筋：M0x=M0xmax+M0ymax=-133.392+1/6-133.392=-155.624kNms=|M|/(a1fcbh02)=155.62106/(1.0014.304.00103155.002)=0.113；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.113)0.5=0.121；s=1-/2=1-0.121/2=0.940；As=|M|/(sfyh0)=155.62106/(0.940300.00155.00)=3561.33mm2。實際配筋：4636.991 mm2 356

39、1.33 mm2，滿足要求！板邊上部短向配筋：M0y=M0ymax+M0xmax=-133.392+1/6-133.392=-155.624kNms=|M|/(a1fcbh02)=155.62106/(1.0014.304.00103155.002)=0.113；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.113)0.5=0.121；s=1-/2=1-0.121/2=0.940；As=|M|/(sfyh0)=155.62106/(0.940300.00155.00)=3561.33mm2。實際配筋：4636.991 mm2 3561.33 mm2，滿足要求！板中配筋滿足要求撓度計算：混凝土C30；

40、 E=3104N/mm2；板厚h=180mm；泊桑比=1/6=0.1667板剛度：Bc=Eh3/(12(1-2)=31041803/12(1-(1/6)2)=1.51010q=123.146kN/m2=0.123N/mm2L=4000mm板最大撓度：fmax=maxql4/Bc=0.002150.12340004/1.51010=4.52mmfmax/L=4.52/4000=1/885.019 1463.393 mm2，滿足要求！梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=288.162/2+41.2254/2=226.531kNAsv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)s/n=(2

41、26.531103-0.71.43250725)/(1.25210725)150/2=17.773mm2;As1=(l/s+1)Asv1n=(4000/150+1)17.7732=983.456mm2配箍率：Psvmin=0.24ft/fyv=0.241.43/210=0.163%As2=Psvminbl=0.163%2504000=1634.286mm2實配As=2714.336mm2 1634.286mm2 ；梁配筋滿足要求！4、梁板下鋼管結構驗算：設梁板下483.0mm鋼管450mm450mm(支模未拆除)支承上部施工升降機荷重，混凝土結構自重由結構自身承擔，則：施工升降機 1.2123

42、.146=147.775kN/m2活載 1.42.5=3.5kN/m2 147.775+3.5=151.275kN/m2151.2750.450.45=30.633kN鋼管支模架步高1.2mh/la=1200/450=2.667h/lb=1200/450=2.667經查表，的取值為：1.272計算長度：L01=kh=1.1551.2721.2=1.763m L02=h+2a=1.2+20.1=1.4m?。篖0=1.763m=L0/i=1762.992/15.9=110由此得：=0.516N=Af=0.516424.115mm2210N/mm2=45.957kN 30.633kN梁板下的鋼管結構

43、滿足要求十二、施工電梯卸料平臺搭設方案及計算書1、工程概況：本工程由茂名市世和城建房地產開發有限公司投資建設，廣東省建工設計院設計，茂名市勘察測繪處勘察，茂名市城建工程監理有限公司監理，施工電梯的安裝（拆除）由廣東省化州市建筑工程總公司施工；由陳洪成擔任項目經理，李觀金擔任技術負責人。根據工程的結構類型和特點，施工電梯安裝位置在E棟工程裝修外用電梯卸料平臺，外用電梯安裝、拆除方案已通過了總包單位施工項目部技術負責人審批，由租賃單位負責具體安裝。外用電梯卸料平臺由本工程的分包單位和縣建總負責搭設施工，搭設位置見附圖。2、搭設說明： 本工程使用的施工電梯，要搭設卸料平臺分25層搭設，每層平臺長寬為

44、4500mm800mm，平臺面平鋪25mm厚直邊木板，縱向滿鋪，做到安全、嚴密、牢固、鋪平、鋪穩、鋪實。平臺兩邊設置1.2米高護身欄桿，欄桿腳有200mm高腳手板作為防護層，平臺有空隙的地方每隔三層設水平安全網一度。卸料平臺采用48型鋼管（壁厚3.0mm）進行搭設。必須嚴格按照腳手架、頂架工程操作規程、規范進行作業。應在硬化后的外地面上墊設20020050mm木墊作為支頂基礎，并在離地面200mm高的位置上縱、橫用扣鎖48型鋼管（壁厚3.0mm）作掃地桿。在施工中加強檢查和監督，支頂搭設完工后必須經有關人員檢查驗收合格后，方可投入使用。本方案結合施工技術交底一起使用，如與實際情況有沖突，則根據

45、現場施工管理人員要求進行調整。3、拆除說明：卸料平臺與物料提升架同時拆除，在拆除頂架前要應全面檢查架體，嚴格執行頂架拆除工藝，按搭設的反順序進行，作業工人必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業，拆除的材料不能丟下，應由作業工人人工傳遞下來，并按要求歸堆放置。4、安全措施：頂架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工，搭拆作業工人必須戴安全帽。5、卸料平臺的搭設方法：平臺寬為4500mm800mm，用雙排八支頂桿搭設：詳見附圖-1支頂、大橫桿、小模桿，全部采用48型鋼管壁厚3.0鐵扣件連接方法施工。卸料平臺整個與物料提升架連接。與在建樓面同步施工，每層

46、同樓面剛性連接。6、參數信息:.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 78.5 m，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的橫距為 0.8m，立桿的縱距為1.8m，大小橫桿的步距為1.5 m；內排架距離墻長度為0.10m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步兩跨，豎向間距 3 m，水平間距3.6 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:卸料平臺；同時施工層數:3 層；3.風荷載參數本工程地處廣東電白，基本風壓0.

47、7 kN/m2；風荷載高度變化系數z 為1.00，風荷載體型系數s 為1.13；腳手架卸料平臺計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1495；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033；腳手板鋪設總層數:25；5.地基參數地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 6、大橫

48、桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。6.1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.350.8/(2+1)=0.093 kN/m ；活荷載標準值: Q=20.8/(2+1)=0.533 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.093=0.152 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.533=0.747 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組

49、合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)6.2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? 跨中最大彎距為M1max=0.080.1521.82+0.100.7471.82 =0.281 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1521.82-0.1170.7471.82 =-0.332 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.281106,0.332106)/4490=73.942 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 73.942 N/mm2 小

50、于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！6.3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.093=0.127 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.533 kN/m；最大撓度計算值為：= 0.6770.12718004/(1002.06105107800)+0.9900.53318004/(1002.06105107800) = 2.901 mm；大橫桿的最大撓度 2.901 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1800/150 mm與10 mm，滿足要求！7、小橫桿的計算:根據

51、JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。7.1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.8 = 0.06 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.350.81.8/(2+1)=0.168 kN；活荷載標準值：Q=20.81.8/(2+1) =0.960 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.06+0.168)+1.4 0.96 = 1.618 kN； 小橫桿計算簡圖7.2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不

52、利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.82/8 = 0.003 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.6180.8/3 = 0.431 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.435 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.435106/4490=96.779 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =96.779 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！7.3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載

53、引起的最大撓度計算公式如下: qmax=50.0338004/(3842.06105107800) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.06+0.168+0.96 = 1.188 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: pmax = 1187.94800(38002-48002/9 ) /(722.06105107800) = 0.972 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.008+0.972 = 0.98 mm；小橫桿的最大撓度為 0.98 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=5.333與10 m

54、m,滿足要求！8、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.82/2=0.06 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0330.8/2=0.013 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.350.81.8/2=0.252 kN；活荷

55、載標準值: Q = 20.81.8 /2 = 1.44 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.06+0.013+0.252)+1.41.44=2.406 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 9、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1495kN/m NG1 = 0.1495+(1.802/2)0.033/1.5078.50 = 14.873kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.35251.8(0.8+0.1)/2 =

56、7.088 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.14251.8/2 = 3.15 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.878.5 = 0.707 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 25.817 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 20.81.83/2 = 4.32 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建

57、筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.7 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.13；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.711.13 = 0.554 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.225.817+ 1.44.32= 37.028 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.225.817+ 0.851.44.32=

58、36.121 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.5541.8 1.52/10 = 0.267 kN.m；10、鋼絲繩卸荷計算（采用品茗軟件計算）: 鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷6次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1 次卸荷凈高度為12m;第2 次卸荷凈高度為12m;第3 次卸荷凈高度為15m;第4 次卸荷凈高度為9m;第5 次卸荷凈高度為6m;第6 次卸荷凈高度為4.5m; 經過計算得到a1=arctg3.000/(0.800+0.100)=73.301

59、度a2=arctg3.000/0.100=88.091度第1次卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = 1.537.02812/78.5 =8.49 kN；kx為不均勻系數，取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN)：T1 = P1/sina1 = 8.490/0.958 = 8.864 kNT2 = P2/sina2 = 8.490/0.999 = 8.495 kNG1 = P1/tana1 = 8.490/3.333 = 2.547 kNG2 = P2/tana2 = 8.490/30.000 = 0.283 kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1

60、=8.864 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取 8.864kN，=0.85，K=7，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(28.8647.000/0.850)0.5 = 12.1 mm。吊環強度計算公式為： = N / A f其中 f - 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50 N/mm2； N - 吊環上承受的荷載等于Fg； A - 吊環

61、截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0.5d2；選擇吊環的最小直徑要為：d =（2Fg/f/）0.5 =（28.864103/50/3.142）0.5 = 11 mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 12.1 mm，必須拉緊至 8.864 kN，吊環直徑為 11 mm。根據各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 12.1 mm，必須拉緊至 8.864 kN，吊環直徑為 11 mm。第3次卸荷鋼絲繩最小直徑為 13.5 mm，必須拉緊至 11.080 kN，吊環直徑為 12 mm。第4次卸荷鋼絲繩最小直徑為 10.5 mm，必須拉緊至 6.648 kN，吊環直徑為 10 mm。第5次卸荷鋼絲繩

62、最小直徑為 8.5 mm，必須拉緊至 4.432 kN，吊環直徑為 8 mm。第6次卸荷鋼絲繩最小直徑為 7.4 mm，必須拉緊至 3.324 kN，吊環直徑為 7 mm。11、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 37.02820/78.5 =9.434 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2.599 m；長細比 Lo/i

63、= 163 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.265 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 9434/(0.265424)=83.961 N/mm2；立桿穩定性計算 = 83.961 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 36.12120/78.5 =9.203 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度

64、附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.599 m；長細比: L0/i = 163 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.265立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 9202.734/(0.265424)+266855.715/4490 = 141.337 N/mm2；立桿穩定性計算 = 141.337 N/mm2 小于

65、立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！12、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.554 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.8 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 8.372 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 13.372 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿

66、的穩定系數； 由長細比 l/i = 100/15.9的結果查表得到 =0.984，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9844.2410-4205103 = 85.529 kN；Nl = 13.372 Nf = 85.529,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 13.372小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖13、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =47.169 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 37.02820/78.5 =9.434 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=47.169 fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！ 附圖一：