1、目 錄一、工程概況-1二、編制依據-3三、模板方案及材料選擇-4四、模板安拆的原則要求-5五、模板安拆工藝-6（一）模板支設工藝-6（二）模板拆除工藝-8六、模板工程的技術保證措施-9七、模板工程環境、安全保證措施-15八、混凝土成品保護措施-16九、模板保護措施-17十、附錄 相應計算書-17一.工程概況本工程為天津市雙青新家園限價房14地塊津辰雙青（掛）2011-151號地塊（榮康園）工程，位于天津市北辰區，西至幸福七路，東側為幸福大道，南側為北辰道，北至和諧一街。由天津市華廈盛隆置業有限公司開發，天津住宅集團建設工程總承包有限公司承建，該工程由天津市房屋鑒定勘測設計院設計，監理單位為天津

2、市華泰建設監理有限公司，天津市北方建設監理事務所。總建筑面積為 203955.6，建筑檐高最高為79.25m，建筑層高為2.90m，地下車庫層高為4m。每個單項工程建筑面積、建筑層數、結構形式見下表。 工程概況一覽表樓號結構類型層數建筑高度（m)檐高(m)建筑面積（m2）地上地下地上面積地下面積1剪力墻18157.3552.655036.38269.32剪力墻23171.7567.158160.88367.43剪力墻22168.8564.757812.08367.44剪力墻16151.5547.354484.80 396.3 5剪力墻18157.3552.655036.38296.36剪力墻1

3、8157.3552.655036.38297.47剪力墻18157.3552.655036.38297.48剪力墻18157.3552.655036.38297.49剪力墻16151.5547.354498.47396.310剪力墻22168.8564.757647.78425.7511剪力墻27183.3579.259556.68430.9912剪力墻18257.3552.655944.50 782.8 13剪力墻18257.3552.656195.29805.514剪力墻18257.3552.655944.50 779.5715剪力墻24274.6570.557869.89757.0816

4、剪力墻24274.6570.557869.89757.0817剪力墻24274.6570.557869.89757.0818剪力墻27183.3579.259417.68425.7519剪力墻22168.8564.757812.08430.9920剪力墻27183.3579.259556.68430.9921剪力墻27183.3579.259367.28425.7522剪力墻27183.3579.259367.28425.7523剪力墻22168.8564.757647.78425.75地下車庫框架剪力墻14.40024345.78工程建設概況一覽表工程名稱津辰雙青（掛）142011-151號

5、地塊（榮康園）工程工程地址天津市北辰區北辰道北側建筑場地類別類建筑面積203955.6建設單位天津市華廈盛隆置業有限公司勘察單位天津市房屋鑒定勘測設計院設計單位天津市房屋鑒定勘測設計院監理單位天津市華泰建設監理有限公司， 天津市北方建設監理事務所質量監督部門天津市建設工程質量安全管理總隊質量要求海河杯總包單位天津住宅集團建設工程總承包有限公司主要分包單位建設工期512天合同工期512天總投資額14.5（億元）合同工期投資額14.5（億元）工程主要功能或用途民用住宅質量目標：本工程主體工程質量達到天津市規定的“海河杯”標準。進度目標：根據與建設單位簽訂的施工合同，本工程計劃開工日期為2011年1

6、1月10日，2013年8月31日竣工備案驗收并取得備案證。安全目標：確保安全生產達標，無重大傷事故發生。文明施工目標：嚴格按照天津市相關規定及公司文明施工規定對現場進行實施，達到市級文明施工掛牌標準。梁截面尺寸200 mm400mm、200mm420mm、200mm450mm、200mm1400mm（模板及支撐取200450mm和200mm1400mm的截面分別進行計算）墻厚 200mm、300mm（剪力墻模板取300mm厚的進行計算）板厚 100mm、120mm、150mm、160mm（板以160mm厚進行計算）相應的計算書附后二.編制依據1. 天津雙青新家園14地塊津辰雙青（掛）2011-

7、151號地塊榮康園，設計圖紙。2.規范和標準國家標準1建設工程施工質量驗收統一標準 GB50300-20012建設工程項目管理規范 GB/T50326-20063建設工程施工質量評價標準 GB/T50375-20064建筑施工組織設計規范地方法規規范1建筑工程模板支撐系統安全技術規程 DB29-203-20102房屋建筑工程施工組織設計編制標準 DB29/T-115-2010建筑行業規范、規程、標準1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-20112建筑施工模板安全技術規程 JGJ162-20083建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ166-2008 JJGJJGJJGJ1

8、66-20084建筑施工安全檢查標準 JGJ59-99三.模板方案及材料選擇 1.方案的選擇為充分保證混凝土的外觀質量，決定一次性加大投入，基礎墊層、基礎承臺、地梁、梁板、樓板均采用15厚木模板、剪力墻采用18mm厚模板、方木配合鋼管加固；頂板采用木模板、木方、扣件鋼管支撐體系，模板應滿足實用性、經濟性、安全性，要求模板表面光滑，平整，接縫要嚴密，不漏漿，保證構件的形狀尺寸和相互位置的準確性，模板構造合理，便于支拆，在施工過程中，不變型、不破壞、不倒塌，模板配備合理。模板支撐系統應按照JGJ 162-2008的要求，采用應為碗扣腳手架，在外圍應設置豎向剪刀撐，剪刀撐設置應自下至上連續設置。每組

9、剪刀撐水平間距不超過10m，并在剪刀撐底部、頂部處設置水平剪刀撐。2. 支模材料的選擇本工程采用以下支模材料：膠合板(24401220)：平板模板采用18mm、15mm厚膠合板。松木方料（4080、4090）：模板連接排擋（工地材料實際尺寸）。鋼管（f483.5）：圍楞和搭支模架。扣件：用于支頂鋼管與架體的連接。12、14對拉螺栓：用于拉結墻兩側模板。四.模板安拆的原則要求1.模板安裝的原則要求木膠合板模板的板肋及圍檁間距按模板體系計算取值，木膠合板模板的拼檔和楞木采用4080mm方木，一般板肋間距為600mm。主體結構的梁、板、支撐體系采用483.5鋼管扣件排架結構支撐體系，鋼管扣件支撐體系

10、的立桿間距為1200mm，縱橫水平系桿步高為3000mm。梁高大于等于600mm、柱寬大于500mm的砼構件均需設置M12對拉螺栓，對拉螺栓外套硬質PVC管來控制墻、梁、柱的寬度尺寸，以保證模板不漲模，以及混凝土構件的精度。詳見梁模板支撐示意圖附后。跨度大于4m的梁板模板在安裝中應按13跨度起拱，若設計有規定起拱，則按設計規定起拱。2.模板拆除的原則要求模板拆除前，必須得到現場監理工程師開出的書面拆模通知單，方可拆除模板。梁和樓板模板，其底模和立桿的拆除時間應對所用混凝土的強度發展情況分層進行核算，確保下層樓板和梁能安全承載。五.模板安拆工藝（一）.模板支設工藝1. 梁模板支設1）.支模順序復

11、核軸線位置及標高梁底支模 綁扎鋼筋 支梁側模 復核粱位置及截面尺寸 加固并與相鄰梁、板連接固定 全面檢查校正。2）.梁模支設采用15厚多層板4080木帶配制成梁幫梁底模板。規格尺寸要精確，加固梁綁采用雙鋼管對拉螺栓，梁上口用鋼筋支撐以保證梁上口寬度。梁下部支撐采用鋼管腳手架，沿梁跨方向鋼管間距300，垂直于梁跨方向鋼管間距500.彈好梁的軸線，以便支模時控制梁的位置。在滿堂紅腳手架搭好后，在架子上彈出標高控制線，核實無誤后，拉通線支梁底模，跨度大于4m梁底按跨長的2起拱。2.樓板模板支設采用15厚多層板做板模，次龍骨4080雙面刨光方木做格柵，格柵間距150；主龍骨采用483.01200鋼管，

12、鋼管扣件支撐體系的立桿間距為1200mm，縱橫水平系桿步高為1200。采用4090方木作封邊龍骨，模板頂墻處粘貼5厚、10厚寬海綿條，模板接縫處膠帶粘嚴密，均勻涂刷脫模劑。模板安裝時先在梁模外側彈水平線，水平線的標高為平板底標高減去板模厚度、格柵高度和一個48水平鋼管的直徑。然后安裝水平鋼管，格柵（盡量將水平鋼管和格柵頂到梁模、墻模、柱模的立肋上，以增加整體的穩定性）。板模鋪好后，應先檢查一個板面標高，若有問題應及時調整確定無誤后，將多層板釘到格柵上。為了便于拆模，只在頂端或接頭處釘牢，中間少釘或不訂，當跨度4m時，按3起拱。為滿足板面平整度的要求，全部方木用壓刨將接觸板面的正反面刨平。模板縫

13、隙用膠帶封嚴。豎向支撐采用鋼管腳手架，鋼管扣件支撐體系的立桿間距為1200mm，縱橫水平系桿步高為1200mm。上面設可調頂托，設四道水平桿。上下兩道各距頂部和底部200. （節點構造圖詳見計算書）3.內外剪力墻模板支設工藝剪力墻大模板構造（詳見計算書）：1）待鋼筋綁扎、預埋件管道、預埋件等隱蔽工程驗收合格后，方可進行立模。2）內外模板均采用4080方木作襯檔連成整體，豎向襯檔按對拉螺栓間距而立。3）地下室外墻穿墻螺栓采用14圓鋼制成，中部焊止水片，止水片用50504扁鋼鉆孔套至螺栓中間,雙面滿焊，在焊接過程中，要嚴格控制焊接質量，不得有漏焊和沙眼，保證起到止水作用。螺栓在內外二側用40402

14、0木墊片加短鋼筋頭與螺栓焊接作厚度的限位，待拆除后鑿除木墊片用防水砂漿抹平。4）剪力墻外側模板用48鋼管，每排兩根，鋼管外側用二個山形帽固定件或成品鐵板墊塊加雙螺帽擰緊，全面檢查，不得漏擰。用線錘吊垂直，拉通長線，對每軸進行校正，并檢查承重架和支撐系統固定是否牢固。5）剪力墻支模允許偏差應控制在以下范圍內：軸線位移2mm，截面尺寸控制在2，3mm，每層垂直度2mm，預留洞：中心線位移5mm，截面內部尺寸+5，-0mm。4. 模板清掃口的設置1、在柱、墻根部、梁端部、頂板板面要設置清掃口。2、清掃口的封堵、加固，在模板專項方案中要詳細考慮。3、宜用強力吹風機與吸塵器清除模板內雜物。（二）.模板拆

15、除工藝1.拆模順序為后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，并遵守自上而下的原則。2.拆除跨度較大的梁底模時，應先從跨中開始，分別向兩端進行。3.拆模時不要用力過猛過急，拆下來的木料要及時運走、整理。4.一般承重模板均應先拆去支架立柱，而立柱所支撐的支架模板結構均互有關聯，很易引起其它部位模板的塌落，故對易塌落部分應先設臨時支撐支牢，以免發生安全事故。5.強度條件：以同條件試塊強度為準，現場回彈為輔，保證拆模后墻體不掉角、不起皮。水平構件考慮到施工何載的作用，上層混凝土水平構件強度達到下表要求后，方可拆模。現澆混凝土結構拆模所需混凝土強度構件跨度（m）達到設計強度標準值的百分率（%）

16、備注板=502、=758=100梁=758=100懸臂構件-=1006.混凝土表面溫度條件：拆模前最短保留期混凝土表面溫度位 置不低于16不低于7梁側模、墻和柱12小時12小時平板底面（不動模板支撐）4天7天平板的模板支撐梁底面（不動模板支檔）10天14天梁底面（不動模板支撐）7天14天梁的模板支撐14天21天懸臂梁和框支梁支撐28天28天7.以上兩個條件都達到以后，由工長提出申請，項目質量總監審批并報相關資料于項目工程師同意。方能拆模。六. 質量標準（一）、主控項目1、模板的安裝安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上、下層支架的立柱應對準，并鋪

17、設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢查方法：觀察。2、模板的拆除 底模板及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求：當設計無具體要求時，混凝土強度應符合表1的規定。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：檢查同條件養護試件強度實驗報告。（二）、一般項目 表1底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件1001、模板的安裝1）、模板安裝必須滿足下列要求：A、模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝

18、土之前，木模板應澆水潤濕，但模板內不應有積水。B、模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑。C、澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。D、對清水混凝土工程及裝飾混凝土工程，應使用能達到設計效果的模板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。2）、用作模板的地坪、胎模等應平整光潔，不得產生影響構件質量的下沉、裂縫、起砂或起鼓。 檢查數量：全數觀察。 檢驗方法：觀察。3）、對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1100031000。檢查數量：在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10

19、%，且不少于3件；對板，應按有代表性的白然間抽查10%，且不少于3件；對大空間結構，板可按縱、橫軸2面，抽查10%，且不少于3面。檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。4）、固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合表2的規定。檢查數量：在同一檢驗批內，對梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數量的10%，且不少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面，板可按縱橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且均不少于3面。 檢驗方法：鋼尺檢查。5)、現澆結構模板安裝的偏差應符合表的規定。 檢查數量：在同一檢驗批內，對

20、梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數量的10%，且均不少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面，板可按縱、橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且均不少于3面。預埋件和預留孔洞的允許偏差 表2 項 目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插 筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10尺 寸+10，0注：檢查中心線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法 表2項 目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面

21、標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基 礎10 鋼尺檢查柱、墻、梁+4， -5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查6）、 預制構件模板安裝時的偏差應符合表3的標準。檢查數量：首次使用及大修后的模板應全數檢查；使用中的模板應做定期檢查，并根據情況不定期抽查。預制構件模板安裝的允許偏差及檢驗方法 表3項 目允許偏差（mm）檢驗方法長 度板、梁5鋼尺量兩角邊，取其中大值薄腹梁、桁架10柱0，-10墻 板0，-5寬 度板、墻板0，-5鋼尺量一端及中部，取其中較大值梁、薄腹梁、桁架、柱+2，-5

22、高（厚）度板+2，-3鋼尺量一端及中部，取其中較大值墻 板0，-5梁、薄腹梁、桁架、柱+2，-5側向彎曲梁、板、柱l/1000且15拉線、鋼尺量最大彎曲處墻板、薄腹梁、桁架l/1500且15板的表面平整度32m靠尺和塞尺檢查相鄰兩板表面高低差1鋼尺檢查對角線差板7鋼尺量兩個對角線墻 板5翹 曲板、墻板l/1500調平尺在兩端量測設計起拱薄腹梁、桁架、梁3拉線、鋼尺量跨中2、模板的拆除1）、側模拆除時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。2）、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。 檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察

23、。3、主要質量控制點1）、柱模板容易產生的問題是：截面尺寸不準，混凝土保護層過大，柱身扭曲。防止辦法是：支模前按圖彈位置線，校正鋼筋位置。支模前柱子應做小方盤模板，保證底部位置準確。根據柱子截面尺寸及高度，設計好柱箍尺寸及間距，柱四角做好支撐及拉桿。2）、梁、板模板容易產生的問題是：梁底不平，梁側面鼓出，梁上口尺寸偏大，板中部下撓。防止辦法是：梁、板模板應通過設計確定龍骨、支柱的尺寸及間距，使模板支撐系統有足夠的強度及剛度，防止澆混凝土時模板變形。模板支柱的底部應支在堅實地面上，墊通長腳手板。防止支柱下沉，梁、板模板應按設計要求起拱，防止撓度過大。梁模板上口應有拉桿鎖緊，防止上口變形。3）、墻

24、模板容易產生的問題是：墻體混凝土厚薄不一致，截面尺寸不準確。拼接不嚴，縫子過大造成跑漿。模板應根據墻體高度和厚度通過設計，確定縱橫龍骨的尺寸及間距；墻體支撐方法，角模的形式。模板上口應設拉結，防止上口尺寸偏大。七.模板工程環境、安全管理措施1. 環境管理措施1）清理模板時，不得猛砸模板，以減少噪音污染。2）用于清理維護模板的廢舊棉絲，以及堵縫用的海綿條等物品，應及時回收并集中處理。3）冬期施工用于模板保溫的聚苯板嚴禁隨意丟棄，應集中回收處理。4）清除操作平臺和樓層上雜物時，應裝入容器中集中運走，嚴禁隨意拋撒。5）模板涂刷隔離劑，應在模板下鋪設墊布，防止油漬污染地面。6）木工作業區的刨花、木屑、

25、碎木應自產自清、日產日清、活完料凈腳下清。7）施工中有噪聲的工序應盡可能安排在白天；鋸、刨材料時，應在木工棚內進行，必要時采取隔音減噪措施，防止噪聲擾民。2. 安全管理措施1）除遵守國家有關建筑安裝工程施工安全防火等規范、規定外，應針對工程施工的特點，編制相應的安全規定。2） 進行模板操作的工人，進場之前必須經過安全及操作技能培訓，并經考核合格后，持證上崗。在安裝、拆除作業前，工程技術人員應以書面形式向作業班組進行施工操作的安全技術交底，作業班組應對照書面交底進行上下班的自檢和互檢。3）進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業人員系好安全帶。4）支模過程中應遵守操作規程，如遇途中停歇，應將就

26、位的支頂、模板連接穩固，不得空架浮擱。拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。5）安裝梁模板及梁、柱接頭模板的支撐架或操作平臺必須支搭牢固。6）在模板的緊固件、連接件、支承件未安裝完畢前，不得站立在模板上操作。7）在腳手架或操作臺上堆放模板時，應按規定碼放平穩，防止脫落并不得超載。操作工具及模板連接件要隨手放入工具袋內，嚴禁放在腳手架或操作臺上，嚴禁上下拋擲。9）柱模板的支撐必須牢固，確保整體穩定。八、砼成品保護按施工方案施工成型的砼成品，其棱角完整，如保證砼成品棱角不受損壞，應做好以下幾點：1.拆模時間：應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而損壞時方可拆除（承重模板應在與結

27、構同條件養護的試塊達到規定強度方可拆除）。2.拆模方法：拆模時不得將鐵撬直接支承在柱梁，墻板等表面撬模板，這樣易產生棱角松動而損壞。拆模應用木楔先將拼裝一起的模板松開，撥掉拼裝鐵釘后就可輕易的將模板拆除 。3拆模完成后，成型砼柱四角，剪力墻角，洞口等陽角部位2米以下2.5厚松模板保護，避免在材料搬運時將成型棱角損壞而影響砼外觀質量。九、模板保護1.模板新裁或鉆孔須用耐水酚醛系列油漆將鋸邊或鉆孔涂刷三次，如發現模板面有劃痕、碰傷或其它較輕損傷，應補刷酚醛漆。2.嚴禁硬物碰撞、撬棍敲打和隨意拋擲模板，嚴禁在模板面拖拉鋼筋。3.新模板使用三次之后，每次要使用脫模劑。模板使用后每次應及時清潔板面，嚴禁

28、用堅硬物敲括板面。4.模板每次周轉下來須下墊方木，邊角對齊堆放在平整的地面上，板面不得與地面接觸。5.模板露天堆放須蓋防水布。6.長期存儲要保持模板通風良好，防止日曬雨淋，并定期檢查。十、相應計算書200mm450mm梁木模板與支撐計算書 一、梁模板基本參數 梁截面寬度 B=200mm， 梁截面高度 H=450mm， 梁模板使用的木方截面4080mm， 梁模板截面底部木方距離200mm，梁模板截面側面木方距離300mm。 梁底模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm

29、2。 二、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 4.000kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置

30、處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.200。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁模板底模計算 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 20.001.501.50/6 = 7.50cm3； I = 20.001.501.501.50/12 =

31、5.63cm4； 梁底模板面板按照三跨度連續梁計算，計算簡圖如下 梁底模面板計算簡圖 1.抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁底模板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷載(kN/m)； q=0.91.20.340.20+24.000.200.45+1.500.200.45+1.404.000.20=3.56kN/m 最大彎矩計算公式如下: M=-0.103.5600.2002 f=0.014106/7500.0=1.899N/mm2 梁底模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求! 2.抗剪

32、計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.2003.560=0.427kN 截面抗剪強度計算值 T=3427/(220015)=0.214N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 0.9(0.340.20+24.000.200.45+1.500.200.45)=2.127N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.6772.127200.04/(1006000.0056250.0)=0.068mm

33、梁底模板的撓度計算值: v = 0.068mm小于 v = 200/250,滿足要求! 四、梁模板底木方計算 梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！ 五、梁模板側模計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 作用在梁側模板的均布荷載q=(1.225.92+1.403.60)0.45=16.265N/mm 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 45.001.501.50/6 = 16.88cm3； I = 45.001.501.501.50/12 = 12.66cm4； (1)抗彎強度計算 f =

34、M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.2011.664+1.41.620)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.14610001000/16875=8.675N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2011.664+1.41.620)0.300=2

35、.928kN 截面抗剪強度計算值 T=32928.0/(2450.00015.000)=0.651N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67711.6643004/(1006000126563)=0.842mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 六、穿梁螺栓計算 1.梁側豎楞抗彎強度計算 計算公式: f = M/W f 其中 f 梁側豎楞抗彎強度計算值(N/mm2)； M 梁側豎楞的最大彎距(N.mm)； W 梁側

36、豎楞的凈截面抵抗矩,W = 42.67cm3； f 梁側豎楞的抗彎強度設計值，f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8 其中 q 作用在模板上的側壓力； q = (1.225.92+1.403.60)0.30=10.84kN/m l 計算跨度(梁板高度),l = 450mm； 經計算得到，梁側豎楞的抗彎強度計算值10.8430.4500.450/8/42666.668=6.433N/mm2； 梁側豎楞的抗彎強度驗算 f,滿足要求! 2.梁側豎楞撓度計算 計算公式: v = 5ql4 / 384EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的側壓力，q = 25.9200.300=7.

37、776N/mm； l 計算跨度(梁板高度),l = 450mm； E 梁側豎楞彈性模量,E = 9500N/mm2； I 梁側豎楞截面慣性矩,I = 170.67cm4； 梁側豎楞的最大撓度計算值, v = 57.776450.04/(38495001706666.8)=0.256mm； 梁側豎楞的最大允許撓度值,v = 1.800mm； 梁側豎楞的撓度驗算 v v,滿足要求! 3.穿梁螺栓強度計算 沒有布置穿梁螺栓，無須計算! 七、梁支撐腳手架的計算 支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。200mm1400mm的梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架

38、安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 模板支架搭設高度為3.0米， 基本尺寸為：梁截面 BD=200mm1400mm，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) l=0.90米，立桿的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立桿。圖1 梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.2025.0000.1600.5000.300=0.720kN。 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。

39、 靜荷載標準值 q1 = 25.0001.4000.200+0.5000.200=7.100kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.200=0.600kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 20.001.801.80/6 = 10.80cm3； I = 20.001.801.801.80/12 = 9.72cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N

40、/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.27.100+1.40.600)0.3000.300=0.084kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.08410001000/10800=7.800N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.27.100+1.40.600)0.300=1.685kN 截面抗剪強度計算值 T=31685.0/(2200.00018.000)=0.702N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40

41、N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6777.1003004/(100600097200)=0.668mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重線荷載(kN/m)： q1 = 25.0001.4000.300=10.500kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.400+0.200)/0.200=2.250

42、kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.2000.300=0.180kN 均布荷載 q = 1.2010.500+1.202.250=15.300kN/m 集中荷載 P = 1.40.180=0.252kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=-0.272kN N2=2.648kN N3=2.648kN N4=-0.272kN 經過計算得到最大支座 F= 2.648kN 經過計算得到最大變形 V= 0.1mm 木

43、方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.178106/42666.7=4.17N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32.376/(24080)=1.114N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計

44、算 最大變形 v =0.1mm 木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底橫向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=1.868mm 最大支座力 Qmax=8.784kN 抗彎計算強度 f=0.755106/4491.0=168.07N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! (

45、二) 梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=7.78kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=8.78kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 =

46、 1.200.1113.000=0.398kN N = 8.784+0.398=9.182kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值

47、為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =9182/(0.207424)=104.476N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =9182/(0.391424)=55.368N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐

48、架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.000； 公式(3)的計算結果：l0=1.1671.000(1.500+20.300)=2.451m =2451/16.0=153.649 =0.298 =9182/(0.298424)=72.771N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1 模板支架計算長度附加系數 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2

49、模板支架計算長度附加系數 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097

50、1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035

51、1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 六、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 1.模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以

52、根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2.立桿步距的設計： a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。 3.整體性構造層的設計： a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿

53、或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3； c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 4.剪刀撐的設計： a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 5.頂部支撐點的設計： a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件

54、應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。 6.支撐架搭設的要求： a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的

55、控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。200mm1400mm的梁側模板計算書 一、梁側模板基本參數 計算斷面寬度200mm，高度1400mm，兩側樓板厚度160mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距250mm，內龍骨采用4090mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.0mm。 對拉螺栓布置5道，在斷面內水平間距200+250+250+250+250mm，斷面跨度方向間距250mm，直徑14mm。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方剪切強度

56、1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 模板組裝示意圖 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數，取

57、1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.200。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=48.080kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.948.090=43.281kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續梁計算。 面板的計算寬度取0.25m。 荷載計算值 q = 1.243.2810.250+1.403.6000.250=14.244kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵

58、抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 25.001.501.50/6 = 9.38cm3； I = 25.001.501.501.50/12 = 7.03cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.424kN N2=3.917kN N3=3.917kN N4=1.424kN 最大變形 V = 0.679mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.08910001000/9375=9.49

59、3N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=32136.0/(2250.00015.000)=0.854N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.679mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.2543.28+1.40.253.60=14.244kN/m

60、 撓度計算荷載標準值q=0.2543.28=10.820kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大支座 F= 5.693kN 經過計算得到最大變形 V= 0.092mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎

61、計算強度 f=0.284106/54000.0=5.26N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32848/(24090)=1.187N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.092mm 內龍骨的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫

62、向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=0.000mm 最大支座力 Qmax=5.693kN 抗彎計算強度 f=0.000106/8982000.0=0.00N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于250.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積

63、 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.693 對拉螺栓強度驗算滿足要求!300mm厚墻模板計算書 一、墻模板基本參數 計算斷面寬度300mm，高度3000mm，兩側樓板厚度160mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距300mm，內龍骨采用雙鋼管48mm3.0mm，外龍骨采用4080mm木方。 對拉螺栓布置5道，在斷面內水平間距400+600

64、+600+600+600mm，斷面跨度方向間距300mm，直徑14mm。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 模板組裝示意圖 二、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取4.

65、000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.200。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=48.080kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.948.090=43.281kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度

66、。模板面板的按照連續梁計算。 面板的計算寬度取0.30m。 荷載計算值 q = 1.243.2810.300+1.403.6000.300=17.093kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.051kN N2=5.6

67、41kN N3=5.641kN N4=2.051kN 最大變形 V = 0.815mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.15310001000/16200=9.444N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=33076.0/(2300.00018.000)=0.854N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.815mm 面板的最大撓度小于300.0/250,

68、滿足要求! 四、墻模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.3043.28+1.40.303.60=17.093kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.3043.28=12.984kN/m 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=0.873mm 最大支座力 Qmax=13.

69、756kN 抗彎計算強度 f=1.367106/8982000.0=152.19N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求! 五、墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中多跨連續梁計算。 外龍骨計算簡圖 外龍骨彎矩圖(kN.m) 外龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 外龍骨變形計算受力圖 外龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大支座 F= 13.756kN 經過計算得到最大變形 V= 0.000mm 外龍骨的截

70、面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)外龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.000106/42666.7=0.00N/mm2 外龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)外龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=30/(24080)=0.000N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 外龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)外龍骨撓度計算

71、最大變形 v =0.000mm 外龍骨的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.756 對拉螺栓強度驗算滿足要求!160mm厚樓板扣件鋼管模板支架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（

72、JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 模板支架搭設高度為3.0米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.20米，立桿的橫距 l=1.20米，立桿的步距 h=1.50米。 梁頂托采用10號工字鋼。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1601.200+0.3501.200=5.220kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1.20

73、0=3.600kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.25.220+1.43.600)0.300

74、經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.10210001000/64800=1.570N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.25.220+1.43.600)0.300=2.035kN 截面抗剪強度計算值 T=32035.0/(21200.00018.000)=0.141N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6775.220300

75、4/(1006000583200)=0.082mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1600.300=1.200kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 0.001.200+0.000.105=1.566

76、kN/m 活荷載 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.391/1.200=2.826kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.831.20 最大剪力 Q=0.61.2002.826=2.035kN 最大支座力 N=1.11.2002.826=3.730kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.

77、67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.407106/42666.7=9.54N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32035/(24080)=0.954N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6771.3051200.04/(1009500.001706666.8)=1.130mm 木方的最大撓度小于1200.

78、0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 3.730kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.135kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大支座 F= 16.638kN 經過計算得到最大變形 V= 0.4mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 49.00cm3； 截面慣性矩 I = 245.00cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.865106/1.05/49000.0=36.25N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm

79、2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.4mm 頂托梁的最大撓度小于1200.0/400,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1113.000=0.332kN (2)模板的自重(kN)： NG

80、2 = 0.3501.2001.200=0.504kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1601.2001.200=5.760kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.596kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)1.2001.200=4.320kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ 六、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 13.96k

81、N 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.750 a 立桿上端伸出頂層橫桿

82、中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1551.7501.50=3.032m =3032/16.0=190.086 =0.199 =13963/(0.199424)=165.526N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =13963/(0.391424)=84.197N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.000； 公式(3)的計算結果：l0=1.1551.000(1.500+20.300)=2.425m =2425/16.0=152.069 =0.301 =13963/(0.301424)=109.394N/mm2，立桿的穩定性計算 Mmax=45.51 所以第5天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐可以拆除。