1、目 錄一、工程概況2二、編制依據. 2三、腳手架選擇3四、腳手架構造要求及技術措施3五、懸挑腳手架搭設工藝流程：5六、腳手架的拆除施工工藝：10七、安全保證措施：22八、腳手架安全事故應急預案24九、計算書18附圖一：安全通道防護搭設詳圖附圖二：電梯井防護搭設詳圖31附圖三：剪刀撐搭設詳圖31附圖四：腳手板鋪設詳圖32附圖五：腳手架與墻體的連接詳圖34附圖六：樓層臨邊防護搭設詳圖35附圖七：懸挑轉料臺搭設詳圖36附圖八：懸挑腳手架搭設詳圖37一、工程概況本工程為宜賓南岸西區鑫領寓B-23地塊項目工程。小區10-12#樓住宅樓及17#樓地下車庫A區，建筑面積約4.91萬平方米；建筑層數10#樓為

2、26+1層,11#、12#樓分別為21+1層。結合本工程結構形式、實際施工特點及其它各方面因素，全部采用懸挑腳手架，10#樓、11#樓臨地下室立面從9層開始懸挑，10#、11#樓的其他立面、12#樓從第3層開始懸挑，第一次懸挑從9米至27米，第二次懸挑從27米至45米，11#樓、12#樓第三次懸挑從45米至屋面，10#樓第三懸挑從45米至63米，第四次懸挑從63米至屋面，每次懸挑搭設總高度18米。腳手架的搭設要求最高點要超過建筑物最高點1.5米以上。二、編制依據1、本工程的施工圖紙結構施工圖建筑施工圖2、與業主的施工合同3、國家現行有關規范、標準建筑安裝工程質量檢驗評定統一標準混凝土結構工程施

3、工質量驗收規范建筑結構荷載規范鋼結構設計規范鋼管腳手扣件標準建筑施工安全檢查檢查標準建筑施工高處作業安全技術規范施工企業安全生產評價標準建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范建筑機械使用安全技術規程施工現場臨時用電安全技術規范建設工程施工現場供用電安全規范建筑施工現場環境與衛生標準三、腳手架選擇1、鋼管應符合下列規定：鋼管應選用符合現行國家標準直縫電焊鋼管或低壓流體輸送用焊接鋼管中級的普通鋼管，其材質性能應符合現行國家標準碳素結構鋼的有關規定。鋼管規格。2、扣件應采用可鍛鑄鐵制造，其材質應符合現行國家標準 鋼管腳手架扣件的有關規定。3、懸挑腳手架的懸挑梁（架、桁架） 及 型螺栓連接件，應符合現行國

4、家標準 碳素結構鋼中 級鋼或 低合金高強度結構鋼的有關規定。4、鋼絲繩應符合現行國家標準 鋼絲繩的規定。5、腳手板應符合現行行業標準 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范的規定。6、安全網應符合現行國家標準 安全網及 密目式安全網的規定。四、腳手架構造要求及技術措施1、底部處理底部布設必須平穩，不得懸空。2、立桿腳手架采用雙排單立桿，立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于60cm。3、大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，在立桿的內側，用直角扣件與立桿扣緊；其長度大于

5、3跨，不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立桿距離不大于50cm。4、小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（即主節點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于15cm。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立柱之間在等間距設置增設1-2根小橫桿，其最大間距不大于75cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm；伸出里排大橫桿距結構外邊緣10cm。上下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立桿處相向布置。5、縱橫向掃地桿縱向掃

6、地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立桿上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。6、剪刀撐腳手架剪刀撐隨立桿、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在45度-60度之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用螺旋扣件固定，在其中間增加2至4個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下部斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度不小于100cm，并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的

7、邊緣至桿端的距離不小于10cm。7、腳手板腳手板采用竹跳板，厚5cm，寬25cm，長度2.5m。在作業層下部架設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業不超過兩層。首層滿鋪一層腳手板，并設置安全網。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直徑1.2mm的鍍鋅鐵絲箍繞2-3圈固定。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根小橫桿，并將板兩端與其可靠固定，以防傾覆。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫中設置兩根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于15cm。靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空檔現象。8、連墻件連墻件采用預埋法連接，垂直方向間距3H（H為步

8、距），水平間距為3LA(LA為縱距)，方法是在混凝土澆筑前將鋼管埋設于剪力墻內，并預留出300mm，待混凝土澆筑完成后，將鋼管與外架連墻件用扣件連接。連墻件用直徑483.5的鋼管，它與腳手架、建筑物的連接件采用直角扣件。9、防護設施腳手架要滿鋪掛全封閉式的密目安全網。密目網采用1.86m的規格，用鐵絲綁扎在大橫桿外立桿里側。作業層應高于平臺1.2m，并在作業層下步架處設一道水平兜網。每兩層設置水平兜網。作業層腳手架立桿于0.9m處設有一道防護欄桿。10、地上部分處落地式鋼管腳手架內外立桿間距1200mm。五、懸挑腳手架搭設工藝流程：懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑縱向掃地桿橫向掃地桿立桿小

9、橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。工字鋼懸挑腳手架，鋼管腳手架形式同落地式腳手架。工字鋼采用14#工字鋼，工字鋼長3.04.5m，間距1.51.8m，懸挑結構每根工字鋼根部均埋設18圓鋼兩個錨環。1、工字鋼連接形式工字鋼上按照立桿間距焊接不小于螺紋20的鋼筋，長度200mm，便于鋼管套住。2、地上有外墻部分挑架形式地上有外墻部分，采用工字鋼挑梁，挑梁形式采用在外墻底板處預留200200mm方洞，便于穿過14#工字鋼。 3、搭設過程中需要注意事項1）、本工程懸挑梁的外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度大于懸挑長度的1.0倍以上，懸挑梁的總長度為3.04.5m。懸挑架支

10、撐點設置在結構梁、板上，懸挑端按照梁長度起拱0.5%1%。懸挑鋼梁穿墻做法懸挑鋼梁樓面做法2）、懸挑式腳手架架體結構在平面轉角處應采用加強措施。角部加強措施做法參見下圖。懸挑架角部加強做法3）、懸挑式腳手架架體的底部與懸挑構件應固定牢靠，不得滑動或竄動，具體做法可參照下圖。懸挑架底部做法4）懸挑架的外立面剪刀撐應自下而上連續設置。5）、水平挑桿應通過扣件與焊于樓面上的短鋼筋牢固連接，出結構面處應墊實，與內外立桿均應通過扣件連接牢固。6）、立桿接長必須采用搭接。7）、外立桿距主體結構面的距離不應大于1.2m。8）、本工程懸挑架采取鋼絲繩保險體系；鋼絲繩在受力計算時不參與架體受力計算。鋼絲繩 鋼絲

11、繩拉接做法六、腳手架的拆除施工工藝：拆架程序應遵循由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，在解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m

12、）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。七、懸挑架的計算（一）、參數1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 18 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為0.85米，立桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.35米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置取豎向間距 3.6 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；同時施工層數:1層；3.風荷載參數計算中不考慮風荷載作用

13、；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:2層；腳手板類別:竹跳板腳手板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用14號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5米，建筑物內錨固段長度 1.5 米。與樓板連接的鋼筋錨環直徑:18(mm)； （二）、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和

14、變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1661.52+0.1

15、00.981.52 =0.25 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1661.52-0.1170.981.52 =-0.295 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.25106,0.295106)/4490=65.702 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 65.702 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m； 活荷

16、載標準值: q2= Q =0.7 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.13815004/(1002.06105107800)+0.9900.715004/(1002.06105107800) = 1.793 mm；大橫桿的最大撓度 1.793 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！（三）、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331

17、.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.158)+1.4 1.05 = 1.719 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0331.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.7191.05/3 = 0.602 kN.m ；最大彎矩 M= Mqm

18、ax + Mpmax = 0.607 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.607106/4490=135.22 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =135.22 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.03310504/(3842.06105107800) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.158+1.05 = 1.257 kN；集中荷載標準

19、值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1257.451050(310502-410502/9 ) /(722.06105 107800) = 2.327 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.327 = 2.35 mm；小橫桿的最大撓度為 2.35 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！（四）、扣件抗滑力的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算

20、(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331.05/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.017+0.236)+1.41.575=2.569 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （五）、腳手架立桿荷

21、載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值為0.1248 kN NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8020.00 = 3.051；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹跳板腳手板，標準值為0.3 NG2= 0.3111.5(1.05+0.3)/2 = 3.341 kN； (3)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.520 = 0.15 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3 = 6.542 kN；活荷載為施工荷載標準值產生

22、的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 21.051.52/2 = 3.15 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.55 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.74 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.550.740.645 = 0.184 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計

23、算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.78+ 1.43.15= 13.746 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.78+ 0.851.43.15= 13.084 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1841.5 1.82/10 = 0.106 kN.m；（六）、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 13.746 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數

24、參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 13746/(0.188424)=172.442 N/mm2；立桿穩定性計算 = 172.442 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度

25、設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！（七）、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.184 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 4.168 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 9.168 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細

26、比 l0/i = 350/15.9的結果查表得到 =0.941，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9414.2410-4205103 = 81.792 kN；Nl = 9.168 Nf = 81.792,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 9.168小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖（八）、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手

27、架排距為1000mm，內排腳手架距離墻體350mm。水平支撐梁采用14號工字鋼,截面慣性矩I = 712 cm4，截面抵抗矩W = 102 cm3，截面積A = 21.5 cm2。受腳手架集中荷載 P=1.27.78 +1.43.15 = 13.746 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.221.50.000178.5 = 0.203 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 19.661 kN； R2 = 8.876 kN；

28、 R3 = -0.308 kN。 最大彎矩 Mmax= 2.76 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 2.76106 /( 1.05 141000 )+ 0103 / 2610 = 18.644 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 18.644 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！（九）、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用14號工字鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = 570 9.988 235 /( 2600160235) = 1.19由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017

29、-2003)附表B，得到 b值為0.834。經過計算得到最大應力 = 7.967106 /( 0.834141000 )= 67.769 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 67.769 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求!（十）、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用14號工字鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = 570 9.988 235 /( 1200160235) = 2.59由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.961。經過計算得到最大應力 = 2.76106 /( 0.961

30、141000 )= 20.371 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 20.371 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求!（十一）、拉桿的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉桿的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼筋的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼筋拉力分別為：RU1=21.391 kN；（十二）、拉桿的強度計算: 鋼筋拉桿(支桿)的內力計算：鋼筋拉桿(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=21.391 kN 如果上面采用鋼筋，鋼筋的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼筋的容許拉力(kN)； Fg

31、- 鋼筋的破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼筋直徑(mm)； - 鋼筋之間的荷載不均勻系數，對鋼筋分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼筋使用安全系數。計算中Fg取21.391kN，=0.82，K=7，得到：經計算，鋼筋最小直徑必須大于20mm才能滿足要求！ 鋼筋拉桿(斜拉桿)的拉環強度計算鋼筋(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=21.391kN鋼筋(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；所需要的鋼筋拉桿(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(2139.054/3.14212

32、5) 1/2 =15mm；（十三）、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.308 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=307.8734/(3.142502)1/2 =1.98 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。七、安全保證措施：建立健全安全管理保證和監督體系，以施工現場安全管理為基礎，以建設單位、監理單位、總包單位和地方安

33、全監督部門進行監督檢查為指導，組成多級安全檢查與監督體系，是保證安全施工的重要措施。1、扣件的緊固程度應在40-50N.m，并不大于65 N.m，對接扣件的抗拉承載力為3kN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。2、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。3、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。4、嚴禁將不同直徑的鋼管混合使用。5、腳手架的基礎必須滿足承載力要求，頂板的混凝土必須達到設計強度75%以上才能施工。6、搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼

34、應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。7、開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。8、腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。9、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。10、在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查，驗收。每兩步驗收一次，合格后方可繼續搭設。11、結構外腳手架每支設一層，完成后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。12、嚴格控制施工荷載

35、，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3KN/，確保較大安全儲備。13、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工同時作業層數不超過兩層，懸挑架的同時作業層數不超過1層。14、當作業層高出其下連墻件3.6m以上，且其上尚無連墻件時，應采取適當臨時撐拉措施。15、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。16、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。17、拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬定出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。18、架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、連

36、墻件及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置等情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。19、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。20、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。21、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。22、每天拆架下班時，不應留下隱患部位。23、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。24、所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。25、所有腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。26、拆下的零配件要裝入

37、容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。八、腳手架安全事故應急預案本工程防止腳手架坍塌等安全事故管理目標為：杜絕外架坍塌等傷亡事故發生，外架監控率達100%。為防止腳手架坍塌等突發事件的發生，做好腳手架坍塌等安全突發事件的應急處理，并在發生突發緊急事件時，能做到及時、迅速、有序、高效地處理好事件，保障員工的身體健康和生命安全，根據中華人民共和國安全生產法、腳手架坍塌事故處理辦法、公司腳手架坍塌事故應急處理辦法及其他相關法律、法規的規定，結合本項目部的實際情況，特制訂本應急措施及預案。一）、 應急準備1、人員組成 指揮部成員：張金波、徐德剛、陳波、何克義、1）、總指揮

38、：陳剛2）、設備組：組長：孫國才3）、急救組：組長： 張金波成員：陳林、葉文均、胡小平4）、搬運疏散組：組長蔡禮瓊 成員：陳林、葉文均2、小組裝備傳達室為腳手架坍塌事故傳達重要部門，應配有對講機；應急小組各組長作為現場事故應急救援主要領導人，應每人均配備一臺對講機，并隨身攜帶。3、現場配備1）、緊急救護類：器械敷料類：聽診器、體溫計、止血帶、（大、小）剪刀、無菌敷料、棉球、棉簽、繃帶、膠布、夾板、別針、手電筒（電池）、保險刀、繃帶剪子。藥物：葡萄糖、維生素、生理鹽水、酒精、碘酒，防暑等物品。2、搬運拆卸類：鐵幫手、鋼絲繩、捆繩、鐵鍬、鋼管翹桿、塔吊起重設備等器具。二）、 制度保障為了能在腳手架

39、坍塌等事故發生時迅速、準確、有效的進行搶救的工作，特制定以下制度：1、制度保障1）、值班制度：白天施工期間，救援小組各成員基本都在，晚上建立值班制度，保證現場24小時當發生緊急事故時，在第一時間，都有應急小組成員趕到事故發生現場，解決和上報突發事故，特制定以下值班制度：項目部每天安排兩人進行夜間值班，同時各專業工長必須跟班作業。值班人員必須堅守崗位，不得早退，外出。值班人員要經常到現場了解具體施工情況和檢查是否存在安全隱患，發現隱患及時處理。值班人員全權負責現場一切安全、文明施工工作，有權處理應急事務，處理不好的事務應及時向項目經理匯報，晚上住在現場以便于次日交接班。值班人員做好值班記錄工作。

40、 2）、檢查制度每月由總指揮帶領應急救援小組結合安全生產工作，檢查應急救援工作情況，檢查有無安全隱患，檢查應急物品是否齊全。3）、例會制度每周一早晨由總指揮主持召開班組長及以上安全生產會議。每周日晚由總指揮主持召開全體管理人員安全生產會議。4）、安全生產責任制度和群防群治制度：安全責任落實到人，明確安全管理目標。開展多層次的安全檢查，群防群治。5）、預演制度項目部根據需要隨時組織相關人員對工程中腳手架坍塌事故進行應急預演。2、通訊保障應急救援小組手機號碼張貼上墻，并保證24小時聯絡暢通。3、通道保證現場平面布置圖上墻，通道保持通暢，發生腳手架坍塌時，急救車能順利進入現場，現場通道應保持通暢，發

41、生緊急事故時，要便于疏散人群。三）、 應急處理1、總指揮： 接到腳手架坍塌報告后，認真聽取報告并向各急救小組發出指令、并統一協調、調動。在“120”急救車來之前指揮人員積極救助、疏散人員、組織急救。2、設備組：負責調運設備配合搬運和急救，組織其他人員進行配合工作并拔打“120”；3、疏散搬運組：（1）、接到腳手架坍塌事故通知后，迅速通知本組成員在事發地點集合，按總指揮指令進行現場施工作業人員疏散（2）、組長迅速組織成員進行現場搬運，清除拆架，其他各組要密切配合搬運工作。 （3）、成立救援隊，緊急搶救觸電人員； （4）、組織其他人員進行配合工作并拔打“120”； 4、急救組： 當事故中受傷人員被

42、從腳手架中救出后，可能由于失血過多或嚴重骨折失去知覺，不能動彈。這時，應對受傷人員立即進行止血搶救。應根據受傷者的具體情況，迅速對癥救護。現場應用的主要救護方法是外傷包扎和人工呼吸法。（1）、外傷止血包扎用清潔包布覆蓋傷面做簡單包扎，避免創面污染。不要在創面上涂任何有刺激性的液體或不清潔的粉和油劑。因為這樣既不能減輕疼痛，相反增加了感染機會，并為進一步創面處理增加了困難。經現場處理后的傷員要迅速轉送醫院救治，轉送過程中要注意觀察呼吸、脈搏、血壓等的變化。如果傷勢不重、神志清醒，但有些心慌、四肢發麻、全身無力；或者腳手架坍塌過程中曾一度昏迷，但已清醒過來，應使傷者安靜休息，不要走動、嚴密觀察，并

43、請醫生前來診治或送往醫院。（2）、如果受傷者勢較重，發生嚴重骨折已失去知覺，但心臟跳動和呼吸還存在，應將受傷者水平托起，盡量不要使傷者身體骨架部位受力，以免加重骨折傷勢。保持傷者舒適、安靜地平臥；周圍不圍人，使空氣流通；解開他的衣服以利呼吸；如天氣寒冷，要注意保溫，并速請醫生診治或送往醫院。如果發現傷者呼吸困難、稀少或發生痙攣，應準備心臟跳動或呼吸停止后立即作進一步的搶救。（3）、如果受傷者傷勢嚴重，呼吸停止或心臟跳動停止，或二者都已停止，應立即施行人工呼吸和胸外心臟擠壓，并等急救車到帶速送往醫院進行搶救。（4）、人工呼吸實行人工呼吸前，應迅速將受傷者身上妨礙呼吸的衣領、上衣、褲帶等解開，并迅

44、速取出受傷者口控內妨障呼吸的食物、脫落的假牙、血塊、粘液等，以免堵塞呼吸道。作口對口（鼻）人工呼吸時，應使受傷者仰臥，并使其頭部充分后仰（最好用一只手托在受傷者頸后），至鼻孔朝上，以利呼吸道暢通。口對口（鼻）人工呼吸法操作步驟如下：使受傷者鼻孔（或口）緊閉，救護人深吸一口氣后緊貼受傷者的口（鼻）向內吹氣，為時約2秒鐘。吹氣完畢，立即離開受傷者的口（鼻），并松開受傷者的嘴唇（鼻孔），讓他自行呼氣為時約3秒鐘。除口對口（鼻）人工呼吸法外，以前還用過兩種人工呼吸法，即俯臥背法和仰臥牽臂法。人工呼吸法不僅簡單易做，便于和胸外心臟擠壓法同時進行，而且換氣量也大得多。口對口（鼻）人工呼吸法每次換氣量約10

45、001500毫升，仰臥牽臂法約800毫升，俯壓背法約400毫升。由此可知，在現場應優先考慮應用口對口（鼻）人工呼吸法。四）、 傷亡事故的報告 腳手架坍塌等安全事故發生后應由發生事故人及目擊者，講述事故發生的經過，由項目部安環部、事業部安全部、施工現場設備組組長同時記錄，在調查清楚原因后，明確事故責任，由項目部安全總監韓成寶負責匯總上報： 腳手架坍塌等安全事故書面報告應包括以下內容：1、事故發生的時間、地點、工程項目、企業名稱。2、事故發生的簡要經過、傷亡人數和直接經濟損失的初步估計。3、事故發生原因的初步判斷。4、事故發生后采取的措施及事故控制情況。5、事故報告單位。五）、 事故培訓、預演和評審1、為提高本應急救援預案對突發事故的應急響應能力及救護能力，并檢驗所儲備物資、醫療器械和藥品是否滿足應急需要，針對本預案，應急救援小組須及時組織相關人員進行培訓和預演，預演時間應為預案制定后一周內。2、通過預演，對所存在問題必須及時進行評審，并做出評審報告，以進一步完善本預案。附圖一：安全通道防護搭設詳圖附圖二：電梯井防護搭設詳圖附圖三：剪刀撐搭設詳圖附圖四：腳手板鋪設詳圖附圖五：腳手架與墻體的剖面圖：附圖六：樓層臨邊防護搭設詳圖附圖七：懸挑轉料臺搭設詳圖附圖八：懸挑腳手架搭設詳圖