1、錦州石化公司應急事故緩沖池/罐源頭與終端系統完善03#事故池土建工程施工組織設計目 錄第一章：編制依據第二章：工程概況第三章：工程地質第四章：施工部署第五章：施工準備第六章：施工技術、組織措施和施工方法程序第七章：進度、技術、質量、雨季、安全保證措施第八章：冬雨季施工措施 第九章：施工平面布置圖及施工進度計劃第一章：編制依據本方案依據以下資料和文件編制：1、巖土工程勘察報告。2、工地現場條件：場地狹窄，處于廠區內，防火等級要求高，安全技術難度較大。3、現行國家有關規范、規程及有關技術標準。GB502042002混凝土結構工程施工質量驗收規范03G101混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規則和

2、構造詳圖。JGJ552000普通混凝土配合比設計規范。J105142005基坑支護技術操作規程4、建筑施工安全檢查標準（JGJ5999）第二章：工程概況一、工程名稱：錦州石化公司應急事故緩沖池/罐源頭與終端系統完善03#事故池土建工程。二、工程地址：錦州石化公司東污水裝置區內。三、工程概況03#事故池容積為1萬立方米，約10020（10）米，池深6.3米，地上1.5米，池底厚度為500mm，池壁厚度700mm；在長度方向設置三道變形縫，變形縫通過不銹鋼板達到變形目的；本工程混凝土為抗滲混凝土，池壁與池底內外抹防水砂漿，并且水池有抗凍要求；鋼筋采用三級鋼筋。池底設有錨桿，錨桿與池底板相連，本工程

3、挖土方及池底的錨桿施工不含在土建施工中。四、施工場地條件 施工場地為錦州石化公司東污水裝置內，其東側是消防道，南部市裝置配電間，西側是焦化鐵路線，北側是污水池。施工用水為廠內生產用水，施工用電由建設單位接到現場配電箱。場內無可利用暫設房,需現場搭設臨時辦公室及小型材料倉庫。五、 自然條件基本風壓 0.6KN/m2基本雪壓 0.4KN/m2最大凍結深度為110cm錦州地區雨季為6月10月，本工程施工日期在8月10月，故本工程施工時需采取雨季施工措施。第三章：工程地質 該工程巖土勘察報告由遼寧工程勘察院提供。地形地貌：勘察場地地表已經人工改造，地勢較平坦，所處地貌單元為山前坡洪積裙。該地段水文地質

4、條件較差，屬水量貧乏區。地基土強度較高，工程地質條件較好。工程地質條件：工程地質分為以下6個工程地質層：1、 雜填土：黑褐色、灰褐色，稍濕飽和，松散，有建筑垃圾組成，為新近堆填，均勻性差。層厚0.504.00m。2、 粉質粘土：黃褐色，可塑，有光澤，無搖振反應，韌性、干強度中等，分布不均，厚度變化大。層厚0.304.70m。fak=130KPa3、 圓礫：褐色，飽和，稍密中密，混土較多，一般粒徑220mm，分布較廣，層厚0.301.10m。fak=300KPa4、 殘積土：黃色，稍濕，砂礫巖、泥巖風化物，弱膠結狀，分布較普遍，層厚0.300.70。fak=180KPa5、 強風化礫巖：黃綠色、

5、紫紅色，風化強烈，巖芯成碎塊狀，砂土狀，手掰易斷，局部加砂巖、泥巖。層厚1.302.10m。fak=400KPa6、 中風化礫巖：黃綠色、紫紅色，中等風化，原巖結構清晰，巖芯呈碎塊狀，短柱狀，錘擊不易碎，局部夾砂巖、泥巖。揭露厚度2.707.50。fak=700KPa地下水條件：地下水類型為松散巖類孔隙潛水，基巖為相對隔水底板，勘察期間測得地下水穩定水位埋深0.801.30m，主要受大氣降水及廠區工業污水滲入補給。不良地質作用:勘察場地未見滑坡、崩塌、泥石流及震陷等影響巖土體穩定性的不良地質作用。第四章：施工部署根據工程項目的總工期安排、施工季節、場地周邊情況、工程地質條件等具體情況對該工程做

6、如下的部署：一、工程總部署該工程計劃于2006年8月15日開工,到2006年 10月30日竣工，日歷工期為77天。工期安排：本工程劃分四個流水施工段施工準備及放線4天（包括放線測量、設置控制樁、地基驗槽和辦理各種進場手續）。墊層施工2天；水池底板施工33天；砼池壁施工26天；內外壁抹防水砂漿施工7天；回填土4天；工程竣工驗收1天?？偣て?7天。二、分項工程部署1、施工準備及施工放線從8月15日開始到 8月18日結束，日歷工期4天。主要工作為臨時辦公室、小型材料庫等暫設房進場和定位測量，清理基槽、地基驗槽、辦理各種進場證件等項工作。2、墊層施工從8月19開始到8月20日結束，日歷工期2天。主要進

7、行底板墊層混凝土施工。3、池底板施工從8月21日開始到9月22日結束，日歷工期33天。底板混凝土分四個流水段施工，各段施工工期均為12天，其中每段：鋼筋綁扎7天，支設模板6天，混凝土澆筑2天。4、池壁施工從9月23日開始到10月18日結束，日歷工期26天。池壁混凝土分四個流水段進行施工，各段施工工期均為15天，其中每段：鋼筋綁扎6天，支設模板10天，混凝土澆筑2天。5、外池壁抹防水砂漿從10月19日開始到10月25日結束，日歷工期11天。6、回填施工從10月26開始到10月29日結束，日歷工期4天。7、工程竣工驗收為10月30日，日歷工期為1天。日歷工期為77天。主要工程量如下表：施工段底板混

8、凝土(m3)池壁混凝土(m3)底板模板(m2)壁板模板(m2)第一段474298681078第二段484299541078第三段484299541078第四段46726461960合計190911602373116 共計混凝土工程量3069立方米，模板工程量3353平方米。三、施工機械部署施工機械部署見下表施工機械設備一覽表主要施工機械設備配備表序號機械設備名稱型號規格數量產地功率進出時間場1攪拌機JZC-3501海城78月15日-10月29日2鋼筋切斷機1洛陽38月15日-10月25日3電焊機GJ5-407洛陽128月15日-10月25日4振搗器AX-32012洛陽1.18月15日-10月2

9、9日5鋼筋彎曲機401洛陽8月15日-10月25日6蛙式打夯機HW-203洛陽2.210月10日-10月29日7電鋸1山東2.28月15日-10月29日8電刨子12.28月15日-10月29日9雙輪推車108月15日-10月29日10單輪推車58月15日-10月29日11污水泵5088月15日-9月10日12污水泵10048月15日-9月10日第五章：施工準備在施工準備階段主要完成以下幾項工作。1、組織準備成立煉油污水回用工程項目部，下設技術、安全、質量小組，進行詳細施工機械布置見施工平面布置圖分工如下。項目部組織機構項目經理 陳廣元施工員 郝德元 項目技術負責人 姜春亮質量檢查員 陳文武 安

10、全員 徐 冰測量員 賁永明預算員 李聯俊材料員 隋坤蘭保管員 于海蘭技術領導小組組織機構組 長 郝德元副組長 姜春亮 組 員 陳文武 初文雪 劉洪岐 賁永明 質量領導小組組織機構組 長 郝德元副組長 陳文武組員 李 強姜春亮 于樹金 李冬紅安全領導小組組織機構組長 郝德元組員 徐 冰劉洪義陳文武 王東明 于樹金 李冬紅2、機械設備準備 本工程使用機械設備均為我公司自有，狀況良好。在設備進場前進行認真檢修保養，按進度安排按時調度，性能滿足正常施工要求。3、技術準備 本工程技術要求高，主要問題有以下幾點。、 基坑排水困難。、 水池結構復雜模板技術要求高。、 對搭設的腳手架整體穩定性要求高。、 對混

11、凝土的抗滲質量要求高。、 作好圖紙會審和技術交底工作。4、材料準備按圖紙工程材料用量和各種技術措施要求，在施工前提出準確的材料用量。本工程對模板材料及腳手架的材料用量較大，施工前做好材料堆放在現場附近適當位置，以便施工方便。5、施工用水本工程現場施工用水量為混凝土墊層的攪拌用水、混凝土養護用水及現場生活用水量采用2臺JZC350攪拌機100m3q1=K1Q1N1K283600施工用水量K1施工用水系數 取K1=1.15Q1計劃工作量（混凝土量）N1用水定額 取N1=300L/m3q1=1.151003001.583600=1.563L/SK2用水不均衡系數 取K2=1.5300*35*1.3P

12、1N3K4現場生活用水量1*8*3600t*8*3600 q3= = = 0.47 L/S消防用水q5施工場地面積小于25haq5 =10 L/Sq3+q1 q5 所以取Q= q5K5=101.1=11 L/S施工用水管徑：D=（4Q/1000U）1/2=（411/2.51000）1/2=0.075選用DN70鍍鋅管，按建設單位指定的線路和施工現場布置情況鋪設。6、施工用電施工用電根據施工現場情況、各階段的負載位置，另編臨時用電施工組織設計。現場施工水、電布置見施工場地平面圖。第六章 施工技術、組織措施和施工方法程序一、 工程測量設定軸線控制樁和高程控制樁，均由設計提供的坐標控制點引入。在施工

13、現場布置14個平面軸線控制樁和1個高程控制樁，南北方向設4個軸線控制樁，東西方向設8個軸線控制樁，高程控制樁直接設置在基槽內。控制樁在施工過程中做好保護工作，避免在施工程中被損壞或碰撞而發生位移。工程測量的關鍵是筏板基礎的定位、池壁插筋等的位置控制。所以土方完成后，在基坑周邊各軸線位置，均加設臨時平面控制樁，并引測到基坑內，用以控制工程定位、筏板基礎的軸線及池壁插筋的位置，每一條軸線引測都必須從永久控制樁直接引測，并閉合于另一個永久控制樁，保證測量精度。二、土方工程本工程土方開挖由施工底板錨桿的施工單位施工。但土建施工單位考慮基坑排水問題。根據地質報告提供的地下水情況，勘察期間測得地下水穩定水

14、位埋深0.801.30m，主要受大氣降水及廠區工業污水入滲補給。通過以往施工經驗，廠區工業污水入滲較多，且開挖面積在2000m2以上，估計工業污水入滲點較多，勘察期間為枯水期的4月份，經過雨季的大氣降水，地下水量以最大考慮。根據技術規程和現場具體情況，基坑寬度在底板以外每側應留一米以上余量以保護邊坡、布置水溝等。為排水需要在基坑四周布置水溝，并于基坑周邊設集水坑排水。水溝布置見下圖：排水溝剖面圖300400300墊層邊緣流水方向集水井排水流向示意圖本方案決定采用10臺50污水泵和4臺100污水泵排水，其中8臺工作，6臺備用。在基坑周邊墊層以外300mm處修臨時排水溝，開挖后在基坑兩側各設置（基

15、坑以外）4個集水坑（如上圖示），集水坑四周用紅磚干砌，集水坑的大小根據容涌水量的大小決定，每個積水坑應能容下20分鐘涌水量，保證正常施工。污水排放到建設單位指定的排水井內。基坑開挖后周邊設防護欄桿和圍網保證人員安全，高度不小于1.2m。機械開挖過程中設專人配合挖土，隨時修建排水溝和集水井，以保證地下水順利排出，不浸泡持力層。三、鋼筋混凝土工程1、模板工程1.1模板材料的選用根據工程特點，本工程采用定型組合式鋼模板支模，用48*3.5鋼管做龍骨及支撐的支模板方式。池壁采用定型組合式鋼模板，用對拉螺栓安裝，鋼管進行加固。因池壁有防水要求，為防止螺栓桿在混凝土壁上造成滲水通路，采用帶止水片的對拉螺栓

16、桿， 用50501.5鋼板制作止水片，直徑為14的螺栓制作成對拉螺栓。止水片焊接后必須經質量檢查員驗收合格后方可使用。模板縫內用密封膠條充填。拆模不能過早，以免因擾動對拉桿而在拉桿處滲水。1.2池壁模板計算 （一）、池壁模板基本參數 計算斷面寬度700mm，高度6000mm。 模板面板采用組合小鋼模，小鋼模主要類型寬度300mm，板面厚度2.75mm。 外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。 對拉螺栓布置10道，在斷面內水平間距200+600+600+600+600+600+600+600+600+600mm，斷面跨度方向間距300mm，螺栓直徑14mm。 模板組裝示意圖 （二）、墻模板荷載標準

17、值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20； V 混凝土的澆筑速度，取2.5m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2

18、實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=50.000kN/m2 傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。 （三）、墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照外龍骨支撐連續梁計算。 面板的計算寬度取小鋼模寬度0.30m。 荷載計算值 q = 1.250.0000.300+1.46.0000.300=20.520kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=8.210cm3 I=36.300cm4 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.000kN N2=9.826

19、kN N3=12.862kN N4=12.165kN N5=12.351kN N6=12.304kN N7=12.304kN N8=12.351kN N9=12.165kN N10=12.862kN N11=9.826kN N12=0.000kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.1mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.67010001000/8210=81.608N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取215.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 截面抗剪強度計算值 T=36589.0/(2300.0002.800)=8.655

20、N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=125.00N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.133mm 面板的最大撓度小于600.0/250=2.4mm,滿足要求! （四）、墻模板龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.000mm 最大支座力 Qmax=12.862kN 抗彎計算強度 f

21、=0.000106/10160000.0=0.00N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于300.0/150與10mm,滿足要求! （五）、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.862 對拉螺栓

22、強度驗算滿足要求!1.3池壁墻模板安裝：1.3.1 工藝流程：清理施工縫內雜物 安裝組合鋼模板調整固定辦預檢1.3.2 清理施工縫內雜物，人工清理施工縫處浮渣及施工垃圾。安裝組合鋼模板，池壁兩側模板同時安裝，同時連接鋼模板對拉螺栓，對拉螺栓需根據模板設計的數量進行安裝。1.3.4模板調整，組合鋼模板安裝完畢后，需用48*3.5鋼管進行支撐、垂直度平整度調整。調整完畢后，檢查一遍扣件是否扣緊，模板拼縫及下口是否嚴密，辦完預檢手續。1.4 模板拆除：先將模板的支撐系統拆除，將模板的卡扣取下后，用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，即可把模板運走。拆下的模板及時清理粘連物，涂刷脫模劑，拆下的扣件及時集

23、中收集管理。拆模時嚴禁模板直接從高處往下扔，以防止模板變形和損壞。在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后，方可拆除。但拆除時間不易過早，防止因拆除時造成拉桿松動，而沿拉桿形成透水現象發生。2、鋼筋工程2.1 材料要求： 本工程采用三級鋼筋，鋼筋進場鋼筋必須有出廠合格證，進場后經外觀檢查合格，復試結果符合有關規范要求，經單位工程技術負責人向監理工程師報驗同意使用后，方可使用。鋼筋進場和加工前要進行外觀檢查，鋼筋應平直、無損傷、表面不得有裂紋、油污、顆粒狀或片狀老銹。鋼筋加工過程中發現脆斷、焊接性能不良、或力學性能明顯不正常等現象，應停止加工。對該批鋼筋進行分析處理。2.2鋼筋加工受力

24、鋼筋的彎鉤和彎折要求HPB235鋼筋的末端應做成1800的彎鉤、其彎弧內經不應小于鋼筋直徑2.5倍，彎鉤的彎后平直部分長度不應小于鋼筋直徑的3倍。設計要求鋼筋末端作1350彎鉤時，HRB335級鋼筋的彎弧內經不應小于鋼筋直徑的4倍。彎鉤的彎后平直部分應符合設計要求。鋼筋作不大于900的彎折時，彎折處彎弧內經不小于鋼筋直徑的5倍。2.2.2箍筋彎鉤除滿足上述要求外，彎弧內直徑尚不應小于受力鋼筋直徑。彎折角不應小于1350，彎后平直部分的長度不應小于箍筋直徑的10倍。2.2.3本工程鋼筋采用機械調直。2.2.4鋼筋加工的形狀、尺寸應符合設計要求，允許偏差應符合下表規定 鋼 筋 加 工 允 許 偏

25、差項 目允許偏差（mm）受力鋼筋順長度方向全長的凈尺寸10彎起鋼筋的彎折位置20箍筋內凈尺寸52.3鋼筋連接 本工程所采用的縱向受力鋼筋的連接方式如下： 池壁鋼筋采用電渣壓力焊連接；底板鋼筋采用雙面搭接焊。底板上層鋼筋馬蹬鋼筋計算：為確保池底筏板上層鋼筋位置正確采用25鋼筋焊鐵馬蹬支撐，馬蹬腿間距為700mm，馬蹬間距為820mm。為保證底板混凝土在馬蹬腿處形成滲漏點，把馬蹬直接坐在底層鋼筋網上。（1）、馬蹬腿間距計算可視為單跨簡支梁，底板鋼筋為直徑25150,保護層厚度為40mm。q=6.6723.85/1=51.36N/mm I=3.14254/64=19165mm4L1 5ql14/(3

26、84EI)=40mm l1(403842.110519165)/（551.36）1/4 l1700.5mm 取L1=700mm(2)、馬蹬間距計算可視為三跨連續梁。 Lql4/(150EI)=40mml(401502.110519165)/ 51.361/4l827mm 取L=820mm2.3.2電渣壓力焊、電弧搭接焊的技術要求應符合焊接操作規程中規定。2.3.3鋼筋接頭宜設置在受力較小處。同一縱向受力鋼筋不宜設置兩個或兩個以上接頭。接頭末端到鋼筋彎起點的距離不應小于鋼筋直徑的10倍。2.3.4受力鋼筋采用焊接連接時，設置在同一構件中的接頭宜相互錯開，同一區段內縱向受力鋼筋的接頭面積百分率本工

27、程設計無具體要求，施工時應符合下列規定：1）、在受拉區不宜大于50；2）、直接承受動力荷載的結構構件中，不宜采用焊接接頭；當采用機械連接接頭時，不應大于50%。2.3.5同一構件中的縱向受力鋼筋的綁扎搭接接頭宜相互錯開。綁扎搭接接頭中鋼筋橫向凈距不應小于鋼筋直徑，且不應小于25mm； 本工程縱向受力鋼筋綁扎搭接接頭的最小搭接長度按下表中規定數值乘以系數1.2采用。并不應小于200mm。鋼筋類型混凝土強度等級C15C20-C25C30-C35C40光圓鋼筋HPB235級45d35d30d25d帶肋鋼筋HRB335級55d45d35d30dHRB400級RRB400-55d40d35d 注:兩根直

28、徑不同鋼筋的搭接長度,以較細鋼筋的直徑計算.2.4鋼筋安裝的位置偏差應符合下表規定鋼筋安裝位置的允許偏差和檢查方法項目允許偏差(mm)檢查方法綁扎鋼筋網長、寬10鋼尺檢查網眼尺寸20鋼尺連續量三檔，取最大值綁扎鋼筋骨架長10鋼尺檢查寬、高5鋼尺檢查受力鋼筋間距10鋼尺量兩斷中間各一點，取最大值排距5保護層厚度基礎10鋼尺檢查梁、柱5鋼尺檢查板、墻、殼3鋼尺檢查綁扎箍筋、橫向鋼筋間距20鋼尺連續量三檔，取最大值鋼筋彎起點位置20鋼尺檢查預埋件中心線位置5鋼尺檢查水平高差3,0鋼尺和塞尺檢查2.5池壁鋼筋施工：2.5.1池壁鋼筋施工工藝流程：用斜撐將轉角處縱向鋼筋定位吊直安裝柱頂水平梯架安裝垂直梯

29、架安裝豎向鋼筋安裝橫向鋼筋（邊安裝邊綁扎）安裝墻體保護層塑料卡子或墊寬塊。2.5.2支撐調直轉角處縱向鋼筋：按定位線從兩個方向將轉角處縱向鋼筋的垂直度調好，并用鋼筋做斜撐固定好。斜撐不能放防礙下道工序施工。施工中應設法保護斜撐以防碰撞。2.5.3安裝水平梯架：轉角鋼筋固定后為池壁鋼筋的固定提供了物的依據。按下圖所示方法安裝梯架。水平梯架安裝在池壁頂部位，待澆完的池壁混凝土強度達到保證鋼筋不發生移動后，可將梯架拆除以備再用。 池壁鋼筋水平筋間距 池壁縱向鋼筋間距2.5.4安裝垂直梯架：垂直梯架的邊桿代替池壁豎向鋼筋，其直徑增加一個等級，垂直梯架的數量可根據池壁的凈長度確定，以1.5米一個為宜，其

30、作用邊桿可支撐水平梯架，梯桿可支撐模板，支撐、分檔池壁橫向鋼筋。梯桿兩端應做防腐處理，中部梯桿應做止水環。豎向梯架見下圖。縱向鋼筋長度 水平鋼筋間距2.5.5安裝豎向鋼筋：水平梯架和垂直梯架安裝完成后進行豎向鋼筋的安裝。豎向鋼筋下端固定在下層甩出的鋼筋上，最少三點綁扎。上部固定在水平梯架的相應部位。2.5.6安裝橫向鋼筋：豎向鋼筋安裝完畢后安裝橫向鋼筋，將橫向鋼筋固定在豎向梯架的相應部位，并與豎向鋼筋在交叉點逐點綁扎牢固。水平鋼筋從施工結構面50mm開始綁扎。2.5.7安裝拉筋：按設計要求安裝拉筋并進行逐點綁扎。2.5.8安裝保護層墊塊或塑料卡子：每平方米不少于兩個。2.5.9上述工藝完成后進

31、行自檢合格后報驗隱蔽。2.5.10模板安裝后，用專用卡具從上部控制鋼筋位置。2.5.11池壁水平筋在兩端頭、轉角、十字節點等部位的錨固長度以及洞口周圍加固筋等，均應符合設計抗震要求。2.5.12模板安裝完畢后，對伸出的豎向鋼筋應進行修整，澆筑混凝土時應有專人看管，澆筑后再次調整以保證鋼筋位置的準確。池壁按設計要求施工，設計無具體要求的按03G101中第47、48頁節點施工。2.6鋼筋工程安全技術要求2.6.1人工搬運鋼筋時步伐要一致 轉彎時要防止鋼筋頭尾擺動傷人。2.6.2人工垂直傳遞鋼筋時送料人應站穩，接料人應有護身欄桿或防止前傾的牢固物體。2.6.3機械起吊鋼筋時應捆扎牢固，吊點應設在鋼筋

32、束的兩端。平穩上升不得超重起吊。起吊鋼筋時下方禁止站人，待鋼筋落至樓地面1.0米以內時人員方可靠近。2.6.4展開盤圓鋼筋時兩端要卡牢，切斷時先用腳踩緊，防止回彈傷人。2.6.5綁扎基礎鋼筋時，應按設計規定擺放鋼筋馬鐙。不得任意減少支架或馬鐙。操作前應檢查基坑土壁是否牢固。2.6.6綁扎池壁鋼筋時、不得站在鋼筋骨架上操作，和攀蹬骨架上下。高處操作應搭設腳手架或操作平臺。2.6.7池壁骨架應臨時支撐拉牢，以防傾倒。2.6.8高處綁扎和安裝鋼筋，注意不要將鋼筋集中堆放在模板和腳手架上，特別是懸壁構件，應檢查支撐是否牢固。2.6.9應盡量避免在高處修整鋼筋，在必須操作時，要配掛好安全帶，選好位置，人

33、要站穩。2.6.10高處綁扎鋼筋和安裝骨架，必須搭好腳手架或馬道，綁扎時要系好安全帶。2.6.11綁扎高處池壁水平鋼筋時，必須搭設外腳手架，掛好安全網。綁扎時配掛好安全帶。2.6.12安裝綁扎鋼筋時，不得碰撞電線，在深基坑或夜間施工需使用行燈時，必須使用安全電壓。2.6.13使用鋼筋機械必須遵守相應的建筑機械使用安全技術規程。3、混凝土工程根據工程實際和施工現場情況，本工程事故池采用商品混凝土澆筑，為保證混凝土的抗滲性能內摻入外加劑。3.1選定商品混凝土廠家后，確定水池底板的混凝土坍落度為140mm，壁板混凝土坍落度為120mm；與商品混凝土廠家共同確定泵車停放位置及罐車行車路線，畫好行車路線

34、圖。3.2作業準備：澆筑前應將模板內的垃圾、泥土等雜物及鋼筋上的油污清除干凈，并檢查鋼筋的水泥砂漿墊塊是否墊好。模板的掃除口應在清除雜物及積水后再封閉。池壁施工縫根部松散混凝土剔掉清凈。3.3混凝土澆筑與振搗的一般要求：3.3.1澆筑混凝土時應分段分層連續進行，澆筑層高度應根據結構特點、鋼筋疏密決定，一般為振搗器作用部分長度的l.25倍，最大不超過50cm。3.3.2使用插入式振搗器應快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，順序進行，不得遺漏，做到均勻振實。移動間距不大于振搗作用半徑的1.5倍（一般為3040cm）。振搗上一層時應插入下層5cm，以消除兩層間的接縫。表面振動器（或稱平板振動器）的移

35、動間距，應保證振動器的平板覆蓋已振實部分的邊緣。3.3.3澆筑混凝土應連續進行。如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，并應在前層混凝土初凝之前，將次層混凝土澆筑完畢。間歇的最長時間應按所用水泥品種、氣溫及混凝土凝結條件確定，一般超過混凝土的初凝時間應按施工縫處理。3.3.4澆筑混凝土時應經常觀察模板、鋼筋、預留孔洞、預埋件和插筋等有無移動、變形或堵塞情況，發現問題應立即處理，并應在已澆筑的混凝土凝結前修正完好。3.3.5水池底板混凝土澆筑：混凝土澆筑采用斜面分層，一個坡度，薄層澆筑，一次到板頂的施工工藝，以保證水池基礎的連續澆筑，避免出現施工冷縫，又盡可能地增大混凝土的散熱面積，在澆筑混凝土同時以

36、利于早期水化熱的散發。斜面分層混凝土由上向下澆筑，由下向上振搗，每個振搗手明確劃定位置范圍，防止出現漏振現象。 分層厚度確定：現場采用商品混凝土澆筑，每小時澆筑混凝土量在18m3左右，每層混凝土的澆筑時間控制在40分鐘。斜面分層厚度250mm，斜面與水平夾角30， 則斜面分層沿水平方向厚度為0.5sin300.250.5=0.50m50030500500500 水池底板混凝土分層澆筑示意在混凝土底板澆筑完畢后（一般為3-4h，即在混凝土終凝前），對其底板混凝土進行二次抹壓，以消除表面干縮裂縫。水池有防水要求，池壁施工縫需做防水處理，本工程池壁部分設置一個施工縫，在距底板頂標高1500mm處，預

37、埋300mm寬密閉的鋼板止水板。端部做5cm的45斜邊。5001500150700 水池池壁水平施工縫防滲措施防漏的關健為底板與池壁交接處及池壁二次澆筑施工縫，池壁施工縫處設置鋼板止水帶，而池壁與底板轉角處為了防止滲水，應嚴格按施工程序施工，采用支模板將腋角成形的方法。先澆筑腋角處的底板混凝土，再澆筑腋角部分，在其初凝前對池壁混凝土進行澆筑，而后將底板多余混凝土清理干凈。該處混凝土振搗采用ZX30插入式振搗棒，插入深度為底板混凝土不小于5cm。這樣可避免底板與壁板混凝土因坍落度較大，而造成池底板與壁板連接處出現裂縫。底板混凝土養護： 混凝土澆筑后表面及時覆蓋塑料薄膜，并根據氣溫等情況向池內注水

38、，深度3-5cm。保證混凝土養護期間期間濕度達到飽和狀態。3.3.6池壁混凝土澆筑：3.3.6.1池壁澆筑混凝土前，先鑿除混凝土施工縫處的水泥浮漿，使石子外露約1/3；澆筑混凝土時提前24h灑水潤濕。在底部均勻澆筑5cm厚與墻體混凝土成分相同的水泥砂漿結合層。3.3.6.2澆筑混凝土應分層連續進行，間隔時間不應超過1h，每層澆筑厚度控制在50cm左右，因此必須預先安排好混凝土下料點位置和振搗器操作人員數量。振搗棒移動間距應小于50cm，每一振點的延續時間以表面呈現浮漿為度，為使上下層混凝土結合成整體，振搗器應插入下層混凝土5cm。振搗時注意鋼筋密集及洞口部位，為防止出現漏振。須在洞口兩側同時振

39、搗，下灰高度也要大體一致。大洞口的洞底模板應開口，并在此處澆筑振搗。3.3.6.3混凝土底板澆筑完畢之后，將上口甩出的池壁鋼筋加以整理，清除施工縫表面浮漿，用木抹子按標高線將池壁上表面混凝土找平。3.3.6.4養護：混凝土澆筑完畢后，應在12h以內加以覆蓋和澆水，澆水次數應能保持混凝土有足夠的潤濕狀態，抗滲混凝土養護期一般不少于14晝夜。 3.3.6.5施工縫處須待已澆筑混凝土的抗壓強度不小于1.2MPa時，才允許繼續澆筑。在繼續澆筑混凝土前，施工縫混凝土表面應鑿毛，剔除浮動石子，并用水沖洗干凈后，先澆一層水泥漿，然后繼續澆筑混凝土，應細致操作振實，使新舊混凝土緊密結合。 3.4混凝土澆筑前裂

40、縫控制計算 計算原理 (依據 ) : 大體積混凝土基礎或結構(厚度大于1m)貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應力而造成的?；炷烈蛲饧s束引起的溫度（包括收縮） 應力（二維時），一般用約束系數法來計算約束應力，按以下簡化公式計算： 式中 混凝土的溫度(包括收縮)應力(N/mm2)； E(t)混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2)，一般取平均值； 混凝土的線膨脹系數,取1.010-5； T混凝土的最大綜合溫差()絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎長期裸露在室外，且未回填土時，T值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當月平均最低溫度之差進行

41、計算；計算結果為負值，則表示降溫，按下式計算: 計算所得，綜合溫差T=17.92度 T0混凝土的澆筑入模溫度()； T(t)澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值()，按下式計算： 計算所得，絕熱溫升值T(t)=35.62度 Ty(t)混凝土收縮當量溫差()，按下式計算： 計算所得，收縮當量溫差Ty(t)=-0.83度 Th混凝土澆筑完后達到的穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫()； S(t)考慮徐變影響的松弛系數，一般??； R混凝土的外約束系數，當為巖石地基時，R1；當為可滑動墊層時，R0，一般土地基??； c混凝土的泊松比。3天計算: 取S(t)=0.19，R0.25,=110-

42、5,=0.15。 1) 混凝土3d的彈性模量由式： 計算得: E(3)=0.71104 2) 最大綜合溫差 T=17.92 3) 基礎混凝土最大降溫收縮應力,由式： 計算得: =0.07N/mm2 4) 不同齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(3)=0.70N/mm2 5) 抗裂縫安全度: K=0.70/0.07=10.001.15 滿足抗裂條件6天計算: 取S(t)=0.21，R0.25,=110-5,=0.15。 1) 混凝土6d的彈性模量由式： 計算得: E(3)=0.71104 2) 最大綜合溫差 T=17.96 3) 基礎混凝土最大降溫收縮應力,由式： 計算得: =0.08N/mm

43、2 4) 不同齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(3)=0.70N/mm2 5) 抗裂縫安全度: K=0.70/0.08=8.751.15 滿足抗裂條件9天計算: 取S(t)=0.21，R0.25,=110-5,=0.15。 1) 混凝土3d的彈性模量由式： 計算得: E(3)=0.71104 2) 最大綜合溫差 T=17.96 3) 基礎混凝土最大降溫收縮應力,由式： 計算得: =0.08N/mm2 4) 不同齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(3)=0.70N/mm2 5) 抗裂縫安全度: K=0.70/0.08=8.751.15 滿足抗裂條件12天計算: 取S(t)=0.22，R0.

44、25,=110-5,=0.15。 1) 混凝土12d的彈性模量由式： 計算得: E(3)=0.71104 2) 最大綜合溫差 T=17.96 3) 基礎混凝土最大降溫收縮應力,由式： 計算得: =0.08N/mm2 4) 不同齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(3)=0.70N/mm2 5) 抗裂縫安全度: K=0.70/0.08=8.751.15 滿足抗裂條件15天計算: 取S(t)=0.23，R0.25,=110-5,=0.15。 1) 混凝土15d的彈性模量由式： 計算得: E(15)=2.22104 2) 最大綜合溫差 T=17.96 3) 基礎混凝土最大降溫收縮應力,由式： 計算得

45、: =0.27N/mm2 4) 不同齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(15)=1.27N/mm2 5) 抗裂縫安全度: K=1.27/0.27=4.701.15 滿足抗裂條件18天計算: 取S(t)=0.25，R0.25,=110-5,=0.15。 1) 混凝土18d的彈性模量由式： 計算得: E(18)=2.41104 2) 最大綜合溫差 T=17.96 3) 基礎混凝土最大降溫收縮應力,由式： 計算得: =0.32N/mm2 4) 不同齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(18)=1.33N/mm2 5) 抗裂縫安全度: K=1.33/0.32=4.161.15 滿足抗裂條件21天計算

46、: 取S(t)=0.30，R0.25,=110-5,=0.15。 1) 混凝土21d的彈性模量由式： 計算得: E(21)=2.55104 2) 最大綜合溫差 T=17.96 3) 基礎混凝土最大降溫收縮應力,由式： 計算得: =0.40N/mm2 4) 不同齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(21)=1.38N/mm2 5) 抗裂縫安全度: K=1.38/0.40=3.451.15 滿足抗裂條件自約束裂縫控制計算 澆筑大體積混凝土時，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的表面溫度低，當混凝土表面受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質點與混凝土內部各質點之間相互約束，使表面產生拉應力

47、，內部降溫慢受到自約束產生壓應力。則由于溫差產生的最大拉應力和壓應力可由下式計算: 式中 t、c分別為混凝土的拉應力和壓應力(N/mm2)； E(t)混凝土的彈性模量(N/mm2)； 混凝土的熱膨脹系數(1/) T1混凝土截面中心與表面之間的溫差()，其中心溫度按下式計算 計算所得中心溫度為：32.82度 混凝土的泊松比，取0.150.20。 由上式計算的t如果小于該齡期內混凝土的抗拉強度值，則不會出現表面裂縫，否則則 有可能出現裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差T1就有可有效的控制表面裂縫的出現。 大體積混凝一般允許溫差宜控制在2025范圍內。 3天計算: 取 E0=3.00104N/mm2

48、,=110-5,T1=7.82,=0.20 1) 混凝土在3d齡期的彈性模量,由公式: 計算得: E(3)=0.71104N/mm2 2) 混凝土的最大拉應力由式: 計算得: t=0.46N/mm2 3) 混凝土的最大壓應力由式: 計算得: c=0.23N/mm2 4) 3d齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(3)=0.70N/mm2 結論: 因內部溫差引起的拉應力不大于該齡期內混凝土的抗拉強度值，所以不會出現表面裂縫。 6天計算: 取 E0=3.00104N/mm2,=110-5,T1=9.53,=0.15 1) 混凝土在6.0d齡期的彈性模量,由公式: 計算得: E(6.0)=1.251

49、04N/mm2 2) 混凝土的最大拉應力由式: 計算得: t=0.94N/mm2 3) 混凝土的最大壓應力由式: 計算得: c=0.47N/mm2 4) 6.0d齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(6.0)=0.97N/mm2 結論: 因內部溫差引起的拉應力不大于該齡期內混凝土的抗拉強度值，所以不會出現表面裂縫。9天計算: 取 E0=3.00104N/mm2,=110-5,T1=4.52,=0.15 1) 混凝土在9.0d齡期的彈性模量,由公式: 計算得: E(9.0)=1.67104N/mm2 2) 混凝土的最大拉應力由式: 計算得: t=0.59N/mm2 3) 混凝土的最大壓應力由式:

50、 計算得: c=0.30N/mm2 4) 9.0d齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(9.0)=1.11N/mm2 結論: 因內部溫差引起的拉應力不大于該齡期內混凝土的抗拉強度值，所以不會出現表面裂縫。 12天計算: 取 E0=3.00104N/mm2,=110-5,T1=0.25,=0.15 1) 混凝土在12.0d齡期的彈性模量,由公式: 計算得: E(12.0)=1.98104N/mm2 2) 混凝土的最大拉應力由式: 計算得: t=0.04N/mm2 3) 混凝土的最大壓應力由式: 計算得: c=0.02N/mm2 4) 12.0d齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(12.0)=1

51、.20N/mm2 結論: 因內部溫差引起的拉應力不大于該齡期內混凝土的抗拉強度值，所以不會出現表面裂縫。 15天計算: 取 E0=3.00104N/mm2,=110-5,T1=-2.03,=0.15 1) 混凝土在15.0d齡期的彈性模量,由公式: 計算得: E(15.0)=2.22104N/mm2 2) 混凝土的最大拉應力由式: 計算得: t=-0.35N/mm2 3) 混凝土的最大壓應力由式: 計算得: c=-0.18N/mm2 4) 15.0d齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(15.0)=1.27N/mm2 結論: 因內部溫差引起的拉應力不大于該齡期內混凝土的抗拉強度值，所以不會出現

52、表面裂縫。 18天計算: 取 E0=3.00104N/mm2,=110-5,T1=-3.21,=0.15 1) 混凝土在18.0d齡期的彈性模量,由公式: 計算得: E(18.0)=2.41104N/mm2 2) 混凝土的最大拉應力由式: 計算得: t=-0.61N/mm2 3) 混凝土的最大壓應力由式: 計算得: c=-0.30N/mm2 4) 18.0d齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(18.0)=1.33N/mm2 結論: 因內部溫差引起的拉應力不大于該齡期內混凝土的抗拉強度值，所以不會出現表面裂縫。 21天計算: 取 E0=3.00104N/mm2,=110-5,T1=-4.40,

53、=0.15 1) 混凝土在21.0d齡期的彈性模量,由公式: 計算得: E(21.0)=2.55104N/mm2 2) 混凝土的最大拉應力由式: 計算得: t=-0.88N/mm2 3) 混凝土的最大壓應力由式: 計算得: c=-0.44N/mm2 4) 21.0d齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(21.0)=1.38N/mm2 結論: 因內部溫差引起的拉應力不大于該齡期內混凝土的抗拉強度值，所以不會出現表面裂縫。四、腳手架工程 +mKAKHf H本工程腳手架采用扣件式鋼管腳手架。水池池壁內外均采用雙排腳手架。腳手架小橫桿跨距l1=1850mm，大橫桿跨距l2=1200mm，立桿間距橫距b

54、=1500mm，縱距為1200mm，步距h=1200mm，每隔一根立桿設一道垂直支撐。下面為雙排腳手架的整體穩定驗算：不考慮風載時，N A N=1.2（n1NGK1+NGK2）+1.4NQK =1.2（80.351+1.725）+1.45.94 =13.76KN120015.78hi 求： = = =76 查表得 =0.744 由于施工時施工荷載K=3KN/，故m=55N/mm2。KH因腳手架整體高度h=9.4m25m， KH 取0.8，KA 取0.7。13.761030.744498N A +m = + 55=92.14N/ 2， KAKHf =0.70.8205=114.8N/ 2 。 故

55、腳手架架體系是安全的。 4.1腳手架材料選用：外徑48mm，壁厚3.5mm的焊接鋼管，選用的卡扣、焊接鋼管的規格及質量必須經檢驗合格后，方可使用。4.2腳手架的搭設4.2.1確保腳手架具有穩定的結構和足夠的承載力，嚴格控制使用荷載，其使用的均布荷載不得超過2.65KN。4.2.2架體設掃地桿，立桿下部要有牢固的基礎，以增加架體的整體穩定性。4.2.3鋪設的跳板用鐵線固定在小橫桿上，鋪設的跳板要有專人檢查后，再進行使用，嚴格禁止鋪設探頭跳。4.3安全防護措施4.3.1腳手架高度要最少超過作業層1.2米，外側設防護欄桿或掛安全力網。4.3.2在腳手架高度方向按規定設置安全平網，上下層交叉作業時，各

56、作業層之間設置可靠的防護棚，防止上層墜物砸傷下層作業人員。第七章：進度、技術、質量、雨季、安全保證措施一、 質量方針和質量控制目標1、質量方針：創建精品工程（產品），提供安全可靠的工程（產品）和滿意的服務。 2、質量控制目標：a)、單位工程一次交驗合格率100%，分部、分項工程一次交驗合格率100%，單位工程（產品）優良率滿足顧客要求。b）、合同履行率達到100%。c）、顧客滿意度不低于95%，力爭100%。d)、安全使用功能100%符合規范和業主的要求3、指導思想合理部署、精心策劃、優化組合、確保工期進度；規范施工、嚴格管理、確保質量、安全無隱患；密切配合、真誠合作、保證業主滿意；實施精品戰

57、略、力創優質精品工程。二、質 量 保 證 體 系為了達到項目質量目標，針對本工程的質量特點，我們將在項目建立健全的質量保證體系，加強質量體系運行管理，強化工程質量管理。1、施工準備上，做好各項資源的優化配置工作。堅持專業管理人員和作業人員持證上崗制度，明確不經培訓合格的人員不得上崗參加工程建設，做到管理人員熟悉標準、規范、設計要求和質量控制程序，作業人員具備良好的操作技能，熟悉工程的質量要求。2、 加強材料供應管理，確保材料質量。a 嚴格執行材料質量檢驗標準和驗收規定，加強材料的驗收檢驗和標識管理工作，嚴格材料質量證件管理、檢試驗報告管理，對照標準認真做好材質證件的登記和審核工作，不放過一件缺

58、項、錯項和不清晰的證件，保證材料檢驗率達100%，進入施工現場材料的合格率達100%。b 確保材料的保管、存儲保持在最佳狀態，根據材料的不同種類設置好儲存場、庫。加強焊材管理，確保材料合理儲存，不出現損壞、銹蝕和受潮等現象。3、施工準備工作a 加強施工組織管理嚴格按施工網絡計劃合理組織、科學施工。深入、細致做好各專業工程施工前的準備工作，過程中加強各專業施工的協調管理，嚴格工序交接制度，確保施工過程有條不紊、緊張有序。b 完善工程檢試驗計劃，嚴格執行質量否決、確認規定。資料員按施工組織設計、技術措施和設計文件規定編制工程檢試驗計劃，經項目總工程師批準后報請業主確認執行。施工單位完成相應工序施工

59、任務并自檢合格后，由專業質檢員按質量控制點要求進行質量檢查確認。在工序質量控制上堅持高標準、嚴要求。c 狠抓施工紀律，保證工程內在質量。嚴格按規范和程序辦事，強化紀律檢查，技術管理部門深入現場檢查施工的執行情況，保證工程質量。d 充分發揮質檢站職能作用，加強過程質量控制。4、強化過程控制，提高過程控制能力項目經理：陳廣元架工班：王東明力、瓦：李強木工班：于樹金鋼筋班：李東紅材料員：隋坤蘭測量員：賁永明工 長：李強質檢員：陳文武安全員：徐冰施工員：郝德元項目技術負責人：姜春亮三、進度保證措施編制確實可行的施工組織設計，認真測算工程量，根據現有人力、物力、設備和施工組織要求確定各階段的工期，確保施

60、工進度。認真做好施工前的材料、機具設備的準備工作，對施工所用的設備機具進行檢確保開工后的正常工作，不影響施工進度。四、主要人員安全職責 1 ）項目經理部管理職責認真貫徹落實各項安全生產規章制度和安全體系文件，落實項目各級安全生產責任制，對施工全過程進行有效的安全管理，對本項目的安全生產負全責。 2 ）專業安全員職責 代表項目接受業主代表的監督，完成業主要求的安全工作。協助項目經理進行日常安全、交通、工衛、環保、消防保衛各項管理工作。監督項目貫徹上級安全生產和勞動保護方針、政策、法規和規定，提出本項目安全生產方針目標、工作計劃和安全管理辦法并監督實施情況。五、安全控制主要內容 1 ）落實安全責任

61、制，做到四個重大事故為零。 2 ）強化安全監督檢查，杜絕三違，消除隱患。3 ）嚴格控制人員要持證上崗。4 ）堅持安全監督檢查“四全”（全員、全過程、全方位、全天候）原則。5 ）嚴格遵守有關職業安全衛生法規制度。六、安全管理措施1 ）抓好全員教育培訓，入場前進行特別的防火安全教育，特殊工種、管理人員持證上崗。2 ）工程開工之前組織全體參建人員學習業主現場規定和安全條例等。3 ）抓好“周一安全活動”和“班前安全講話”使安全的警鐘長鳴。4 ）根據管理體系的要求，實施項目的安全管理。5 ）強化安全監督檢查，杜絕“三違”，消除隱患。6 ）在業主要求持許可證的區域內工作時，要持有業主代表頒發的工作許可證，

62、以保證工作之安全。7 ）嚴格按照技術措施或技術方案中的安全施工技術方法進行操作。8 ）嚴格施工組織程序管理，采取有效方案隔離施工作業點與生產運行設施，保證設備、生產操作人員及動火作業點安全。七、現場安全控制要點 1、環保、環境控制1 ）工地辦公室、工作棚、倉庫等臨時建筑，先經特別設計，考慮消防安全和自然災害因素。2 ）施工現場應設有適當的排水設施。廠區施工區域內及附近的溝、井內存在可燃物質，動火作業前要采取阻燃保護。3 ）所有交叉作業及一切有墜物傷人可能的作業，采取如防護棚等有效隔離措施以防止墜落與墜物傷害。 2、臨邊防護1 ）臨邊及所有的孔洞采取合適的防護措施。2 ）所有地面的坑、井、溝等設

63、置防護蓋或圍欄并確保其嚴密可靠。3 ）所有的有墜落可能的信道及信道口設置防護棚。3、 施工機械設備防護施工機械設備進入現場前經安全檢查合格后方可投入使用，各種施工機械設專人管理，按使用要求和安全要求定期檢查維護，保持機械性能良好，各種機械傳動部分等危險部位裝設安全防護裝置。施工機械在運行中做好監視工作。4、 防火一切動火作業前必須按照規定辦理動火許可證，無證不得施工。動火作業過程中應按照業主的有關要求對作業環境中的可燃氣體濃度進行連續監測，并根據監測結果確定是否繼續施工。焊接、切割場所應與其周圍存在燃爆危險的區域隔離以保證無著火的可能。焊接、切割作業等動火作業時按分公司有關規定辦理手續，作業時

64、嚴格按規定進行并隨時接受業主的監督。作業時采取防護措施如使用防護棚或氈子等，避免對附近人員造成傷害。5、防護設施進入現場工人必須戴好安全帽，必須掛好安全網，高空作業必須系好安全帶。三口四臨邊設防護欄桿。6、腳手架架設材料必須符合規程要求，腳手架使用鋼管腳手架，嚴禁鋼木混用，使用跳板時荷載不得操過規定要求，跳板必須穩定、牢固，不準有探頭跳，確保架設質量。7、電氣各種機具設備要一機一閘一漏電，臨時線路要做好絕緣措施，夜間施工要有足夠的照明，并設紅燈警示。嚴格按國家用電規范操作。八、文明施工管理措施1） 嚴格按照石化公司施工現場管理標準，對施工現場進行管理。2 ）現場文明施工是項目施工管理的綜合反映

65、，是項目各項管理的窗口。需要項目各職能部門齊抓共管，由項目施工管理人員具體組織實施。3 ）施工隊有專人負責現場文明施工事宜，必須做到三氣、電焊機的擺放、使用、管理規格化的要求。4 ）工序交接由項目施工人員組織，質量和各有關工種施工員參加。5 ）施工現場要切實做到工完、料凈、場地清，衛生負責區域由項目經理部劃分。6 ）現場文明施工檢查由施工調度組織，質量、安全、技術、保衛、供應等部門參加。7）項目文明施工檢查每月進行一次，并按照檢查評定表打分評比，對檢查出的問題下整改通知單限期整改。九、文明衛生施工1）提高認識，注意環境保護，遵守文明施工守則。2）辦公室設衛生負責人，負責打掃衛生責任崗定到人。3

66、）所有施工用材料、機具按施工平面圖的要求堆放整齊，不許亂堆亂放，保證現場整潔。第八章：冬雨季施工措施冬期施工部署主要從三方面考慮：第一方面，混凝土澆筑及入模后的混凝土保溫。第二方面，工程尚未結束，在冬期將工程施工完畢。如果進行冬期施工，編制詳細的施工方案，對冬期施工提前做好施工準備。第三方面，工程已經結束，對已完的工程構件進行冬期保護工作。底板混凝土為防止冬季凍脹，將水池內注入1.2米水，用DN25的鋼管向池內通入蒸氣，保證在最近10年冬季室外氣溫最低溫度以上不能結冰；對未達到設計強度的池壁，進行蓄熱法進行養護。雨季施工措施1、 做好天氣預報工作。2、所有機械設備棚要搭設嚴密，防止漏雨，機電設備要有防雨、防淹措施，要有安全接地裝置。3、現場作好排水措施，做到現場不積水，保證環場道路的暢通。第九章：施工平面布置圖及施工進度計劃