1、深圳地鐵前海灣車輛段上蓋保障性住房平臺工程標工程U型槽通道(雙通道)9m平臺模板貝雷架支架施工方案編 制 ： 項目技術負責人 ： 項 目 經 理 ： 批 準 ： 深圳市建工集團股份有限公司 2010年03月目 錄1.編制依據22.工程概況23.貝雷架支架支模方案54.U型槽通道貝雷支架設計65.9m平臺貝雷架施工計算86.9m平臺U型槽通道模板貝雷架支架安裝與拆除167.9m平臺U型槽通道模板貝雷架支架安裝質量保證措施208.9m平臺U型槽通道模板貝雷架支架安裝安全文明施工措施229.9m平臺U型槽通道模板貝雷架支架安裝應急救援預案2410.9m平臺U型槽通道模板貝雷架支架安裝勞動力計劃261

2、1.雨季及夏季9m平臺U型槽通道模板貝雷架支架安裝2712. 9m平臺U型槽通道現澆混凝土結構概況2913.軌行區范圍桁架上混凝土結構參數、模板設計樣本參數2914.軌行區范圍桁架上支撐體系計算書291.編制依據本施工方案作為主導施工的依據，編制時對施工工藝及方法、安全生產保證措施、文明施工及環境保護措施、降低成本措施等諸多因素盡可能充分考慮，突出科學性及可行性。編制依據如下(但不限于)：根據施工圖紙及現場實際情況，以及國家省市相關法律法規、規范要求鋼結構工程施工質量驗收規范GB502052001建筑鋼結構焊接規程JGJ81-2002、J218-2002鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規

3、程JGJ82-91鋼結構工程質量檢驗評定標準GB50221-95鋼結構工程質量檢驗評定標準GB5022195混凝土質量控制標準GB5016492建筑施工安全檢查標準JGJ5999建筑結構計算手冊貝雷架使用手冊2.工程概況1、工程整體概況本標段在建設時需要保證bcd區(b-Ld-U)車輛段范圍內下部鋪軌(長度約216米寬度13米)的正常進行，在首層高支模的腳手架中需要考慮預留出鋪軌用的通道。本區域施工重點為9m平臺8.5m標高，梁450*1200，3000，板厚180，砼C30。在梁板施工時需要對漏下的砂漿、混凝土、水進行防護處理，保證下部車輛段鋪軌工作的正常進行是工程的重點。2、工程設計概況9

4、m平臺的梁、板參數U型槽由北(位于b-M及b-L軸線中間)至南d-U軸，其中選取有代表性的梁作為貝雷架設計的依據，其位置及參數如下： U型槽上部9m梁板參數 (由北至南選取)序號梁軸線梁尺寸梁上部主筋梁中部抗扭筋(構造筋)梁下部主筋混凝土強度等級梁跨度(mm)1b-M偏南500*14004B12G12B1215C32C35168122b-L500*14004B12G12B1215C32C35168123b-K700*16002C32+(2B12)G12B1420C32C35171874b-J700*16002C32+(2B13)G12B1420C32C35171415c-T850*140017

5、C25N22C2514C25C35170146c-P700*18002C32+(2B12)G12C1419C32C35168537c-N700*18002C32+(2B13)G12B1416C32C35167608c-K700*18002C32+(2B14)G12B1422C32C35165989c-J700*18002C28+(2B12)G12B1418C32C351657310d-U500*15004C28G12B129C32C3515200其中，包含有3塊降板，其梁與梁軸線間距較其他橫跨U型槽梁大，分別如下：b-Kb-J軸降板，梁間距為4600mm；c-Pc-N軸降板，梁間距為5850m

6、m；c-Kc-J軸降板，梁間距為5850mm3、現場支模條件1)現場型槽低部標高如下圖所示2)地質情況根據勘察報告鉆探揭示，場地內第四系地層自上而下依次為：人工填土層(Q4 ml)、海相堆積層(Q4 m)、沖洪積層(Q4 al+pl)、殘積層(Q4el)，下伏基巖為燕山期侵入粗粒花崗巖(y53)和震旦系花崗巖麻巖(Z)。3)地基做法依據設計圖紙，本工程須待基礎施工單位將基礎承臺、地梁施工完成后，將土方回填夯實，故U型槽外側立桿坐在立桿基礎上，基礎承臺為2500*1500*500鋼筋混凝土，長向配13條14，短向配8條14，C35砼，承臺基礎落在地耐力為200kN/m2老土上。承臺預埋柱鋼板，4

7、00*400*80共4塊，另為滿足地基承載力要求，將采取以下措施保證基礎承臺坐落位置的回填土的密實度。(1)型槽兩側必須清除基底的垃圾、草皮、樹根，排出坑穴中積水、淤泥、和雜物。(2)型槽兩側設置排水溝排水，遇到雨天停止回填施工，待天氣轉晴后，在進行回填工作。(3)回填時要分層回填，每層鋪土厚度為50cm，采用人工配合壓實機進行土方碾壓，壓實度為0.94。(4)土方回填嚴格按照高支模方案中的填土質量要求進行回填。U型槽內側立桿坐在，基礎承臺落在型槽內部軌道土方上(軌道回填土要求遠高于高支模回填土要求)。4、支架方案選取原因由于業主的強烈要求，并在專家的論證下，一致認為采用貝雷架較為適合本工程中

8、U型槽上部混凝土的支撐低架。故將原先門式桁架改為貝雷架。其支架體系由原先的鋼管及50a工字鋼修改為格構式構件(貝雷架柱)及空間桁架結構(貝雷架梁)3.貝雷架支架支模方案1、通道柱、梁、板的方案按照原經專家審核論證通過、公司、監理批準的方案實施；2、通道通道柱、梁、板下的承重支架修改方案包括：(1)通道梁、板模板的傳力途徑：板模立柱、梁底縱向木楞木次梁通道13m跨度貝雷架次梁貝雷架通道縱向主梁通道貝雷架立柱基礎地基；(2)通道模板防護方案：為保證通道模板下的施工安全，防止梁板施工時漏下的砂漿、混凝土、水影響通道內的施工，采取通道防護措施，具體措施在門式鋼架縱梁上滿鋪密目式安全網，上鋪雙層模板，確

9、保砂漿、砼不流入鋪軌基地內。(3)施工順序結合原總體施工方案，施工順序按B區C區D區E區，依序進行U型槽部位9m平臺施工。3、根據現場調查及圖紙資料，本區域U型槽通道采取的施工方案如下：(1)根據U型槽通道位置，分三次實施安裝321型貝雷架施工。(2)U型槽通道貝雷架鋼架結構：立柱采用1000*1300貝雷架6000，立柱上沿車道縱向先安裝貝雷架。上部橫向13m跨度再架設雙排單層貝雷架，2000一榀，在此雙排單層貝雷架上，縱向采用進口枕木160*210*2000，450。枕木面標高6.9m(枕木規格，考慮本次使用后可分解為100*100和100*50的枋木，以做周轉材料使用，降低工程成本)。在

10、貝雷架上的擱柵鋪設木板應采用鋪設雙層木板，并要求與下部擱柵固定牢靠。依據9m平臺設計圖紙梁板位置，鋪設縱橫雙向木枋，梁底層為100*100，上層為100*50，板位置搭架安裝模板。(3)為保證在梁板施工時對漏下的砂漿、混凝土、水進行防護處理，具體措施在門式鋼架縱梁上滿鋪密目式安全網，上鋪雙層模板，確保砂漿、砼不流入鋪軌基地內。(4)立柱基礎采用2500*1500*500鋼筋混凝土基礎，(鋼筋配筋618130，混凝土標號C30。)應根據現場情況確定埋深，基礎設計中考慮采用U型槽外側邊為抗浮腳趾，抗浮腳趾上面為回填土，填土深度約在1米左右，設置基礎時應將基底埋深設在抗浮腳趾上面，其他部位則基底承載

11、力不足。4.U型槽通道貝雷支架設計1、U型槽9m平臺321型貝雷架材料：貝雷梁采用321型規格，材料屈服點強度為351MPa，其容許應力按0.7351245Mpa，銷子采用鉻錳鈦鋼，插銷用彈簧鋼制造，焊條用T505X型，橋面板和護輪木用松木或雜木。材料的容許應力按基本應力提高30，個別鋼質桿件超過上述規定時，不得超過其屈服點的85，設計時采用的容許應力如下：木料進口雜木160*210*2000設置間距為450，順木紋彎應力、壓應力及承壓應力為16.2MPa；受彎時順木紋剪應力為2.7MPa。彈性模量E98.5105MPa。貝雷架321型，雙排單層加強型貝雷架，允許內力彎矩3375kNm，剪力4

12、90.5kN。鋼料16錳鋼拉應力、壓應力及彎應力為1.3210273MPa；剪應力為1.3160208MPa。30鉻錳鈦拉應力、壓應力及彎應力為0.8513001105MPa；剪應力為0.451300585MPa。構件重量如下表(單位：kg)：構件名稱單位國產進口構件名稱單位國產進口桁架節片270259弦桿螺栓個2加強弦桿支80橫梁夾具副32.7銷子個32.7抗風拉桿套3329橫梁根245202斜撐根118有扣縱梁組10786聯板根41.4無扣縱梁組10583支撐架副2118桁架螺栓個33.62、U型槽通道9m平臺321型貝雷架技術參數如下：橋型容許內力不加強型加強型單排單層雙排單層三排單層雙

13、排雙層三排雙層單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩(kNm)788.21576.42246.43265.44653.21687.53375.04809.46750.09618.8剪力(kN)245.2490.5698.9490.5698.9245.2490.5698.9490.5698.9慣性矩(cm4)250497.2500994.4751497.62148588.83222883.2577434.41154868.81732303.24596255.26894382.8截面模數(cm3)3578.27157.110735.614817.922226.87699.115398.323

14、097.430641.745962.6(1)另有計算簡化成單桿系可采用：Ix685.1210-8m4，y0.0028m，截面積 A146.4510-4m。(2)貝雷梁的桁架銷子雙剪狀態容許剪力 550KN；弦桿螺栓容許剪力150KN，容許拉力 80KN；擺動滾子最大容許荷載 210KN。3、U型槽通道9m平臺321型貝雷架大樣圖1.5m1.5m13m5.9m平臺貝雷架施工計算本工程U型槽寬度為13m，約220m長。選用貝雷架作為本工程的主要支撐系統，橫向梁采用5片雙排單層貝雷片組成，跨度為13m，縱向梁采用2片雙排單層貝雷片組成，跨度為6m，柱采用三排單層貝雷片組成，柱尺寸為1500*900m

15、m，柱高4500mm，梁底枕木采用150mm*150mm松雜木。基礎采用C30砼，尺寸為2500*1500*500mm（高度視梁的高度確定），鋼筋采用雙向級鋼筋14200mm。一、荷載計算模板自重 = 0.340kN/m2；夾板自重=0.058kN/m2；松木自重=5.5kN/m3；48*3.5鋼管自重=3.84kg/m；鋼筋混凝土自重 = 25kN/m3；施工荷載標準值 = 3.0kN/m2。1、鋼筋砼自重a、鋼筋砼梁荷載：b、鋼筋砼板荷載：則砼自重：2、模板荷載：3、鋼管支架荷載：4、二層夾板荷載：5、150*150木枋重：6、施工活荷載：故：則荷載設計值為：荷載示意圖二、13m方向貝雷架

16、計算：采用雙排單層貝雷片搭設而成，跨度為13m，由廠家提供的雙排單層貝雷片技術參數如下： 抗彎強度值和抗剪強度值分別為1576.4和490.5kN；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：500994.4cm4和7157.1cm3。單片貝雷片自重為0.33t。1、彎矩驗算：彎矩圖則：故抗彎滿足要求！2、剪力驗算：剪力圖則：故抗剪滿足要求！3、撓度驗算：故撓度滿足要求！三、220m方向貝雷架計算采用雙排單層貝雷片搭設而成，跨度為6m，雙排單層貝雷片技術參數同上。荷載示意圖1、荷載每榀貝雷架自重：第一層架以上荷載：則：故：荷載設計值為：2、彎矩驗算：彎矩圖則：故抗彎滿足要求！3、剪力驗算：剪力圖則：故抗

17、剪滿足要求！4、撓度驗算：故撓度滿足要求！四、150*150木枋計算在貝雷架上方鋪一層150*150木枋，木枋采用松雜木，布置間距為450mm，長度為2m，松雜木的技術參數為：自重為550kg/m3；抗彎強度設計值和抗剪強度設計值分別為17N/mm2和1.7N/mm2； 彈性模量為10000N/mm2。按三跨連續梁計算。荷載示意圖1、荷載靜荷載：活荷載：則線荷載：2、木枋慣性矩I和抵抗矩W計算：3、最大彎矩：最大應力：故抗彎滿足要求！4、抗剪計算：最大剪力：故抗剪滿足要求！5、撓度驗算 故撓度滿足要求！五、貝雷柱計算貝雷柱采用三排單層貝雷片組成，尺寸為1500mm*900mm*4500mm。抗

18、彎強度值和抗剪強度值分別為2246.4和688.9kN，單片貝雷片的截面面積為145.45cm2。截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：751497.6cm4和10735.6cm3。1、荷載計算 a、13m方向貝雷架重：b、220m方向貝雷架重：c、貝雷架上部結構自重：d、貝雷架支柱重：則靜荷載：荷載設計值：2、穩定性驗算：式中：受壓構件的穩定系數，取0.85；M偏心矩，本工程偏心距為5cm；W截面抵抗矩；A構件的毛截面積；f鋼材的抗壓強度設計值，為205N/mm2。則：故穩定性滿足要求！六、基礎計算基礎示意圖地基面積：故選用基礎，采用C30砼和級鋼筋。1、抗沖切驗算依據建筑地基基礎設計規范GB

19、50007-2002驗算公式如下：式中：-受沖切承載力截面高度影響系數，取=1.0；-混凝土軸心抗拉強度設計值，C30砼取=1.50N/mm2；-沖切破壞錐體最不利一側計算長度：則-承臺的有效高度，取-最大壓力設計值，；-實際沖切承載力：其中：則：允許沖切力：故：所以能滿足要求！2、抗剪切驗算式中：-抗剪切面積，V-剪切力，-混凝土軸心抗壓強度設計值，C30砼取=15N/mm2；所以能滿足要求！3、配筋計算，按最小配筋率0.15%計算能滿足要求。則：2.5m方向配筋面積：1.5m方向配筋面積：故在2.5m方向配II級鋼筋814；在1.5m方向配II級鋼筋1314。即基礎雙向配14200mm七、

20、地基驗算地基承載力取200kN/m2；基礎自重：則所以地基承載力能滿足要求！6.9m平臺U型槽通道模板貝雷架支架安裝與拆除一、9m平臺U型槽貝雷架安裝材料項名稱單位數量用途1貝雷架片55013m跨梁2枕木(16*21*2m)M32183縱向10*10枋木米4橫向10*5枋木米5貝雷架梁片148兩側縱向220m梁6貝雷架柱片144(3m長)+144(1.5m長)38*2支柱7鋼筋砼M38其他鋼材T20二、施工工藝流程測量放線基礎承臺鋼筋砼施工安裝貝雷架柱安裝U型槽兩側縱向貝雷架梁9.5m平臺貝雷梁安裝枕木安裝貝雷梁間斜撐、抗風拉桿安裝荷載試壓貝雷架平臺上梁板模板安裝三、主要施工方法1、基礎承臺施

21、工依據驗算結果，基礎承臺為2500*1500*500，長向配13條14，短向配8條14，C35砼，承臺基礎落在地耐力為200kN/m2老土上。承臺預埋柱鋼板，400*400*80每支柱4塊。應根據現場情況確定埋深，基礎設計中考慮采用U型槽外側邊為抗浮腳趾，抗浮腳趾上面為回填土，填土深度約在1米左右，設置基礎時應將基底埋深設在抗浮腳趾上面，其他部位則基底承載力不足。2、貝雷架柱制作拼裝通過驗算，U型槽9m平臺柱采用貝雷架拼裝，高度以貝雷架1片加半片組裝，1500*1000，高度為4.5m，柱間距6m(由于基礎落于不同標高，不足部分可用砼梁輔助過渡)。3、U型槽兩側縱向貝雷架梁安裝縱向貝雷架梁計算

22、跨度6m，由兩片貝雷架延長拼裝。貝雷架梁先在U型槽兩側地面上拼裝，然后用汽車吊逐跨吊裝，在中間柱上搭接拼裝，安裝時要注意采用纜風鋼絲繩牽拉固定，防止傾覆。4、貝雷架平臺安裝1)貝雷梁予先在U型槽兩側地上安裝，每5片延長搭接，按每榀尺寸拼裝好，然后用汽車吊運輸到位，安裝在縱向貝雷架梁上。2)貝雷梁的位置需放線后確定，以保證軸線不偏移，為減少貝雷梁的磨損，在縱向貝雷梁與13m貝雷梁之間墊一厚3cm的硬雜木。3)貝雷梁安裝到位后，橫向、豎向均焊定位擋塊及壓板，并采用20“U”型螺拴將其固定在縱向貝雷梁上。4)貝雷梁拼裝完畢，其上鋪設160*210橫向枕木梁，間距450，貝雷梁間采用16“U”型螺拴固

23、定，每個節點1套螺栓。5)貝雷架縱梁與柱連接之間，枕木與100*100枋木連接之間，一定要加木楔，確保模板拆除及標高準確。6)貝雷架下弦桿上安全設施安裝步驟如下：在貝雷架下弦桿上用20號鐵線捆綁100*100枋木，間距1000，在枋木上滿釘15厚七夾板，在七夾板上滿鋪彩條布，在下弦桿下滿跨30*30合格安全平網。安全措施布置示意圖貝雷梁位置安全措施示意圖7)施工中的注意事項(1)貝雷架拼架施工前，施工負責人應對全體施工人員進行崗前培訓，使全體作業人員了解作業程序、技術質量標準、作業安全規程。(2)貝雷架吊裝過程中，測量人員應經常對梁位、梁標高、螺栓扭力進行檢查，及時發現和解決問題，確保工程質量

24、和安全。(3)由于貝雷架拼裝如桿件搬運、螺栓施擰、高空拼裝推作業等工序，安全風險大，安全隱患多，現場應有一名專職安全員跟班作業，及時提醒和糾正施工中的不安全因素。(4)現場施工人員必須嚴格按項目部技術交底和作業安全操作規程施工。(5)貝雷架拼架完成后應安排專人對平臺架定期進行養護維修，且應設明顯標識牌，嚴禁超載。5、貝雷架平臺枕木鋪設貝雷架平臺枕木采用進口雜木，160*210*200，間距為450。枕木鋪好后，要進行粗整平，并在此平臺上放置同等荷載的重物試壓，檢測平臺架穩定及彎撓度滿足設計及使用要求后，上鋪梁板模板縱向木枋100*100和100*50，然后安裝梁板模板及鋼筋后澆筑砼。貝雷架平臺

25、安裝完成后要進行安全設施鋪設，確保施工安全。6、貝雷架平臺的拆除貝雷架平臺的拆除要遵循先裝后拆的施工工藝，采用汽車吊配合人工拆除，并及時運走。拆除步驟如下：1)拆除梁板模板支架、枋木、模板。2)拆除枕木上枋木，拆除貝雷架底弦上彩條布、七夾板、枋木、安全平網。3)拆除枕木后，拆除13m跨貝雷架梁，在砼梁板上預留倒鏈吊勾，將13m貝雷架拆放至U型槽兩側砼墻上，然后從一側逐漸拉出貝雷架梁。4)拆除220m縱向主梁貝雷架，采用20t汽車吊加人工輔助拆除。最后拆除貝雷架柱。2313m跨貝雷架拆除示意圖U型槽U型槽9m平臺梁板9m平臺梁板9m平臺梁板1U型槽7.9m平臺U型槽通道模板貝雷架支架安裝質量保證

26、措施貝雷架平臺應嚴格按設計要求組織施工。貝雷架柱制作組裝，必須符合設計及規范要求，并按規范進行抽檢。一、質量管理1、成立以項目經理為首的質量保證組織機構，定期開展質量統計分析。掌握工程質量動態，全面控制各分項工程質量。項目上配備專職質檢員，對質量實行全過程控制。2、樹立全員質量意識，貫徹“誰管生產，誰管理質量；誰施工，誰負責質量；誰操作，誰保證質量”的原則。實行工程質量崗位責任制，并采用經濟手段來輔助質量崗位責任制的落實。3、建立技術交底制度、構件進場檢驗制度、“三檢”制度、質量否決制度等。二、質量控制目標安裝質量控制指標見表。項目工程允許偏差(mm)項目內控指標(mm)項目工程允許偏差(mm

27、)項目內控指標(mm)支座左右偏差105桁架跨中垂直度H/250且108.0支座標高偏差21.5桁架間距108桁架兩端水平度L/1000且10L/1200且8桁架側向彎曲H/1000且108三、質量控制措施1、實行各工序的質量檢驗。編制各工序施工工藝指導書，嚴格執行。以生產指令單指導生產。2、采購執行部門對所有涉及制作、計劃和收貨事情負責，該部門由采購人員、材料管理人員組成。收貨檢驗及審核供貨方的質保能力由項目的質量負責人委托專職質檢員負責。采購執行部門負責協調發貨并監督發貨方匯報生產進度。3、為確保每道工序都能滿足質量要求，建立了完全符合標準、規范的過程控制系統，要求各方人員理解和無條件執行

28、這些質量管理程序。4、項目質量負責人應對材料、部件和組裝件要進行嚴格的檢驗，保證不合格材料、原部件可及時被識別，確保該批材料、零部件符合要求，方可用于下一道工序。材料應易于確認、分隔和分放，以防止安裝時誤用。所有收到的材料應隨帶各自的質量證明文件，與規格不相符合的材料應作不合格材料處理并單獨處置。5、項目質量負責人應建立能夠及時發現，標高和定位誤差質量情況的檢驗和測試工藝，按照業主要求的規格和可適用的規則(包括收貨標準)制定檢測標準，并分發至各施工工段，制訂標準時應指定檢測的項目。項目質量負責人應復驗關鍵的記錄和其他有關檢驗記錄以及材料證明的記錄。檢驗設備應具備足夠和可靠性，在使用前要校準和維

29、修，并由專門的檢驗機構按要求進行檢測。6、主管質量管理的工程師有權昝不合格品。當設計變更或材料替代品對質量情況有明顯影響時，應由項目總工程師及時向總包單位及工程監理匯報，由工程監理在修復工作進行前，復核并認可修復工藝。7、確保最新的圖紙說明、工藝等被鋼結構制作和施工部門使用，保留所有與質檢相關的文件，并應標明內容編號、符合編號和分發編號。項目質檢員應按照要求的標準和規范來填寫報告，并負責向工程監理及其他相關的機構和專門部門報告。8、項目質檢員配合資料員根據業主的要求采取適當方式負責保存記錄文件。8.9m平臺U型槽通道模板貝雷架支架安裝安全文明施工措施一、安全保障措施1、成立以項目部為首的安全生

30、產小組，按施工區域分別確定專職安全員，各生產班組設兼職安全員，建立一整套的安全生產管理體系和安全控制體系。2、認真貫徹執行國家有關安全生產法規和有關施工安全規程，結合本工程特點，制定安全生產制度和獎罰條例，并認真執行。3、牢固樹立“安全第一”的思想，堅持“預防為主”的方針，對職工經常進行安全生產教育，定期開展安全活動，充分認識安全生產的重要性。4、堅持用好安全“三件寶”，所有進入現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須系好安全帶，穿軟底防滑絕緣鞋。施工作業區掛安全網，設醒目安全標志。嚴禁酒后作業。全體職工必須遵守安全操作規程，起重機械應遵守“十不吊”規定。貝雷架平臺安裝與拆除施工，必須做好必要

31、安全防護設施。5、鋼爬梯、吊籃、平臺、吊物鋼管等，應設計得輕巧、牢靠、實用，制作焊接牢固，檢查合格，并按規定正常使用。6、走道板材質要符合規定，鋪設牢靠，不得出現翹頭。電焊作業臺搭設力求平穩、安全，周圍設防護欄桿。所有設置在高空的設備、機具，必須放置在指定的地點，避免荷載過分集中，并要綁扎，防止松動。7、所有安全設施由專業班按規定統一設置，并經有關部門驗收，其他人不得隨便拆動。因工作需要必須拆動時，須經有關人員允許，事后要及時恢復，安全員要認真檢查。8、各種施工機械編掛操作規程和工作人員崗位責任制，專機專人使用保管，機械操作人員必須持證上崗，風動機具按使用規程使用。9、高空作業人員必須體檢合格

32、。工作期間，嚴禁喝酒、打鬧。小型機具、焊條頭子等放在專用工具袋內。使用工具時，手持工具也應系好安全掛繩，避免直線交叉作業。10、統一高空、地面通信聯絡一律用對講機，嚴禁在高空和地面互相直接喊話。11、起重指揮要果斷，指令要簡單、明確，按“十不吊”操作規程認真執行。12、參加業主、監理等單位組織的安全監督檢查活動，服從有關安全規定，團結一致把工地的安全工作搞好。二、施工用電安全措施1、電器設備的裝置、安全、防護、使用、操作與維修必須符合規范規定要求。有醒目的電氣安全標志、操作規程牌。保證正確可靠的接地及接零保護措施。2、必須經常對現場的電氣線路、各臺設備進行安全檢查，電氣絕緣、接地電阻、電保護器

33、、桿保險等是否完好進行檢查。查出的問題要做到定人、定時、定措施，及時整改。3、夜間施工應有足夠的照明且應有電工現場值班監護，以防發生意外。4、現場設總配電箱及分配電箱，分配電箱連接開關箱，箱內邊連接線采取絕緣導線，接頭不得松動，不得有外露帶電部分。5、安裝維修或拆除臨時用電工程，必須由電工完成。6、機電工長主管現場電氣安全技術檔案的建立與管理。三、消防安全措施1、建立以保衛負責人為組長的安全防火消防組。2、施工現場明確劃分用火作業區，易燃可燃材料堆場、倉庫、易燃廢品集中站和生活區域。施工現場嚴禁吸煙。3、施工現場必須道路暢通，保證有災情時消防車暢通無阻。4、施工現場應配備足夠的消防器材，指定專

34、人維護、管理、定期更新，保證完整好用。5、施工現場的焊、割作業必須符合防火要求，嚴格執行“十不燒”規定。6、焊、割作業點與氧氣瓶、乙炔瓶等危險品的距離不得小于10m，與易燃易爆物品的距離不得小于30m；乙炔發生器和氧氣瓶使用時兩者的距離不得小于5m。7、氧氣瓶、乙炔瓶等焊割設備上的安全附件應完整有效，否則不準使用。8、嚴格執行動火審批制度，并要采取有效的安全監護和隔離措施。動火區域都要安裝滅火器。四、現場文明管理措施1、認真執行公司頒發的文明施工管理細則，按施工總平面布置圖安裝現場機械設備和施工電路。2、現場材料成堆、成型、成色進庫，整潔干凈，及時清理現場建筑垃圾。3、定期打掃衛生，尤其要使食

35、堂、廁所等特殊部位保持清潔，防止流行性病毒的傳播，積極采取預防措施，保證職工的健康。4、場容應整潔，宣傳標志、安全標志醒目。5、加強現場消防，治安保衛工作。進入現場需佩戴出入證。6、對施工人員進行文明施工教育，加強職工的文明施工意識。7、做好施工現場臨時設施、材料的布置與堆放，實行區域管理，劃分職責范圍，工長、班組長分別是包干區域的負責人。8、施工現場及樓層內的建筑垃圾、廢料應清理到指定地點堆放，并及時清運出場，保證施工現場的清潔和施工道路的暢通。9、做好已安裝好的構件及待安裝構件的外觀及形體保護，減少污染。10、架桿架料等嚴禁直接向下拋擲。施工過程中盡量減小施工噪音。拆除下的構件運至地面后，

36、應分類堆放，并按品種、規格碼堆存放。9.9m平臺U型槽通道模板貝雷架支架安裝應急救援預案一、監控措施1、凡身體不適合從事高處作業的人員不得從事高處作業。從事高處作業的人員要按規定進行定期體檢，作業人員必須持有特殊工種上崗證。2、安裝拆除前必須全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等；拆除時連墻件必須隨腳手架之后逐層拆除。3、嚴禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋。4、作業人員嚴禁互相打鬧，以免失足發生墜落危險。5、進行高空作業時，應有牢固的立足點并正確系掛安全帶。6、作業過程中一般常用工具必須放在工具袋內，物料傳遞不準往下拋擲材料和工具等物件。7、垂直運輸拆除下的外腳手架構件時，要防止構件落下傷人

37、。8、拆除下來的構件要及時清運，不得放在未拆除的架體上。二、安全應急預案為加強對突發事故處理的綜合接近能力，提高緊急救援反應速度和協調水平，確保我公司迅速有效地處理各類突發事故，將突發安全事故對人員、財產和環境造成的降至最小程度，最大限度地保障工人的生命財產安全，結合我公司和工地的實際情況，特制定本應急預案。(一)應急預案適用范圍1、因質量而引起的突發安全事故：腳手架架構配件焊縫開裂、破壞等。2、因人為因素而引起的突發安全事故：高空墜物、觸電、機械操作、人墜落、火災等。3、因社會對抗和沖突引發的突發安全事故：罷工、刑事案件等。(二)實施原則1、對突發安全事故的處理，由公司統一指揮協調相關部門，

38、保證以突發安全事故的有效控制和快速處置。2、將事前預防與事后應急有機結合，按照突發安全事故就急處理要求，把應急的各項工作落實在日常之中，提高安全防范水平。3、嚴格執行國家有關法律法規，對突發安全事故發行的情況衽預警，對發安全事故的報告、控制實施依法管理和處置。4、發生突發安全事故充分利用和發揮現有資源作用，對已有的應急指揮機構、人員、設備、物資、信息、工作方式進行資源整合，保證實現公司的統一指揮和調度。5、建立預警和處置突發安全事故的快速反應機制，保證人力、物力、財力的儲備，一量出現危機，確保發現、報告、接近、處置等環節的緊密銜接，及時應對。(三)突發安全事故應急處理措施1、因質量而引起的突發

39、安全事故應急處理措施：腳手架架構配件焊縫開裂、破壞等。腳手架架使用中應定期進行外觀。發現構配件焊縫開裂、破壞的，能立即更換的應該立即更換，不能更換的應加固并焊接牢固使之符合使用要求。2、預防措施：腳手架架構配件進場前對構配件進行全面檢查后方可使用，應該對腳手架構配件進行全面的，發現不合格的構件應該立即更換或整修直到合格。3、因人為因素而引起的發安全事故應急處理措施：(1)人員墜落、高空墜物而造成的人員傷亡事故的，首先將傷員立即送往醫院或打醫院120急救，并保護好現場，接受事故調查，同時上報公司質安部。事故處理必須按照“四不放過”來處理。預防措施：每次施工前后對升降架的安全防護措施進行全面檢查并

40、專人負責，對腳手架操作人員和其他工種進行相應的安全技術交底，促使相關操作人員依照施工安全操作規程施工。(2)觸電、機械損傷而造成的人員傷亡事故的，當事人或發現人應立即切斷電源、停機，來不及斷電時可用絕緣體挑開電線，立即送往醫院或打120急救，并保護好現場，接受事故調查，同時上報公司同時上報公司質安部。事故處理必須按照“四不放過”來處理。預防措施：每周期對電氣的安全防護措施進行全面檢查并專人負責，對腳手架操作人員和其他工種進行相應的安全技術交底。4、因社會對抗和沖突而引發的突發安全事故：罷工、刑事案件等。以非正當理由罷工的，公司立即解決，并促使工人停止罷工。當發生刑事案件時，應依法送交公安機關處

41、理，并配合公安機關調查。5、預防措施：合理理順勞資關系，加強升降架操作工人的思想道德教育，使用遵紀守法的腳手架架操作人員。(四)緊急救護措施1、當發生高空墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。(1)發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。(2)出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。(3)發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎好后搬運

42、至醫院。(4)發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或剌傷肌肉，神經或血管。(5)遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。4、急救電話：120 報警電話：110。10.9m平臺U型槽通道模板貝雷架支架安裝勞動力計劃一、勞動力計劃表序號工種人數1管理人員52測量工33木工254架子工65汽車吊工66汽車司機48起重工510電焊工611貝雷架安裝工1212普工6合 計78二、主要機械設備表名稱規格單位數量備注汽車吊30t/m臺2汽車吊20t/m臺1千斤頂32t臺8切割機臺1電焊機臺2導鏈10t臺6板手臂長30c

43、m把20扳手臂長55cm把10電動扭矩扳手把4油壓千斤頂YCW350臺411.雨季及夏季9m平臺U型槽通道模板貝雷架支架安裝一、雨期施工技術措施本項目結構形式復雜，根據施工進度計劃安排，鋼結構安裝需要經過雨季，為確保雨施期間鋼結構施工中不發生安全、消防及質量事故，各級施工管理和作業人員在施工中要認真貫徹雨施方案，確保工程質量及施工進度計劃順利完成。1、做好氣象預報鋼結構安裝雨施中，要及時掌握好天氣預報和天氣形勢預報，以便安排生產，遇大風大雨等惡劣天氣，應提前做好防范措施。2、施工現場及安裝作業1)鋼結構及構件表面遇有積水時，應在操作前進行清除后方能作業，尤其是在腳手架上下通道及鋼結構作業區內。

44、作業前一律穿防滑鞋，嚴禁穿塑料底鞋及高跟鞋進入作業區內。2)鋼構件的堆放應用方木支墊穩固，不規則構件應支頂牢固，防止土質開化松軟使構件傾倒。3)安裝用各種索具應在使用前進行檢查，用后覆蓋好，防止生銹，鋼絲繩斷絲凡超過規定要求的要及時更換。4)現場道路拐彎處有積水時，要求土建單位立即清除，雨后所有馬道操作平臺要進行清掃，除去積水。5)各貝雷架起吊前應綁扎好加固桿和安全繩，高空作業人員必須系好安全帶。6)構件起吊時必須拴溜繩。7)吊車行駛路線如有地下障礙要進行加固，應及時通知作業人員，提出加固措施。3、鋼構件焊接1)鑒于雨季濕度大，風力大，為確保焊接質量，焊接接頭附近母材需要清理潮氣、水氣等。2)

45、由于雨季高空作業風大，當風速大于5m/s時，須采用可靠擋風措施后，方可施焊。3)所有焊條應根據要求進行烘干，烘干溫度在350-400，保溫1-2h，并有烘干記錄，施焊時應從焊條保溫桶中取出，并按規定填寫烘干記錄表，焊條重復烘烤不得超過2次。4)在遇到雨天時，應在焊接操作部位打傘或加編織帶進行遮擋，防止雨水直接落到焊接部位影響焊縫質量。4、現場消防1)當天使用電器的工種應該在使用之前對所有的電器設備進行漏電檢查，在確認無問題后方可使用。2)對氣瓶儀表出入口易凍部位應按要求采用暖水袋或其他保溫措施，確保氣流暢通，儀表指針準確。乙炔、氧氣與焊接設備按安全操作規程分開設置。5、儀器使用1)儀器從室內提

46、出到室外要經過10min方可使用，以免速冷使儀器精度受影響。儀器回收室內，一定要將儀器上水珠擦干凈再裝入箱內。2)為測量準確，對儀器的后視點都要采取保護措施。7、腳手架1)由于本工程腳手架搭設高，面積大，因此要經常檢查腳手架扣件緊固程度，防止松扣發生事故。2)對于高聳的獨立承重主架，要采取加攬風和斜撐等可靠的防風措施。腳手架搭設前要有交底，搭設后必須經過驗收方可使用。二、防暑降溫措施1、根據本地區夏季氣溫特點，在現場開展防暑降溫保健、中暑急救等衛生知識的宣傳工作。2、高溫季節調整作息時間，減少連續加班加點，保證工人們的身心健康。3、高溫季節現場醫務室應加強對工人身體狀況的檢測工作，搞好醫療保健

47、。12. 9m平臺U型槽通道現澆混凝土結構概況本工程U型槽寬度為13m，約220m長。選用貝雷架作為本工程的主要支撐系統，橫向梁采用5片雙排單層貝雷片組成，跨度為13m，縱向梁采用2片雙排單層貝雷片組成，跨度為6m，柱采用2組單排單層貝雷片組成，柱尺寸為1500*1000mm，柱高4500mm，梁底枕木采用150mm*150mm松雜木。基礎采用C30砼，尺寸為2500*1500*500mm，鋼筋采用雙向級鋼筋14200mm。混凝土構件概況、參數混凝土構件概況、參數工程部位層高(m)構件編號構件特征(mm)砼強度等級截面(bh)跨(高)度縱向主筋上部/下部軌行區范圍b、c、d區9.00m平臺梁8

48、.5b-KL4450120016000232+214C35b-KL3450120016000232+214C35b-KL2450120016000232+214C35b-KL1450120016000225+214C35C-K17450120016000232+214C35C-K16450120016000232+214C35d-K5450x120015600725C35軌行區范圍b、c、d區9.00m平臺板8.5180mm9250雙層雙向16100C3513.軌行區范圍桁架上混凝土結構參數、模板設計樣本參數根據軌行區范圍桁架上結構部位特征，故選擇下表代表部件進行驗算。詳細如下表：結構形式梁(

49、板)所處位置驗算梁截面(板厚)梁(板)底標高(m)支撐架高度(m)適用梁截面備注梁1軌行區范圍b、c、d區9.00m平臺及8c#樓梁4501200+6.31.3m4501200桁架上支撐板1軌行區范圍b、c、d區9.00m平臺及8c#樓梁180mm+8.53.5 m桁架上支撐14.軌行區范圍桁架上支撐體系計算書(一)梁模板計算軌行區范圍桁架上梁模板計算一)參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):1.20；混凝土板厚度(mm):180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.40；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；立桿步距h(m):0.

50、90；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.90；梁支撐架搭設高度H(m)：3.00；梁兩側立桿間距(m):1.05；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):24.5；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數木材品種：馬尾松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設

51、計值fv(N/mm2)：1.5；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：200 ，主楞豎向根數：4；主楞間距為：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；次楞合并根數：2；二)

52、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得4.000h； T - 混凝土的入模溫度，取35.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.020m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別

53、計算得 46.083 kN/m2、24.480 kN/m2，取較小值24.480 kN/m2作為本工程計算荷載。三)梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，

54、包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2124.480.9=26.44kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 26.438+2.520 = 28.958 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 200mm；面板的最大彎距 M= 0.12528.9582002 = 1.45105Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.45105 / 7.35104=1.97N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =1.97N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿

55、足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q=28.96N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 200mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計算值: = 528.962004/(38495004.86105)= 0.131 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大撓度計算值 =0.131mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！四)梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接

56、承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4； 內楞計算簡圖(1).內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(Nmm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q =(1.224.480.9+1.420.9)1=28.96kN/m；內楞計算跨度

57、(外楞間距): l = 200mm；內楞的最大彎距: M=0.10128.96200.002= 1.17105Nmm；最大支座力:R=1.128.9580.2=6.371 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.17105/1.67105 = 0.702 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 0.702 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！(2).內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=28.96 N/mm； E - 內楞的彈性

58、模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 8.33106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.67728.965004/(100100008.33106)= 0.147 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.147mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力6.371kN，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截

59、面慣性矩 I = 24.38cm4；(1).外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據三跨連續梁算法求得最大的彎矩為M=Fa=1.738 kNm；其中，F=1/4qh=8.688，h為梁高為1.2m，a為次楞間距為200mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.74106/1.02104 = 171.014 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =171.014N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N

60、/mm2，滿足要求！(2).外楞的撓度驗算 其中E-外楞的彈性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力標準值：F=8.688kN； l-計算跨度：l=500mm； I-外楞的截面慣性矩：I=243800mm4；外楞的最大撓度計算值:=1.6158687.520500.003/(100206000.000243800.000)=0.349mm；根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.349 mm外楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大撓度計算值 =0.349mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！五)穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中

61、 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積(mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 14 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.224.48+1.42)0.50.495 =7.964 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.964kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！六)梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原

62、則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/12 = 1.94105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩(kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； q - 作用在

63、梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2(24.00+1.50)0.401.200.90=13.22kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.400.90=0.15kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.400.90=1.01kN/m；q = q1 + q2 + q3=13.22+0.15+1.01=14.38kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1014.3780.152=0.032kNm； =0.032106/2.16104=1.498N/mm2；梁底模面板計算應力 =1.498 N/mm2 小于 梁

64、底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =(24.0+1.50)1.200+0.35)0.40= 12.38KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67712.381504/(10095001.94105)=0.023mm；面板的最大撓度計算值: =0.0

65、23mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 150 / 250 = 0.6mm，滿足要求！(二)板支撐計算軌行區范圍桁架上梁模板支撐計算一)參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):3.50；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.樓板參數樓板的計算厚度(mm):180

66、.00；4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管):48 3.5； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二)模板面板計算:面板為受彎構件，需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗

67、矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.181+0.351 = 4.85 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.24.85+1.41= 7.22kN/m最大彎矩M=0.17.220.32= 0.065 kNm；面板最大應力計算值 = 64980/54

68、000 = 1.203 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.203 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 4.85kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6774.853004/(100950048.6104)=0.058 mm； 面板最大允許撓度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.058 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm，滿足要求!三)模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=688/6 = 64

69、cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞計算簡圖(mm)1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.18 = 1.35 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：p1 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.35 + 0.105)+1.40.3 = 2.166 kN/m；

70、最大彎距 M = 0.125ql2 = 0.1252.1660.92 = 0.219 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.219106/64000 = 3.427 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.427 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V= 0.6252.1660.9 = 1.218 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.218103/(2 6080)= 0.381 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/

71、mm2；方木的受剪應力計算值 0.381 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.455 kN/m；最大撓度計算值 = 0.5211.4559004 /(10095002560000)= 0.205 mm；最大允許撓度 V=900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.205 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm，滿足要求!四)托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管):48 3.5

72、；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.437 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.585 kNm ；最大變形 Vmax = 0.677 mm ；最大支座力 Qmax = 7.96 kN ；最大應力 = 584966.189/10160 = 57.575 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 57.575 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求!托梁的最大撓度為 0.677mm 小于

73、 900/150與10 mm，滿足要求!五)模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.5 = 0.452 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.180.90.9 = 3.645 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.38 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ =(1+2)0.90.9 = 2.43 kN；3.立桿的軸

74、向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.658 kN；六)立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN)：N = 8.658 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值(N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度(m)；如果完全參照扣件式規

75、范，由下式計算： l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1.5+20.1 = 1.7 m ；L0 / i = 1700 / 15.8=108 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=8658.42/(0.53489)= 33.408 N/mm2；立桿穩定性計算 = 33.408 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！七)立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 2201=220 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 220 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =8.658/0.25=34.634 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 8.658 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=34.634 fg=220 kpa 。地基承載力滿足要求！