1、昆山九方城市花園A6地塊一期標準層模板施工方案編制單位：昆山九方城市花園A6一期項目部 編制日期：2013年05月10日目 錄第一章 工程概況1第二章編制依據1第三章模板支架的材料選用及搭設方法1第四章模板支撐系統計算8第五章模板的拆除25第六章模板安裝質量要求26第七章模板驗收27第八章安全措施28第九章應急事故處理措施29第十章施工要點33第一章 工程概況工程名稱：昆山九方城市花園A6地塊一期工程地址：昆山市區蕭林路以北、紫竹路以西、昆北路以東 建設單位：中航城置業（昆山）有限公司設計單位：深圳市華陽國際工程設計有限公司施工單位：湖南省第六工程有限公司監理單位：昆山市鼎信工程建設管理有限公

2、司建筑規模：建筑面積約213586.93m2，其中地下車庫41426m2。層 數：地下1層，地上:29#樓33層，30#樓26/27層，32#樓21層，34#樓33層，38#樓30/34層, 39#樓20層本工程為框架剪力墻結構工程；抗震設防為丙類，抗震設防為7度，抗震等級剪力墻為二級、框梁為三級。懸挑梁和跨度大于6m的梁，以及跨度大于4m的板，其模板應予先起拱，起拱高度為跨度的0.3%。所有懸挑構件必須等混凝土強度達到設計的100%后方可拆除支撐，梁須等混凝土強度達到80%后方可在其上砌墻。標準層采用大模板施工，層高2.9m。剪力墻厚200mm,框架梁200650，2001100不等，平臺板

3、厚100mm，120mm。承包方式及范圍：施工總承包，完成除分包、專業工程外合同圖紙所示的所有內容要求工期：計劃開工時間：2013年4月10日；計劃竣工時間：2014年12月31日。質量要求：昆山市優質結構。二、編制依據、昆山九方城市花園A6地塊一期地下室相關圖紙；、國家現行的有關法律、法規及省、市有關建筑技術、質量、安全和文明的規定：中華人民共和國建筑法中華人民共和國環境保護法建設工程質量管理條例工程建設標準強制性條文(房屋建筑部分)建筑施工模板安全技術規范JGJ1622008（3）、現行國家、行業及地方施工、驗收及質量評定規范、標準和規定。建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-201

4、1建筑施工安全檢查標準 JGJ59-2011住宅工程質量通病控制標準DGJ32/J162005建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011第三章 模板支架的材料選用及搭設方法（一）、材料選用及保證措施1、支撐系統：本工程支撐系統使用扣件鋼管滿堂架，頂部方木支撐。在材料質量保證方面，對本工程所使用的鋼管、扣件等在進場時均必須嚴格把好質量關，管材有嚴重銹蝕變形、開裂，連接件有破裂、脫焊等材料不能進場及使用。2、模板及枋條：面板采用膠合面板，厚度為14mm，次楞采用40mm90mm松木枋條，底楞采用48mm厚2.8無縫焊接鋼管（見下圖）。底楞48mm無縫焊接鋼管嚴禁使用銹蝕變形、開裂的

5、鋼管。（二）、模板系統搭設方法：模板工程搭設的主要工序：測量放線腳手架搭設（標高控制點上引）梁模板支設板模板支設梁、板模板驗收（標高、平整度）墻、柱模底部找平墻、柱模板支設墻、柱模根部封堵吊模支設模板驗收1）、支撐系統本工程支撐系統使用扣件鋼管滿堂腳手架，梁底支撐采用方木。立桿：梁兩側立桿間距1000X1000，板底立桿間距900X900。腳手架支撐系統搭設前，必須在圖紙上排好立桿位置，然后按圖進行鋪設。立桿設置必須垂直、間距統一。水平桿設置3道，第一道距地面200mm，第二道步距為1600mm，第三道根據層高而定。水平桿鎖緊立桿時必須牢固，嚴禁松動。2）、 梁位及柱位的控制：在鋪設支撐立桿前

6、，必須在樓面放出軸線、柱位線及控制線。以便于柱及梁位的控制。梁底板鋪設時必須把控制線上投以 控制梁柱上口位置確保準確。 3）、 梁、板次楞采用40x90mm木枋條，梁次楞間距200mm，板次楞間距300mm。梁、板底楞采用48mm無縫焊接鋼管。 4）、梁、板標高控制，在支撐系統安裝完畢并牢固后，將標高引至立桿上，標高為結構上1.0m（H+1.0m）。為便于及更準確地控制標高，標高控制點應多布，每個板塊布置不少5個點，在安裝梁、板模板時必須嚴格按控制標高上引。在板面模板安裝完畢后還應對模板平整度進行檢測，對不平的板塊應及時調整，對每個板塊平整度偏差不大于5mm。a、梁底在復核標高及校正軸線位置無

7、誤后，在橫楞上鋪放梁底板固定，安裝并固定兩面側模板。對于跨度L4米或懸挑長度L2米的梁，支模時按施工規范的要求起拱13。b、板模板標高按立桿上的標高控制點進行安裝，在板面起拱方面。由于支撐系統采用鋼管立桿，起拱后回落較小，且本工程板塊較小，在板塊起拱方面只考慮較大的板塊（客廳）進行起拱，其它小板塊（房間）不起拱。起拱幅度按5mm8mm進行起拱。 5）、墻、柱模安裝：模板采用14mm膠合面板，次楞采用40x90mm松木枋條，主楞采用48mm無縫焊接鋼管，拉桿采用12mm高強拉桿。墻、柱模板安裝前必須安裝墻、柱厚限位混凝土預制條（混凝土預制條小于墻厚2mm），限位條間距700mm，當模板板塊少于7

8、00mm時，限位條設置在板塊兩側，縱向間距700mm。模板安裝必須按柱位線及控制線安裝。 6）、剪力墻模安裝：模板采用14mm膠合面板，次楞采用40mm90mm木枋條， 主楞采用48mm無縫焊接鋼管，拉桿采用12mm高強拉桿。墻模板安裝前必須安裝墻厚限位混凝土預制條（混凝土預制條小于墻厚2mm），限位條間距700mm，當模板板塊少于700mm時，限位條設置在板塊兩側，縱向間距700mm。模板安裝必須按墻 位線及控制線安裝（見剪力墻模安裝示意圖）。 7）、樓梯模板安裝：本工程樓梯采用密閉模方式進行施工，樓梯踏步高寬尺寸必須標準統一。為防止樓梯步級變形，在鋼管外楞加固時樓梯步級三角形空隙位置填三角

9、形木長方體，以保證立模、平模不變形。并且在踏步板上用12mm的電鉆鉆35個排氣孔，同時為了避免樓梯混凝土澆筑時因振搗不到位而出現的空洞、蜂窩等質量問題，在梯段的底部和中部的踏步板上預留100 X100的方洞，作為混凝土澆筑時振動棒的插點。第四章 模板支撐系統計算（一）、梁支模系統計算一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.65；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.60；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；梁支撐架搭設高度

10、H(m)：2.90；梁兩側立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：0；采用的鋼管類型為；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.70；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：15.6；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10

11、000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm2)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：14.00；面板彈性模量E(N/mm2)：7100.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：21.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根數：2；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：600；次楞根數：3；主楞豎向支撐點數量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：100mm，300mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(

12、mm)：48.00；壁厚(mm)：2.80；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.650m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修

13、正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、15.600 kN/m2，取較小值15.600 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 601.41.4/6=19.6cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗

14、彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續梁計算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.615.60.9=10.109kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.640.9=3.024kN/m；計算跨度: l = (650-120)/(3-1)= 265mm；面板的最大彎矩 M= 0.125(10.109+3.024)(650-120)/(3-1)2 = 1.15105Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.25ql=1.25(10.109+3.024)(650-120)/(3-1)/100

15、0=4.350 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.15105 / 1.96104=5.9N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 21N/mm2；面板的受彎應力計算值 =5.9N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=21N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 10.109N/mm； l-計算跨度: l = (650-120)/(3-1)=265mm； E-面板材質的彈性模量: E = 7100N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 601.41.41.

16、4/12=13.72cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.52110.109(650-120)/(3-1)4/(10071001.37105) = 0.267 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(650-120)/(3-1)/250 = 1.06mm；面板的最大撓度計算值 =0.267mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.06mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 4.350/0.600= 7.250kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm

17、，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 10000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.261 kNm，最大支座反力 R= 4.785 kN，最大變形 = 0.266 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 2.61105/5.40104 = 4.8 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 4.8 N/

18、mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 600/400=1.5mm；次楞的最大撓度計算值 =0.266mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.785kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.247=8.49cm3；I = 210.193=20.39cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(m

19、m)經過計算得到最大彎矩 M= 0.550 kNm，最大支座反力 R= 7.895 kN，最大變形 = 0.430 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 5.50105/8.49103 = 64.8 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =64.8N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.430 mm主楞的最大容許撓度值: = 230/400=0.575mm；主楞的最大撓度計算值 =0.43mm 小于 主楞的最大容許撓

20、度值 =0.575mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4001414/6 = 1.31104mm3； I = 400141414/12 = 9.15104mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.

21、2(24.00+1.50)0.65+0.500.400.90=7.376kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.50)0.400.90=2.268kN/m；q=7.376+2.268=9.644kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/89.6442002=4.82104Nmm；RA=RB=0.5ql=0.59.6440.2=0.964kN =Mmax/W=4.82104/1.31104=3.7N/mm2；梁底模面板計算應力 =3.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=21N/mm2，滿足要求！2.

22、撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=6.147kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 7100.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 57.3762004/(38471009.15104)=0.237mm；面板的最大撓度計算值: =0.237mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！六、梁底支

23、撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=0.964/0.4=2.411kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.12.4110.42 = 0.039 kNm；最大應

24、力 = M / W = 0.039106/54000 = 0.7 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 0.7 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.62.4110.4 = 0.579 kN；方木受剪應力計算值 = 30.5791000/(24090) = 0.241 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.241 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下

25、: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6772.4114004 /(10010000243104)=0.017mm；方木的最大允許撓度 =0.4001000/250=1.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.017 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.6 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.964kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(1.000-0.200)/40.400(1.20.12024.000+1.42.500)+1.220.400(0.650-0.120)0.5

26、00=0.811kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N2=1.775 kN；最大彎矩 Mmax=0.71 kNm；最大撓度計算值 Vmax=2.591 mm；最大應力 =0.71106/5130=138.4 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 138.4 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.13 cm3；

27、I=13.08 cm4；E= 206000 N/mm2；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 1.775 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.249 kNm ；最大變形 max = 0.39 mm ；最大支座力 Rmax = 3.816 kN ；最大應力 =M/W= 0.249106 /(5.13103 )=48.4 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 48.4 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,

28、滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.39mm小于800/150與10 mm,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為0.70kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取5.60 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=3.816 kN；R 5.60 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿

29、穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N2 =3.816kN；腳手架鋼管的自重： N3 = 1.20.1252.9=0.434kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2(0.80/2+(1.00-0.20)/4)0.800.50+(0.80/2+(1.00-0.20)/4)0.800.120(1.50+24.00)=2.051kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N5=1.4(2.500+2.000)0.800/2+(1.000-0.200)/40.800=3.024kN；N =N2+N3+N4+N5=3.816+0.434+2.051+

30、3.024=9.325kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.7； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.52； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1551.71.6,1.6+20.1= 3.142m； k - 計算長度附加系數

31、，取值為：1.155； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m； 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 3141.6 / 17 = 185；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209；鋼管立桿受壓應力計算值；=9325.162/(0.209452) = 98.7N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 98.7N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！（二）、板支模系統計算一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90

32、；步距(m):1.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):2.90；采用的鋼管(mm):482.8 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.70；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):24.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為14mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):7100；面板抗彎強度設計值(N/mm2):21；木方彈性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):1

33、7.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.700；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 901.42/6 = 29.4 cm3；I = 901.43/12 = 20.58 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 240.120.9+0.50.9 = 3.042 kN

34、/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.9= 2.25 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.042+1.42.25= 6.8kN/m最大彎矩M=0.16.83002= 61203.6 Nmm；面板最大應力計算值 =M/W= 61203.6/29400 = 2.082 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=21 N/mm2；面板的最大應力計算值為 2.082 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 21 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 3.042kN

35、/m面板最大撓度計算值 = 0.6773.0423004/(100710020.58104)=0.114 mm； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.114 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=499/6 = 54 cm3；I=bh3/12=4999/12 = 243 cm4； 方木楞計算簡圖(mm)1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 240.30.12+0.50.3 = 1.014 kN/m

36、；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.3 = 0.75 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.014+1.40.75 = 2.267 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.12.2670.92 = 0.184 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.184106/54000 = 3.4 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=17.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.4 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 17 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強

37、度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.2670.9 = 1.224 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.224103/(2 4090) = 0.51 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.51 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.7 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.014 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6771.0149004 /(100100002430000)= 0.185 mm；最大允許撓度 =900/ 25

38、0=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.185 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要求!四、板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.04kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.49 kNm ；最大變形 Vmax = 1.355 mm ；最大支座力 Qmax = 6.665 kN ；最大應力 = 489751.194/4250 = 115.236 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最

39、大應力計算值 115.236 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.355mm 小于 900/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.70，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為11.20kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取11.20 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座

40、反力,R= 6.665 kN；R 11.20 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1252.9 = 0.362 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.9 = 0.405 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 240.120.90.9 = 2.333 kN；靜荷載標準值 NG= NG1+NG2+NG3= 3.1kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載活荷載標準值 NQ=(2.5+2)0.9

41、0.9=3.645kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG + 1.4NQ=8.823kN；七、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.823 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.6 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 3.98 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.25 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L

42、0- 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度L0=h+2a，即L0=1.6+20.1=1.8； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=1.8；L0 / i = 1800 / 16=112 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.502 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=8822.664/(0.502398) = 44.158 N/mm2；立桿穩定性計算 = 44.158 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！（三）墻模板計算一、參數信息1.基本參數次楞間距

43、(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數:2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數:2；寬度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):14.00；面板彈性模量(N/mm2):7100.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):21.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.40；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):17.00

44、；方木彈性模量E(N/mm2):10000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.70；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外

45、加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式

46、如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =0.19.197300.02+0.1171.890300.02= 1.03105Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W

47、-面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50014.014.0/6=1.63104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=21.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.03105 / 1.63104 = 6.3N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =6.3N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=21N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.5000

48、.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69.197300.0 + 0.6171.890300.0 = 2005.3N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2005.3N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 14.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.400 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =32005.3

49、/(250014.0)=0.430N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.400N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.43N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.4N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 17.030.5 = 8.516N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 300mm； E-面板的彈性模量: E = 7100N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.41.41.

50、4/12=11.43cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6778.523004/(10071001.14105) = 0.575 mm；面板的最大撓度計算值: =0.575mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 499/62= 108cm3；I = 4999/122= 486cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M

51、= 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.3000.900=5.518kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.300.90=1.134kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.15.518500.02+0.1171.134500.02= 1.71105Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=1.081

52、05mm3； f -次楞的抗彎強度設計值； f=17.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 1.71105/1.08105 = 1.6 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 1.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.3000.900/2=2.759kN/m； 傾倒

53、混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.300.90/2=0.567kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.62.759500.0+ 0.6170.567500.0 = 1002.6N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 1002.6N； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 40.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 90.0mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.700 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =31002.6/

54、(240.090.02)=0.209N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =0.209N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.7N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.030.30=5.11 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm ； E-次楞彈性模量(N/mm2)：E = 10000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)

55、，I=4.86106mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.67710.22/25004/(100100004.86106) = 0.044 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2mm；次楞的最大撓度計算值 =0.044mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(k

56、Nm) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.217.030.30.51.430.30.53.696kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 4.99105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 4.99105/8.99103 = 55.5 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =55.5N

57、/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V = 4527.6N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =24527.6/848.230=10.675N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =10.675N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞

58、的最大撓度計算值: = 0.551mm；主楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；主楞的最大撓度計算值 =0.551mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所

59、受的最大拉力為: N = 8.22 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=8.224kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！第五章 模板的拆除模板的拆除，非承重側模應以能保證混凝土表面及棱角不受損壞時（大于1.2N/）方可拆除，承重模板應按混凝土結構工程施工及驗收規范的有關規定進行。對墻柱模板，要求在砼終凝，且強度達到50%后拆除。對一般梁板，要求在強度達到設計強度的80%后拆除。對跨度8M的梁板及2M懸挑板，必須待鹼強度達到100%后拆除，如因需要必須提前拆除，則必須加鋼頂撐支項加固。模板拆除的順序和方法，應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，后支先拆、先非承重部位、

60、后承重部位以及自上而下的原則，拆模板嚴禁用大錘和棍硬砸硬。1、柱模：先拆除楞、柱箍和對位螺栓等連接、支撐件，再由上而下逐步拆除。2、梁、樓板模板：應先拆梁側模，再拆樓板底模，最后拆除梁底模。3、梁模板拆模的順序如下：拆除部分水平拉桿拆除梁連接件及側模松動支架柱頭調節螺栓，使模板下降2-3分段分片拆除樓板模板及支承件拆除底模和支承件。4、拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片段模板全部拆除后，方準將模板、配件、支架等運出堆放。拆下的模板等配件，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，按指定地點堆放。并做到及時清理、維修和涂刷模劑，以備待用。第六章 模板安裝質量要求模板安裝完畢后，應按混凝土結構

61、工程施工及驗收規范的有關規定，進行全面檢查，驗收合格后方能進行下一道工序。質量要求如下：1）、組裝的模板必須嚴格按照施工設計圖紙的尺寸要求施工。加固必須緊密牢固，以保證構件的截面尺寸（柱、墻、梁、板等）。2）、所有墻柱根部必須密實，嚴禁出現流漿現象。當墻柱根部出現空隙時，必須在澆筑混凝土前用水泥砂漿封堵密實。3）、各種連接件、支承件、加固配件必須安裝牢固，無松動現象。4）、模板拼縫要嚴密，在澆筑混凝土前，應澆水濕潤，且模板內不能有積水。5）、模板與混凝土接觸面應清理干凈。在澆筑混凝土前模板內的雜物要清理干凈。6）、各種預理件、預留孔洞位置要準確，固定要牢固。7）、板塊模板必須方正，四角成直角，

62、四邊成直線，表面要平整，用2m長靠尺檢查，其凸凹度應小于2。8）、對跨度不小于4米的梁底應按設計要求起拱，當設計無要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。第七章 模板驗收模板驗收參照混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204一2002，結合產品質量實測實量操作指引標準進行。1、模板安裝容許偏差見下表。序號項 目容許偏差（）檢查方法1軸線位置5用鋼尺檢查2標高（模板上表面）5水準儀或拉線、鋼尺量檢查3截面內部尺寸基礎柱、墻、梁10鋼尺檢查+4，-54層高垂直度柱、墻6經緯儀或吊線、鋼尺檢查5相鄰兩板表面高度低差2鋼尺檢查6墻、柱面垂直度52米靠尺7表面平整度5水平儀、投線儀 2

63、、模板支撐體系的水平縱橫拉桿嚴格按本方案設計的豎向間距位置，地面第一道水平縱橫拉桿距地面為300。3、立桿下墊50100斷面的木方墊板或砼表面。4、逐個檢查鋼管扣件、對拉螺栓的擰緊程度。第八章 安全措施1、模板安裝前要根據工地的實際情況和工藝要求，制訂合理的安裝方案現場報施工技術部門和工程項目監理部批準方可施工。2、現場施工負責人為支模的施工現場安全責任人，現場安全責任人應在支模前對支模搭、模板拆除和砼澆灌前向作業人員進行全面的安全技術交底。3、支模時要搭設操平臺和工作樓梯。嚴禁人員攀爬支架上下。4、支模應按工序進行，模板在沒有固定好之前不得進行下道工序，否則模板受外界影響容易倒塌傷人。5、模

64、板支撐搭設完畢，應經現場施工技術負責人和安全負責人驗收合格后方可進行下道工序。6、混凝土澆注及整個施工過程中嚴禁集中堆料，混凝土澆注過程中派專人進行模板檢查，發現有漏漿或其他安全情況及時通知現場管理人員進行加固處理。確保模板及支撐系統不位移、不變形、不失穩。7、支撐架，模板，木方等應隨裝、隨拆、隨轉運，嚴禁在樓層上，集中堆放。在樓層上下轉運時，上下應有人接應，密切配合。模板在支撐系統嚴禁利用外排架立桿作模板工程支撐立桿。8、砼澆筑時期間，無關人員不得進入模板底下，并由安全人員進行現場監護。發現異常應立即停止施工，迅速散人員，待排除險情后，經現場安全責任人檢查同意后方可繼續施工。9、拆除模時要注

65、意安全。操作人員應站在安全的地方，以免發生安全事故。待該整片段模板全部拆除后，方準人員進入將模板、支撐等搬運出來堆放好。第九章 應急事故處理措施1、嚴格按照施工方案和安全施工規范進行施工，確保安全生產，保證施工質量。2、貫徹執行“誰主管、誰檢查、誰負責”，“管生產必須安全”的原則，加強安全生產責任制。3、做好施工現場的安全監控工作，消除事故隱患，預防事故發生。4、做好安全防范工作，質安科應制訂安全生產防范預案，認真檢查落實各項安全防范措施，杜絕安全隱患，把這安全生產工作落到實際施工過程去。5、成立發項目經理、施工技術負責人、專職安全員為主體的緊急事故處理小組，組織搶險、救護、上報和做好事故的善

66、后處理工作。6、應急救援方（1） 有關人員的安排項目部成立以項目經理為首的應急救援小組：） ）及各棟號長項目部接到通知后馬上到現場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即搶救。（2） 人員疏散、救援方法人員的疏散由項目部組織進行具體指揮。具體指揮人安排在危險的各人員進行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各組員和現場其他的各人員對現場受傷、受困的人員進行搶救。人員有支架的構件或其他物件壓住時，先對支架進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方可進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒

67、塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物力進行搶救。施 工 生 產 安 全 事 故 應 急 救 援 器 材（主要針對項目部、辦公室和施工作業區）序號物資名稱單位數 量備注1滅火器臺每100平方配2個本項目部負責配齊辦公生活區，施工作業區由施工方負責配齊2防毒面罩套10個3擔架付24對講機付65現場安全警示燈臺106現場安全警示帶米10007現場安全標示牌個508鐵鍬把59砂袋包2010潛水泵臺311氧氣包套212應急手電筒把8帶有充電裝置13急救箱個1必備常用搶救藥品（3） 傷員救護休克、昏迷的傷員救援：讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高30度。若屬于心源性休克

68、同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采取半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動如必須搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。若發生傷亡事故，及時撥打120；送到距工地1000米以內的昆山市第三人民醫院進行就診。救援線路圖如下： 紫竹路昆山九方城市花園A6地塊一期 昆山市第三人民醫院（4） 現場保護由具體的組員帶領警衛人員在事故現場設置警戒區域，用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由警衛人員旁站監護，防止閑人進入。第十章 施工要點1、支撐應嚴格按照施工設計確定的間距搭設，縱橫水平拉桿間距不得超過設計確定的高度，立桿安裝垂直，水平桿必須鎖緊。2

69、、模板安裝完畢后，應派專業人員對軸線標高、尺寸、支撐系統，管卡螺栓、拉結螺栓進行全面的檢查。3、為了提高工作效率及不浪費模板，在安裝標準層模板時，對標準層位置的模板進行組裝并編上編號，安裝下次模板時提高工效及便于施工。4、混凝土澆注及整個施工過程中嚴禁集中堆料，混凝土澆注過程中派專人進行模板檢查，發現有漏漿或其他不安全情況及時通知現場管理人員進行加固處理。確保模板及支撐系統不位移、不變形、不失穩。5、模板拆除前應進行詳細的安全技術交底；拆模過程中應有專人進行監督。6、立桿全長通長設置，立桿設置應確保垂直，落地堅實，嚴禁吊腳桿。7、模板及支撐系統完成后，經施工長和安全負責人、監理、檢查驗收進行整體驗收，確認合格后方可進行下道工序，并做好檢查記錄。