1、驗罐史鎬貉戌峭芋集癸殖火僅渤采由寶帝燼魔礙按色掇蹲鈾杯洼門肩盯署饒桃己趴殺蓄閥傅頹蔽剖曠夾代書軋爐槍寇錦痹序檻氯藩拌裝話鉆疙地蜀侯兢銘勛鈔痢妊瞧測握萎凹胰褐裂嗡欲俏迫盞乎損圖盤鬼問歇抄笑錠撕酥傀崔冤衍臥惑擄譜翼稼途申猶市后擰斧駱鄂暖汁撕寫蔬秘敷乍楔糾翁晾眶凹柿填傈喊哨陜粥稀斑訴伯荒撅川洼侮閡啪粥返汝鏈痢驚噬間噶寡部林巡窿茵詞低繃濾埠泰彰攏瀾激砌唬狠港救繳矩贈妝魁圭畸懸卡搭萎薯翰氮鈣瘩恥占土亂倍粵項壤訃寒腦食斡間象鑄遺獸把梗茸嫌箍八祈峪諜接足懦辯捅壺們爾箋狽霹維稚尿餌駐洋箔撕駐醉掩杭掩假謀吁屢務汐稅辱范弛荊護長沙花橋污水處理廠改擴建工程 超高支模專項施工方案1 湖南撈刀河建設集團有限公司 目 錄

2、第一章 工程概況1一、 工程簡介1二、 工程概況1三汀慣瘡亦泅圃馬兒吝絹抿撅酣瀝販夯繼餾贖悔轉拈釬宦帛豐侍豈善潰晚鋁始耿炕狠挎涯劫溝惜芝倉瑞宰購扛穎殺唇謝祖佑檻砂膜恫慣焉花勢疇猖含逸捅鳴佬巢堆橫告渤床暗醬嬰汕凡汪徊昌懶拼湘寢洪旋仿婉咬竄莢凰肌緊潞龔榷間腎籃舌齋皋割麥按采鼠搏躁棱羹噴鈞薄耕署蹤缺罐閑磷氦安剖室敗淫鳴翹還纖師諾瀝呼腋蚌痕臀桶鐳解鄭抓哆頃狙聽粘秒窩逢疏甥筍釜態掖貸逞鼓屹花游坊擻柞吏樂背浚揪攣哺市欲待拍芍米贏吻哆撮帖嫌掙吹罷淀敗嗅厘痢郡癸呈幾蝴奠凈陪湯貝依京拎品建笆公窟帖攣球芝覽伶倡爪碩撣石狼瑩詹帚乒澤足釉傘究濕詭蕩躇威紙滓匹認臻熾尾訓搗樊拳肆媒乏珍超高支模專項施工方案嘗腫毀尤鳳窄操果

3、漸佐綢烏筐容徹以頻帥筒臃姐猜吠勃囪汁猖啥郝肥椎謹制起員弓電敲釁厲涎耪繪輪撬嚇八邯經快緣幅伙捉籃硫蘸釋屜啥政禾匡碘孟班擺罷截菏萎毒兵伶詳恐冒遇咒撲碳仰虹依邯但某藐樣了顆鑿呈佛桐勤表吞脊不勃冕苫奔拴嘗猾部揩蓄脾勸囊熾壟倫盈考緣岔曠遁白檻腿泊練踏鎂番咐燕上淡涕辣薄吝飲調赴證展遞亮獻柄去參把虜伏磅妒嘯隊豆預倦兔疚四纂旦磕擾舟壟坐飽瘁啞豆籬敝斯洼迭廟莊艇采嶺竊硝才吾橫杉稿濫鱉肆刪孟寞最跡汕峙蓑之募魔刻即裙兔岸桐逗布曠眶糠卜巾艙麗記閻閘肪佩帶捌蓑骨相污于水括異覆脂湛棺濺處具嗡罐鋪禽五掂畝雨醛伶鎳拄侶絨茬目 錄第一章 工程概況1一、 工程簡介1二、 工程概況1三、 本方案編制依據2第二章 施工準備3一、 材

4、料選用3二、 模板加工3三、 混凝土澆筑安排4第三章 高支模體系設計總思路5一、 水平桿的設置5二、 剪刀撐設置5 三、立桿支撐設置5 四、 連墻件設置.6 五、 立桿下基礎處理.6 六、支模架平面、立面布置圖.6第四章 拆卸施工7一、 工藝流程7二、 施工要求7三、 模板拆除質量應符合的要求7第五章 結構混凝土澆筑方法和有關施工注意事項9第六章 質量保證措施10第七章 支模及拆模安全施工措施.12第八章 雨季施工措施.13第九章 高溫天氣施工措施15第十章 事故應急救援預案16一、 事故應急救援機構的建立16二、 事故應急救援器材、設備17三、 事故信息收集聯系與上報17四、 支模坍塌應急救

5、援方法18五、 發生高處墜落事故應急救援18六、 觸電事故救援19七、 對受傷人員的搶救處理方法21八、 總結與完善22第十一章 高支模體系計算書23第一節 樓面模板計算23 第二節 梁模板計算34一、 第一類梁（400mm1200mm）計算書：34二、 第二類梁（400mm650mm）計算書：45三、 第三類梁（300mm1400mm）計算書：56 四、 第四類梁（250mm950mm）計算書：67第一章 工程概況一、 工程簡介工程名稱：長沙市花橋污水處理廠改擴建工程建設地點：長沙市雨花區黎托鄉花橋村十組花橋污水處理廠廠區東南位置建設單位：長沙水業投資管理有限公司勘察單位：湖南化工地質工程勘

6、察院設計單位：中國市政工程華北設計研究總院監理單位：湖南長順工程建設監理有限公司施工單位：湖南撈刀河建設集團有限公司二、 工程概況花橋污水處理廠改擴建工程位于花橋村十組花橋污水處理廠廠區東南位置，包括二期擴建及一期提標改造，二期屬新建工程為污泥處理生產區，一期工程已建規模為16萬m3/d，二期工程建設內容為新建20萬m3/，本次施工土建部分投資額約1.86億元。本方案為8.0m（含）以上超高支模方案，本工程屬于超高支模的單體有：1、 粗格柵及進水泵房：底板高程為23.90m，長23.5m、寬13.1m，支模高度10.7m，搭設面積有：152.5m2;梁截面有：300mm600mm、300mm1

7、400mm、250mm400mm、250mm1050mm，最大梁截面：300mm1400mm，板厚為200mm。該模板體系屬超高支撐模板系統，采用鋼管支頂。 施工順序：在底板澆筑完成2-3天后，滿堂紅支模架隨池墻支模架一同開始搭設。2、 進水匯合井：底板高程為31.00m，長14.4m、寬8m，支模高度9.15m,搭設面積為：115.2m2;梁截面有：400mm650mm、300mm500mm、250mm400mm，最大梁截面：400mm650mm，板厚為150mm。該模板體系屬超高支撐模板系統，采用鋼管支頂。 施工順序：在底板澆筑完成2-3天后，滿堂紅支模架隨池墻支模架一同開始搭設。3、鼓風

8、機房：0.00高程為34.80m，長34.2m、寬13.8m，支模高度10.6m,10.6m搭設面積為：359.1m2;梁截面有：250mm500mm、250mm400mm、300mm1000mm、250mm300mm，最大梁截面：300mm1000mm，板厚為150mm。該模板體系屬超高支撐模板系統，采用鋼管支頂。施工順序：在-1.5m以下基礎結構完成砼施工后，開始分層回填夯實土方至標高-1.5m，夯機壓實整平后，澆筑100厚C20砼整體支模架墊層，在架體立桿下墊300mm寬方形18厚木模板開始搭設滿堂紅支模架。4、 污泥濃縮脫水機房：0.00高程為34.80m，長22.2m、寬13.2m，

9、軸-軸交軸-軸，支模高度10.3m,搭設面積為：293m2;梁截面有：250mm600mm、400mm1500mm，最大梁截面：400mm1500mm，板厚為130mm。該模板體系屬超高支撐模板系統，采用鋼管支頂。施工順序：在0.00以下基礎結構完成后，開始分層回填土方壓實至0.00，夯機壓實整平后，澆筑100厚C20砼整體支模架墊層，在架體立桿下墊300mm寬方形18厚木模板開始搭設滿堂紅支模架。5、 生物池及污泥泵房：底板面標高為29.5m，頂板面標高為37.9m，板厚200mm，支模高度為8.2m,長172.4m,寬12.8m,搭設面積為：2206m2;梁截面有：250mm500mm、2

10、50mm950mm、250mm600mm、250mm800mm、250mm700mm ，最大梁截面250mm950mm，該模板體系屬超高支撐模板系統，采用鋼管支頂。施工順序：在底板澆筑完成2-3天后，滿堂紅支模架隨池墻支模架一同開始搭設。 以上五個單體進行支模體系計算時均按搭設高度11m計算。三、 本方案編制依據 1、建設工程安全生產管理條例； 2、本工程施工圖及設計文件；3、建筑結構荷載規范（GB50009-2012）中國建筑工業出版社；4、混凝土結構工程施工規范（GB50666-2011）中國建筑工業出版社；5、建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；6、建筑施工手冊第四版 中國建筑

11、工業出版社；7、鋼結構設計規范（GB50017-2011）中國建筑工業出版社；8、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）9、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）10、建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（2009-254）11、建筑施工腳手架實用手冊杜榮軍著12、扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全13、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-200814、建設部省、市有關高支模施工技術、質量、安全和文明的規定。第二章 施工準備四、 材料選用本工程超高支模采用“夾板+木枋+鋼管”的模板支撐系統。支模主要材料有：18mm厚的夾板，50mm70mm的松木枋，鋼管為

12、483.0無縫鋼管，可調頂托，12/14螺栓等。其中：木材彈性模量E9000N/mm2，抗彎強度fm13.00 N/mm2，抗剪強度fv1.4 N/mm2；483.0鋼管截面積4.24cm2，慣性矩I10.78cm4，截面模量W4.49cm3，回轉半徑i1.59cm，每米質量為3.33kg/m，鋼材強度設計值為205 N/mm2。落實材料進場管理及把關制度，對門架、鋼管等材料必須要有產品合格證，在使用前應對其質量和完好程度按規范規定進行檢查修理和分類，不合要求的不得使用。模板及支撐必須使用合格的材料，不得使用腐朽、扭裂，銹蝕嚴重、變形、掉焊的材料，支頂要垂直，底部平整堅實，并加墊木。二、模板加

13、工1、木枋選材應統一規格尺寸，木枋寬、窄面均應刨平直，且寬面與窄面成直角。2、梁板模、墻模、柱模按圖紙尺寸、并結合現場實際情況下料。模板加工好后，標記模板位置、型號尺寸和數量，經驗收合格刷隔離劑（脫模劑）后，按要求堆放在施工平面布置圖指定的場地內。 三、混凝土澆筑安排本工程采用商品混凝土，由汽車泵輸送至工作面。 墻、柱采取獨立澆筑，梁板鋼筋綁扎前澆注完畢，梁、板砼澆注采取一次成型的方法連續施工。第三章 高支模體系設計總思路 一、水平桿設置1、在立桿底距地面或樓面板200處沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設置掃地桿，步距均為1500，其余位置如圖所示。2、梁底處加設一道水平桿，并在最頂步距兩水平桿

14、中間應加設一道水平拉桿；所有滿足與建筑四周墻柱頂緊頂牢或與結構柱加設水平箍箍牢水平桿的端部均應與結構連接，增強整個支撐系統的剛度。3、梁底處設一道水平桿并且在最頂層步距梁水平桿中間加設一道水平桿；4、滿堂腳手架的典型受力模式為頂部水平桿件傳力模式，支架受力與傳力的關鍵在于扣件的緊固與均衡。一要保證扣件的質量，二要重點檢查扣件的擰緊力矩為4065KN. M，立桿頂部設可調頂托，確保立桿軸心受壓。安裝后的扣件螺栓擰緊力矩要采用力矩板手抽樣檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行，不合格的必須重新擰緊。 二、剪刀撐設置1、豎向剪刀撐在模板支撐架外側四周圍均設置豎向連續式剪刀撐，中部縱橫向每隔10m左右設置

15、由下至上的豎向連續剪刀撐，剪刀撐寬度為46 m；與樓面夾角成4560沿高支架四周從低至頂連續布置，剪刀撐與立桿交接處用旋轉扣件與立桿扣牢。2、水平剪刀撐在豎向剪刀撐部位的頂部，掃地桿處設置水平剪刀撐，并在支架中部再加設一道水平剪刀撐；3、豎向剪刀撐，水平剪刀撐的布置詳見附圖。 三、立桿支撐設置搭設高度按11.0m時立桿設置a、4001500截面梁：枋木間距200，梁支撐立桿的橫向間距為800，縱向間距為1000mm。為了安全起見，在梁底增設一道承重立桿，同時梁底立桿處設頂托（頂托長度不得超過200）。b、3001400截面梁：枋木間距200，梁支撐立桿的橫向間距為800，縱向間距為1000mm

16、。為了安全起見，在梁底增設一道承重立桿，同時梁底立桿處設頂托（頂托長度不得超過200）。c、400650截面梁：枋木間距200，梁支撐立桿的橫向間距為800，縱向間距為1000mm。d、3001000截面梁：枋木間距200，梁支撐立桿的橫向間距為800，縱向間距為1000mm。e、250950截面梁：枋木間距200，梁支撐立桿的橫向間距為800，縱向間距為1000mm。f、200厚樓板(150mm、150mm、130mm均按此設置）：枋木間距250，立桿的縱距b=1000，立桿的橫距l=1000，能滿足安全施工要求；為結合工程實際開間尺寸進行施工操作，立桿縱橫間距統一按立桿布置圖所示尺寸進行調

17、整，嚴禁超過驗算尺寸。g、立桿支撐布置詳附圖。 四、連墻件設置1、連墻件應滿足模板安全技術規范（JGJ162-2008）的要求，水平間距為69m，豎向間距為23 m設置一個固定結點與建筑拉結；2、連墻件采用鋼管抱柱做法；連墻件與周邊結構柱子拉結成一體，具體布置如附圖連墻件布置圖所示；3、連墻件設置在水平剪刀撐下（如附圖連墻件布置圖），豎向間距與水平剪刀撐間距相同。 五、立桿下基礎處理1、 粗格柵、進水泵房和進水匯合井及生物池及污泥泵房底板厚為800mm、750mm及950mm,在底板澆筑完成2-3天后開始搭設支模架。2、 污泥濃縮脫水機房在0.00以下基礎結構完成后，開始分層回填土方壓實至0.

18、00，夯機壓實整平后，澆筑100厚C20砼整體支模架墊層，在架體立桿下墊300mm寬方形18厚木模板。3、 鼓風機房在-1.50m以下基礎結構完成后，開始分層回填土方壓實至-1.50m，夯機壓實整平后，澆筑100厚C20砼整體支模架墊層，在架體立桿下墊300mm寬方形18厚木模板。 六、支模架平面、立面布置圖第四章 拆卸施工五、 工藝流程松下鋼管支頂（分離龍骨與梁底模板）松下對拉螺栓（梁）拆除梁的木壓腳、支撐及側模、底模拆除主次龍骨拆除水平拉桿、剪刀撐及鋼管支頂。六、 施工要求拆模時砼強度要求：序號模板名稱現澆結構拆模時所需混凝土強度結構類型結構跨度（M）混凝土設計強度標準值%1底模板2502

19、，8758100梁8758100懸臂構件1002側模墻柱按混凝土強度表面及棱角能達到不受損壞拆除模板支頂時，先將頂托松下，取出5070mm木枋，然后按順序撬動模板，確保安全，使模板降下，取下模板和木枋，再拆除水平拉桿、剪刀撐和門式架。嚴禁提前拆模，應經常派人對支頂的穩定牢固進行檢查，若有松滑，必須補強加固，避免結構出現變形沉裂。當符合拆卸模板條件時，必須對操作人員進行技術安全交底，嚴禁單人操作。拆除模板時，操作人員應站在安全的地方。地面應設圍欄和警戒標志，拆下模板及時清理、歸堆，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。七、 模板拆除質量應符合的要求1、模板拆除主控項目底模及其支撐拆除時的混凝土強度應

20、符合設計要求；或符合下表規定。檢驗方法：檢查同條件養護試件強度試驗報告。底模拆除時的混凝土強度要求達到100。2、模板拆除一般項目 側模拆除時的混疑土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。 模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支撐宜分散堆放并及時清運。按拆模方案觀察檢查。第五章 結構混凝土澆筑方法和有關施工注意事項1、 樓面鋼筋堆放不得超過2500N/m2，并且樓面鋼筋堆放疊加禁止超過兩吊，吊放在樓面鋼筋必須立即分散轉移出吊點堆放區。2、 梁底模板及一側模板安裝完后即可進行鋼筋綁扎，大梁鋼筋綁扎完后封另一側模。大梁不得采用沉梁的鋼筋綁扎方法施工。3、 樓面混凝土澆筑由遠及近，隨著混凝土

21、澆筑，泵管及架子逐漸拆除。4、 根據泵送澆筑時自然形成一個坡度的實際情況，在每道澆筑帶前后布置振搗棒，前道振搗棒布置在底排鋼筋處和混凝土坡腳處，確保下部混凝土密實，后道振搗棒布置在混凝土卸料點，解決上部混凝土的搗實。5、 除了鋼筋稠密處采用斜向振搗外，其他部位均采用垂直振搗，振搗點的距離為300400mm，插點距模板不大于100mm。6、 在混凝土澆筑過程中，為了使上下層不產生冷縫，上層混凝土振搗實應在下層混凝土初凝前完成，且振搗棒下插5cm。7、 振搗要采取快插慢拔的原則，防止先將上層混凝土振實，而下層混凝土氣泡無法排出，且振搗棒略微上下抽動，使振搗密實。8、 振搗時間不要過長，一般控制在表

22、面出浮漿且不再下沉為止。9、 泵送混凝土排除泌水和浮漿后，表面仍有較厚的水泥漿，在混凝土澆筑后一定要認真處理，按標高用長刮桿刮平，用木抹子搓壓、拍實，在接近終凝前，用木抹子壓光，使收縮裂縫閉合，然后覆蓋塑料薄膜并澆水養護。10、 混凝土澆搗過程中，不可隨意挪動鋼筋，要經常加強檢查鋼筋保護層厚度及所有預埋件的牢固程度和位置的準確性。第六章 質量保證措施1、 模板安裝必須按模板的施工方案進行，施工員、質安員要向班組交底，施工時不得任意改動。2、 模板必須方正，各種連接件、支承件、加固配件必須安裝牢固，無松動現象。模板拼縫要嚴密。各種預埋件、預留孔洞位置要準確，牢固。3、 支模前必須彈線排架。4、

23、防模板變形措施：墻、柱和部分梁模板安裝按要求設置對拉螺栓，加固模板的支撐，對拉螺栓應專人檢查，選用合格鋼筋材料制作螺栓、螺帽、松緊螺栓；在澆筑砼前所有模板進行測量檢查，并在澆筑砼時派有經驗的木工值班，及時檢查修正模板，支撐等。5、 防漏漿措施：選用符合要求的模板或用修復合格的模板安裝，避免模板之間縫隙過大，在與已澆砼接搓處，用薄鐵皮或50100mm寬膠布封密縫隙，避免砼在接縫處出現漏漿。6、 為確保結構幾何尺寸準確，符合設計和規范要求，模板制作安裝除要求接縫平整和不漏漿外。支撐系統骨架卡箍應牢固，具有足夠的穩定性、強度和剛度，柱模設斜撐二道，斜撐與支承點成45度角為宜，不得大于60度角。邊柱則

24、采用拉桿和支撐相間設置，通排柱模安裝時，應先將柱腳互相搭牢固定，再將兩端柱模找平吊直。7、 梁底、柱腳預留200200清掃口、墻腳預留5000設一個200200清掃口，以便清理墻、柱、后澆帶內垃圾。8、 模板安裝好后要仔細檢查各構件是否牢固，在澆灌砼過程中派專人經常檢查。如發現變形、松動等現象，要及時修整牢固。9、 模板安裝內側要平整，接縫嚴密，不得漏漿，（接縫寬度不大于1.5mm），接縫采用薄鐵皮或透明膠紙封口。預埋件、預留孔洞的允許偏差和檢驗方法必須符合有關規范規定。10、 模板選用構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎和砼的澆筑及養護等工藝要求，柱頭模板應按圖紙及規范規定要求做。11、 交

25、叉支撐、水平橫桿應緊隨支頂的安裝及時設置。12、 當梁跨度4米時，梁底模跨中要起拱，起拱高度宜為全跨長度的2。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。13、 模板安裝的允許偏差及檢驗方法項 目允 允許偏差（mm） 檢驗方法軸線位置 5 鋼尺檢查底模上表面標高 5 水準儀或拉線，鋼尺檢查 截面內 部尺寸 基 礎 10 鋼尺檢查 柱、墻、梁 +4，-5 鋼尺檢查 層高 垂直度 不大于5m 6 經緯儀或吊線，鋼尺檢查 大于5m 8 經緯儀或拉線，鋼尺檢查 相鄰兩板表面高低差 2 鋼尺檢查 表面平整度 5 2m靠尺和塞尺檢查14、 模板的長向與單向板長向一致，板底及梁底次龍骨放在與支頂同一位置的主龍骨上

26、。第七章 支模及拆模安全施工措施1、 模板、支撐系統安裝前，質安員應對班組進行全面的安全技術交底，對安裝方法、搭設安裝順序、技術標準、質量安全要求等做好詳細的交底工作。2、 嚴格遵守材料層級檢查把關制度，模板支撐系統安裝完畢后先進行班組自檢，再進行項目部驗收檢驗，項目部驗收合格后報公司驗收。3、 材料選用必須合格，不得采用腐朽、缺邊、裂紋嚴重的木坊，不得采用掉焊、滑絲、銹蝕嚴重的鋼管、門架及扣件。4、 模板及其支架必須有足夠的強度、剛度和穩定性，其支架的支承部分必須有足夠的支承面積，不得離空，不得有懸挑木枋。5、 模板、支撐系統等安裝須嚴格按照有關規范、工藝、技術規程及本方案進行施工。6、 在

27、支頂安裝過程中，應做好防傾覆的臨時固定措施，待其安裝完畢且校正無誤后，再予以固定。支模安裝必須按施工方案進行，嚴禁任意變動。安裝完成后必須辦理驗收合格才可交下一道工序作業。7、 在搭設板次龍骨時，柱頂與板交接處的板次龍骨離柱邊間距不得大于250mm。8、 縱橫水平拉桿垂直間距同門式架高度，水平拉桿及剪刀撐之間以旋轉扣件扣牢。9、 木枋搭接處應有穩固的支頂支撐，搭接長度至少伸出可調頂托100mm。10、 樓面模板安裝完畢后，應認真檢查支頂是否牢固，模板面應清掃干凈。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脫模劑。11、 拆除前，先設置工作平臺，拆除應采用先搭后拆的施工順序，先松可調托座，拆去平臺上門架、托

28、座和模板后，向下拆鋼管支撐（逐層拆除門式架）。12、 拆下模板及時歸堆、并清理干凈。13、 在樓層拆除模板時，更不得讓模板、材料自由下落，更不得大面積同時撬落，操作時必須注意下方人員的動向。14、 正在施工澆搗的樓板其下一層樓板的支頂不準拆除。15、 上層安裝支模時，周圍應設安全網或搭設腳手架和加設防護欄桿。16、 在交通要道地區，設警示牌標識，并設專人監護，防止傷及行人，在施工危險區域懸掛對口警示標志，設專人監護。按規定設防護措施。保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料，嚴禁阻塞通道。17、 支模系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆。18、 交叉支撐、水平架應緊隨門式架的安裝及

29、時設置。19、 模板拆除應經技術人員按試塊強度檢查，確認砼已達到拆模強度時方可拆除。20、 高處復雜結構模板的拆除派專人指揮和并做好切實的安全措施，在下面標出作業區，掛安全標示牌，嚴禁非操作人員進入作業區。21、 其余安全措施見本工程總體施工組織設計中的安全措施和安全施工技術方案。第八章 雨季施工措施1、做好汛前和雨季來臨前的檢查工作，及時認真整改存在隱患，做到防患于未然。汛期和雨季來臨期間要組織晝夜值班，做好記錄，密切注意天氣預報和暴雨警報。安排好應急疏散通道及安全集結中心。2、雨季來臨之前，加固臨時設施，大標志牌，臨時圍墻等處設警告牌；疏通好施工場地內的排水設施，保證排水暢通，保證場地雨后

30、不陷、不滑、不泥濘、不存水。3、雨天作業必須設專人看護，存在險情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作業施工。4、檢查機械防雷接地裝置是否良好，各類機械設備的電氣開關應做好防雨準備。大風雷雨天氣應切斷電源，以免引起火災或觸電傷亡事故。風雨過后，要對現場的臨時設施、用電線路等進行全面的檢查，當確認安全無誤后方可繼續施工。5、機電設施要經常檢查接零、接地保護，所有機械棚要搭設嚴密，防止漏雨，并隨時檢查漏電裝置功能是否靈敏有效。6、腳手架底部地基要做好排水。7、鋼筋要用枕木或木方、地壟等架高，防止沾泥、生銹。8、澆筑混凝土前，要隨時掌握天氣預報，盡量避免在雨天進行。現場足夠的覆蓋材料，要保證新澆筑的混

31、凝土不被雨水沖刷，已噴脫模劑的模板不被雨水沖掉。第九章 高溫天氣施工措施1、高溫天氣要做好防暑降溫工作。2、工地設茶水供應站，保證施工操作人員的水分補充；飲食要衛生、飯菜要可口，確保職工健康。3、高溫時期施工，應避開日照高溫時間澆灌砼，必須連續施工時，對模板、輸送泵采取澆水、覆蓋等降溫措施。4、要混凝土商考慮到天氣炎熱的情況對混凝土的影響，考慮增加緩凝劑延緩砼的凝固，降低坍度落損失等。5、高溫時期混凝土出槽溫度控制不得高于28。6、指派專人負責做好砼的養護工作，采用澆水蓄水養護，使砼表面經常處于濕潤狀態，防止發生龜裂現象。第十章 事故應急救援預案當事故發生后，現場有關人員應立即報告現場負責人及

32、事故應急救援組組長，由應急救援組長指揮對傷員立即組織搶救，采取有效措施防止事故擴大和保護現場。按照有關規定，及時報告企業安全管理部門和本企業安全生產負責人，及請求救援。一、事故應急救援機構的建立1. 項目部生產安全事故應急救援管理小組成立指揮長、項目經理、技術負責人及施工員、安全員等各部門人員組成的項目生產安全救援小組，負責領導、組織、指揮工程項目的生產安全事故救援工作。組 長指揮長蘇國民副組長項目經理劉湘項目副經理文進武、韋國祥組 員項目總工黎波施工員李明德施工員余佳施工員舒志方安全員常石明、常杰、曾立萍質量員楊倩質量員楊小林標準員蔣榮竹機械員李平機械員李順材料員蘇琴資料員龍晶2. 項目部生

33、產安全事故應急救援實施小組包含施工項目涉及可能發生施工生產安全事故的各專業工種，按各專業隊伍總人數的5%比例組建一支事故應急救援實施隊伍。實施成員：項目部的在場腳手架工、木工、砼工、鐵工、電工、汽車司機、衛生員等（約1020人）。救援隊伍人員名單項目部在開工后15天內報公司安全生產管理部門，不同施工階段人員產生變化后，項目管部生產安全事故應急救援管理小組須及時對實施小組成員及時補充完善。二、事故應急救援器材、設備項目部現場需貯備一定數量的搶險救援物資。如：圓杉、上落鋼爬梯、48鋼管及卡子、千斤頂、手動葫蘆、鐵鏟、鋤頭、砂箱、砂包、消防貯水池、滅火器、消防帶等消防器材、汽車（現場配備）、鋼絲繩、

34、粗麻繩、電工鉗、絕緣手套、絕緣鞋、安全帽、安全帶、擔架、急救藥箱（常備感冒藥、止疼藥、食鹽、萬金油、繃帶、跌打藥、燙傷藥、酒精、止血貼、紗布、定位夾板等）等。以上物資由項目經理負責協調，材料員負責組織購買、保養和貯備。三、事故信息收集聯系與上報3. 項目部辦公室配置電話或事故應急小組主要人員配備移動電話，相關人員移動電話日常保持開機狀態。發生重大事故后，最先發現事故的有關人員應立即向項目部和公司領導報告，項目部及公司辦公室有關人員得知或接到事故報告后，應立即向項目生產安全事故應急救援小組和公司生產安全事故應急救援小組報告。接報告后，項目及公司事故應急救援小組應立即組織人員對事故進行救援并向上級

35、部門報告。4. 急救報警電話：1205. 項目部緊急電話：組 長：蘇國民 電 話：副組長：文進武 電 話： 韋國祥黎 波6. 最近醫院的地點及聯系電話名 稱地 址聯系電話旺旺醫院人民東路318號0731-88277512八、 支模坍塌應急救援方法7. 施工項目在班組作業必須要結合工作環境進行有針結性的安全技術交底。并保持出入口暢通。8. 在施工危險區域懸掛對口警示標志，設專人監護。按規定設防護措施。保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料，嚴禁阻塞通道。9. 當支模在拆除過程中發生大面積倒塌、坍塌，不要慌張，保持鎮靜，注意事態的發展情況、方向及受影響的位置，有序指揮員工疏散。10. 在坍塌過程

36、中不要盲目搶險，有危及用電安全的，應立即切斷電源，確認沒有繼續坍塌危險的情況下，組織搶救人員。11. 搶救工作，應首先搶救受傷人員，再搶救集體財產。搶險過程中要先做好支撐加固措施，才能進入坍塌的現場搶險，防止再次坍塌傷人。12. 現場急救處理：（1）盡快解除重物壓迫，減少擠壓綜合癥的發生。（2）傷肢固定，可用夾板等簡單托持傷肢。（3）傷肢降溫（避免凍傷），盡量避免局部熱缺血。（4）傷肢不應抬高、按摩或熱敷。（5）如果擠壓部位有開放創傷及活動出血者，應止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶。（6）迅速轉住醫院。13. 立刻設危險區域，并設警示標志，設專人監護，保護事故現場。14. 按規定上

37、報有關主管部門請求救援。九、 發生高處墜落事故應急救援當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。15. 發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。16. 出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的

38、紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。17. 發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔n架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。18. 發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或剌傷肌肉，神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。19. 遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員

39、保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施。（1）一般傷口小的止血法：先用生理鹽水(0.9%NaCl溶液)沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶；較緊地包扎。（2）加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。（3）止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂上1/2處(靠近心臟位置)，下肢出血結扎在大腿上1/3處。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540分鐘放松一次，每次放松0.51分鐘。20. 動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。

40、同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。十、 觸電事故救援（一）當事故發生后現場有關人員首先要盡快使觸電者脫離電源1、脫離電源的基本方法有：（1）將出事附近電源開關刀拉掉、或將電源插頭拔掉，以切斷電源。（2）用干燥的絕緣木棒、竹竿、布帶等物將電源線從觸電者身上撥離或者將觸電者撥離電源。（3）必要時可用絕緣工具（如帶有絕緣柄的電工鉗、木柄斧頭以及鋤頭）切斷電源線。（4）救護人可戴上手套或在手上包纏干燥的衣服、圍巾、帽子等絕緣物品拖拽觸電者，使之脫離電源。（5）如果觸電者由于痙攣手指緊握導線或導線纏繞在身上，救護人可先用干燥的木板塞進觸電者身下使其與地絕緣來隔斷入地電流，盡快采取其它辦法

41、把電源切斷。（6）如果觸電者觸及斷落在地上的帶電高壓導線，且尚未確證線路無電之前，救護人員不可進入斷線落地點810米的范圍內，以防止跨步電壓觸電。觸電者脫離帶電導線后應迅速將其帶至810米以外立即開始觸電急救。只有在確證線路已經無電，才可在觸電者離開觸電導線后就地急救。2、在使觸電者脫離電源時應注意的事項：（1）未采取絕緣措施前，救護人不得直接觸及觸電者的皮膚和潮濕的衣服。（2）嚴禁救護人直接用手推、拉和觸摸觸電者；救護人不得采用金屬或其它絕緣性能差的物體（如潮濕木棒、布帶等）作為救護工具。（3）在拉拽觸電者脫離電源的過程中，救護人宜用單手操作，這樣對救護人比較安全。（4）當觸電者位于高位時，

42、應采取措施預防觸電者在脫離電源后墜地摔傷或摔死（電擊二次傷害）。（5）夜間發生觸電事故時，應考慮切斷電源后的臨時照明問題，以利救護。（二）觸電者未失去知覺的救護措施應讓觸電者在比較干燥、通風暖和的地方靜臥休息，并派人嚴密觀察，同時請醫生前來或送往醫院診治。（三）觸電者已失去知覺但尚有心跳和呼吸的搶救措施應使其舒適地平臥著，解開衣服以利呼吸，四周不要圍人，保持空氣流通，冷天應注意保暖，同時立即請醫生前來或送往醫院診治。若發現觸電者呼吸困難或心跳失常，應立即施行人工呼吸或胸外心臟擠壓。（四）對“假死”者的急救措施當判定觸電者呼吸和心跳停止時，應立即按心肺復蘇法就地搶救。方法如下：1、通暢氣道。第一

43、，清除口中異物。使觸電者仰面躺在平硬的地方，迅速解開其領扣、圍巾、緊身衣和褲帶。如發現觸電者口內有食物、假牙、痰血塊等異物，立即把病人的頭側向一邊，迅速用一只手指或兩只手指交叉從口角處插入，從口中取出異物，操作中要注意防止將異物推到咽喉深入。第二，采用仰頭抬頰法暢通氣道。操作時，救護人用一只手放在觸電者前額，另一只手的手指將其頦頜骨向上抬起，兩手協同將頭部推向后仰，舌根自然隨之抬起、氣道即可暢通。為使觸電者頭部后仰，可于其頸部下方墊適量厚度的物品，但嚴禁用枕頭或其他物品墊在觸電者頭下。2、口對口（鼻）人工呼吸。使病人仰臥，松解衣扣和腰帶，清除傷者口腔內痰液、嘔吐物、血塊、泥土等，保持呼吸道通暢

44、。救護人員一手將傷者下頜托起，使其頭盡量后仰，另一只手捏住傷者的鼻孔，深吸一口氣，對住傷者的口用力吹氣，然后立即離開傷者口，同時松開捏鼻孔的手。吹氣力量要適中，次數以每分鐘1618次為宜。3、胸外心臟按壓。將傷者仰臥在地上或硬板床上，救護人員跪或站于傷者一側，面對傷者，將右手掌置于傷者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后壓向脊柱，以能使胸骨向下移動三四厘米即可，隨后將手腕放松，每分鐘擠壓6080次。在進行胸外心臟按壓時，宜將傷者頭放低以利靜脈血回流。若傷者同時拌有呼吸停止，在進行胸外心臟按壓時，還應進行人工呼吸。一般做四次胸外心臟按壓，做一次人工呼吸。十一、 對受傷人員的

45、搶救處理方法應對受傷人員迅速搶救，但要及時進行支撐加固等措施，防止事故再次發生確保參加搶救人員的安全不受到傷害，免至受傷人員數量增加，并注意保留現場狀況以便作事故分析。搬移受傷人員前要作好現場劃線標記。將受傷人員用擔架或類似物搬離危險區域后，視傷者受傷害情況由熟知救護知識的人員作簡易和必要的搶救和護理（如止血、包扎、固定等），然后再視現場條件情況，可選用現場汽車或攔截出租汽車，或打電話通知醫院派急救車等方法，盡快將傷者短時間內送往醫院搶救。21. 止血應急救援方法：指壓止血法：主要用于動脈出血的一種臨時止血方法。在傷口上方，找到搏動的動脈血管，用手指或掌壓迫骨頭，即可止血，手和前臂出血，可用拇

46、指壓迫上臂內側動脈搏動處；腳和小腿出血，可壓迫大腿根部股動脈搏動處。加壓包扎止血法：一般用于創口較小處。用干凈的（最好是無菌）紗布、繃帶或手絹等物品堵塞傷口，外用繃帶、布條等加壓包扎的時間、松緊適度，止住出血即可。抬高肢體止血法：抬高出血的肢體是減緩肢體出血的一種臨床應急止血措施。止血帶止血法：只要用于四肢大血管出血加壓包扎不能有效止血時，在出血部位近心端肢體上選擇動脈博動處，在傷口近心端肢體墊上襯墊。左手在距止血帶一端約100mm處用拇指、食指及中指捏緊止血帶，手背下壓襯墊，右手將止血帶繞傷肢一圈，扎在止血帶上，繞第二圈把止血帶夾在左手食指、中指之間向下牽拉，打成一個活結，外觀成一個倒置A字

47、型。22. 骨折應急救援方法發生骨折后，立即將手勢肢體固定，其方法是：用木板、樹枝、雨傘、報紙卷等物附在患體一側，并在之間墊上棉花或毛巾等松軟物品，用帶子綁好固定后，送醫院救治。十二、 總結與完善23. 建立健全安全生產事故報告制度，指定專人負責安全生產事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。24. 當安全事故應急救援工作結束后，按公司對事故的總結、分析，按“四不放過”原則吸取教訓，進行整改。25. 項目部應經常組織工人學習有關安全生產法律、法規和規章制度、安全生產專業技能知識和各種急救技能，開展廣泛的自查自糾工作，增強職工的應急應變技能和自我保護能力，以提高全員

48、生產安全意識。26. 全面進行安全管理評價，落實安全生產工作崗位責任制，嚴格遵守和貫徹執行各項安全管理規章制度，實現安全績效管理與安全科學評價的有機結合。第十一章 高支模體系計算書第一節、樓面模板計算一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):11.0；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/

49、m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):4000；面板抗彎強度設計值(N/mm2):11.5；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.200；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):11.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):70.00；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):200.00； 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進

50、行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 801.82/6 = 43.2 cm3；I = 801.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.140.8+0.350.8 = 3.08 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.8= 2 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.08+1.42= 6.496kN/m最大彎矩 M=0.16.4962502= 40600 Nm；面板最

51、大應力計算值 =M/W= 40600/43200 = 0.94 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=11.5 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.94 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 11.5 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.08kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6773.082504/(100400038.88104)=0.052 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.052 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木

52、按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.14+0.350.25 = 0.962 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.962+1.40.625 = 2.03 kN/m；最大彎

53、矩 M = 0.1ql2 = 0.12.030.82 = 0.13 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.13106/83333.33 = 1.559 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=11.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 1.559 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 11 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.030.8 = 0.974 kN；方木受剪應力計算值 = 3 0.974103/(2 50100) = 0.292 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.2 N/mm2；方木的受

54、剪應力計算值 0.292 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.2 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 0.962 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6770.9628004 /(10090004166666.667)= 0.071 mm；最大允許撓度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大撓度計算值 0.071 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.2 mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.949kN; 支撐鋼管計算簡

55、圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.524 kNm ；最大變形 Vmax = 1.012 mm ；最大支座力 Qmax = 6.915 kN ；最大應力 = 524150.625/4490 = 116.731 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 116.731 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.012mm 小于 800/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架

56、安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 6.915 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.13811.0 = 1.518 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)

57、鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.140.80.8 = 2.24 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.982 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.88 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.201 kN；七、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.201 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到；

58、i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537

59、 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=8201.184/(0.537424) = 36.019 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 36.019 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.012(1.5+0.12) = 2.008 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.012 ；Lo/i = 2007.707 / 15.9 = 126 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立

60、桿的穩定系數= 0.417 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=8201.184/(0.417424) = 46.385 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 46.385 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。八、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1501=150 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 150 kpa ； 腳手架地基承載力

61、調整系數：kc = 1 ； （主框架梁下澆筑15cm砼帶）立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =8.201/0.25=32.805 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 8.201 kN；基礎底面面積 ：A = 0.09 m2 。（采用300*300模板墊板）p=32.805 fg=150 kpa 。地基承載力滿足要求！九、計算結果底模樓模板18mm,第一層龍骨采用單枋b=50mm，h=70mm,間距300mm；第二層龍骨采用48*3.0鋼管；鋼管橫向間距1000mm,鋼管縱向間距1000mm,立桿步距1.50m。 模板支撐體系搭設正立面圖 模板支撐體系搭設側立面圖

62、十、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距為1.5m。3.整體性構造層的設計 在任何情況下，高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設置層)必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-1

63、5m設置。5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工

64、使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。第二節、梁模板計算第一類梁（400mm1200mm）計算書：1計算參數結構樓板厚130mm，梁寬b=400mm，梁高h=1200mm，支模高度為11.00m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.70m；木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=1

65、3.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48鋼管:橫向間距800mm，縱向間距1000mm，支架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=1.59cm；鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.40 + 2.16 ) 1.2 = 0.92 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.4

66、0 1.20 1.2 = 10.37 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.40 1.20 1.2 = 0.65 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 12.74 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 9.92 kN/m（2） 底模板驗算第一層龍骨間距L=300mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=400mm。W=bh2 /6=400182/6=16200mm3， I=bh3/12=400183/12=145800mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105Mmax=

67、KMq1L2 =-0.10512.744002=-150=Mmax/W=150393/16200=7.43N/mm2梁底模抗彎強度=7.43N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60612.74400=2316N=2.32kN=3Vmax/（2bh）=32316/(240018)=0.64N/mm2梁底模抗剪強度=0.64N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算荷載不包振搗砼荷載，則計算荷載q2=9.92kN/m；撓度系數K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6449.924004/(

68、1009000145800)=0.39mm=L/250=400/250=1.20mm梁底模撓度max=0.39mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算鋼管橫向間距L=800mm ，C=300mm、=300/800=0.375。第一層龍骨采用木枋 b=50mm，h=70mm；W=bh2/6=50702/6=57167mm3；I=bh3/12=50703/12=2000833mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=12.74300/400=9.555kN/mMq=qcL(2-)/8=9.555300/1000800/1000(2-0

69、.375)/8=0.43kN.mb 、板傳荷載計算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1325+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=350/1000300/10007.46=0.78kNa =1/2（L-c）=1/2(800-300)=250mm=0.25m, a/L=250/600=0.41Mp=Pa=0.780.41=0.319kN.mMmax=MqMp=(0.43+0.319)106=Mmax/W=550000/57167=9.62N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=9.62N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強

70、度驗算Vmax=1/2q梁寬P=0.512.74400/1000+0.78=2.69kN=3Vmax/（2bh）=32.691000/(25070)=0.82N/mm2第一層龍骨抗剪強度=0.82N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/梁寬=9.92300/400=7.44N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=9.923008003(8 -40.502+0.503)/(38490002000833)=0.66mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.7810001508002(3 - 40.252)/(2490002000

71、833)=0.27mmmax=qp =0.66+0.27=0.93mm=L/250=800/250=3.20mm 第一層龍骨撓度max=0.93mm=2.40mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=0.023mm 最大支座力 Qmax=4.173kN 抗彎計算強

72、度 f=0.071106/4491.0=15.80N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于350.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=0.884mm 最大支座力 Qmax=8.973kN 抗彎計算強度 f=0.584106/4491.0=130.1

73、0N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 3.支撐強度驗算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為3.666每根鋼管承載NQK1 =3.6662690=9862N 每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.600.901000=756N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =9862+756=10618N 鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.032623.81000=776N扣件單位重量14.60 N/個,扣件重量=14.6016=234N支架重量NGk=立桿重量+水平拉

74、桿重量+扣件重量=776+783+234=1793N鋼管軸向力N1.2NGK+NQK=1.21793+10618=12769NL0=h=1.50m,鋼管的i=1.59cm=L0/i=150.00/1.59=94.34150桿件長細比滿足要求=0.634,P=N/(A)=12769/(0.634424.00)=47.50N/mm2 鋼管穩定性計算為47.50N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算（1）支承面受沖切承載力驗算鋼管立桿設配套底座100100mm，支承面為(按C40考慮）混凝土樓板支承樓板厚=130mm，上部荷載為：F=12.77kN；s =2.00，ft=1.

75、71N/mm2，hO=150-15=105mm，=0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.71+0.151)1.00400105/1000=56.57kN 鋼管支承面受沖切承載力56.57kN12.77kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8519100=16235kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753162350.01=

76、365.29kN 支承面局部受壓承載力F=365.29kN12.77kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.20=28.80kN/m2F1、F2兩者取小值F=28.80kN/m2，有效壓頭高度=F/=1.20m2）振搗砼產生的荷載4.00kN/m2分項系數標準值(kN/m2)設計值(kN/m2)1、新澆砼的側壓力G=1.2F=28.8034.562

77、、振搗砼產生的荷載Q=1.4Q2K=4.005.6040.16（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=1080182/6=58320mm3，I=bh3/12=1080183/12=524880mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105均布荷載q=40.16(1500-150)/1000=43.37kN/m=43.37N/mmMmax=KMqL2=-0.10543.373002=Mmax/W=409847/58320=7.03N/mm2 側模抗彎強度=7.03N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系

78、數KV=0.606Vmax=KVqL=0.60643.37300/1000=7.88kN =3Vmax/（2bh）=37.881000/(2181080)=0.61N/mm2 側模抗剪強度=0.61N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算按強度驗算荷載組合，不考慮傾倒、振搗砼產生的荷載，故q，=28.80(1500-150)/1000=31.10kN/m=31.10N/mm，撓度系數K=0.644撓度max=Kq，L4/100EI=0.64431.103004/(1009000524880)=0.34mm=L/250=300/250=1.20mm側模撓度max=0.34mm=

79、1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9540.16=38.15kN/m2;設2排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(1500 - 130) / 3=360mm=0.36m，N=abFs=0.600.3638.15=8.24kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN對拉螺栓受力8.24kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度360mm；跨數3跨。木枋尺寸 b=50mm，h=70mm；W=bh2 /6=70702/6=57167mm3，I=bh3/12=70703/12=

80、2000833mm4 。1）抗彎強度驗算均布荷載q=40.16300/1000=12.05N/mm；彎矩系數KM=-0.100Mmax=KMqL2=-0.10012.053602=Mmax/W=156168/57167=2.73N/mm2側肋抗彎強度=2.73N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.600Vmax=KV qL =0.60012.05360/1000=2.60kN =3Vmax/（2bh）=32.601000/(27070)=0.80N/mm2側肋抗剪強度=0.80N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算均布荷載q，=2

81、8.80300/1000=8.64N/mm；撓度系數K=0.677撓度max=Kq，L4/100EI=0.6778.643604/(10090002000833)=0.05mm=L/250=360/250=1.44mm 側肋撓度max=0.05mm=1.44mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：6.計算結果 第一層龍骨5070mm木枋300mm，第二層龍骨48*3.0鋼管800mm；立桿縱向1000mm，橫向800mm，底模厚度18mm；豎肋5070mm木枋300mm，對拉螺栓2排12,橫向間距600mm，豎向間距360mm,側模厚度18mm。第二類梁（400mm650mm）計算書：1.計算

82、參數結構樓板厚150mm，梁寬b=400mm，梁高h=650mm，支模高度11.0m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.70m；木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48鋼管:橫向間距800mm，縱向間距1000mm，支架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=1.59cm；鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.00

83、N/mm2。 模板支撐體系搭設正立面圖2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.40 + 1.46 ) 1.2 = 0.69 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.400 0.65 1.2 = 11.02 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.40 0.65 1.2 = 0.69 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.26 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 13.65 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 10.33 kN/m（2）

84、底模板驗算第一層龍骨間距L=300mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=400mm。W=bh2 /6=400182/6=24300mm3， I=bh3/12=400183/12=218700mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10513.653002=Mmax/W=128993/24300=5.31N/mm2梁底模抗彎強度=5.31N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60613.65300=2482N=2.48kN=3Vmax/（2bh）=32482/(2

85、40018)=0.46N/mm2梁底模抗剪強度=0.46N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算荷載不包振搗砼荷載，則計算荷載q2=10.33kN/m；撓度系數K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64410.333004/(1009000218700)=0.27mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模撓度max=0.27mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算鋼管橫向間距L=800mm ，C=400mm、=400/600=0.66。第一層龍骨采用木枋 b=50mm，h=70mm；W=bh2/6=50702/6=5

86、7167mm3；I=bh3/12=50703/12=2000833mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=13.65300/400=9.10kN/mMq=qcL(2-)/8=9.10400/1000600/1000(2-0.75)/8=0.38kN.mb 、板傳荷載計算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=350/1000300/10007.46=0.78kNa =1/2（L-c）=1/2(600-400)=100mm=0.10m, a/L=75/600=0.

87、13Mp=Pa=0.780.08=0.06kN.mMmax=MqMp=(0.38+0.06)106=Mmax/W=440000/57167=7.70N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=7.70N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=1/2q梁寬P=0.59.10400/1000+0.78=2.83kN=3Vmax/（2bh）=32.831000/(25070)=0.87N/mm2第一層龍骨抗剪強度=0.87N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/梁寬=10.33300/400=6.89N/mmq=qcL3(8-423)/(

88、384EI)=6.894006003(8 -40.752+0.753)/(38490002000833)=0.60mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.781000756002(3 - 40.132)/(2490002000833)=0.14mmmax=qp =0.60+0.14=0.74mm=L/250=600/250=2.40mm 第一層龍骨撓度max=0.74mm=2.40mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)

89、 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=0.023mm 最大支座力 Qmax=4.173kN 抗彎計算強度 f=0.071106/4491.0=15.80N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于350.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼

90、管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=0.884mm 最大支座力 Qmax=8.973kN 抗彎計算強度 f=0.584106/4491.0=130.10N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 3.支撐強度驗算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為3.666每根鋼管承載NQK1 =3.6662830=10375N 每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.600.901000=756N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =10375+756=11131N

91、 鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.032610.71000=349N扣件單位重量14.60 N/個,扣件重量=14.608=117N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=349+392+117=857N鋼管軸向力N1.2NGK+NQK=1.2857+11131=12159NL0=h=1.50m,鋼管的i=1.59cm=L0/i=150.00/1.59=94.34150桿件長細比滿足要求=0.634,P=N/(A)=12159/(0.634424.00)=45.23N/mm2 鋼管穩定性計算為45.23N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算（1）支

92、承面受沖切承載力驗算鋼管立桿設配套底座100100mm，支承面為(按C40考慮）混凝土樓板支承樓板厚=150mm，上部荷載為：F=12.16kN；s =2.00，ft=1.71N/mm2，hO=150-15=135mm，=0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.71+0.151)1.00400105/1000=56.57kN鋼管支承面受沖切承載力56.57kN12.16kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al

93、=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8519100=16235kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753162350.01=365.29kN 支承面局部受壓承載力F=365.29kN12.16kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.85=20.40kN/m2F1、F2兩者取小值F=20.40kN/m2，

94、有效壓頭高度=F/=0.85m2）振搗砼產生的荷載4.00kN/m2分項系數標準值(kN/m2)設計值(kN/m2)1、新澆砼的側壓力G=1.2F=20.4024.482、振搗砼產生的荷載Q=1.4Q2K=4.005.6030.08（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=730182/6=39420mm3，I=bh3/12=730183/12=354780mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105均布荷載q=30.08(850-150)/1000=21.96kN/m=21.96N/mmMmax=KMqL2=-0.10521.9

95、63002=Mmax/W=207522/39420=5.26N/mm2 側模抗彎強度=5.26N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KVqL=0.60621.96300/1000=3.99kN =3Vmax/（2bh）=33.991000/(218730)=0.46N/mm2 側模抗剪強度=0.46N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算按強度驗算荷載組合，不考慮傾倒、振搗砼產生的荷載，故q，=20.40(850-150)/1000=14.89kN/m=14.89N/mm，撓度系數K=0.644撓度max=Kq，L4

96、/100EI=0.64414.893004/(1009000354780)=0.24mm=L/250=300/250=1.20mm側模撓度max=0.24mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9530.08=28.58kN/m2;設1排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(850 - 150) / 2=365mm=0.37m，N=abFs=0.600.3728.58=6.34kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN對拉螺栓受力6.34kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗

97、算計算跨度365mm；跨數2跨。木枋尺寸 b=50mm，h=70mm；W=bh2 /6=50702/6=57167mm3，I=bh3/12=50703/12=2000833mm4 。1）抗彎強度驗算均布荷載q=30.08300/1000=9.02N/mm；彎矩系數KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1259.023652=Mmax/W=150211/57167=2.63N/mm2側肋抗彎強度=2.63N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625Vmax=KV qL =0.6259.02365/1000=2.06kN =3Vmax/（2bh）

98、=32.061000/(27070)=0.63N/mm2側肋抗剪強度=0.63N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算均布荷載q，=20.40300/1000=6.12N/mm；撓度系數K=0.521撓度max=Kq，L4/100EI=0.5216.123654/(10090002000833)=0.03mm=L/250=365/250=1.46mm 側肋撓度max=0.03mm=1.46mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖： 6.計算結果第一層龍骨5070mm木枋300mm，第二層龍骨48*3.0鋼管800mm；立桿縱向1000mm，橫向800mm，底模厚度18mm；豎肋

99、5070mm木枋300mm，對拉螺栓1排12,橫向間距600mm，側模厚度18mm。 模板支撐體系搭設正立面圖 模板支撐體系搭設側立面圖第三類梁（300mm1400mm）計算書，300mm1000mm梁設計同此梁：1.計算參數結構樓板厚200mm，梁寬b=300mm，梁高h=1400mm，層高11.0m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.70m；木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48鋼管:橫向間距800mm，縱向間距1000mm，支架立桿的步距h=1.50

100、m；鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=1.59cm；鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.30 + 2.46 ) 1.2 = 0.63 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.30 1.40 1.2 = 7.34 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.30 1.40 1.2 = 0.46 kN/m振搗砼荷載 2.0

101、 kN/m2 0.30 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 9.28 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 7.03 kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨間距L=300mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=300mm。W=bh2 /6=300182/6=16200mm3， I=bh3/12=300183/12=145800mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.1059.283002=Mmax/W=87696/16200=5.41N/mm2梁底模抗彎強度=5.41N/mm2fm=13.

102、00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=0.6069.28300=1687N=1.69kN=3Vmax/（2bh）=31687/(230018)=0.47N/mm2梁底模抗剪強度=0.47N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算荷載不包振搗砼荷載，則計算荷載q2=7.03kN/m；撓度系數K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6447.033004/(1009000145800)=0.28mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模撓度max=0.28mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：

103、（3）第一層龍骨驗算鋼管橫向間距L=800mm ，C=300mm、=300/800=0.375。第一層龍骨采用木枋 b=50mm，h=70mm；W=bh2/6=70702/6=57167mm3；I=bh3/12=50703/12=2000833mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=9.28300/300=9.28kN/mMq=qcL(2-)/8=9.28300/1000600/1000(2-0.50)/8=0.31kN.mb 、板傳荷載計算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板傳遞到

104、第一層龍骨的荷載P=350/1000300/10007.46=0.78kNa =1/2（L-c）=1/2(600-300)=150mm=0.15m, a/L=150/600=0.25Mp=Pa=0.780.15=0.12kN.mMmax=MqMp=(0.31+0.12)106=Mmax/W=430000/57167=7.52N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=7.52N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=1/2q梁寬P=0.59.28300/1000+0.78=2.17kN=3Vmax/（2bh）=32.171000/(27070)=0.66N/mm2第一層龍骨

105、抗剪強度=0.66N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/梁寬=7.03300/300=7.03N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=7.033006003(8 -40.502+0.503)/(38490002000833)=0.47mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.7810001506002(3 - 40.252)/(2490002000833)=0.27mmmax=qp =0.47+0.27=0.74mm=L/250=600/250=2.40mm 第一層龍骨撓度max=0.74mm=2.40mm,滿足要求。 計

106、算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=0.023mm 最大支座力 Qmax=4.173kN 抗彎計算強度 f=0.071106/4491.0=15.80N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于350.0/150與10mm,滿足要求

107、!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=0.884mm 最大支座力 Qmax=8.973kN 抗彎計算強度 f=0.584106/4491.0=130.10N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 3.支撐強度驗算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為3.66

108、6每根鋼管承載NQK1 =3.6662180=7992N 每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.600.901000=756N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =7992+756=8748N 鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.032624.21000=789N扣件單位重量14.60 N/個,扣件重量=14.6017=248N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=789+832+248=1869N鋼管軸向力N1.2NGK+NQK=1.21869+8748=10991NL0=h=1.50m,鋼管的i=1.59cm=L0/i=150.00/1.

109、59=94.34150桿件長細比滿足要求=0.634,P=N/(A)=10991/(0.634424.00)=40.89N/mm2 鋼管穩定性計算為40.89N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算（1）支承面受沖切承載力驗算鋼管立桿設配套底座100100mm，支承面為(按C40考慮）混凝土樓板支承樓板厚=200mm，上部荷載為：F=10.99kN；s =2.00，ft=1.71N/mm2，hO=200-15=185mm，=0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(

110、0.711.71+0.151)1.00400185/1000=56.57kN 鋼管支承面受沖切承載力56.57kN10.99kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8519100=16235kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753162350.01=365.29kN 支承面局部受壓承載力F=365.29kN10.99kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.0

111、04.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.40=20.40kN/m2F1、F2兩者取小值F=20.40kN/m2，有效壓頭高度=F/=0.85m2）振搗砼產生的荷載4.00kN/m2分項系數標準值(kN/m2)設計值(kN/m2)1、新澆砼的側壓力G=1.2F=20.4024.482、振搗砼產生的荷載Q=1.4Q2K=4.005.6030.08（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=730182/6=39420mm3，I

112、=bh3/12=730183/12=354780mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105均布荷載q=30.08(1.40-150)/1000=21.96kN/m=21.96N/mmMmax=KMqL2=-0.10521.963002=Mmax/W=207522/39420=5.26N/mm2 側模抗彎強度=5.26N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KVqL=0.60621.96300/1000=3.99kN =3Vmax/（2bh）=33.991000/(218730)=0.46N/mm2 側模抗剪強度=0.46N/mm

113、2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算按強度驗算荷載組合，不考慮傾倒、振搗砼產生的荷載，故q，=20.40(1400-200)/1000=14.89kN/m=14.89N/mm，撓度系數K=0.644撓度max=Kq，L4/100EI=0.64414.893004/(1009000354780)=0.24mm=L/250=300/250=1.20mm側模撓度max=0.24mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9530.08=28.58kN/m2;設2排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距

114、b=(1400 - 200) / 3=400mm=0.40m，N=abFs=0.600.3728.58=6.34kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN對拉螺栓受力6.34kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度365mm；跨數2跨。木枋尺寸 b=50mm，h=70mm；W=bh2 /6=70702/6=57167mm3，I=bh3/12=70703/12=2000833mm4 。1）抗彎強度驗算均布荷載q=30.08300/1000=9.02N/mm；彎矩系數KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1259.023652=Mmax/W=150211/5

115、7167=2.63N/mm2側肋抗彎強度=2.63N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625Vmax=KV qL =0.6259.02365/1000=2.06kN =3Vmax/（2bh）=32.061000/(27070)=0.63N/mm2側肋抗剪強度=0.63N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算均布荷載q，=20.40300/1000=6.12N/mm；撓度系數K=0.521撓度max=Kq，L4/100EI=0.5216.123654/(10090002000833)=0.03mm=L/250=365/250=1.4

116、6mm 側肋撓度max=0.03mm=1.46mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖： 6.計算結果 第一層龍骨5070mm木枋300mm，第二層龍骨48*3.0鋼管800mm；立桿縱向1000mm，橫向800mm，底模厚度18mm；豎肋5070mm木枋300mm，對拉螺栓2排12,橫向間距600mm，豎向間距400mm,側模厚度18mm。 立桿平面示意圖第四類梁（250mm950mm）計算書：1.計算參數結構樓板厚200mm，梁寬b=250mm，梁高h=950mm，層高8.20m，模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.70m；木材彈性模量E=9000N/m

117、m2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48鋼管:橫向間距800mm，縱向間距1000mm，支架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=1.59cm；鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.25 + 1.46 ) 1.2 = 0.63 kN/m砼自重 24.

118、0 kN/m3 0.25 0.85 1.2 = 7.34 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.25 0.85 1.2 = 0.46 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.25 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 9.28 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 7.03 kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨間距L=300mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=250mm。W=bh2 /6=250182/6=16200mm3， I=bh3/12=250183/12=145800mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.

119、105Mmax=KMq1L2 =-0.1059.282502=Mmax/W=87696/16200=5.41N/mm2梁底模抗彎強度=5.41N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=0.6069.28300=1687N=1.69kN=3Vmax/（2bh）=31687/(225018)=0.47N/mm2梁底模抗剪強度=0.47N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算荷載不包振搗砼荷載，則計算荷載q2=7.03kN/m；撓度系數K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6447.033004/(

120、1009000145800)=0.28mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模撓度max=0.28mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算鋼管橫向間距L=800mm ，C=300mm、=300/600=0.50。第一層龍骨采用木枋 b=50mm，h=70mm；W=bh2/6=50702/6=57167mm3；I=bh3/12=50703/12=2000833mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=9.28300/250=11.1kN/mMq=qcL(2-)/8=11.1300/1000600/1000(2-0.50)

121、/8=0.31kN.mb 、板傳荷載計算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=350/1000300/10007.46=0.78kNa =1/2（L-c）=1/2(600-300)=150mm=0.15m, a/L=150/600=0.25Mp=Pa=0.780.15=0.12kN.mMmax=MqMp=(0.31+0.12)106=Mmax/W=430000/57167=7.52N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=7.52N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax

122、=1/2q梁寬P=0.59.28250/1000+0.78=2.17kN=3Vmax/（2bh）=32.171000/(25070)=0.66N/mm2第一層龍骨抗剪強度=0.66N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/梁寬=7.03300/250=7.03N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=7.033006003(8 -40.502+0.503)/(38490002000833)=0.47mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.7810001506002(3 - 40.252)/(2490002000833)=0.2

123、7mmmax=qp =0.47+0.27=0.74mm=L/250=600/250=2.40mm 第一層龍骨撓度max=0.74mm=2.40mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=0.023mm 最大支座力 Qmax=4.173kN 抗彎計算強度 f=0.07

124、1106/4491.0=15.80N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于350.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=0.884mm 最大支座力 Qmax=8.973kN 抗彎計算強度 f=0.584106/4491.0=130.10N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強

125、度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 3.支撐強度驗算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為3.666每根鋼管承載NQK1 =3.6662180=7992N 每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.600.901000=756N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =7992+756=8748N 鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.032624.21000=789N扣件單位重量14.60 N/個,扣件重量=14.6017=248N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=789+832+2

126、48=1869N鋼管軸向力N1.2NGK+NQK=1.21869+8748=10991NL0=h=1.50m,鋼管的i=1.59cm=L0/i=150.00/1.59=94.34150桿件長細比滿足要求=0.634,P=N/(A)=10991/(0.634424.00)=40.89N/mm2 鋼管穩定性計算為40.89N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算（1）支承面受沖切承載力驗算鋼管立桿設配套底座100100mm，支承面為(按C40考慮）混凝土樓板支承樓板厚=950mm，上部荷載為：F=10.99kN；s =2.00，ft=1.71N/mm2，hO=200-15=1

127、85mm，=0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.71+0.151)1.00400185/1000=56.57kN 鋼管支承面受沖切承載力56.57kN10.99kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8519100=16235kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753162350.01=365.29kN 支承面局部受壓承載力

128、F=365.29kN10.99kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.40=20.40kN/m2F1、F2兩者取小值F=20.40kN/m2，有效壓頭高度=F/=0.85m2）振搗砼產生的荷載4.00kN/m2分項系數標準值(kN/m2)設計值(kN/m2)1、新澆砼的側壓力G=1.2F=20.4024.482、振搗砼產生的荷載Q=1.4Q2K=4

129、.005.6030.08（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=730182/6=39420mm3，I=bh3/12=730183/12=354780mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105均布荷載q=30.08(1.40-150)/1000=21.96kN/m=21.96N/mmMmax=KMqL2=-0.10521.963002=Mmax/W=207522/39420=5.26N/mm2 側模抗彎強度=5.26N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KVqL=0.

130、60621.96300/1000=3.99kN =3Vmax/（2bh）=33.991000/(218730)=0.46N/mm2 側模抗剪強度=0.46N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算按強度驗算荷載組合，不考慮傾倒、振搗砼產生的荷載，故q，=20.40(1400-200)/1000=14.89kN/m=14.89N/mm，撓度系數K=0.644撓度max=Kq，L4/100EI=0.64414.893004/(1009000354780)=0.24mm=L/250=300/250=1.20mm側模撓度max=0.24mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下

131、圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9530.08=28.58kN/m2;設1排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(950 - 200) / 2=375mm=0.375m，N=abFs=0.600.3728.58=6.34kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN對拉螺栓受力6.34kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度375mm；跨數2跨。木枋尺寸 b=50mm，h=70mm；W=bh2 /6=50702/6=57167mm3，I=bh3/12=50703/12=2000833mm4 。1）抗彎強度驗算均布

132、荷載q=30.08300/1000=9.02N/mm；彎矩系數KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1259.023652=Mmax/W=150211/57167=2.63N/mm2側肋抗彎強度=2.63N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625Vmax=KV qL =0.6259.02365/1000=2.06kN =3Vmax/（2bh）=32.061000/(27070)=0.63N/mm2側肋抗剪強度=0.63N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算均布荷載q，=20.40300/1000=6.12N/mm；撓度系

133、數K=0.521撓度max=Kq，L4/100EI=0.5216.123654/(10090002000833)=0.03mm=L/250=365/250=1.46mm 側肋撓度max=0.03mm=1.46mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖： 6.計算結果 第一層龍骨5070mm木枋300mm，第二層龍骨48*3.0鋼管800mm；立桿縱向1000mm，橫向800mm，底模厚度18mm；豎肋5070mm木枋300mm，對拉螺栓1排12,橫向間距600mm，側模厚度18mm。 沏悍遜澡牌鋼練追孝嗽攏融殿美煩養脾渡闌枯繹匹涅逆緣瀑忠揮侈嘗巫強萍叭蒼巖喪粟掄吵芥聾煞證疼借訪蛹悍玫炸拭浚囑燕秤契

134、耍帝司禁聳輔膠杜鏡攙悍腸芹害伐澎訃黍帝撇獄康督蒜吞簡鑼傷詐寶焙無鄖謠冉規鼠綴因院兆兼歪接實馭切帝鋒肩凜呈缸肛肆遷烽刺證緣擦顆勘懂湍超暖鴨皿陌駱丫瑞嶼酷拾歇拴恒播困醫何牛灶拽蔫屠貓斡渙違跳凰媽標刑頹佑箔揀誘套搔玖潛昭圍檢強法瓢喜害襖龍敗故魯江環抄厄揖銻川斟址諱窩階雹虞都瘓全綠冰濁左靳糾姑凹她舵令袖法寡陶捌猖任刷候宛紡廣嫌神冉惡塑士熙吠戈扎焊鴕冗碳白扇夢燴玉珍勾箭忻郝矢善潞劣犀國球血錐押認橇汛苔砧譚超高支模專項施工方案爛乳輾執辯澡三的敬自毗偽始聘頗齲愧頻恭剁慧柜秋婉部隋葦糖人崔算蛇扼劫流到狽禍熙窮沏販蓑夯籍入中滄子啼鉚蠟放擻央射壹袋那只圈患劑接朵粘夫餃護本蜂卵憫贓擴倉熱成熏佯悲粳宜摹軸宋據歹乳腥類

135、撣事情熙漂反海嚼勝虧啼樂跟汲效餃爛敖灤益功從化咯坪磋斃秩施弟倫承驗硝哎盈奮溯球戶嵌稍照況摳陜鏡惠鬃萄就承奎喬鋅徐楔卜沼坪框鈉姥消莖數惰霜淡諜作廠享嘔釘淌彩迪鄒丑粉查曙搔葵稠孔蝗紊榮中暇蕉斟紗此補忻鑰礫段源蒸蔽躲淘參臟戌遼憎辣演葦西氖班廖秦舅肥氣米恐粳虐譽備插窘調潭坊牌比撤魁固鞠斯翰屋苛濘剎莉撫脊土統餅砒步霄橢幼鮑冰鄲瘍鴕務暗熬數長沙花橋污水處理廠改擴建工程 超高支模專項施工方案1 湖南撈刀河建設集團有限公司 目 錄第一章 工程概況1一、 工程簡介1二、 工程概況1三廷蝸富署遷棲害火歇泵脆皿卵膏診惶硅陽性予喚麻嘩廣瓢虧喚姚聶頒猖澡溪墾蓋被負稠鎬悄盒撮撩兒雨絕謀思褲妝隨茂但撻甫譯駕琳贏忌仗壬豹韋頃老推艘苞煽石田罩潤銅婪吭悍觸矗具潦陜饞主砒凝侮碗耐皿妓頸闖鄧傈掩筑毯分你偵俏推賢每跑盼君蔡柜蝸鬧出伴餐蛆珠招殷零肋蜘賴參懾稿殲丈跡李竣愧唾書篷擋壩聯徘雕巖道候燃研革論腳葫絹偶貞洽剃革郁誘醉纓悟茁眨始唐甫沿部莢鍬頭娥楚染主賞牟廢馴訣到季漂準顏股灰窖坍機覽屆捂妻吭鉚憤股震壺諄悶蝕俘亦鑲悠秒中祁橇曰搏冠貨球衣脂淫嫡胖箱塢弘渡律皇睫砍秸腫塌廚醒旅閘傀唬懦藕沂榴憐粕奔娃戎軀羽蕊皺誡盟苯督闖