1、東莞市虎門富民服裝展示中心鋼管落地卸料平臺施工方案編制人：審核人：審批人：編制單位：中國建筑第四工程局編制日期：二七年三月十二日1. 工程概況工程名稱東莞市虎門富民服裝展示中心工程地點東莞市虎門鎮博涌村建設單位廣東東莞市富民服裝展示中心有限公司設計單位龍安-泛華建筑工程顧問有限公司監理單位安徽建設監理公司東莞分公司施工單位中國建筑第四工程局建筑面積153638m2層數（地上/地下）地上23層/地下3層建筑高度99.8m結構形式鋼筋混凝土框架-剪力墻2. 編制憑據 廣東東莞市富民服裝展示中心工程承包合同、及施工用圖紙等； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001) 建筑結構荷
2、載規范(GB 50009-2001) 鋼結構設計規范(GB 50017-2003) 懸挑腳手架施工方案 東莞市虎門富民服裝展示中心施工組織設計 【建筑施工手冊】第四版； 工程建設標準強制性條文、及其他有關法律、法規、規章、管理文件。3. 卸料平臺設置： 三層以上采用懸挑式腳手架，卸料平臺也采用懸挑式卸料平臺。 三層以下采用鋼管落地式卸料平臺。 本方案只對落地式鋼管卸料平臺進行計算及說明，懸挑式卸料平臺詳見懸挑腳手架施工方案（2007年1月14日編制）。4. 設計計算4.1. 計算簡圖4.2. 參數信息4.2.1. 基本參數 立桿橫向間距或排距la(m):1.00，立桿步距h(m)：1.50；
3、立桿縱向間距lb(m):1.00，平臺支架計算高度H(m)：22.80（按最不利的從地下三層搭設至二層板高度計算）； 立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.10，平臺底鋼管間距離(mm)：300.00； 鋼管類型(mm):483.5，扣件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；4.2.2. 荷載參數 腳手板自重(kN/m2):0.300； 欄桿自重(kN/m):0.150； 材料堆放最大荷載(kN/m2):2.000； 施工均布荷載(kN/m2):3.000；4.3. 縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面慣
4、性矩 I = 12.19cm4； 縱向鋼管計算簡圖4.3.1. 荷載的計算： 腳手板與欄桿自重(kN/m)：q11 = 0.15 + 0.30.3 = 0.24 kN/m； 堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12 = 20.3 = 0.6 kN/m； 活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 30.3 = 0.9 kN/m4.3.2. 強度驗算:依照規范規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 均布恒載：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.24+ 1.20.6 = 1
5、.008 kN/m；均布活載：q2 = 1.40.9 = 1.26 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.11.00812 + 0.117 1.2612 = 0.248 kN.m ；最大支座力 N = 1.11.0081 + 1.21.261 = 2.621 kN；最大應力 = Mmax / W = 0.248106 / (5080) = 48.862 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；縱向鋼管的計算應力 48.862 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓設計強度 205 N/mm2，滿足要求！4.3.3. 撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公
6、式如下: 均布恒載: q = q11 + q12 = 0.84 kN/m；均布活載： p = 0.9 kN/m； V = (0.677 0.84+0.9900.9)10004/(1002.06105121900)=0.581 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0.581 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 1000/150與10 mm，滿足要求！4.4. 橫向支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =2.621 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mma
7、x = 0.882 kN.m ；最大變形 Vmax = 2.255 mm ；最大支座力 Qmax = 9.531 kN ；最大應力 = 173.668 N/mm2 ；橫向鋼管的計算應力 173.668 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 2.255 mm 小于 支撐鋼管的最大容許撓度 1000/150與10 mm，滿足要求！4.5. 扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN
8、。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 9.531 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 4.6. 模板支架立桿荷載標準值(軸力)計算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。4.6.1. 靜荷載標準值包括以下內容： 腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.12922.8 = 2.943 kN； 欄桿的自重(kN)：NG2 = 0.151 = 0.15 kN； 腳手板自重(kN)：NG3 = 0.311 = 0.3 kN； 堆放荷載(kN)：NG4 = 211 = 2 kN； 經
9、計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.393 kN；4.6.2. 活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 311 = 3 kN；4.6.3. 因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.25.393+ 1.43 = 10.672 kN；4.7. 立桿的穩定性驗算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.672 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 c
10、m； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0 - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.167； - 計算長度系數，參照扣件式規范表；= 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 L0 = k1h
11、= 1.1671.71.5 = 2.976 m；L0/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =10672.176 /( 0.203489 )= 107.51 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 107.51 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！公式(2)的計算結果：L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =10672.176
12、/( 0.53489 )= 41.178 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 41.178 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值1.064 ；公式(3)的計算結果：L0/i = 2110.87 / 15.8 = 134 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.376 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =10672.176 /( 0.376489 )= 58.044 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 58.044 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！5. 卸料平臺其他注意事項 卸料平臺就自成受力系統，禁止與腳手架連接，防止給腳手架增加不利荷載，影響腳手架的穩定與和平臺的安全使用。 卸料平臺應便于操作，腳手板應鋪平綁牢，平臺就在明顯處設置標志牌，規定使用要求和限定荷載（本工程落地式平臺按2KN/m2限荷）。 卸料平臺外側三面須搭高高度不小于900mm的攔桿，及掛密目式安全網。 卸料平臺在建筑物垂直方向應錯開設置，以免妨礙吊運物品。 卸料平臺在使用中應加強檢查，確保安全使用。
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