1、目錄一、編制依據.2二、工程概況.2三、施工布置.2四、施工方法及要求.2五、卸料平臺的拆除.4六、安全防護.4七、安全技術措施及注意事項.4八、落地式鋼管卸料平臺計算書.5九、附圖.10落地式鋼管卸料平臺搭設方案一、編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-2011）建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2011)建筑結構荷載規范(GB50009-2012)建筑施工計算手冊（第二版）汪正榮編著 PKPM安全計算軟件二、工程概況本工程為巴斯夫化工有限公司擴建2.66 萬噸/年樹脂

2、項目的樹脂生產單元，建筑面積為4743.7平方米，建筑高度為24.7m，局部為28.10m。結構類型為框架-剪力墻結構，結構層數為4 層。由于受場地限制和施工條件，故決定將鋼管卸料平臺搭建在4 軸與 B C軸之間外側空地搭設一個卸料平臺(見附圖)。根據卸料平臺的位置尺寸及地形情況，卸料平臺需從2 層逐層搭設至4 層樓面才能滿足施工需要，故卸料平臺最大搭設高度以20.0m 為計算依據。另加1.2m 高防護欄桿。卸料平臺采用落地式鋼管支架。支架采用單立桿，本方案計算時采用單立桿進行驗算。卸料平臺長寬尺寸按 8m 4.5m 進行搭設示意。三、施工布置落地式鋼管扣件卸料平臺，采用483.5 鋼管，堆放

3、荷載按5KN/m2考慮，搭設尺寸為：8m4.5m，立桿的縱距0.9m,立桿的橫距0.9m,水平桿的步距1.6m，平臺底部的掃地桿距離為0.2m,因有外防護腳手架故離墻間距為1.4m。搭設高度為20.00m。四、施工方法及要求1、落地卸料平臺構造要求1.1 立桿本卸料平臺全部采用483.5 立管。立桿接頭除在頂層可采用搭接外，其余均采用對接扣件連接。因采用分層搭設，故在每層卸料平臺下部需要將立桿按比例錯開搭接，待搭設上一層卸料平臺時，再拆除搭接短立桿，進行長桿對接搭設，依次施工。立桿上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各

4、接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。1.2 縱向水平桿縱向水平桿設于橫向水平桿之下，在立桿的內側，并用直角扣件與立桿扣緊。水平桿采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接扣件應交錯布置，不應設在同步同跨內，相鄰接頭水平距離不應大于500mm,并應避免設在跨中。當采用搭接接頭時，搭接接頭長度不應小于1m，并應等距設置3 個旋轉扣件固定，端扣件蓋板邊緣至桿端的距離不宜小于100mm。1.3 連墻桿連墻桿采用剛性連接，水平向沿架體的四角各設置一個拉結點與墻體呈“八”字形對撐連接，連墻件與八字撐每兩步錯開搭接，采用連接件用483.5鋼管，其與架體的連接采用直角扣件，連墻件通過鋼管與完成后的框架柱與平

5、臺架體拉緊，連墻件中的連墻桿盡量呈水平設置，并設置在不妨礙外防護腳手架的部位，見后附圖。1.4 剪刀撐沿落地卸料平臺架體外側設剪刀撐，每三步設置一道水平剪刀撐，剪刀撐與地面夾角為450600，在外側立面沿架長及架高連續設置，斜桿接長采用旋轉扣件搭接，搭接長度不小于1000mm，設置3個旋轉扣件，端部鋼管伸出扣件邊緣不得少于100mm。1.5 平臺采用 50 厚腳手板（松木）封閉嚴密，與平臺架體固定并綁扎牢固，平臺板向樓層傾斜一定坡度。2、材質要求2.1 鋼管（1）采用焊接鋼管，為Q235B鋼。（2）外徑 48，壁厚 3.5mm，長度主要有6m、4m、1.5m 等。（3）新鋼管的質量要求A.新鋼

6、管須有產品質量合格證、鋼管材料檢驗報告。B.鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕和硬彎。C.外徑和壁厚允許偏差為10%。D.端部應平整、端面切斜的允許偏差為1.7mm。（4）舊鋼管外觀質量要求A鋼管須進行涂防銹漆的處理。B鋼管應無銹蝕、鋼管內外表面銹蝕的深度之和不大于0.5mm。C鋼管盡量無彎曲，當有彎曲時，端部彎曲不大于5mm，立桿彎曲不大于20mm，欄桿、支撐體系鋼管不大于30mm。D鋼管應無裂紋、嚴禁打孔。2.2 扣件（1）扣件有三種：直角扣件、旋轉扣件和對接扣件。（2）扣件不得有裂紋、氣孔，不宜有疏松、砂眼或其它影響使用的鑄造，并應將影響外觀質量的粘砂、裂縫、毛刺、氧化皮等清除干

7、凈。（3）扣件與鋼管貼面須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。（4）扣件活動部位應靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙小于1mm（5）當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不大于5mm。（6）扣件螺絲為12，不得滑絲，扣件螺栓擰緊扭緊力矩達70N.m時,可鍛鑄鐵件扣件不得破壞。（7）扣件螺栓扭力矩4065N.m 3、落地式卸料平臺搭設施工3.1 搭設順序搭設場地根據現場實際進行場地平整，夯實。如地基較差采用鋪設碎石或C20混凝土進行地面硬化。場地平整、夯實 定位設置墊板、底座 縱向掃地桿 立桿 橫向掃地桿 小橫桿 大橫桿（柵格）剪刀撐 連墻桿 鋪木板 搭防護欄桿。3.2 施工工藝（1）定位定距：根

8、據構造要求量出內、外立桿距墻距離，并做好標記，用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用白灰點出立桿標記，墊板準確放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空。（2）平臺立桿應嚴格保證對中垂直，搭設過程中要吊線校正，使其具有良好的受力性能。（3）在搭設首層腳手架的過程中，沿每框架格內設一道斜支撐，待該部位腳手架與主體結構的連墻桿可靠拉結后方可拆除。（4）當卸料平臺操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直至連墻件搭設完畢后方可拆除。（5）落地卸料架體搭設，宜先立里排立桿，然后依次向外，每排立桿宜先立兩頭，再立中間的一根，互相看齊后再立中間部分各立桿，立桿接長時，應先立外排，后立內排。（6）卸料平臺需要單

9、獨設置，不得與腳手架共用立管或架設其上。（7）卸料平臺驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術人員會同安全部同意后由架子工操作。4、搭設質量要求（1）立桿的垂直偏差不能大于10cm。（2）縱向水平桿的水平偏差不能大于2cm。（3）橫向水平桿的水平偏差不能大于1cm，且不能偏差外立管10cm。（4）上下相鄰桿縱向水平桿接頭位要相互錯開，設在不同的立桿縱距內，相鄰接頭的水平距離應大于 50cm。柱頭距立桿應小于縱距的1/3。（5）節點處相交桿件的軸線距節點中心的距離小于15 cm。五、卸料平臺的拆除（1）架子拆除時應劃分作業區，周圍設圍欄或豎立警戒標志，地面設有專人指揮，嚴禁非作業

10、人員入內。（2）拆除的高處作業人員，必須戴好安全帽、系好安全帶，穿防滑勞保鞋。（3）拆除順序應遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原則，即先拆腳手板、斜拉桿，后拆橫桿、縱桿、立桿等，并按一步一清的原則依次進行，要嚴禁上下同時進行拆除作業。（4）拆立桿時，應先穩住立桿再拆開再后兩個扣件。（5）連墻點應隨拆除進度逐層拆除。（6）拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以免墜落。（7）拆除時如附近有外電線路，要采取隔離措施，嚴禁架桿接觸電線。（8）拆除時不應碰壞門窗、落水管、地下明溝等物品。（9）拆下的材料、應用繩索栓住，利用滑輪徐徐下運，嚴禁拋擲，運至地面的材

11、料應按指定地點，隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件或鐵絲要集中回收處理。（10）在拆架過程中，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。六、安全防護（1）欄桿和檔腳板應搭設在外排立桿的里側。（2）操作層上欄桿的上皮高度1.2m，中欄桿居中設置。（3）安全網須滿鋪掛在外側立桿的里側，用鐵絲綁扎牢固，不留縫隙，四周應交圈。（4）堆料時卸料平臺堆放材料總重量不超過2.5T，在每層平臺醒目處懸掛限重警示牌，嚴格要求施工班組控制堆料重量，并規定超重嚴禁塔吊吊運。七、安全技術措施及注意事項（1）腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。（2）腳手架操作人員必須戴安全

12、帽、安全帶、穿防滑鞋等。（3）腳手架的構配件必須合格。（4）腳手架搭設應分階段進行檢查，發現問題及時校正。（5）操作層上施工荷載不得超過5KN/m。不得將模板支撐、纜風繩固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。（6）六級及六級以上大風，大霧、雨天應停止腳手架作業,雨、霧后上架子操作應有防滑措施。（7）在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件：A 主結點處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿;B 鋼管連墻件;C 欄桿（8）平臺安裝期間要設置施工安全區并作出標識，必要時要派專人進行監護。（9）安裝的材料水平傳送要采用人力傳遞，不能用提升運載（10）安裝后要及時進行驗收。腳手架安裝完成后，由安全員、施工員會同

13、監理單位、管理公司部門人員進行驗收，確定合格后作出標識，移交施工班組使用。（11）卸料平臺應掛設限載標志牌、安全警告標志牌。（12）臨近道路搭設的落地卸料平臺外側應有防護措施，以防墜物傷人。（13）應根據實際情況設置腳手架的接地及避雷裝置。（14）拆除腳手架時，地面應設圍欄警戒標志，并派專人看守，嚴禁一切非操作人員入內。（15）在卸料平臺不影響操作的顯眼處，應按方案要求標明每平方米最大載荷量，中轉材料應及時運走，不得長時間堆放，防止發生意外。（16）若平臺邊與建筑物周邊產生大于一個腳位的空隙處應積極采取措施，釘好防護木板或采取其他措施，防止踩空。（17）地基必須符合要求，并且要有排水設施。八、

14、落地式鋼管卸料平臺計算書計算依據 1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。計算依據 2扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。8.1 計算參數:模板支架搭設高度為20.0m，立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.60m。腳手板自重 0.30kN/m2，欄桿自重 0.15kN/m，材料最大堆放荷載5.00kN/m2，施工活荷載 2.50kN/m2。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。圖落地平臺支撐架立面簡圖圖落地平臺支撐架立桿穩定性荷載計算單元計算用鋼管為現場常規使用

15、的規格：483.0。8.2、縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩 W=4.49cm3；截面慣性矩 I=10.78cm4；縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算：(1)腳手板與欄桿自重線荷載(kN/m)：q1=0.000+0.3000.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q21=5.0000.300=1.500kN/m (3)施工荷載標準值(kN/m)：q22=2.5000.300=0.750kN/m 經計算得到，活荷載標準值 q2=0.750+1.500=2.250kN/m 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的

16、彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下:最大支座力計算公式如下:靜荷載 q1=1.200.090=0.108kN/m 活荷載 q2=1.400.750+1.40 1.500=3.150kN/m 最大彎矩 Mmax=(0.10 0.108+0.117 3.150)0.9002=0.307kN.m 最大支座力 N=(1.10.108+1.2 3.15)0.90=3.509kN 抗彎計算強度 f=0.307106/4491.0=68.42N/mm2縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均

17、布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載 q1=0.090kN/m 活荷載 q2=0.750+1.500=2.250kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.090+0.990 2.250)900.04/(100 2.06 105107780.0)=0.237mm 縱向鋼管的最大撓度小于900.0/150 與10mm,滿足要求!8.3、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力，P=3.51kN 900 900 900 3.51kN 3.51kN 3.51kN 3.51kN 3.51kN 3.51kN 3.51kN 3.51

18、kN 3.51kN 3.51kNAB支撐鋼管計算簡圖0.7720.842支撐鋼管彎矩圖(kN.m)2.572.570.940.944.444.443.513.510.000.003.513.514.444.440.940.942.572.57支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：900 900 900 1.57kN 1.57kN 1.57kN 1.57kN 1.57kN 1.57kN 1.57kN 1.57kN 1.57kN 1.57kNAB支撐鋼管變形計算受力圖0.9890.060支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.

19、842kN.m 最大變形 vmax=0.989mm 最大支座力 Qmax=11.462kN 抗彎計算強度 f=0.842106/4491.0=187.52N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150 與10mm,滿足要求!8.4、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中 R 取最大支座反力，R=11.46kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!8.5、立桿的穩定

20、性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.10020.000=1.990kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)欄桿的自重(kN)：NG2=0.1500.900=0.135kN (3)腳手板自重(kN)：NG3=0.3000.900 0.900=0.243kN (4)堆放荷載(kN)：NG4=5.0000.900 0.900=4.050kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.418kN。2.活荷載為施工荷載標準值產生

21、的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ=2.5000.900 0.900=2.025kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.20NG+1.40NQ8.6、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.54kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.60 A 立桿凈截面面積(cm2)；A=4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范

22、不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為 1.163；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u=1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.50m；公式(1)的計算結果：l0=1.163 1.700 1.60=3.163m =3163/16.0=198.330 =0.184 =10537/(0.184424)=135.175N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.600+2 0.500=2.600m =2600/16.0=163.009 =

23、0.265 =10537/(0.265424)=93.683N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0=k1k2(h+2a)(3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為 1.042；公式(3)的計算結果：l0=1.163 1.042(1.600+2 0.500)=3.151m =3151/16.0=197.542 =0.186 =10537/(0.186424)=133.800N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。8.7、基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式

24、的要求，計算按照素填土土質進行驗算；p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=42.15 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N=10.54 A 基礎底面面積(m2)；A=0.25 fg 地基承載力設計值(kN/m2)；fg=68.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg=kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc=0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk=170.00 素填土經夯實后，地基承載力的計算滿足要求!九、附圖卸料平臺平面圖Stair Case1#樓梯間Air Lock664350003000100.000落地式鋼管卸料平臺平面示意圖1:100PN氣閘間6T Explosion Proof Elevator6T防爆電梯4000600027801500109100.1001#管井(HV)dust well100100.250FSD-3外防護腳手架施工通道圖例外防護腳手架平面位置示意施工通道平面位置示意80006000卸料平臺落地式鋼管卸料平臺抱柱連墻件立桿水平桿剪刀撐上部立桿接頭扣件加固斜桿卸料平臺洞口連墻件拉結示意圖洞口加固示意圖外防護腳手架113.15m106.65m119.65m113.15m106.65m119.65m