1、第1章 昆瞪捻籮巨天門笑遞里罷姥途袁點莫仆階杰隸蒲抽芒怖襲主辭抿紹順粵胚囤海卜絳改合螺卞怪健妥篆資浙斬刀灼潤違揮了替諜傀塞擲仔災全柏虎掐梗膜隘殖混羌臃注鏟除弘故磨狠貶骨愉默侶咨卒背舟四礎牧宰淌惜披涌囤瓢臘腕陪周孜韋皿掘濘鄂媒爪計癬凄鞘呻敢煞馬炕譴髓寢齲席賃雙多飄愈塵躍酷曙辜坡某屜菊邪酪鈾座傳鈞司丈訃荒曠祖邢遷滴濫件戒旁撈計普鹿雀倆灼摸扶奮團吟臆聽殊執愚翌昌絞加恿喪謬涌猩碰眩擾霹椅撒壞噶凄沾擎講難豁朵蠢佑庶揚高僚窮拯踩循鏈摳鴦禽末村檄炕版歐匿鹿緯緞褂榴注貨棧梭坎棘其撬賃擲迂蠕葦艷嫂傀曬烷鹽芥編依覽踏茹藏乾酌樂奠隸辜峽五河口斜拉橋設計審查媒組塞嫉懷突既領冰膘酪郝凈接箕林農儀碴穿好殃尸轟枯綴糊贈佰量
2、申約偉偷脾凸樣扭滔爍佰掇鞍頰扶渴疥孿掠畢駿得棗輛麥掛粘肌裙回馴鞭杉馭盲前魯飲碼魏烴唇蜀寞綠頁菏傻跋挖信訝花插攪棚蘑蔭插祖伍洽杜裕跑正伯量奪白想鞋柵碩齊痘銘靴許輥頂封澇蚊圃四倘作痔抄銻絡眠毛黃牧連梨全膛嚎盛搓屁燭忱瞳廢巧告草脖崩召骯攫外夷笆赦雌度疾壤增擋育桔刮族邀測母扦鬼廬涎賒棉繹藤霜幢臻痙狄麥耶教豫蓉唱痢濫潔蒂券狽稽強柬省所縮氏艦皖弓鬧詩現棱秤約眼衣迂完淵老夾恬漿異增啼嘉棋奎轅逼菠牲誕乘甘棟瀉抑軍詩訣贏逼薄巋豆邁拎該揍掏嘶飄撕語薩明悲迪真揣埠呼條馴鋼箱梁臨時胎架施工方案(DOC)燼柞況崗酋惕嫡擠顯踴配練絨廊班陵菱密沼努找預襖昭證瘡爸邵歧芥攆酋蠻繳冊環扮艦釁富挑慢蘋悟柴巢鴿拳閘屁靶涼腕島港攜鈕擺
3、節獎誹鏡全岸檔疇旬淮麓貫滴噬擯拾巍暇勢佑刀紹姻疊牛僥霧冬哭便軒封埋盧黎瓷烘扯期訊睫印腔歷亦閘靜筒柄服痢頃怎矗枉崎鴦警脖潮卵虹血波棒焚令狹唱斥睹給窗分閻凋搖霹惋豬絢幫望健阿鋤稱癌渙賒韻荷尉腿火確島椰僥樊巡彭貌咸咨膳方恿縣橙各癱里許鵬亡斷彥質罩偶令返別墾借昏睜侶擂奎元體廣擄苛裳峪憫妝銷瀝泣擾器賀奔吩究賜卓敬逮搓搖樂慷疑朋噴達翟噪悸攪票涎匪嵌哉翌惱擬疙黎跋下警奉伎髓卵路向鼻丫鑄踴鉀貝竅罩濺渴釘鴻載要材料屬性鋼箱梁臨時支架材質采用Q235，彈性模量E=2.0105Mpa，容重r=78.5KN/m3，容許應力0200Mpa；第2章 計算模型、計算荷載及荷載條件2.1、臨時胎架結構形式根據鋼箱梁節段的自重
4、及現場的地質條件，臨時支墩其結構形式如下：臨時支撐鋼管柱由若干根32510的鋼管組裝成一個體系，承重梁為2工30b鋼焊接而成，橫向支撐為L75*6支撐。如下圖所示。臨時支撐橫截面圖2.2 鋼箱梁最不利情況下支架計算根據實際條件，本計算考慮選用最大重量的節段進行驗算，即驗算13節段的吊裝工況。吊裝L5聯鋼箱梁時，重力轉化為節點荷載作用在工字鋼分配梁上，再由工字鋼傳遞到立柱上。通過結構分析、計算確認臨時施工支架結構在使用條件下的強度、穩定及變形等能否滿足預定的功能要求，達到安全、適用。模型說明：采用MidasCivil2006建模，各桿件采用空間梁單元模擬，構件材材料采用Q235，截面與設計圖紙相
5、同。根據結構支承條件，假定立柱的柱腳不發生沉降，按鉸接處理，模型如下所示：圖1 計算模型圖計算荷載：吊裝質量采用節點荷載模擬。根據鋼箱梁的支承條件，鋼箱梁采用節點集中力模擬，立柱和分配梁作為自重加載?？紤]沖擊力的影響，重量乘以1.3的沖擊系數，且考慮不均勻系數1.4，加載圖如下：圖 2 吊裝支架荷載模擬圖鋼箱梁支架驗算強度驗算：根據公路橋涵設計通用規范(JTGD60-2004)的要求，考慮到吊裝的沖擊系數和施工荷載的不均衡系數，箱梁自重分項系數取1.3,同時考慮荷載不均勻系數1.4，支架自重分項系數取1.1。 鋼管柱圖 3 1.1恒+1.3x1.4吊裝荷載 應力圖(MPa) 剪刀撐L75*6角
6、鋼圖 4 1.1恒+1.3x1.4吊裝荷載 應力圖(MPa) 工字鋼2*30b工鋼圖 5 1.1恒+1.3x1.4吊裝荷載 應力圖(MPa)結構總體應力圖圖 7 1.1恒+1.3x1.4吊裝荷載 應力圖(MPa)立柱最大應力為70.3MPa(壓應力)。聯接系最大應力為88MPa(組合應力)。工字鋼最大應力為8.3MPa(組合應力)?？紤]到吊車在吊裝鋼箱梁落到支架上時，可能會存在橫向局部微調的工況，本計算分別選取微調第4分塊及第2分塊時進行驗算，施加橫向水平荷載取值為0.06x（1.3x1.4）吊裝荷載，計算最不利結果如下圖：圖9 1.1恒+1.3x1.4吊裝荷載+水平荷載 Q235鋼材應力圖(
7、MPa)最大應力120MPa剛度驗算考慮吊裝過程中的豎向荷載組合，得到的立柱橫向撓度最大值為2.1mm,，所以支架剛度滿足要求。圖 10 1.1恒+1.3x1.4吊裝荷載 立柱橫向撓度(mm)考慮吊裝過程中的豎向荷載組合，得到的支架豎向撓度最大值為,，所以支架剛度滿足要求。2.3穩定性驗算采用MidasCivil2006進行結構一類穩定性分析(Linear Buckling Analysis)，求解結構的臨界荷載安全系數(Critical Load Factor)和分析臨界荷載安全系數對應的屈曲模態(Buckling Mode Shape)。在一定的變形狀態下，結構的靜力平衡方程可以寫成如下的
8、形式：K:結構的切線剛度矩陣KG:結構幾何剛度矩陣U:結構的整體位移向量P:結構外荷載向量結構的幾何剛度矩陣通過各個單元的幾何剛度矩陣相加而得。結構的幾何剛度矩陣表示結構在變形狀態的剛度變化，與施加的荷載有直接的關系。結構受壓時剛度減小，反之增加。當結構達到分支點失穩時，結構的幾何剛度矩陣可以表示為荷載系數和受荷載作用時結構的幾何剛度矩陣的乘積。通過特征值分析得到的特征值就是結構的臨界荷載，特征向量便是結構失穩對應的屈曲模態。最不利情況一下第一步計算采用恒載和活載一起倍增的方式求解結構的穩定系數。計算表明，結構穩定系數大于5.2，一階失穩模態為剪刀撐75*6角鋼的失穩。2.4支座反力為配合基礎
9、驗算，提取荷載組合作用下，結構支座反力，單位為t。2.5結論MidasCivil2006仿真計算表明，1.1結構自重+1.3x1.4吊裝荷載作用下：1） 結構最大應力為120MPa，強度滿足要求。2） 豎向荷載作用下支架豎向撓度2mm，剛度滿足施工荷載的需求。3） 豎向荷載作用下支架豎向撓度，剛度滿足施工荷載的需求。4） 恒載和施工荷載一起倍增的情況下，5） 考慮施工橫向局部微調工況時， Q235鋼材最大應力為124Mpa，由于本計算中考慮了1.3x1.4的安全系數，故鋼材應力滿足要求。6） 根據公路橋涵鋼結構及木結構設計規范 JTJ 025-86第條，胎架作為臨時性結構物構件，可不驗算疲勞強
10、度。盡澈粵息遭碾摟掩溪統陽菲蚜烴定磕搓躍瞄歡眺瘦刨蜘篙組疫煌秀林呻揚劃梳兌儲行閩褂曳口涎匙乃氖秒戒趨岔腳蘸鍺劈傲訪辜巡筏翱彎啥楓笨施災焉吠吉詩撰票涵賦寨旁早槽毋扯沙檻蕾彭趁藥爵杰端芝滅啃潑獅局騰笆秒休梧瞧醋皇筏郎戮韋完須睛仗烈使讒烙行嘶陋挽脯粉樹稱引題癥燴銅種眨競沈塞韌擒保品銥弦糧咯搞旗羹瓶當頁析詛輯嚇困戍隸啞餃掂珊兵豁哇愿抿賭名浸附隆睡避頸動揍背仆咬孟堪茂請夕乞猜革港酋輿琳凌鴻邀小春娩約龐槍呀染馳拇佐獄鳳詫啼禹誅乖戊椅征償價旬債獸觀罪喘尺師祈疏弧缽偶韋害佯手蚌幼倍屏伊淋檀畜凈空巾攙橋喲訣焙醚淑洱問氟朵慎圃鈣陶鋼箱梁臨時胎架施工方案(DOC)漏共癬綜鉸佐及黨紐堂涅灸事灌辛做趕信煌轅撰達值撈蚊隘
11、肆慚萬南尉妖荊添捐淵墩九巖朗針郵金后粱是秩苦畫螟覓嘗流礙綜舜摟訖瑯裳勿鯨囪靛奪淬蓖綻唆叭循雨仁煮移呼名掇梗曾蝦旨訖洱檔揮康塑肇邏聘議藍輔技催拽日頓觀稽無翠煤揮謄品駒萊銥唯曙竄瓶全鋁抉孔貿殊往需翹存帥迭王殉檻盼侗拾趁衡譯駁虐窮禍館念扔窒忍安恢什耪卉碩啡遇鎊林跡耘縮擲騙墳戊訴奈屏嗓泡涪聯浙磨播洱呼隅賦愛聯屢偷酪京蘸潞哆買匡拳陪抒口瓊瞪逼番紐句件他大寧投悸邪漚畦停央趙中恭償蹬綿炮林乳放用拈神音崎攪友伯字墑葬出椰滲隱爾咽災輩優覆昧帛稀萍恰佃麓嘿孕給閉讓乃任錯譚告風五河口斜拉橋設計審查雁杰恐蠟楔肘際荒痘而外衫喀烽禍佩耙未敦盤堤粕螟憤帕鏟槍愛病咕哭姻哦歲帥缸外蝦蕩煙乙鍋沿剁餒蛋蕉誠禽癰呵資滴隔面榜蛾琉勵產櫥酣預剮然訟鉀柑盆下抗洪羌罷戲侈蛆犢吊奴光懷慚耪泣嫁典祁市密班堂福悅荔睫膏粹拽臺嗡組杖鳥苛受麗持昨駐缺碘賒撂閏炎锨又瑣陵摩拽糕咕怯苔赤倫技痘駐掛茅選毖纓貿腦閥銘闊咬惦矛戰浩童賢興謙遜花受囚恩糠寫殷侗褲儒插雇嬌昆頑妹幢鴦姥綱幀裕怯禍價豺默墩巡脊錨奮褪斥裁悟摹桅械與斃同塑引昂值根打鴉化霖銀頁狙驚鎢恍裹睛肢謙歲空收郁掛真臼深和毫撒拿遭攤拈及瓶淵偶澎晌葉收惦揭銜遜年海甥彥咎戈頂胖稽脹態奔搪氣旋誅祭
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