1、第一節方案編制目的為保證*邊坡防護工程的施工質量及安全，特編制木方案。第二節方案適用范圍本方案僅適用于*第二合同段腳手架搭設作業施工。第三節編制依據1、公路工程質量檢驗評定標準(JTG F80/1-2012)；2、公路路基施工技術規范(JTGF10-2006)；3、公路工程施工安全技術規程(JTG F90-2015)；4、建筑施工碗口式腳手架安全技術規范(JGJ166-2008)；5、施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ 46-2012)；6、我公司現場踏勘和調查獲取的資料；7、我公司現有的技術裝備、施工能力以及類似工程的施工經驗；第四節工程概況本項目部主要負責*主線及互通區的路基、橋涵及相關
2、附屬工程施工。起點 樁號為K14+460,終點樁號為K33+050,長18. 59km。本項目邊坡防護工程采用施工一級，防護一級。路塹邊坡單級高度10m,邊坡平臺 設置寬度均為2血，坡頂開口線位置設置倒角，開挖邊坡與自然山坡采用圓順銜接。本 工程根據地質條件，對于山體巖層比較破碎，節理、裂隙發育和有結構滑動面的邊坡均 采用人字形骨架錨桿護坡施工，為方便及安全施工，人字形骨架錨桿護坡施工時均需采 用腳手架搭設施工作業平臺。第五節腳手架的材質要求從施工工期、質量和安全要求等多方而綜合考慮，結合以往施工經驗，擬采用落地 式雙排扣件式鋼管腳手架，腳手架材質要求如下：1、鋼管，選用外徑48mni,壁厚3
3、. 5mm,鋼材強度等級Q235-A,鋼管應平直光滑， 有嚴重銹蝕、彎曲或裂紋的鋼管不得使用。2、扣件采用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手架扣件標準的要求，不得 有裂紋、氣孔、縮松、沙眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配。3、腳手板、腳手片需符合有關規范要求。第六節腳手架的搭設流程及要求腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實(材料配備)一定位、設置底座縱向 掃地桿f立桿f橫向掃地桿f小橫桿f大橫桿f剪丿J撐一連墻件f鋪腳手板f防擴1 欄桿。6.1立桿間距腳手架立桿縱距1. 5m,橫距0. 95m,步距1. 8m；連墻桿間距豎直3. 6m,水平4. 5m (即二步三跨)，里立桿距邊坡0. 4
4、mo6.2大橫桿、小橫桿設置(1) 大橫桿在腳手架高度方向的間距為l.&ii,以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面, 每側外伸長度為15cm。(2) 外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，以形成空間結構整體受力。63剪刀撐腳手架外側立面的整個長度和高度上設置剪刀撐，剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭 接長度不小于5,應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與 之相交的橫向水平桿的伸岀端或立桿上，旋轉扌II件中心線離主節點的距離不宜大于 15cm。6.4腳手板、腳手片的鋪設要求(1) 腳手架鋪板采用5cm厚30cm寬的木板或竹跳板，腳手板不得損壞、開裂，保 證有足夠的強度，防止在活動荷載
5、作用下斷裂。(2) 腳手板與腳手架之間必須綁扎牢|古|,板端仲出長度為15cm30cm,能夠保證腳 手板有足夠的固定長度，又防止腳手板探頭過多而翹頭墜落。6.5連墻件(1) 腳手架與邊坡按水平方向4. 5m,垂肓方向3. 6m,設一拉結點。(2) 拉結點應保證牢固，防止移動變形，應盡量設置在外架大小橫桿接點處。(3) 邊坡頂部處需加密拉結點，加強管架穩定性。第七節腳手架荷載計算書路基邊坡防護施工排架上主要有手風鉆鉆機和作業人員等荷載，鉆機分散錯開布 置。按照承重排架設計計算，允許承載為3KN/m%鋼管排架的荷載由小橫桿、大橫桿和立桿組成的承載力構架承受，并通過立桿傳給 基礎。剪刀撐、斜撐和連墻
6、件主要是保證排架整體剛度和穩定性，增加抵抗垂宜和水平 作用的能力；連墻桿承受全部的風荷載；扣件是排架組成整體的連接件和傳力件。7.1計算依據1、建筑施工扌II件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ166-2008)；2、建筑結構荷載規范(GB50009-2001)；3、設計圖紙及地質資料。7.2腳手架設計參1雙排腳手架搭設高度為6in30in高度，立桿采用單立桿，管架搭設的主要尺寸為： 立桿的橫距為0. 95m,立桿的縱距為1.5叫 大小橫桿的步距為18叫內排架距離邊坡 0. 4m,小橫桿搭接在大橫桿上的根數為2根；采用的鋼管類型為4&伽壁厚3. 5mm；橫桿 與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承
7、載力系數為1.00；連墻件采用二步三跨，豎向單立桿落地腳手架正立面圖7.3小橫桿計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面 的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。7. 3.1均布置荷載計算小橫桿的自重標準值：P=0. 038 KN/m；腳手板的荷載標準值：P2=0. 3X1. 5/3=0. 15 KN/m；活荷載標準值:Q=3X1.5/3=1.5 KN/m；荷載的計算值:q二 1.2X0. 038+1.2X0. 15+1. 4X 1. 5二2. 326 KN/m；7. 3. 2強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩 Mqm
8、ax=ql2/8=2. 326X0. 952/8=0. 262 KN. m；最大應力計算值o二Mqmax/W二51. 656 N/mi；小橫桿的最大彎曲應力。二51. 656 N/mm2,小于小橫桿的抗壓強度設計值f二205 N/mm2,滿足要求！7. 3.3撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值 q二0. 038+0. 15+1. 5=1. 688 KN/m； Vqmax =5ql4/384EI；最大撓度 v二5. 0X 1. 688X9507(384X2. 06X105X 121900)=0. 713mm；小橫桿的最大撓度0. 713mm,小于小橫桿的最大容許撓度950
9、/150二6. 333與10mm,滿足要求!7.4大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。7. 4. 1荷載值計算小橫桿的自重標準值:P.=0. 038X0. 95=0. 036 KN；腳手板的荷載標準值:匕二0.3X0. 95XI. 5/3二0. 143 KN；活荷載標準值:Q=3X0. 95X 1.5/3=1.425 KN；荷載的計算值:P=(l. 2X0. 036+1. 2X0. 143+1. 4X 1. 425)/2=1. 105 KN；7. 4. 2強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載設計值最不利分配的彎矩 和。均布荷載最大彎矩計
10、算：Mlmax=0. 08ql2=0. 08X0. 038X 1. 5X 1. 5=0. 007 KN. m；集中荷載最大彎矩計算公式如下：M2max=0. 267P1=O. 267XL 105XL 5=0. 443 KN. m；M= Mt + M2max=0. 007+0. 443=0. 450 KN. m；最大應力計算值：0 =0.450X 106/5080二88.583 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值o =8& 583 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2,滿足設計要求！7. 4. 3撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓
11、 度和，單位：mm均布荷載最大撓度計算公式：Vmax二0. 677ql7100EL；大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax=0. 677X0. 038X 15007(100X2. 06X 105X 121900)=0. 052 mm；集中荷載最大撓度計算公式：Vpmax=l. 883Xpl7100El；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=(0. 036+0. 142+1. 425)/2=0. 802KN；Vpmax=l. 883X0. 802X 15007(100X2. 06X 105X 121900)=0. 002mm 最大撓度和：v二Vmax+Vpmax二0.
12、052+0. 002=0. 054mm 10mm,滿足要求。7.5扣件抗滑力計算按規范表直角、旋轉單扣件承載力取值為8. 00KN,按照扣件抗滑力承載系數1.00, 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8. OOKXo縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：RWRc ；其中Rc -扣件抗滑承載力設計值，取8. 00KN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值：P嚴0.038X0. 95二0.036 KN；大橫桿的自重標準值：P2=0. 038X1.5=0. 057 KN；腳手板的自重標準值：P3=0. 3X0. 95X1.5/2=0.214 KN；活
13、荷載標準值:Q=3X0. 95X1.5/3=2. 138 KN；荷載的設計值:R=l. 2X (0. 036+0. 057+0. 214)+1. 4X2. 138=3. 362 KN8. 00 KN, 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！7.6立桿的穩定性計算考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式：。二N/(eA)+M/VVf；立桿的軸心壓力設計值：N=13. 567 KN；計算立桿的截面回轉半徑:i=1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范得：K=l. 155；計算長度系數參照扣件式規范得：u=1.5；計算長度,由公式lo=kuh確定:lo=3. 118m,長細比：Lo/i=197；軸心受
14、壓力桿的 穩定系數3,由長細比lo/i的結果查表得到：co=0. 186；立桿凈截面面積：A=4. 89cm2, 立桿凈截而模量(抵抗矩)：W=5.08cm3,鋼管立桿抗壓強度設計值f=205 N/mm2；o =13567. 206/(0. 186X489)+182986. 776/5080=185. 187 N/mm2f=205 N/mm2； 7.7立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足：pWfg；地基承載力設計值：fg=fgkXKc=85 KPa；其中，地基承載力標準值站=85 KPa；腳手架地基承載力調整系數：Kc=l；立桿基礎底面的平均壓力：p二N/A二72.325 KPa；
15、其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N二14. 465 KN；基礎底面面積：A=0. 2m2op二72.325fg二85 KPa。地基承載力滿足要求！經過上述計算所得，邊坡支護排架設計采用參數滿足施工要求。第八節腳手架的檢查與驗收1、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設；2、進行分段驗收和檢查，發現有不符合要求的應迅速整改，并追究責任；3、外腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 (JGJ166-2008)所列項冃和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人 員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付使用。第九節腳手架搭設安全技術措施1、鋼管架應設置避
16、雷針，分置于外架4角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網 絡，并檢測接地電阻不大于30 j2、外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地 處理。3、定期檢查排架損傷、腐蝕、松動情況，如發現問題和隱患，在施工作業前及時 維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、排架施工人員必須經培訓合格后方能上崗，正確著裝，作業前需參加班前安全 會，患有高血壓、心臟病、貧血、癲癇、恐高癥等病癥人員，不得從事高排架作業。5、排架施工人員嚴格按勞保著裝，正確佩戴和使用勞動保護用品（安全帽、安全 繩、防滑軟底鞋），安全帶和安全繩應系在固定物上。6、使用工具和易下落的物體，需用繩子拴牢，不得下
17、掉。7、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、 外傳遞平衡。8、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3KN/m2,確 保較大安全儲備。9、腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。第十節腳手架拆除安全技術措施1、拆架時應劃分作業區，分片進行作業，并設立醒目的警戒標志，地面設專人指 揮，禁止非作業人員進入。2、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。3、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、 斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進 行拆架作業。4、拆
18、立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時， 應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。5、連墻桿（拉結點）應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支柱，然后 才能拆除。6、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應 先通知對方，以防墜落。7、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運， 分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。8、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架拆除，嚴禁夜間拆除。第十一節質量、安全保證措施1、建立健全以項目經理為第一責任人，項目總工程師為主要責任人的質量、安全 管理機制，制定
19、完善的規章制度及獎罰制度。2、安排具有豐富經驗的專業技術人員參與施工，在施工中嚴格各個施工程序及工 藝要求，配備先進精良的施工隊伍，以最優良的施工工藝作風完成本工程支護工程。3、施工中所有施工工序都須認真填寫詳細的施工記錄和驗收簽證記錄單，對施工 屮發生的任何質量異常情況都要快速及時的向有關部門通報，不得隱瞞和拖延。4、設置專職安全員每天堅守崗位，注意了解、觀察排架施工情況，善于發現高排 架施工過程中的安全隱患并及時處理，不能處理的應向現場負責人反應或向項目部領導 匯報，施工安全辦經常監督檢查高排架施工。5、施工前檢查作業區圍巖穩定情況，必要時進行適當處理，各種比較固定的機械 應布置在圍巖穩定或設支護的地段。6、經常檢查施工電源和線路及設備電器部分，按有關規定設施保護裝置，以確保 用電安全。7、嚴禁違章作業、野蠻施工，高空作業時搭設的工作平臺須牢固可靠，并設置欄 桿、掛安全防護網，在醒目處設立安全警示標志。8、安全管理堅持“以人為本”的思想，項冃部要每天召開班前會，指出當天施工 中可能岀現的安全問題和注意事項，特別是對上高排架作業人員的教育，通過教育來提 高作業人員的安全意識和安全防范技能。9、項目部要經常組織安全檢查，消除安全隱患，現場所有施工人員發現有異常和 危險情況時，應立即通知所有作業人員撤離危險區。10、技術人員需經常深入現場指導，根據現場實際情況，制定技術改進措施。
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