1、目錄1 工程概況.2 2 編制依據.2 3 腳手架搭設技術與工藝.2 4 電梯井道平網設置.4 5 腳手架拆除.5 6 安全管理.5 7 設計計算.6 8 附圖.15 電梯井內腳手架施工方案1 工程概況工程名稱：大衛湖濱廣場工程地址：仙居新區大衛世紀城建設單位：浙江大衛房地產開發有限公司勘察單位：浙江省工程勘察院設計單位：同濟大學建筑設計研究院（集團）有限公司監理單位：無錫華誠工程監理有限公司總包單位：中達建設集團股份有限公司結構類型：鋼筋混凝土框架、剪力墻結構大衛湖濱廣場為二幢24層高層住宅，二幢231 高層住宅，二幢 4 層商業和二幢 2 層商業用房組成；地下建筑一層，包括機動車停車庫、變
2、電所、消防水池、水泵房、人防核6 甲類二等人員掩蔽工程。建筑面積92885m2其中地下部分面積33209m2,地上面積 59676m2。四幢高層標準層層高為3.100m，頂層層高為 3.80m。高層建筑物總高（檐高）為78.90m。設計 0.000 相當于黃海高程 42.700m。2 編制依據JGJ130-2001 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ80-91 建筑施工高處作業安全技術規范3 腳手架搭設技術與工藝3.1 搭設尺寸3.1.1 搭設高度：H24m/段3.1.2 立桿縱（橫）距la(lb)=1.8m、1.6m 3.1.3 步距：h=1.6m 3.1.4 格柵桿間距：400mm
3、 3.1.5 拉撐點間距：2 步3.1.6 擱置鋼管：4.8 X 3.2 3.1.7 扣件扭力距：50N.m 3.1.8 懸挑工字鋼：16#3.2 搭設技術與工藝3.2.1 先由電梯井底部起向上搭設落地腳手架，當搭至地上標準層面起即開始串搭電梯井內懸挑腳手架。搭設順序預留洞口鋼管放置操作平臺立桿縱、橫向掃地桿縱、橫向水平桿挑架下設白色安全平網3.2.2 預留洞口在綁扎電梯井墻壁鋼筋時，每個樓層在井壁預留4 個 200mmx100mm(hxb)預留洞。位置在翻樣圖上標明。3.2.3 放置工字鋼先清理好預留的穿梁孔洞，然后將工字鋼擱置在預定的位置上，兩端分別出墻面長度100mm。預留洞口剩余空間用
4、方木填塞防止工字鋼轉動。在工字鋼上預先焊接腳手架立桿定位鋼筋（25）。3.2.4 搭設腳手架3.2.4.1 立桿1 每個電梯井步設 4 根腳手架立桿，立桿支設在懸挑承力工字鋼的定位鋼筋上。2 立桿接長除頂層頂步可采用搭接處，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。3 立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。4 搭接長度不應小于1m，應采用不少于 2 個旋轉扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣至伸出的桿端距離不應小于100mm。5 腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃
5、地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 處的立桿上。3.2.4.2 縱、橫向水平桿縱、橫向水平桿設置在立桿內側。縱、橫向水平桿與立桿采用扣件連接，四邊形成“字形”閉合。3.2.4.3 擱柵桿腳手架每步及操作層均應設置擱柵桿（縱向或橫向水平桿），扣接在水平邊桿上，其間距應均勻，不大于方案規定值（400mm）。3.2.4.4腳手板笆1在每步擱柵桿上滿鋪竹笆。不要形成探頭板笆。2與電梯井墻壁間隙 150mm。3腳手架底部為操作平臺全封閉。4竹笆腳手板應按主竹筋垂直與縱向水平桿方向鋪設。且采用對接平鋪。四個角應用直徑 1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。3.2.4.5 拉撐桿搭設腳手
6、架時，每二步高同時設置拉撐點，用短管扣接在立桿上，分別撐于電梯井道 4 個陰角，保證架體穩定。3.2.4.6 扣件安裝1 扣件規格必須與鋼管（483.2）外徑相匹配。2 螺栓擰緊扭力矩不應小于40N?m 且不應大于 65N?m。宜控制在 50N?m左右。3 在立桿處固定橫向水平桿等應用的直角扣件。4 對接扣件開口應朝上或朝內。5 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。4 電梯井道平網設置4.1 電梯內腳手架搭至滿足施工作業層的高度后，可由上而下拆除下一段的腳手架。4.2 在腳手架拆除過程中，有關人員站在將要拆除的腳手架上，在井道內設置安全隔離平網。4.3 安全平網上、下層間的間距
7、10m，或 2 個樓層層高。4.4 安全網安裝可利用井壁剪力墻模板穿墻螺栓孔穿10 鋼筋做環套固定 48 鋼筋與電梯井墻壁四周并張網。4.5 安全網應符合國家標準的合格產品，網目2.5cm.。網鋼繩齊全。4.6 每隔 4 層設一道用鋼管竹笆搭設的硬隔離。4.7 禁止先拆除腳手架，然后在懸空狀態下，在電梯井內張設安全平網或設置硬隔離。5 腳手架拆除5.1 腳手架拆除或上翻的順序與搭設順序相反。5.2 拆除前，應由項目部安全員進行拆除安全交底，清除腳手架上的雜物及地面障礙物。5.3 拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。5.4 拉撐桿必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將拉撐桿整層或數層拆除后再
8、拆除腳手架。5.5 卸料時，各構配件嚴禁拋至樓面。5.6 運至樓面的構配件應及時檢查、整修、保養。并按品種、規格隨時碼存放。6 安全管理6.1 腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特別作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格持有效資格證的專業架子工。上崗人員應體驗，合格者方可上崗。6.2 施工人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。6.3 對扣件、鋼管應按規定進行檢查驗收，合格后方可使用。6.4 懸挑腳手架體系搭設完工后，經施工、技術、安全、使用班組等人員按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）規定進行驗收合格后方可使用此腳手架。并懸掛驗收合格牌。6.5 腳
9、手架的安全檢查與維護按項目部有關規定進行。6.6 腳手架按一步承載，即承載2KN/。不得超載。不得將模板支架、鋼管扣件等重物放置在腳手架上。嚴禁在懸挑腳手架頂部處堆放超過其額定承載量的重物。6.7 嚴禁擅自超高搭設腳手架。6.8 及時清除電梯井內腳手架上的建筑垃圾。做到無堆積混凝土和落手灰。6.9 在電梯井內腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護。電梯井內腳手架上應按要求設置滅火器。6.10 搭設腳手架時，應設圍欄和警戒標志，并派專人監控，嚴禁非操作人員入內。6.11 電梯井內腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件材料6.11.1 縱向、橫向水平桿，縱向、橫向掃地桿（擱柵桿）6.11.
10、2 拉撐桿6.11.3 腳手板（笆）7 設計計算一、參數信息:1.腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.6 米，立桿的橫距為 1.8 米，立桿的步距為 1.60 米；計算的腳手架搭設高度為 H24m/段 米，立桿采用單立管；內排架距離墻長度為 0.35米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2；采用的鋼管類型為483.2；橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用每層四角頂撐；2.活荷載參數施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2；3.靜荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1248；腳手板自重標
11、準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:9；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿竹笆片；4.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用 16 號工字鋼 。二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.035 kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.3000.800/(2+1)=0.080 kN/m；活荷載標準值:Q=3.000 0.800/(2+1)
12、=0.800 kN/m；靜荷載的計算值:q1=1.20.035+1.2 0.080=0.138 kN/m；活荷載的計算值:q2=1.40.800=1.120 kN/m；大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎距計算公式如下:跨 中最 大彎 距 為M1max=0.08 0.138 1.5002+0.10 1.120 1.5002=0.277 kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為 M2max=-0.10 0.1381.5002-0.117 1.1201.5002=-0.
13、326 kN.m；我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.277106,0.326 106)/4730.0=68.922 N/mm2；大橫桿的抗彎強度:=68.922 N/mm2小于 f=205.0 N/mm2。滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.035+0.080=0.115 kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.800 kN/m；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=0.6770.1151500.04/(100 2.06 105113600.0)+0.990 0.800 1500.04
14、/(100 2.06 105113600.0)=1.882 mm；腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150 與10 mm 請參考規范表 5.1.8。大橫桿的最大撓度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,滿足要求!三、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.035 1.500=0.053 kN；腳手板的荷載標準值：P2=0.3000.800 1.500/(2+1)=0.120 kN；活荷載標準值：Q=3.0000.8001.5
15、00/(2+1)=1.200 kN；荷載的計算值:P=1.2(0.053+0.120)+1.4 1.200=1.888 kN；小橫桿計算簡圖 2.強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2 0.0350.8002/8=0.003 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=1.888 0.800/3=0.503 kN.m；最大彎矩 M=Mqmax+Mpmax=0.507 kN.m；=M/W=0.507106/4730.000=107.144 N/mm2；小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要
16、求！3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=50.035800.04/(384 2.060 105113600.000)=0.008 mm；P2=p1+p2+Q=0.053+0.120+1.200=1.373 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax=1373.100 800.0(3800.02-4 800.02/9)/(722.060105113600.0)=1.066 mm；最大撓度和 V=Vqmax+Vpmax=0.008+1.066=1.074 mm；小橫桿的最大撓
17、度小于 (800.000/150)=5.333 與 10 mm,滿足要求!；四、扣件抗滑力的計算:按規范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值:P1=0.035 0.800=0.028 kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.300 0.8001.500/2=0.180 kN；活荷載標準值:Q=3.0
18、000.800 1.500/2=1.800 kN；荷載的計算值:R=1.2(0.028+0.180)+1.41.800=2.770 kN；R 6.40 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算:不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸心壓力設計值：N=11.786 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59 cm；計算長度附加系數：K=1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：U=1.500 計算長度 ,由公式 lo=kuh 確定：lo=3.119 m；Lo/i=196.000；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：=0.188
19、；立桿凈截面面積：A=4.50 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000 N/mm2；=11786.000/(0.188450.000)=139.311 N/mm2；立桿穩定性計算=139.311 小于 f=205.000 N/mm2滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=11.030 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59 cm；計算長度附加系數：K=1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：U=1.500 計算長度 ,由公式 lo=kuh 確定：lo=3.119 m；Lo/i=196.
20、000；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：=0.188 立桿凈截面面積：A=4.50 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000 N/mm2；=11029.680/(0.188450.000)+323870.400/4730.000=198.846 N/mm2；立桿穩定性計算=198.846 小于 f=205.000 N/mm2滿足要求！六、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。水平支撐梁的截面慣性矩 I=1130.00 cm4，截面抵抗矩 W=141.00 cm3，截面積A=26.10
21、cm2。受腳手架集中荷載 N=1.2 5.621+1.4 3.600=11.786 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.2 26.1000.000178.500=0.246 kN/m；各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=17.307 kN；R2=7.085 kN；R3=-0.083 kN。最大彎矩 Mmax=1.773 kN.m；截面應力=M/1.05W+N/A=1.773 106/(1.05 141000.0)+0.000103/2610.0=11.974 N/mm2；水平支撐梁的計算強度=11.974 小于 215.000 N/mm2,滿足要求！七、懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用 16 號工字鋼,計算公式如下其中b-均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到強度b=570 9.9 88.0 235 /(1000.0160.0 235.0)=3.10 由于 b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到b值為0.979。經過計算得到強度=1.773 106/(0.979141000.00)=12.841 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算=12.841 小于 f=215.000 N/mm2,滿足要求!
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