1、第一章 工程概況1.1、基本概況1、工程名稱：東部新城水鄉鄰里二期（E-10#、E-11-a#地塊）一標段2、工程地址：工程位于位于寧波東部新城，西北面臨規劃路，南面為E-11a學校用地地塊，海晏路以西。3、建設單位：寧波雅戈爾新城置業有限公司4、設計單位：寧波市建筑設計研究院有限公司5、勘察單位：寧波工程勘察院6、監理單位：寧波市京甬建設監理有限公司7、施工單位：寧波建工股份有限公司8、工程規模：標段包括1#樓、2#樓、3#樓、4#樓、6#樓、7#樓，其中23-25層高層建筑面積約53216平方米，14層建筑面積約15348平方米，地下室建筑面積約17340平方米。9、結構層數：地下1層，1
2、#樓為25層，2#樓、3#樓、4#樓為23層，6#樓、7#樓為14層。1.2、地下室頂板加固部位簡介東部新城水鄉鄰里二期（E-10#、E-11-a#地塊）一標段地下室為現澆框架結構，行車處頂板結構標高為-1.35m，地下室底板結構標高為-5.1m，高度為3.75m。根據現場施工實際要求，在設計行車道范圍內設置一條臨時道路（位置詳見附圖），以便于6#、7#樓主體結構施工以及裝飾裝修工程的施工，預計進入臨時施工道路最大荷載車輛，如混凝土攪拌車，鋼筋原材料運輸車為45噸，查建筑結構荷載規范GB50009-2001中4.1.1條規定，滿載300KN的消防車對地下室頂板產生的均布活荷載為20KN/M2，
3、故45噸汽車對地下室頂板產生的均布活荷載為30KN/M2。計劃對道路區域范圍內的支模排架加密，立桿縱橫向間距700，步距為1800mm，頂板施工完成后，道路使用期間該區域模板支撐不拆除。臨時道路局部區域有后澆帶貫穿部分，在道路使用前封閉，加固區域總面積約為600。地下室頂板混凝土完成后，按設計要求做好地下室防水層及鋼砼保護層，待砼達到設計強度后方可使用。第二章 支模排架搭設方法2.1、排架支撐形式（1）采用483.5腳手鋼管滿堂搭設，由立桿、牽杠、縱橫向剪刀撐等桿件組成受力體系，節點連接采用鑄鐵扣件。（2）排架立桿橫向間距為700mm，縱向間距為700mm，排架步距為1800mm，縱或橫水平桿
4、與立桿采用雙扣件連接。（3）在立桿離地面200mm處，設置縱向與橫向的掃地桿，以約束立桿水平位移。（4）排架周邊凡有框架柱處，每兩步設一道拉結桿，采用鋼管與扣件對排架與框架柱進行拉結。（5）排架的四個外立面均連續設置剪刀撐。每組剪刀撐跨越立桿根數為57根（6m），斜桿與地面夾角在45 60之間。（6）為了保證排架的整體剛度與穩定，排架內每隔2步設一道水平剪刀撐，每隔3跨設一道縱向剪刀撐。第三章 地下室頂板鋼管支模排架計算書3.1、參數信息3.1.1模板支架參數橫向間距或排距(m):0.70；縱距(m):0.70；步距(m):1.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高
5、度(m):3.75；采用的鋼管(mm):483.5(計算時按483.2)；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:鋼管支撐；板底鋼管的間隔距離(mm):200.00；3.1.2荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.0000.2（考慮待地下室頂板砼強度達100%后進行行車故乘0.2折減系數）；施工均布荷載標準值:2.000kN/m2；地下室頂板行車荷載按30KN/M21.545KN/M2。3.1.3樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB400(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C35；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):
6、360.000；樓板的計算寬度(m):8.1；樓板的計算厚度(mm):300.000；樓板的計算長度(m):8.3；施工平均溫度():26.000；3.1.4材料參數面板采用膠合面板，厚度為15mm。面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強度設計值(N/mm2):15；板底支撐采用鋼管3.2、扣件鋼管樓板模板支架計算書模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 模板支架搭設高度為3.75米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.7米，立桿的橫距 l=0.7米，立桿的步距 h=1.80米。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用
7、的鋼管類型為483.5。 1、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 5.0000.7000.700+0.3500.700=2.695kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+45.000)0.700=32.900kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算
8、值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.22.695+1.432.9)0.2000.200=0.197kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.19710001000/27000=7.296N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.22.695+1.432.9)0.200=5.915kN 截面抗剪強度計算值 T=
9、35915.0/(2700.00015.000)=0.845N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67724.9252004/(1006000243000)=0.185mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 2、縱向支撐鋼管的計算 縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面慣性矩 I = 12.19cm4； （1）荷載的計算： 1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q
10、11 = 5.0000.7000.200=0.700kN/m 2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.200=0.070kN/m 3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (45.000+2.000)0.200=9.400kN/m 靜荷載 q1 = 1.80.700+1.80.070=1.386kN/m 活荷載 q2 = 1.49.400=13.160kN/m （2）抗彎強度計算 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.113.840.700.70=0.678kN.m 最大剪力 Q=0.60.50013.844=4.
11、153kN 最大支座力 N=1.10.50013.844=7.614kN 抗彎計算強度 f=0.678106/5080.0=133.46N/mm2 縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! （3）撓度計算 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6779.970+0.9909.400)500.04/(1002.06105121900.0)=0.168mm 縱向鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求! 3、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=7.61kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN
12、.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.67mm 最大支座力 Qmax=21.259kN 抗彎計算強度 f=0.98106/5080.0=191.85N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求! 4、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=2
13、1.26kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 5、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 （1）靜荷載標準值包括以下內容： 1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1493.000=0.447kN 2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.5000.500=0.088kN 3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 5.0000.5000
14、.5000.500=0.625kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.159kN。 （2）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (45.000+2.000)0.5000.500=11.750kN （3）不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 6、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 17.84 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58
15、A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； 公式(1)的計算結果： = 116.94N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公
16、式(2)的計算結果： = 54.20N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!第三章 地下室臨時施工道路安全保障技術措施1在地下室上的臨時道路兩側，做1.5m高的圍護欄桿，入口與轉彎處，懸掛限重、行駛路線標識。2汽車式起重機、混凝土泵送車與運輸車輛作業區域應設置警示標志并加固頂板。3大型運輸車輛如混凝土攪拌車、鋼筋運輸車需地磅過磅。確認駛入地庫上臨時道路的每輛總重量控制在45噸以內。必要時，駁運超重材料再行駛。4在混凝土澆搗時，運輸車輛較多，現場配設調度一人，確保地下室頂板上的道路，只能停一輛混凝土運輸車。劃分混凝土泵車停放區域，每個泵車支撐腳下設置1*1m的枕木。5每天做好車輛進入與地下室頂板觀測記錄。6以下幾種情況，車輛嚴禁行駛。（1）地下室頂板砼強度未達到100%。（2）臨時道路兩側未設置圍護欄桿。（3）未過磅的大型運輸車輛。（4）加強對觀測地庫頂板的變形觀測，如沉降、裂縫等。
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