1、.;.外腳手架、卸料平臺搭設及拆除施工方案編制：審核：審批人及審批意見：編 制 單 位（章）：編制時間：年月日總 監 審 核 意 見：監理單位（章）：建設單位項目負責人審批意見：建設單位（章）：.;.鋼管外腳手架施工方案工程概況：本工程為住宅小區樓，位于路北段，地下一層，地上16層框架剪力墻結構、標準層高 2.9 米，總高 H=49.6 米。根據本工程特點及施工機具、材料及人力配備情況，本工程外架 12 層（共 2 層，高 8.7m）采用落地式雙排扣件鋼管腳手架，39 層（共 7 層，高 20.3m）、1016層（共 7 層，高 22.7m）采用懸挑扣件式雙排鋼管腳手架。12 層落地式雙排扣件

2、式鋼管外腳手架施工方案一、搭拆方案本工程外墻扣件式雙排鋼管腳手架施工嚴格按JGJ130 2001 規范（2002 年版）要求進行。具體方案如下：1、雙排架基本搭設要求：、鋼管規格采用外徑48mm，壁厚 3.5mm 的焊接鋼管，鋼管、扣件、腳手板、安全網的材質符合規范 JGJ130 2001 規范要求；、雙排外腳手架地基，如屬回填土應分層夯實達到計算要求的容許承載力，地基土方分層回填分層夯實、整平，土的壓實系數為 0.9，承載力為 fgk=135KPa；或采用澆 C15 砼 100mm厚作硬化處理,fgk=10MPa；腳手架底座底面標高宜高于自然地坪50mm。、底部墊板采用200mm 寬，50m

3、m 厚，1500mm 長硬雜木墊板，墊板與地面密切接觸，無留空；按照方案要求的縱、橫間距放錢定位。腳手架基礎要有排水措施，防止積水浸泡。、立桿橫間距Lb=1.05m，縱距 La=1.5m；落地雙排外腳手架搭設內，外立桿采取對接接長，內外大橫桿采取對接接長；有變形的桿件和不合格的扣件不能使用，扣件擰緊程度要適當，隨時校正桿件垂直、水平偏差，避免誤差過大。相鄰立桿按頭位置應錯開布置在不同步距內，且與相近大橫桿距離不宜大于步距三分之一；立桿與大橫桿必須用直通扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏；立桿垂直偏差不應大于架高的1/200。、落地雙排外腳手架搭設順序，擺放掃地大橫桿立桿裝掃地小橫桿安裝第一步大橫桿安

4、裝拋桿安裝第一步小橫桿鋪站腳腳手板逐步搭設。、大橫桿步距 h=1.8m，小橫桿貼近立桿布置、并搭于大橫桿之上，用直角扣件扣緊，每塊腳手板下設小橫桿，且不大于La/2；即應按五根考慮，間距La/2=0.75m；小橫桿置于大橫桿之上用直角扣件扣緊，在使用過程中不得拆除緊貼立桿的小橫桿。、剪刀撐設置：本工程落地腳手架高為8.7m，按規范規定，在外架外側立面的兩端各.;.設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置，中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m，剪刀撐與地面夾角為 45o 60o；、連墻件：本工程落地腳手架高為8.7m，根據規定宜采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方

5、式，嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。因此本工程按二步三跨剛性連接，而每層每二步(2h)三跨(3La)用橫桿鋼管將外架內、外立桿與梁或預埋在砼樓板的短鋼管連接加雙扣件。也可采用與柱子用鋼管和扣件鎖緊。、作業層、平臺的欄桿的擋腳板、欄桿搭設如下圖：本工程落地腳手架高為8.7m，腳手架 5 步，考慮到作業層欄桿搭設后不拆移動，保持外架外立面整體美觀，每步架均設防護欄桿。N2=H/h=8.7/1.8=5，（僅作業層 2層有擋腳板）1806006001200、竹腳手板鋪設：第一步架及架頂一步的外腳手架滿鋪一層腳手板，作業層中間層不大于 12 米滿鋪一層腳手板，整個架體須在二層操作層滿鋪腳手板，并在滿鋪腳手

6、板層拉一道安全平網，設置一道不小于0.18m 高踢腳板。每步腳手架外側設置1.2m高的安全防護欄。（詳見上圖）落地雙排外腳手架外立桿內側立面滿掛符合安檢標準的密目式（2000目）安全圍網進行全封閉。、落地雙排外腳手架采用避雷針與立橫桿連通，接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。接地沖擊電阻30。、結構施工支模架不得與外架聯結，嚴禁懸掛起重設備，商品砼輸送管不得與外架聯結，其管道走向位置另搭架體，確保輸送管支設牢固。作業層上的施工荷載應控制在本方案所計算的限載范圍內，不得超載。2、雙排架拆除要求：拆除前必須全面檢查扣件，連墻桿、支撐系統是否符合構造要求，不符合要求的應先處理好，并清除雜

7、物和障礙物后方可開始拆除。拆除前應根據施工的需要，制訂出符合實際施工需要的拆除方案，由項目經理或總工長（技術負責人）向施工隊組進行技術交底和安全交底后，再進行拆除作業。外腳手架的拆除作業，必須從上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業。即由上而下，后.;.綁先拆，先綁后拆，一般情況下先拆欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后是小橫桿、大橫桿、拋撐、立桿等，必要時要先加固后拆除。連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻桿整層或數層拆除后再拆腳手架。分段拆除高差不應大于2 步，如大于 2 步應設連墻桿加固。拆至下部最后一根立桿高度時應在適當位置臨時設置拋撐加固后再拆。外架拆除嚴禁從高空往下拋擲鋼管、扣件、腳手板

8、等物品。拆除下來的鋼管、扣件、腳手板等應分別放到卸料平臺或施工電梯進料平臺，由塔吊或施工電梯運至地面。拆放到卸料平臺或進料平臺上的鋼管、扣件等應隨拆隨吊走。在作業區安全墜落范圍內設置圍欄，警戒標志，并設專人警戒，禁止非工作人員入內。作業區的供電線路要事先拆除或與電工聯系，改道和停電后方可進行作業。拆除腳手架大橫桿、剪刀撐，應先拆中間扣，再拆兩頭扣。由中間操作人員將桿轉向，往下方人員傳遞時待下方人員握牢后再放手。上下呼應，動作協調，當解至與其他作業人員有關的結扣時，應先告知對方，待對方做好防護準備后再解扣，以防墜落。、拆除過程中，要求一步一清，拆除的扣件等零碎物件不能留滯在外架上，以防墜落傷人。

9、、拆除過程中要注意保護成品，不得損壞，如有損壞要通知有關人員修復后再拆除。二、復核計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為8.7 米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距 1.50 米，立桿的橫距 1.05 米，立桿的步距 1.80米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用 2步3跨，豎向間距 3.60 米，水平間距 4.50米。施工均布荷載為 3.0kN/m2，同時施工 1層，腳手板共鋪設 4層。（一）、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載

10、作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.350 1.500/2=0.262kN/m 活荷載標準值 Q=3.000 1.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.2 0.038+1.2 0.262+1.4 2.250=3.511kN/m.;.小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=3.5111.0502/8=0.484kN.m=0.484106/5080.0=95.250N/mm2 小橫桿的計算強度小于 205.0N/mm2,滿足要求!3.撓

11、度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值 q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.02.5511050.04/(384 2.06105121900.0)=1.608mm 小橫桿的最大撓度小于 1050.0/150 與10mm,滿足要求!（二）、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038 1.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.35

12、0 1.0501.500/2=0.276kN 活荷載標準值 Q=3.000 1.050 1.500/2=2.362kN 荷載的計算值 P=(1.2 0.040+1.2 0.276+1.4 2.362)/2=1.843kN.;.大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08(1.2 0.038)1.5002+0.175 1.8431.500=0.492kN.m=0.492106/5080.0=96.883N/mm2 大橫桿的計算強度小于 205.0N/mm2,滿足要求!3.撓

13、度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(100 2.060 105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值 P=0.040+0.276+2.362=2.678kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.1462678.4451500.003/(100 2.060 105121900.000)=4.13mm 最大撓度和 V=V1+V2=4.178mm 大橫桿的最大撓度小于 1500.0/150 與10mm

14、,滿足要求!.;.（三）、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.038 1.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350 1.0501.500/2=0.276kN 活荷載標準值 Q=3.000 1.050 1.500/2=2.362kN 荷載的計算值 R=1.2 0.058+1.2 0.276+1.4 2.362=3.707kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件

15、的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在 12kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 8.0kN；雙扣件在 20kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 12.0kN。（四）、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.1248 NG1=0.1258.700=1.086kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2=0.35041.500(1.050+0.300)/2=1.417kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用

16、欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14 NG3=0.1401.5004/2=0.420kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.5008.700=0.065kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.989kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=3.000 11.5001.050/2=2.362kN 風荷載標準值應按照以下公式計算.;.其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：

17、W0=0.300 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz=0.740 Us 風荷載體型系數：Us=0.840 經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7 0.3000.740 0.840=0.131kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+0.851.4NQ 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 計算公式 MW=0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)；la 立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。（五）

18、、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=6.89kN；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到 0.19；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=3.12m；k 計算長度附加系數，取 1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到=75.88 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；.;.不

19、考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=6.40kN；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到 0.19；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=3.12m；k 計算長度附加系數，取 1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u=1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.075kN.m；鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2

20、)；經計算得到=85.28 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl=7.961kN小于扣件的抗滑力 8.0kN，滿足要求!.;.連墻件扣件連接示意圖 (八)、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p=N/A；p=17.23 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N=6.89 A 基礎底面面積 (m2)；A=0.40 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg=20.00 地基

21、承載力設計值應按下式計算 fg=kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc=1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk=20.00 地基承載力的計算滿足要求!三、外腳手架檢查與驗收1.腳手架所使用的鋼管、扣件必須有產品合格證和檢驗報告，并應按規范要求檢查鋼管、扣件的外觀質量是否符合相關要求。2.腳手架應在下列階段進行檢查與驗收；作業層上施加施工荷載前；每搭完 1013m高度后；達到設計高度后；遇大風大雨后；停用一個月后。3.腳手架使用中定期檢查下列項目：.;.桿件的設置和連接、支撐構造、特別是連墻件的構造是否符合要求；鋼絲繩是否收緊，是否處于繃緊受力狀態；底座、扣件、螺絲是否松動

22、，立桿是否懸空；安全防護措施是否符合要求；是否超載或在架體上堆放物料。四、安全保證措施：1.腳手架所使用的鋼管、扣件、拉結件等必須嚴格按JGJ130-2001、JGJ59-99安全技術規范和本方案的要求進行檢查與驗收。符合要求后方可投入使用。2.腳手架搭設嚴格按規范的安全構造要求和本方案的設計要求進行搭設。并按檢查與驗收要求分段進行驗收，上一驗收段驗收檢查不合格，不得進行下一驗收段的腳手架搭設，必須在上一工序檢查驗收或整改合格后，方可進行下一驗收段或下一道工序的施工，確保每驗收段的架從西向東滿足搭設質量和安全使用的要求。3.腳手架搭設人員必須是經過按國家現行標準特種作業人員安全技術考核管理規則

23、（GB5036）考核合格的架子工持證上崗，上崗人員定期體檢合格后方可上崗。4.搭拆腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋，不準穿拖鞋，高跟鞋、皮鞋和帶釘易滑鞋，嚴禁酒后上崗。上崗人員必須接受安全教育和質量、安全技術交底，熟識領會搭設方案和質量安全要求后，方可上崗作業。5.在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件和作業。楔緊懸挑鋼梁的楔木，拉結鋼絲繩或法蘭螺栓。主節點處的縱橫向水平桿，縱橫向掃地桿。連墻拉結桿，加勁撐、剪刀撐，安全防護設施。在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。當腳手架基礎下有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施。6.外腳手架嚴禁鋼竹

24、、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹蔑、塑料混用。嚴禁將外徑 48mm 與 51mm 的鋼管混合使用。7.六級以上大風、大雪、大雨天氣停止腳手架作業，在冬季要經常檢查腳手架、斜板、跳板有無滑移、松動及時采取修整，確保安全。8.在外架腳手板上安全網內以及腳手架內地面上的雜物、垃圾要及時清理，避免掉落傷人。.;.懸挑扣件式雙排外腳手架施工方案一、工程概況：根據本工程特點及施工機具、材料及人力配備情況，39 層（共 7 層，高 20.3m）、1016 層（共 7 層，高 22.7m）采用懸挑扣件式雙排鋼管腳手架，復核計算取1016 層（共 7層，高 22.7m）作為計算單元，39 層（共 7 層，高

25、 20.3m）參照 1016 層（共 7 層，高22.7m）。二、搭拆方案本工程外墻扣件式雙排鋼管腳手架施工嚴格按JGJ130 2001 規范（2002 年版）要求進行。具體要求如下：1、懸挑雙排架基本搭設要求：、鋼管規格采用外徑48mm，壁厚 3.5 焊接鋼管，立桿、大橫桿和斜桿的最大長度為6.5m，小橫桿長度為 1.5m。鋼管、扣件、腳手板、安全網的材質符合規范JGJ1302001規范要求；、采用 20a 號槽鋼，間距按每 1.5 米一根布置，懸挑部分為1.5m，在建筑主體內的長度為 3m；槽鋼在建筑主體內距其末端部100mm和 350mm處設兩根直徑為 14mm的圓鋼“幾”字形卡環固定，

26、卡環錨入砼一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并保證兩側 30cm以上搭接長度。卡環安裝和樓板砼澆注施工同時進行。鋼管立桿落在20a 號槽鋼上，立桿與槽鋼連接采用在槽鋼上焊接 25 凸出 100mm 的鋼筋焊接，立桿套在鋼筋上防止立桿位移。具體詳見附圖。、立桿橫間距 Lb=05m，縱距 La=5m；、大橫桿步距 h=8m，小橫桿貼近立桿布置、并搭于大橫桿之上，用直角扣件扣緊，每塊腳手板下設小橫桿，且不大于La/2；即應按五根考慮，間距La/2=0.75m；、主節點處設置一根橫向水平桿，用直角扣件連接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm，靠墻一端的外伸長度0.3m。、剪刀撐設置：按

27、規范規定，高度在24m 以下的單、雙排腳手架，在外架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置，中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m，剪刀撐與地面夾角為45o 60o；剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于 2 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm；剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于 150mm。.;.、連墻件：根據規范規定宜采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式，嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。本工程按二步三跨剛性連接，而每層每二步(

28、2h)三跨(3La)用橫桿鋼管將外架內、外立桿與梁或預埋在砼樓板的短鋼管連接加雙扣件。連墻件偏離主節點的最大距離不超過30cm。、作業層、平臺的欄桿的擋腳板、欄桿搭設如下圖：1806006001200、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮不大于200mm的立桿上。橫向掃地桿則固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接搭接時，立桿上的對接扣件必須交錯布置；兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一桿立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；搭

29、接長度不應小于1m，應采用不少于 2 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。、立桿頂端宜高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。、縱向水平桿宜采用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設在同步或同跨內，且在水平方向錯開的距離不應小于500mm。各接頭中心至主節點的距離不應大于縱距的1/3。縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上。、橫向水平桿的設置：在主節點必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣緊，且嚴禁拆除，主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。靠墻一端的外伸長度不應大于500mm。作業層上的非節點處橫向水平桿，宜根

30、據支承腳手板的需要等距設置，最大間距不應大于縱距的 1/2。、作業層上腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm，腳手板應設在三根橫向水平桿上，當其長度小于2m 時，可采用兩根橫向水平桿支撐，但應將腳手板兩端與其可靠固定、嚴防傾翻。、腳手板可采用對接平鋪或搭接鋪設。對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，.;.腳手板外伸長度130150mm。腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于 200mm，伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm，采用對接平鋪，四周應用直徑 3.2mm的鍍鋅鐵絲固定在橫向水平桿上。作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應用 3.2mm 鍍鋅

31、鐵絲與支承桿可靠的固定。、連墻件應從低層第一步縱向水平桿處開始設置，當有困難，應采用其它可靠措施固定。、連墻件應優先采用菱形布置，亦采用矩形布置。、腳手架兩端必須設置連墻件。、竹腳手板鋪設：架子首層、頂層和作業層腳手板要滿鋪，在每段挑架的中間高度設一道安全平網。連搭幾段挑架時，安全平網的間距不得大于12m。、腳手架外立桿內側滿掛2000 目安全網全封閉。2、腳手架搭設、在樓板模板上彈出卡環位置安裝卡環（砼達到設計強度后）安裝20a 號槽鋼（已按要求焊好 25 鋼筋）擺放縱向掃地桿豎立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿，并與立桿和掃地桿扣緊（固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直）每邊豎起3-4 根立桿后

32、，隨即裝設第一步縱向水平桿（與立桿扣接固定）安第一節小橫桿校正立桿垂直和水平使其符合要求，按 4060N 力擰緊扣件螺栓，形成腳手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭設，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面檢查一遍腳手架質量和挑梁情況嚴格確保設計要求和腳手架質量安第二節大橫桿安第二步小橫桿加設臨時斜撐桿（加拋撐）上端與第二步大橫桿緊扣（裝設連墻件后拆除）安第三、四步大橫桿和小橫桿安裝二層連墻件接立桿加設剪刀撐裝設作業層間橫桿鋪設腳手板，綁扎防護及擋腳板、立掛安全網。、腳手架必須配合施工進度搭設，第一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。、每搭完一步腳手架，應校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度，

33、其偏差不應超過規范的允許偏差。、開始搭設立桿時，應每隔6 跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。、當搭設至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。、頂層立桿搭接長度與立桿頂端伸出建筑物的高度應符合下列要求：a、搭設長度不應小于1m，應采用不少于 2 個旋轉扣件固定，端部扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。.;.b、立桿端部宜高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。、雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm。3、腳手架檢查與驗收、腳手架及懸挑鋼梁應在下列階段進行檢查與驗收：a、懸挑鋼梁安

34、裝完后及腳手架搭設前；b、作業層上施加荷載前；c、每搭設完 1013m高度后；d、達到設計高度后；e、遇有 4 級大風與大雨后；f、停用超過一個月。、腳手架使用中，應定期檢查下列項目：a、桿件的設置和連接、連墻件、支撐、門洞、桁架等的構造是否符合要求；b、懸挑鋼梁是否松動，底座是否松動；c、扣件螺栓是否松動；d、安全防護措施是否符合要求；e、是否超載。4、雙排架拆除要求：、拆除前必須全面檢查扣件，連墻桿、支撐系統是否符合構造要求，不符合要求的應先處理好，并清除雜物和障礙物后方可開始拆除。、拆除前應根據施工的需要，制訂出符合實際施工需要的拆除方案，由項目經理或總工長（技術負責人）向施工隊組進行技

35、術交底和安全交底后，再進行拆除作業。、外腳手架的拆除作業，必須從上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業。即由上而下，后綁先拆，先綁后折，一般情況下先拆欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后是小橫桿、大橫桿、拋撐、立桿等，必要時要先加固后拆除。、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻桿整層或數層拆除后再拆腳手架。分段拆除高差不應大于2 步，如大于 2 步應設連墻桿加固。、拆至下部最后一根立桿高度時應在適當位置臨時設置拋撐加固后再拆。、外架拆除嚴禁從高空往下拋擲鋼管、扣件、腳手板等物品。拆除下來的鋼管、扣件、腳手板等應分別放到卸料平臺或施工電梯進料平臺，由塔吊或施工電梯運至地面。拆放到卸料平臺或進料平臺上的

36、鋼管、扣件等應隨拆隨吊走。、在作業區安全墜落范圍內設置圍欄，警戒標志，并設專人警戒，禁止非工作人員入.;.內。、作業區的供電線路要事先拆除或與電工聯系，改道和停電后方可進行作業。、拆除腳手架大橫桿、剪刀撐，應先拆中間扣，再拆兩頭扣。由中間操作人員將桿轉向，往下方人員傳遞時待下方人員握牢后再放手。上下呼應，動作協調，當解至與其他作業人員有關的結扣時，應先告知對方，待對方做好防護準備后再解扣，以防墜落。、拆除過程中，要求一步一清，拆除的扣件等零碎物件不能留滯在外架上，以防墜落傷人。、拆除過程中要注意保護成品，不得損壞，如有損壞要通知有關人員修復后再拆除。、當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6

37、.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。、嚴禁采用踏步式、分段、分立面拆除法。、運到地面的桿件、物品等應及時按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。5、腳手架防雷措施、外架用的預埋件必須用二根8 鋼筋與在建工程的防雷接地網搭焊，以便于架體避雷。、雷雨天氣和六級以上大風應停止作業。、大風過后要對架上的腳手板、安全網等認真檢查一次。6、安全管理、腳手架搭設人員必須持相應的特殊工種作業證上崗；、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋；、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送砼和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備；、在腳手架使用期間，

38、嚴禁拆除下列桿件：a、主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；b、連墻件c、懸挑鋼梁及卡環。、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。三、復核計算書10-16層懸挑式扣件鋼管腳手架計算書（無陽臺）鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。.;.計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為22.7 米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距 1.50 米，立桿的橫距 1.05 米，立桿的步距 1.80米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用 2步3跨，豎向間距 3.60

39、 米，水平間距 4.50 米。施工均布荷載為 3.0kN/m2，同時施工 1層，腳手板共鋪設 4層。懸挑水平鋼梁采用 20a 號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度 3.00 米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.350 1.500/2=0.262kN/m 活荷載標準值 Q=3.000 1.500/2=2

40、.250kN/m 荷載的計算值 q=1.2 0.038+1.2 0.262+1.4 2.250=3.511kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=3.5111.0502/8=0.484kN.m=0.484106/5080.0=95.250N/mm2 小橫桿的計算強度小于 205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:.;.荷載標準值 q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.02.5511050.04/(384 2.06105

41、121900.0)=1.608mm 小橫桿的最大撓度小于 1050.0/150 與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038 1.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350 1.0501.500/2=0.276kN 活荷載標準值 Q=3.000 1.050 1.500/2=2.362kN 荷載的計算值 P=(1.2 0.040+1.2 0.276+1.4 2.362)/2=1.843kN 大橫桿

42、計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08(1.2 0.038)1.5002+0.175 1.8431.500=0.492kN.m=0.492106/5080.0=96.883N/mm2 大橫桿的計算強度小于 205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和.;.均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(100 2.06

43、0 105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值 P=0.040+0.276+2.362=2.678kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.1462678.4451500.003/(100 2.060 105121900.000)=4.13mm 最大撓度和 V=V1+V2=4.178mm 大橫桿的最大撓度小于 1500.0/150 與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載

44、值計算橫桿的自重標準值 P1=0.038 1.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350 1.0501.500/2=0.276kN 活荷載標準值 Q=3.000 1.050 1.500/2=2.362kN 荷載的計算值 R=1.2 0.058+1.2 0.276+1.4 2.362=3.707kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在 12kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 8.0kN；雙扣件在 20kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 12.0kN；四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和

45、風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：.;.(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.1248 NG1=0.12522.700=2.833kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2=0.35041.500(1.050+0.300)/2=1.417kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14 NG3=0.1401.5004/2=0.420kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.50022.700=0.170kN 經計算得到，靜荷

46、載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.841kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=3.000 11.5001.050/2=2.362kN 風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0=0.300 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz=1.000 Us 風荷載體型系數：Us=0.840 經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7 0.3001.000 0.840=0

47、.176kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+0.851.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 計算公式 MW=0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)；la 立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算.;.其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.12kN；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到 0.19；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=3.12m；k 計算長度附加

48、系數，取 1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到=100.35 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.62kN；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到 0.19；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=3.12

49、m；k 計算長度附加系數，取 1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u=1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.102kN.m；鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到=114.97 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl=9.001kN大于扣件的抗滑力 8.0kN，不滿足要求!連墻件扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架按照帶懸

50、臂的單跨梁計算懸出端 C受腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點，A為墻支點。.;.懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式其中 k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1500mm，l=3000mm，ml=300mm，m2=1350mm；水平支撐梁的截面慣性矩I=1780.40cm4，截面模量(抵抗矩)W=178.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1.2 4.84+1.4 2.36=9.12kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.2 28.83 0.00017.85 10=0.27kN/m k=1.50/3.00=0.

51、50 kl=0.30/3.00=0.10 k2=1.35/3.00=0.45 代入公式，經過計算得到支座反力 RA=24.163kN 支座反力 RB=-4.708kN 最大彎矩 MA=15.348kN.m 抗彎計算強度 f=15.348 106/(1.05 178000.0)=82.116N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N=4.84+2.36=7.20kN.;.水平鋼梁自重計算荷載 q=28.83 0.00017.85 10=0.23kN/m 最大撓度 Vmax=5.424mm 按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄

52、A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即3000.0mm 水平支撐梁的最大撓度小于3000.0/400,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用 20a 號槽鋼 U口水平,計算公式如下其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到b=57011.073.0235/(2700.0 200.0235.0)=0.85 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b 查表得到其值為 0.737 經過計算得到強度=15.35106/(0.737 178000.00)=116.94N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求

53、!九、錨固段與樓板連接的計算:1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=4.708kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f 為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范 10.9.8f=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=47084/(3.1416 502)1/2=8mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側 30cm 以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：.;.錨固深度計算公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉

54、力，N=4.71kN；d 樓板螺栓的直徑，d=16mm；fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于4708.47/(3.1416 161.5)=62.4mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=4.71kN；d 樓板螺栓的直徑，d=16mm；b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm；fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于84.2kN 樓

55、板混凝土局部承壓計算滿足要求!10-16層懸挑式扣件鋼管腳手架計算書（有陽臺）鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為22.7 米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距 1.50 米，立桿的橫距 1.05 米，立桿的步距 1.80米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用 2步3跨，豎向間距 3.60米，水平間距 4.50 米。施工均布荷載為 3.0kN/m2，同時施工 1層，腳手板共鋪設 4層。懸挑水平鋼梁采用 20a 號槽鋼 U口水平，其中建筑物外懸挑段長度3.10 米，建筑物內錨固段長度 2.20 米。懸挑

56、水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物2.90m。拉桿采用鋼絲繩。一、小橫桿的計算:.;.小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.350 1.500/2=0.262kN/m 活荷載標準值 Q=3.000 1.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.2 0.038+1.2 0.262+1.4 2.250=3.511kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的

57、彎矩計算公式如下:M=3.5111.0502/8=0.484kN.m=0.484106/5080.0=95.250N/mm2 小橫桿的計算強度小于 205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值 q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.02.5511050.04/(384 2.06105121900.0)=1.608mm 小橫桿的最大撓度小于 1050.0/150 與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿

58、支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。.;.1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038 1.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350 1.0501.500/2=0.276kN 活荷載標準值 Q=3.000 1.050 1.500/2=2.362kN 荷載的計算值 P=(1.2 0.040+1.2 0.276+1.4 2.362)/2=1.843kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08(1.2 0.038)

59、1.5002+0.175 1.8431.500=0.492kN.m=0.492106/5080.0=96.883N/mm2 大橫桿的計算強度小于 205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(100 2.060 105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值 P=0.040+0.276+2.362=2.678kN.;.集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.1462678.

60、4451500.003/(100 2.060 105121900.000)=4.13mm 最大撓度和 V=V1+V2=4.178mm 大橫桿的最大撓度小于 1500.0/150 與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.038 1.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350 1.0501.500/2=0.276kN 活荷載標準值 Q=3.000 1.0

61、50 1.500/2=2.362kN 荷載的計算值 R=1.2 0.058+1.2 0.276+1.4 2.362=3.707kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在 12kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 8.0kN；雙扣件在 20kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 12.0kN；四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.1248 NG1=0.12522.700=2.833kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m

62、2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2=0.35041.500(1.050+1.900)/2=3.097kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14 NG3=0.1401.5004/2=0.420kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.50022.700=0.170kN.;.經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.521kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=3.0

63、00 11.5001.050/2=2.362kN 風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0=0.300 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz=1.000 Us 風荷載體型系數：Us=0.840 經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7 0.3001.000 0.840=0.176kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+0.851.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 計算公式 MW=0.851.4Wklah2/10 其

64、中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)；la 立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。五、立桿的穩定性計算:卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.13kN；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到 0.19；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=3.12m；k 計算長度附加系數，取 1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；.;.A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.

65、08cm3；鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到=122.54 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.64kN；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到 0.19；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=3.12m；k 計算長度附加系數，取 1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u=1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模

66、量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.102kN.m；鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到=137.16 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl=9.001kN大于扣件的抗滑力 8.0kN，不滿足要求!連墻件扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為 1050mm，內側腳手架距離墻體

67、 1900mm，支拉斜桿的支點距離墻體 =2900mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1780.40cm4，截面抵抗矩 W=178.00cm3，截面積 A=28.83cm2。受腳手架集中荷載 P=1.2 6.52+1.4 2.36=11.13kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.2 28.830.00017.85 10=0.27kN/m 1.;.懸挑腳手架示意圖 2002900220011.13kN11.13kN 0.27kN/mAB懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到0.000.0411.1711.196.896.624.515.031.601.00懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)6.1962.862

68、懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)0.9480.222懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=18.081kN,R2=6.625kN,R3=-1.002kN 最大彎矩 Mmax=6.196kN.m 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=6.196 106/(1.05 178000.0)+18.081 1000/2883.0=39.425N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用 20a 號槽鋼 U口水平,計算公式如下.;.其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得

69、到b=57011.073.0235/(2900.0 200.0235.0)=0.79 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b 查表得到其值為 0.713 經過計算得到強度=6.20106/(0.713 178000.00)=48.85N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!九、拉桿的受力計算:水平鋼梁的軸力 RAH 和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算其中RUicosi 為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=25.570kN 十、拉桿的強度計算:拉繩或拉桿的軸

70、力 RU 我們均取最大值進行計算，為RU=25.570kN 拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82 和0.8；K 鋼絲繩使用安全系數，取8.0。.;.選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00025.570/0.820=249.466kN。選擇637+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑 21.5mm。鋼絲拉繩的吊環強度計算：鋼絲拉繩的軸力 RU 我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=25

71、.570kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為其中 f 為吊環抗拉強度，取 f=50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=255704/(3.1416 502)1/2=19mm 十一、錨固段與樓板連接的計算:1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=6.625kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f 為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范 10.9.8f=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=66254/(3.1416 502)1/2=10mm 水平鋼

72、梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側 30cm 以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=6.63kN；d 樓板螺栓的直徑，d=16mm；fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于6625.39/(3.1416 161.5)=87.9mm。.;.3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=6

73、.63kN；d 樓板螺栓的直徑，d=16mm；b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm；fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于84.2kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!.;.卸料平臺施工方案（物料提升機）一、工程概況本工程位于柳州市東環路北段原竹木市場內。建設單位：柳州市居上房地產開發有限責任公司；總建筑面積：16645.07（其中地上 12948.71，地下 3696.36）；建筑層數：地上建筑主體高 16層，裙房二層（局部三層），地下一層；建筑高度：49.6m；使用性質：高層綜合樓，一二層和局部三層為商業用房，三十六

74、層為高層住宅，地下室為中型停車庫；結構形式：框架剪力墻；設計使用年限：50年。本工程采用兩座井架進行垂直運輸，對應設兩座卸料平臺，尺寸為 3m 3m。16層采用落地式卸料平臺，立桿立桿的縱距 b=1.50 米，立桿的橫距 l=1.05 米，立桿的步距 h=1.80 米。立桿之間用縱橫向橫桿連接。鋼管橫桿格柵間距為300mm，立桿搭設高度為 20.3 米。716層采用懸挑式卸料平臺，每層搭設一個。二、落地式平臺施工方案1、基本要求、材料：a、采用 483.5 鋼管，其質量應符合現行國家標準 碳素結構鋼（GB/T700）中 Q235-A級鋼的規定。b、扣件采用機械性能不低于KTH330-08的鑄鐵

75、制造。鑄件不得有裂紋、氣孔，不宜有縮松、砂眼。毛刺、氧化脫皮等應立即清除干凈。c、腳手板采用竹腳手板。、地基土方分層回填夯實、整平、土的壓實系數為0.9，承載力為 fgk=135KPa；或采用澆 C20砼 300mm 厚作硬化處理。、立桿立桿構造應符合下列要求：.;.、每桿立桿底部應設置底座和墊板；、卸料平臺必須設置縱橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在底座上皮不大于 200mm 處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。、卸料平臺底層步距不應大于2m。、立桿接長必須采用對接扣件連接。、連墻件、連墻件按每層設置間距為3m應布置靠近主節點，偏離主節點的距離不應

76、大于300mm；、應從底層第一步縱向水平處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其他可靠措施固定；、連墻件不應與外腳手架垂直運輸機械相碰。卸料平臺采用鋼管與梁或預埋在砼樓板的短鋼管連接加雙扣件。也可采用與柱子用鋼管和扣件鎖緊。、水平桿水平桿宜設置在立桿內側，不宜接長；縱向水平桿格柵間距為300mm；橫向水平桿間距為 1000mm。橫向水平桿通過雙扣件與立桿連接。、剪刀撐、剪刀撐斜桿與地面的傾角為600。、剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。、剪刀撐斜桿的搭接長度應大于1m，應等間距設置 3 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板

77、邊緣至搭接縱向水平桿端的距離不應小于100mm。、作業層作業層必須滿鋪腳手板。作業層的欄桿和擋腳板的搭設應符合下列規定：、欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；、上欄桿上皮高度為1.2m；、擋腳板高度不應小于180mm；、中欄桿應居中設置。2、工藝流程在牢固的地基彈線、立桿定位擺放掃地桿豎立桿并與掃地桿扣緊裝橫向掃地橫桿并與立桿和掃地桿扣緊（固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直）裝設第一步縱、橫向水平桿（與立桿扣接固定）校正立桿垂直和水平使其符合要求，按4060N.m力擰緊扣件螺.;.栓安裝第二步縱、橫水平桿加設臨時斜撐桿（加拋撐）安第三、四步縱橫桿接立桿加立剪刀撐裝設作業層間橫桿鋪設腳手板、綁扎

78、防護及擋腳板、掛立安全網。3、開始搭設前，單位工程負責人應按有關規定向架設人員進行技術交底。4、清除搭設場地雜物，平整搭設場地，并使排水暢通。5、卸料平臺必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。6、在卸料平臺入口處設置平臺限荷標志，本工程卸料平臺用于運輸井架和樓層的通道，不允許在其上堆放集中荷載過長時間。卸料平臺總限荷為500Kg。6、每搭完一步卸料平臺后，應按下表校正步距、縱距及立桿的垂直度：項次項目技術要求允許偏差（mm）示意圖檢查 方法和工具1 立桿垂直度最后驗收垂直度2080m 100 下列卸料平臺允許水平偏差（mm）搭設中檢查偏差的高度（m）總高度50m 40m

79、 20m H=2 H=10 H=20 H=30 H=40 H=50 7 20 40 60 80 100 7 25 50 75 100 7 50 100 中間檔次用插入法2 間距步距縱距橫距20 50 20 鋼板尺.;.3 縱向水平桿高差一根桿的兩端20 水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差10 4 雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm 50 鋼板尺7、底座安放應符合下列規定：、底座、墊板均應準確地安放在定位線上；、墊板宜采用長度不少于2 跨、厚度不小于 50mm 的木墊板，也可采用槽鋼。8、立桿搭設應符合下列規定：、嚴禁將外徑 48mm 與 51mm 的鋼管混合使用；、相鄰立桿的對

80、接扣件不得在同一高度內，錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；、開始搭設立桿時，卸料平臺的每一個立面至少應設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除；、當搭設至有連墻件的構造時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件；、頂層立桿接長如采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于 2 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。、立桿頂端宜高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮 1.5m。9、水平桿不允許搭接。10、連墻件的搭設應符合下列規定：、連墻件的豎向間距不大于2h，且不大于層高；、連墻件從底層第一步水平

81、桿處開始設置，且宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于 300mm。.;.11、剪刀撐的搭設應符合下列規定：、剪刀撐應沿高度方向連續設置，斜桿與地面的傾角宜在450600之間。并應隨立桿、水平桿等同步搭設；、各底層斜桿下端均必須支承在墊塊或墊板上。12、扣件安裝應符合下列規定：、扣件規格必須與鋼管外徑（48 或51）相同；、螺栓擰緊扭力矩不應小于40N.m，且不大于 65 N.m；、在主節點處固定水平桿、剪刀撐等的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于 150mm；、對接扣件開口應朝上或朝內；、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm。13、作業層的欄桿和擋腳板的搭設應符合下

82、列規定：、欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿內側；、上欄桿上皮高度為1.2m；、擋腳板高度不應小于180mm；、中欄桿應居中設置。14、腳手板的鋪設應符合下列規定：、腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面不大于100mm；、腳手板應設置在三根橫向水平桿上，間距不大于900mm；、腳手板采用對接平鋪，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm；、腳手板探頭應用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支撐桿件上。三、落地式卸料平臺的拆除1、拆除卸料平臺前的準備工作應符合下列規定：、應全面檢查卸料平臺的扣件連接，連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；、根據檢查結果補充

83、完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；、單位工程負責人進行拆除安全技術交底；、應清除卸料平臺上雜物和地面障礙物。2、拆除卸料平臺時，應符合下列規定：、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；.;.、連墻件必須隨卸料平臺逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆卸料平臺；、當卸料平臺拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。3、拆除卸料平臺時應符合下列規定：、各構配件嚴禁拋至地面；、拆除現場必須設置警戒區，必須設地面監護人員，并配備良好的通訊設施。警戒區內嚴禁非操作人員通行；、遇四級大風、雨、雪等特殊天氣，不得

84、進行拆除作業；、桿件和扣件拆除時應分離，不允許連接在一起輸送至地面，或兩桿同時拆下輸送至地面；、墊鋪板拆除，應自外向里豎立、搬運，防止自里向外翻起；、拆除時，必須用電氣焊時，應嚴格執行其特殊的防火規定，應增派專職人員，配備消防器材，防止火星和切割物落引起的火災，嚴禁無證動用焊割工具；、當日作業后，應檢查崗位周圍情況，不得留有隱患；、輸送地面的桿件和扣件應分類堆放整齊。四、懸挑式卸料平臺搭拆施工方案本工程懸挑式卸料平臺施工嚴格按照JGJ130-2001 規范（2002 年版）要求進行。具體要求如下：1、懸挑卸料平臺基本搭設要求：、鋼管規格采用外徑48mm，壁厚 3.5mm的焊接鋼管。鋼管、扣件、

85、腳手板、安全網的材質符合 JGJ130-2001 規范（2002年版）要求。、采用 16a 號槽鋼，懸挑部分為3.0m，在建筑主體內的長度為1.0 3.0m，槽鋼用在其端部 350mm 處和離建筑物邊緣150mm 處的梁上各設一根直徑為14mm 的圓鋼“幾”字形卡環固定，卡環錨入砼一定要壓在樓板下層鋼筋下面或梁內，并保證兩側30cm以上搭接長度。卡環安裝和樓板、梁砼澆筑施工同時進行。16a 號槽鋼之間用間距為0.60m 的16a 號槽鋼焊接連接成整體。在懸挑端部距離外端500mm 處及上一層建筑物的梁外側用18鋼筋卡環連接直徑為 19.5mm 的 637+1mm 的鋼絲繩固定。卸料平臺的作業層

86、必須滿鋪腳手板。作業層的欄桿和擋腳板的搭設應符合下列規定：、欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；、上欄桿上皮高度為1.2m；.;.、擋腳板高度不應小于180mm；、中欄桿應居中設置。、每塊腳手板應設在三根橫向水平桿上，用直徑 3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支撐桿件上。2、懸挑卸料平臺的拆除、拆除前，應對卸料平臺的支撐體系進行檢查，是否符合構造要求；、根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經有關部門批準后方可實施；、由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；、清除卸料平臺上雜物及地面障礙物；、在作業區安全墜落范圍內設置圍欄、警戒標志，并設專人警戒，禁止非工作人員入內。、拆除人員應正確使用安

87、全帽、安全帶。五、復核計算書1、16 層落地式卸料平臺復核計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為20.3 米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距 1.50 米，立桿的橫距 1.05 米，立桿的步距 1.80米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用 2步3跨，豎向間距 3.60 米，水平間距 4.50米。（一）、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.03

88、8kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.350 1.500/2=0.262kN/m 活荷載標準值 Q=2.000 1.500/2=1.500kN/m 荷載的計算值 q=1.2 0.038+1.2 0.262+1.4 1.500=2.461kN/m 小橫桿計算簡圖.;.2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=2.4611.0502/8=0.339kN.m=0.339106/5080.0=66.765N/mm2 小橫桿的計算強度小于 205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值 q=0.038+0.

89、262+1.500=1.801kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.01.8011050.04/(384 2.06105121900.0)=1.135mm 小橫桿的最大撓度小于 1050.0/150 與10mm,滿足要求!（二）、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038 1.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350 1.0501.500/2=0.276kN 活荷載標準值 Q=2.000 1.050 1.

90、500/2=1.575kN 荷載的計算值 P=(1.2 0.040+1.2 0.276+1.4 1.575)/2=1.292kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算.;.最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08(1.2 0.038)1.5002+0.175 1.2921.500=0.347kN.m=0.347106/5080.0=68.398N/mm2 大橫桿的計算強度小于 205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算

91、公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(100 2.060 105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值 P=0.040+0.276+1.575=1.891kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.1461890.9451500.003/(100 2.060 105121900.000)=2.91mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.965mm 大橫桿的最大撓度小于 1500.0/150 與10mm,滿足要求!（三）、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下

92、式計算(規范5.2.5):R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算.;.橫桿的自重標準值 P1=0.038 1.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350 1.0501.500/2=0.276kN 活荷載標準值 Q=2.000 1.050 1.500/2=1.575kN 荷載的計算值 R=1.2 0.058+1.2 0.276+1.4 1.575=2.605kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在 12kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力

93、可取 8.0kN；雙扣件在 20kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 12.0kN。（四）、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.1248 NG1=0.12520.300=2.533kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2=0.35041.500(1.050+0.300)/2=1.417kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14 NG3=0.1401.5004/2=0.420

94、kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.50020.300=0.152kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.523kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=2.000 11.5001.050/2=1.575kN 風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0=0.300 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)

95、的規定采用：Uz=1.420.;.Us 風荷載體型系數：Us=0.840 經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7 0.3001.420 0.840=0.250kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+0.851.4NQ 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 計算公式 MW=0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)；la 立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。（五）、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，

96、N=7.63kN；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到 0.19；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=3.12m；k 計算長度附加系數，取 1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到=84.02 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿

97、的軸心壓力設計值，N=7.30kN；.;.軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到 0.19；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=3.12m；k 計算長度附加系數，取 1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u=1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.145kN.m；鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到=108.90 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考

98、慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl=10.681kN大于扣件的抗滑力 8.0kN，不滿足要求!.;.連墻件扣件連接示意圖（八）、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p=N/A；p=19.08 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N=7.63 A 基礎底面面積 (m2)；A=0.40 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg=20.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg=kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；

99、kc=1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk=20.00，地基承載力的計算滿足要求!2、716層懸挑式卸料平臺復核計算書計算依據建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)和鋼結構設計規范(GB50017-2003)。懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行。由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。平臺水平鋼梁(主梁)的懸挑長度 3.10m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)3.00m。次梁采用 16a 號槽鋼 U 口水平，主梁采用 16a號槽鋼 U口水平，次梁間距 0.60m。容許承載力均布荷載 3.00kN/m2，最大堆放材料荷載 10.00kN。（一）、次梁的計算

100、次梁選擇 16a號槽鋼 U口水平槽鋼，間距 0.60m，其截面特性為面積A=21.95cm2,慣性距 Ix=866.20cm4,轉動慣量 Wx=108.30cm3,回轉半徑ix=6.28cm.;.截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm 1.荷載計算 (1)面板自重標準值：標準值為0.35kN/m2；Q1=0.350.60=0.21kN/m (2)最大容許均布荷載為 3.00kN/m2；Q2=3.000.60=1.80kN/m (3)槽鋼自重荷載 Q3=0.17kN/m 經計算得到，靜荷載計算值 q=1.2(Q1+Q2+Q3)=1.2(0.21+1.80+0.17)=2

101、.62kN/m 經計算得到，活荷載計算值 P=1.410.00=14.00kN 2.內力計算內力按照集中荷載 P與均布荷載 q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下最大彎矩 M 的計算公式為經計算得到，最大彎矩計算值 M=2.62 3.002/8+14.00 3.00/4=13.44kN.m 3.抗彎強度計算其中x 截面塑性發展系數，取 1.05；f 鋼材抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經過計算得到強度=13.44106/(1.05 108300.00)=118.20N/mm2；次梁槽鋼的抗彎強度計算 f,滿足要求!4.整體穩定性計算 主次梁焊接成整體此部分可以不計算 其中b 均勻彎曲的

102、受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：.;.經過計算得到b=57010.063.0235/(3000.0 160.0235.0)=0.75 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b 查表得到其值為 0.688 經過計算得到強度=13.44106/(0.688 108300.00)=180.28N/mm2；次梁槽鋼的穩定性計算 f,滿足要求!（二）、主梁的計算卸料平臺的內鋼繩按照 建筑施工安全檢查標準 作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 16a號槽鋼 U口水平槽鋼，其截面特性為面積A=21.95cm2,慣性距 Ix=866.20cm4,轉動慣量 Wx=10

103、8.30cm3,回轉半徑ix=6.28cm 截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm 1.荷載計算 (1)欄桿自重標準值：標準值為0.14kN/m Q1=0.14kN/m (2)槽鋼自重荷載 Q2=0.17kN/m 經計算得到，靜荷載計算值 q=1.2(Q1+Q2)=1.2(0.14+0.17)=0.37kN/m 經計算得到，各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為 P1=(1.2(0.35+3.00)0.303.00/2+1.2 0.173.00/2)=2.11kN P2=(1.2(0.35+3.00)0.603.00/2+1.2 0.173.00/2)=3.92kN P3

104、=(1.2(0.35+3.00)0.603.00/2+1.2 0.173.00/2)=3.92kN P4=(1.2(0.35+3.00)0.603.00/2+1.2 0.173.00/2)+14.00/2=10.92kN P5=(1.2(0.35+3.00)0.603.00/2+1.2 0.173.00/2)=3.92kN P6=(1.2(0.35+3.00)0.303.00/2+1.2 0.173.00/2)=2.11kN 2.內力計算卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載 q作用下的連續梁計算。.;.1懸挑卸料平臺示意圖 6002500 2.11kN 3.92kN 3.92kN10.92k

105、N 3.92kN 2.11kN 0.37kN/mAB懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖經過連續梁的計算得到2.112.3410.8410.626.706.474.454.678.598.8210.9310.97懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)1.3349.053懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m)0.0002.844懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=17.097kN,R2=10.966kN 支座反力 RA=10.966kN.;.最大彎矩 Mmax=9.053kN.m 3.抗彎強度計算其中x 截面塑性發展系數，取 1.05；f 鋼材抗壓強度設計值，f=205

106、.00N/mm2；經過計算得到強度=9.053106/1.05/108300.0+14.7391000/2195.0=86.329N/mm2 主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求!4.整體穩定性計算 主次梁焊接成整體此部分可以不計算 其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到b=57010.063.0235/(3100.0 160.0235.0)=0.72 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b 查表得到其值為 0.678 經過計算得到強度=9.05106/(0.678 108300.00)=123.28N/mm2；主梁槽鋼的穩

107、定性計算 f,滿足要求!（三）、鋼絲拉繩的內力計算:水平鋼梁的軸力 RAH 和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算其中RUicosi 為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=22.573kN（四）、鋼絲拉繩的強度計算:.;.鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力 RU 我們均取最大值進行計算，為 RU=22.573kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；計算中可以近似計算 Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；鋼絲繩之間的荷載不均

108、勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82 和0.8；K 鋼絲繩使用安全系數，取8.0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00022.573/0.820=220.225kN。選擇637+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑 19.5mm。（五）、鋼絲拉繩吊環的強度計算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力 RU 我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=22.573kN 鋼板處吊環強度計算公式為其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照 混凝土結構設計規范 10.9.8f=50N/mm2；所需要的吊環最小直徑 D=225734/(3.1416 502)1/2=17mm（六

109、）、操作平臺安全要求:1.卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2.斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設置前后兩道，并進行相應的受力計算；3.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口；4.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；5.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能松卸起重吊鉤；6.鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在45-60度；.;.7.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；8.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計

110、容許荷載，配專人監督。懸挑卸料平臺施工方案（塔吊）一、工程概況本工程位于柳州市東環路北段原竹木市場內。建設單位：柳州市居上房地產開發有限責任公司；總建筑面積：16645.07（其中地上 12948.71，地下 3696.36）；建筑層數：地上建筑主體高16 層，裙房二層（局部三層），地下一層；建筑高度：49.6m；使用性質：高層綜合樓，一二層和局部三層為商業用房，三十六層為高層住宅，地下室為中型停車庫；結構形式：框架剪力墻；設計使用年限：50年。根據本工程采用的垂直運輸方式，采用懸挑.;.式卸料平臺，每層搭設一個。二、卸料平臺搭拆施工方案本工程懸挑式卸料平臺施工嚴格按照JGJ130-2001

111、規范（2002 年版）要求進行。具體要求如下：1、懸挑卸料平臺基本搭設要求：、鋼管規格采用外徑48mm，壁厚 3.5mm的焊接鋼管。鋼管、扣件、腳手板、安全網的材質符合 JGJ130-2001 規范（2002年版）要求。、采用 16a 號槽鋼，懸挑部分為3.0m，在建筑主體內的長度為1.0 3.0m，槽鋼用在其端部 350mm 處和離建筑物邊緣150mm 處的梁上各設一根直徑為14mm 的圓鋼“幾”字形卡環固定，卡環錨入砼一定要壓在樓板下層鋼筋下面或梁內，并保證兩側30cm以上搭接長度。卡環安裝和樓板、梁砼澆筑施工同時進行。16a 號槽鋼之間用間距為0.60m 的16a 號槽鋼焊接連接成整體。

112、在懸挑端部距離外端500mm 處及上一層建筑物的梁外側用18鋼筋卡環連接直徑為 19.5mm 的 637+1mm 的鋼絲繩固定。卸料平臺的作業層必須滿鋪腳手板。作業層的欄桿和擋腳板的搭設應符合下列規定：、欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；、上欄桿上皮高度為1.2m；、擋腳板高度不應小于180mm；、中欄桿應居中設置。、每塊腳手板應設在三根橫向水平桿上，用直徑 3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支撐桿件上。2、懸挑卸料平臺的拆除、拆除前，應對卸料平臺的支撐體系進行檢查，是否符合構造要求；、根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經有關部門批準后方可實施；、由單位工程負責人進行拆除安全技術交

113、底；、清除卸料平臺上雜物及地面障礙物；、在作業區安全墜落范圍內設置圍欄、警戒標志，并設專人警戒，禁止非工作人員入內。、拆除人員應正確使用安全帽、安全帶。三、復核計算書計算依據建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)和鋼結構設計規范(GB50017-2003)。.;.懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行。由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。平臺水平鋼梁(主梁)的懸挑長度 3.00m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)3.00m。次梁采用 16a 號槽鋼 U 口水平，主梁采用 16a號槽鋼 U口水平，次梁間距 0.60m。容許承載力均布荷載 3.00kN/m2，最大

114、堆放材料荷載 10.00kN。（一）、次梁的計算次梁選擇 16a號槽鋼 U口水平槽鋼，間距 0.60m，其截面特性為面積A=21.95cm2,慣性距 Ix=866.20cm4,轉動慣量 Wx=108.30cm3,回轉半徑ix=6.28cm 截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm 1.荷載計算 (1)面板自重標準值：標準值為0.35kN/m2；Q1=0.350.60=0.21kN/m (2)最大容許均布荷載為 3.00kN/m2；Q2=3.000.60=1.80kN/m (3)槽鋼自重荷載 Q3=0.17kN/m 經計算得到，靜荷載計算值 q=1.2(Q1+Q2+Q3)

115、=1.2(0.21+1.80+0.17)=2.62kN/m 經計算得到，活荷載計算值 P=1.410.00=14.00kN 2.內力計算內力按照集中荷載 P與均布荷載 q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下最大彎矩 M 的計算公式為經計算得到，最大彎矩計算值 M=2.62 3.002/8+14.00 3.00/4=13.44kN.m 3.抗彎強度計算.;.其中x 截面塑性發展系數，取 1.05；f 鋼材抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經過計算得到強度=13.44106/(1.05 108300.00)=118.20N/mm2；次梁槽鋼的抗彎強度計算 f,滿足要求!4.整體穩定性計算 主

116、次梁焊接成整體此部分可以不計算 其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到b=57010.063.0235/(3000.0 160.0235.0)=0.75 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b 查表得到其值為 0.688 經過計算得到強度=13.44106/(0.688 108300.00)=180.28N/mm2；次梁槽鋼的穩定性計算 f,滿足要求!（二）、主梁的計算卸料平臺的內鋼繩按照 建筑施工安全檢查標準 作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 16a號槽鋼 U口水平槽鋼，其截面特性為面積A=21.95cm2,慣性距 I

117、x=866.20cm4,轉動慣量 Wx=108.30cm3,回轉半徑ix=6.28cm 截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm 1.荷載計算 (1)欄桿自重標準值：標準值為0.14kN/m Q1=0.14kN/m (2)槽鋼自重荷載 Q2=0.17kN/m 經計算得到，靜荷載計算值 q=1.2(Q1+Q2)=1.2(0.14+0.17)=0.37kN/m 經計算得到，各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為 P1=(1.2(0.35+3.00)0.303.00/2+1.2 0.173.00/2)=2.11kN P2=(1.2(0.35+3.00)0.603.00/2+1.2

118、 0.173.00/2)=3.92kN P3=(1.2(0.35+3.00)0.603.00/2+1.2 0.173.00/2)=3.92kN.;.P4=(1.2(0.35+3.00)0.603.00/2+1.2 0.173.00/2)+14.00/2=10.92kN P5=(1.2(0.35+3.00)0.603.00/2+1.2 0.173.00/2)=3.92kN P6=(1.2(0.35+3.00)0.303.00/2+1.2 0.173.00/2)=2.11kN 2.內力計算卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載 q作用下的連續梁計算。1懸挑卸料平臺示意圖 5002500 2.11k

119、N 3.92kN 3.92kN10.92kN 3.92kN 2.11kN 0.37kN/mAB懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖經過連續梁的計算得到2.112.3013.6813.649.729.505.575.355.575.799.719.94懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)1.1039.305懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m).;.0.0002.932懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=15.975kN,R2=12.050kN 支座反力 RA=12.050kN 最大彎矩 Mmax=9.305kN.m 3.抗彎強度計算其中x 截面塑性發展系數，取 1.

120、05；f 鋼材抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經過計算得到強度=9.305106/1.05/108300.0+13.7721000/2195.0=88.099N/mm2 主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求!4.整體穩定性計算 主次梁焊接成整體此部分可以不計算 其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到b=57010.063.0235/(3000.0 160.0235.0)=0.75 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b 查表得到其值為 0.688 經過計算得到強度=9.31106/(0.688 108300.00

121、)=124.80N/mm2；主梁槽鋼的穩定性計算 f,滿足要求!（三）、鋼絲拉繩的內力計算:水平鋼梁的軸力 RAH 和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算.;.其中RUicosi 為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=21.092kN（四）、鋼絲拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力 RU 我們均取最大值進行計算，為 RU=21.092kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；計算中可以近似計算 Fg=0.5d2，d為

122、鋼絲繩直徑(mm)；鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82 和0.8；K 鋼絲繩使用安全系數，取8.0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00021.092/0.820=205.776kN。選擇637+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑 19.5mm。（五）、鋼絲拉繩吊環的強度計算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力 RU 我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=21.092kN 鋼板處吊環強度計算公式為其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照 混凝土結構設計規范 10.9.8f=50N/mm2；所需要的吊環最小直徑 D=210924/(3

123、.1416 502)1/2=17mm（六）、操作平臺安全要求:1.卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；.;.2.斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設置前后兩道，并進行相應的受力計算；3.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口；4.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；5.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能松卸起重吊鉤；6.鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在45-60度；7.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；8.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。（七）、建筑物主體承壓梁驗算計算同懸挑腳手架。應包括鋼絲繩卡環處和槽鋼支座處的主體結構梁驗算。