1、運城中心?翎瓏公館項目模板工程施工方案二零一六年十月目錄第一章工程概況 1第二章編制依據 1第三章方案確定 2 第四章施工方案 2 第五章模板安裝要求 13 第六章模板拆除要求 15 第七章模板技術措施 15 第八章安全、環保、文明施工措施20 第九章計算書 22 第一章工程概況1.1 工程簡況工程名稱運城中心?玲瓏公館建設單位設計單位圖審單位監理單位勘察單位施工單位工程地址，質量要求山西省優質工程，爭創汾水杯合同工期.9.25 2018.9.24 1.2建筑簡況本工程建筑層數為地上 32層，地下1層，地下室為汽車庫和設備用房，1層為公寓門廳和商鋪，2層為商鋪的休息間，3層為設備層，4-32

2、層全部作為酒店式公寓使用；總建筑面積:108232.1，其中地下部分建筑面積為：5862.65，地上部分建筑面積為：102369.45；其中：商業 8069.27，3層（設備層）1689.39，公寓92610.79；建筑占地面積為 3971.66；地下層層高 4.05m，1層層高 4.8m，2層層高 4.2m，3層層高 2.0m，4到31層（除23層）層高 3.0m，23層層高 4.8m，建筑總高度為106.85m（建筑防火總高度為99.85m），本工程 0.000絕對標高為 366.450m，室內外高差 0.15m。結構設計使用年限為50 年；建筑抗震設防類別為丙級設防類建筑，抗震設防烈度為

3、 8 度，剪力墻、框架抗震等級均為1 級，鋼筋采用 HPB300 級鋼筋、HRB400級鋼筋，框架柱、框架梁、剪力墻、暗柱的鋼筋直徑14 采用直螺紋套筒連接，其它鋼筋采用綁扎連接。第二章編制依據2.1 本工程的施工圖紙、施工組織設計、施工合同2.2 依據的主要規范、規程和標準 1、運城中心?玲瓏公館施工圖紙。2、國家、主要法律法規以及現行有關施工規范、規程及檢驗評定標準。3、混凝土結構設計規范GB50009-2010。4、建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2013。5、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2011。6、高層建筑混凝土結構技術規程JGJ3-2010。7、建筑施

4、工高處作業安全技術規范JGJ80-91。8、建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011。9、建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范(JGJl66 2008)。10、建筑結構荷載規范（GB50009-2012）。第三章方案確定本工程高支模部分的主要構件使用模板及支撐選型如下表：序部位模板選型次龍骨主龍骨支撐類型1 墻模板1220*2440*15mm 木膠板50*100mm方木48*3.5 鋼管2 梁側模1220*2440*12mm 木膠板50*100mm方木 48*3.5鋼管48*3.5 鋼管梁板合支、或獨立支撐4 頂板1220*2440*12mm 木膠板50*100mm方木48*3.5mm 雙鋼管碗扣

5、架支撐體系結合本工程結構形式、實際施工特點，整個結構使用落地式、全封閉的滿堂碗扣式腳手架模板支撐體系。碗扣式鋼管模板支撐體系是一種承插式鋼管模板支撐體系，具有拼拆迅速、省力，結構穩定可靠，承載力大，易于加工，應用廣泛等特點。碗扣式鋼管模板支撐體系的桿件之間為軸心相交、構件的整體性和剛度較好，且碗扣節點具有良好的受力性矩，因而具有比扣件式鋼管腳手架和支撐架較高的穩定承載能力。第四章施工方案（一）模板支撐體系搭設1、碗扣式腳手架搭設設根據以上實際情況，設計立桿橫距為1.2 米，縱距為 1.2 米，歩距 1.2 米，縱橫向滿設掃地桿，立桿頂部設置可調頂托撐，底部可按實際情況增加墊塊。2、碗口式腳手架

6、搭設排列由于碗口式腳手架橫距、間距、步距都是固定的，因此在施工搭設之前必須根據圖紙畫出設計排版圖。立桿選擇應根據層高確定，根據 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）規定，自由端（頂撐）高度500mm，太原市場上碗扣架立桿長一般為 1000mm、1300mm、1600mm、1900mm、2200mm、2500mm，按照不同層高選用立桿。碗口式腳手架的搭設：根據排版圖定位第一根立桿然后逐步搭設3、模板支撐體系搭設施工工藝（1）、準備工作1）、搭設前，工程技術負責人應按施工方案的要求，對架子工進行安全技術交底，交底雙方履行簽字手續。2）、熟悉圖紙和施工現場，掌握建筑平面和立

7、面的構造特點，環境條件。3）、材料準備。對進場的鋼管、扣件、腳手架、等進行檢查驗收。4）、架子工應持有效的特種作業人員操作證上崗作業。砼作業時還需安排人員看守。工人施工時必須戴好安全帽、佩安全帶、必須穿防滑鞋，嚴禁穿塑料底鞋，皮鞋等硬底易滑的鞋子登高作業。操作工具及小零件要放在工具袋內，扎緊衣袖口，領口以及褲腿口，以防鉤掛發生危險。（2）、碗扣式模板支撐架施工流程放線測量架體地腳排布并驗收架體搭設 垂直度調整安全防護設施搭設 架體驗收 模板搭設 結構施工、達到拆模強度 拆模。（3）、碗扣式模板支撐架安裝1）、架體分別按先立桿后橫桿再斜桿的搭設順序進行。2）、在己處理好的地基上，平整的地基基礎上

8、的支架，其立桿底座可直接用木板墊座;直接用立桿可調座調整立桿高度，使立桿碗扣接頭處于同一水平面內;當相鄰立桿地基高差大于0.6m 時，則先調整立桿節間使同一層碗扣接頭高差小于 0.6m，再用立桿可調座調整高度，使其處于同一水平面內。在搭設過程中，隨時注意基礎的沉降，對基礎沉降懸空的立桿，調整可調底座，使之均勻受力。3）、立桿采用 1.2m 間距，特殊情況如靠墻距離過近時，橫桿可采用0.6m；立桿采用 2.5m，上面加可調頂托托調整高度，可調頂托選用直徑應大于38，以保證立桿的整體穩定性。4）、立桿同橫桿上的連接是靠碗扣接頭鎖定，連接時，先將上碗扣滑至限位銷以上并旋轉，使其擱在限位銷上，將橫桿接

9、頭插入下碗扣，待應裝橫桿接頭全部裝好后，落下上碗扣并預鎖緊。立桿的接長是靠焊于立桿頂端的連接管承插而成，立桿插好后，使上部立桿底端連接孔同下部立桿頂端連接孔對齊，插入立桿連接銷并鎖定。5）、立桿施工的垂直高度限制：按1/200 控制，且全高的垂直偏差不應大于 10cm 執行。6）、當組裝完兩層橫桿后，首先檢查并調整水平框架的直角度和縱向直線度(對曲線布置的腳手架應保證立桿的正確位置)；其次檢查橫桿的水平度，并通過調整立桿可調座減少橫桿間的水平偏差；逐個檢查立桿底腳，并確保所有立桿不浮地松動。當底層架子符合搭設要求后，檢查所有碗扣接頭，并鎖緊。在搭設過程中，應隨時注意檢查上述內容，并調整。（4）

10、、碗扣式模板支撐架拆除1）、模板支撐架拆除應符合混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002 2011版）中混凝土強度的有關規定。2）、應全面檢查腳手架的連接、支撐體系等是否符合構造要求，經技術管理程序批準后方可實施拆除作業。3）、腳手架拆除前現場工程技術人員應對在崗操作工人進行有針對性的安全技術交底。4）、腳手架拆除時必須劃出安全區，設置警戒標志，派專人看管。5）、拆除前應清理腳手架上的器具及多余的材料和雜物。6）、拆除作業應從頂部開始，逐層向下進行，嚴禁上下層同時拆除。7）、拆除的構配件應成捆用起重設備吊運或人工傳遞到地面，嚴禁拋擲。（5）、其他施工注意事項1）、碗扣架安裝前進

11、行測量放線，根據立桿布置圖彈出雙向立桿控制線，沿線確定立桿位置，同一開間上、下層立桿應在設置在同一豎向位置上。使用碗扣架時，底層縱、橫向水平桿作為掃地桿，距地面高度應小于或等于300mm。2）、立桿下設置木墊板，高度不符模數處在墊板上放置可調底座，以調整立桿高度。頂部應設可調支托，U 型支托與楞梁兩側如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，立桿上端包括可調螺桿伸出頂層水平桿的長度不得大于 0.5m。螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。3）、支架必須保證有足夠的強度，剛度和穩定性。施工操作人員應嚴格按設計要求安裝和拆除支撐，不能有隨意性。具體構造、

12、拆除方法和時間等的要求，一定嚴格按規范進行，保證安裝質量合格。4）、支架、模板搭設到位后，組織技術、安全、施工人員對整體架體結構進行全面的檢查驗收，及時解決存在的結構缺陷，經檢查驗收合格后方可正式投入使用。5）、混凝土澆注過程時，派人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。6）、其他未盡事宜，可按國家相關規范要求進行。（6）、質量檢查1）、架體檢查碗扣支撐架搭設時每4m 進行一次檢查與驗收；架體隨施工進度定期進行檢查，到達方案搭設要求的高度后進行全面檢查與驗收，保證架子的幾何尺寸不變形，立桿的間距、水平桿的步距，剪刀撐等設置是否完整。過程檢查內容應包括立桿底部基層清理、木墊板、底

13、座位置、頂托螺桿伸出長度、鋼管規格尺寸、立桿垂直度、掃地桿、水平拉桿及安全網等各種安全措施等的設置情況是否滿足方案及相關規范規定，不合格的不得使用。模板支撐架澆注混凝土時，設專人全過程監督：立桿拉桿是否安裝牢固，鋼管連接、扣件擰緊程度是否符合要求。（2）、模板檢查支頂板前放線工人提供模板標高控制線及軸線，支頂板后質檢員應檢查標高，確保準確無誤。杜絕模板接縫漏漿提高接縫質量，模板與模板間拼縫、模板與陰角拼縫方法為硬拼并做成企口形式，注意切割質量，毛邊要用手刨刨平。為保證梁柱接頭模板接縫嚴密，梁模必須由兩頭向中部配模，保證梁端與柱貼實嚴密。模板支搭完畢后，要進行預檢并辦理項目部內工長的交接檢手續經

14、監理公司簽認合格后方可進行下道工序。澆筑混凝土時，設木工專門負責看管模板。安裝允許偏差和檢查方法：序號項目名稱允許偏差(mm)檢查方法1 軸線位移墻、梁3 尺量2 底模上表面標高3 水準儀或拉線尺量3 截面模內尺寸基礎5 尺量墻、梁3 4 層高垂直度不大于 5 m 3 經緯儀或吊線、尺量大于 5 m 5 5 相鄰兩板表面高低差2 尺量6 表面平整度2 靠尺，塞尺7 陰陽角方正2 方尺，塞尺順直2 線尺8 預埋鐵件中心線位移2 拉線、尺量9 預埋管、螺栓中心線位移-拉線、尺量螺栓外露長度+5，0 10 預留孔洞中心線位移5 拉線、尺量尺寸+5，0 11 門窗洞口中心線位移3 拉線，尺量寬、高5

15、對角線6 12 插筋中心線位移5 尺量（二）墻體模板1、墻體模板面板采用15mm 厚多層板，面板的標準尺寸為1220mm 2440mm。2、豎肋為 50100mm 方木間距 150mm 布置。3、橫肋為兩根 483.5mm鋼管，間距為 300+600+600+600+600mm 布置。4、模板上設置 16 對拉穿墻螺栓，橫向間距600mm，豎向間距同橫肋。5、支撐采用 483.5mm鋼管及可調 U型托等。直線段墻體模板如下圖：直線段墻體模板構造圖（mm）2）對拉螺栓內墻使用 M16的對拉螺栓，在對拉螺栓上套20mm 的塑料管，在塑料管兩端與模板接觸處分別套塑料帽，在塑料帽外加海棉止水墊，確保混

16、凝土不漏漿。地下外墻模板加固使用對拉螺栓，中間帶有止水片。3）直線墻體模板支撐墻體模板支撐采用483.5mm鋼管，支撐方法見下圖：16穿墻螺栓，間距600400(600)mm鋼管斜撐預埋鋼筋頭鋼絲繩花籃螺栓雙48鋼管，間距 600mm50100mm 木方，間距 200mm抗浮拉結100100木方內墻模板支撐方法示意圖（方木間距應為150mm）地下外墻模板支撐方法示意圖（圖中多層板應為15mm 厚）（三）、梁模板梁模板面板采用 12mm 厚覆膜多層板。梁幫橫楞為 50100mm 木方、間距 200mm 以內，豎楞為雙 483.5mm鋼管、間距 600mm。高度 900mm 以下的梁設置一道對拉螺

17、栓，高度900mm 及以上的梁設置兩道對拉螺栓，沿梁高均勻布置，水平間距隨豎楞。梁幫斜支撐用 483.5mm鋼管，與橫桿、立桿形成穩固的三角形支撐。梁下次龍骨為 50100mm 木方支撐，間距 200mm 以內，與梁底模板釘成整體。梁下主龍骨用 483.5mm鋼管，間距 600mm。梁下支撐排架用扣件式腳手架搭設，橫桿間距隨梁寬調整，步距1200mm，立桿支撐沿梁方向間距600mm。較大截面的梁下增加一排木方和立桿支撐。所有梁模板均應按設計要求起拱。設計沒有具體要求時，梁跨度大于 4m時，梁底模板應按照規范起拱，起拱高度13。本工程不同類型的梁柱節點形式，制作專用節點模板，并通過變化其高度尺寸

18、以調節不同層高柱子的模板安裝。梁柱接頭模板采用12mm 厚覆膜多層板和50100mm 木肋制作，與梁、頂板模銜接緊密，并作到相對獨立，便于拆模。梁、柱接頭的模板要跨下柱子600mm，至少應有兩道鎖木鎖在柱子上。梁模板設計圖如下圖所示：（圖一）梁模板設計平面圖（圖二）梁模板設計立面圖（四）樓板模板樓板模板面層采用12mm 厚覆模多層板。模板次楞采用50100mm 木方、間距 300mm，主楞采用 483.0 鋼管，樓板模板設計圖如下圖所示：（圖一）樓板模板設計平面圖（圖二）樓板模板設計立面圖（五）樓梯模板樓梯踏板模板采用覆膜多層板,底模為 15mm 厚覆膜多層板。先支設平臺模板，再支設樓梯底模板

19、，然后支設樓梯外幫側模，外幫側模應先在其內側彈出樓梯底板厚度線，側板位置線，釘好固定踏步側模的檔板，在現場裝釘側板（支模詳見下圖）。第五章 模板安裝要求1、模板安裝的一般要求豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。2、0000以下模板安裝要求（1）底板模板安裝順序及技術要點墊層施工完畢后進行底板模板安裝，底板側模全部采用磚胎模，沿底板邊線支設。積水坑、電梯井模板采用18mm 覆膜板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用鋼絲繩將模板拉在底板鋼筋上，防止澆筑混凝土時模板上浮。（2

20、）墻體模板安裝順序及技術要點1)模板安裝順序模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模2)技術要點安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用鼓風機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿 爛根 現象。（3）梁模板安裝順序及技術要點1)模板安裝順序搭設和調平模板支架(包括安裝水平拉桿和剪力撐)按標高鋪梁底模板拉線找直綁扎梁鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板2)技術要點按設計要求起拱(跨度大于 4m時，起拱 2)，并注意梁的側模包住底模，下面龍骨包住側模。3、0.000 以上模板安裝要求（1）墻體模板接收、安裝順序及技術要點1)模板安裝順序模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆

21、模2)技術要點墻體模板支模均為雙面支模，采用對拉螺栓固定，螺栓孔采用錐形堵頭防止漏漿。（2）梁、板模板安裝順序及技術要點1)模板安裝順序模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模2)技術要點安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿爛根 現象，墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸做到平整、準確。（3）梁模板安裝順序及技術要點1)模板安裝順序搭設和調平模板支架(包括安裝水平拉桿和剪力撐)按標高鋪梁底模板拉線找直綁扎梁鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板2)技術要點按設計要求起拱(跨度大于 4m時，起拱 0.2)，并注意梁的側模包住底模，下面龍

22、骨包住側模。4、模板組拼模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：(1)兩塊模板之間拼縫1 (2)相鄰模板之間高低差1 (3)模板平整度2 (4)模板平面尺寸偏差3 5、模板定位當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。根據軸線位置放出墻柱截面位置尺寸線、模板 500 控制線，以便于墻、梁、柱模板的安裝和校正。當墻、柱混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層 500mm

23、 標高控制線，并根據該 500mm 線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道墻、柱軸線，根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前三線必須到位，以便于模板的安裝和校正。第六章 模板拆除要求1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到 1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方

24、可拆除。3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）墻模板拆除墻模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內墻，先拆外墻外側模板，再拆除內側模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損

25、壞，跨度大于1m 的洞口拆模后要加設臨時支撐。（2）樓板模板拆除樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。第七章模板技術措施 1、進場模板質量標準模板要求：（1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。（2）外觀質量檢查標準（通過觀

26、察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于 0.001m2。每平方米污染面積不大于0.005m2（3）規格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測 3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊 100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。2、模板安裝質量要求必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）

27、及相關規范要求。即 模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。（1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。（2）一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物

28、應清理干凈；檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。2）對跨度不小于 4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于 3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表 1的規定；檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于 3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于 3間)。檢驗方法：鋼尺檢查。（3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。檢查

29、數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于 3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于 3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）（4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過 2mm；3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。（5）頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混

30、凝土墻上的500線，根據層高 2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。（6）模板的變形控制 1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。3）門窗洞口處對稱下混凝土；4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。（7）模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。（8）窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置 2個排

31、氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。（9）清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口 50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。（10）跨度小于 4m 不考慮，46m 的板起拱 10mm；跨度大于 6m 的板起拱15mm。（11）與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。（12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。（13）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、

32、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。3、其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。（1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。（2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。（3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。（4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并

33、校正其平直。（5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。（6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。（7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。4、脫模劑及模板堆放、維修（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油 2:8。（2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。（3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發現翹

34、曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。第八章 安全、環保、文明施工措施 1、拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。2、支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。3、在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛 禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。4、澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現

35、問題及時組織處理。5、木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。6、用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次

36、吊運二塊模板 7、鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。8、大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。9、在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。10、環保與文明施工夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時

37、清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。墻模板（木模板）安全計算書一、計算依據1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB50009-2012 4、鋼結構設計規范GB50017-2003 二、計算參數基本參數計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 混凝土墻厚度h(mm)200 混凝土墻計算高度H(mm)2900 混凝土墻計算長度L(mm)5300 次梁布置方向豎直方向次梁間距a(mm)150 次梁懸挑長度a1(m

38、m)200 主梁間距b(mm)600 主梁懸挑長度b1(mm)200 次梁合并根數1 主梁合并根數2 對拉螺栓橫向間距(mm)600 對拉螺栓豎向間距(mm)600 混凝土初凝時間t0(h)4 混凝土澆筑速度V（m/h)2 混凝土澆筑方式溜槽、串筒或導管結構表面要求表面外露材料參數主梁類型圓鋼管主梁規格483.0 次梁類型矩形木楞次梁規格50100 面板類型覆面木膠合板面板規格15mm(克隆、樟木平行方向)對拉螺栓規格M16 荷載參數混凝土塌落度影響修正系數1.15 外加劑影響修正系數1.2（圖 1）縱向剖面圖（圖 2）立面圖三、荷載統計新澆混凝土對模板的側壓力F1=0.22 ct0 1 2V

39、0.50.222441.2 1.1520.5=41.218kN/m2 F2=cH24 2900/1000=69.6kN/m2 標準值 G4k minF1,F241.218kN/m2 承載能力極限狀態設計值根據墻厚的大小確定組合類型：當墻厚大于100mm：S 0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4 0.7Q3k當墻厚不大于100mm：S 0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4 0.7Q2k 則：S=0.9 max(1.2 41.218+1.4(1 2+(1-1)4),1.35 41.218+1.4 0.7 (1 2+(1-1)4)=51.844kN

40、/m2正常使用極限狀態設計值SkG4k41.218kN/m2 四、面板驗算根據規范規定面板可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m 單位面板寬度為計算單元。Wbh2/6=1000 152/6=37500mm3Ibh3/12=1000 153/12=281250mm4 其中的 h 為面板厚度。1、強度驗算qbS1 51.844=51.844kN/m（圖 3）承載能力極限狀態受力簡圖（圖 4）面板彎矩圖(kNm)Mmax0.146kN m Mmax/W 0.146 106/37500=3.888N/mm2f 30N/mm2 滿足

41、要求2、撓度驗算qkbSk=1 41.218=41.218kN/m（圖 5）正常使用極限狀態受力簡圖（圖 6）面板變形圖max0.084mm 150/400=0.375mm 滿足要求五、次梁驗算qaS 150/1000 51.844=7.777kN/m qkaSk 150/1000 41.218=6.183kN/m 1、抗彎強度驗算（圖 7）承載能力極限狀態受力簡圖（圖 8）梁彎矩圖Mmax0.256kN m Mmax/W 0.256 106/(83.333 1000)=3.066N/mm2f15N/mm2 滿足要求2、抗剪強度驗算（圖 9）次梁剪力圖(kN)Vmax2.5kN =VmaxS0

42、/(Ib)=2.5 103 62.5 103/(416.667 104 5 10)=0.75N/mm2fv2N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖 10）正常使用極限狀態受力簡圖（圖 11）次梁變形圖 0.074mm 600/400=1.5mm 滿足要求4、支座反力計算Rmax=4.888KN Rmaxk=3.886KN 六、主梁驗算因主梁的跨度一般是較大的，為了方便計算且保證安全，可以按有懸挑的四跨連續梁計算，計算簡圖如下：（圖 12）承載能力極限狀態受力簡圖1、抗彎強度驗算（圖 13）主梁彎矩圖Mmax1.222kN m Mmax/W 1.222 106/(8.986 1000)=135.99

43、4N/mm2f205N/mm2 滿足要求2、抗剪強度驗算（圖 14）主梁剪力圖Vmax10.846kN =VmaxS0/(Ib)=10.846 1000 6.084 103/(21.566 104 1.2 10)=25.497N/mm2fv120N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖 15）正常使用極限狀態受力簡圖（圖 16）主梁變形圖 0.398mm 600/400=1.5mm 滿足要求4、支座反力計算對拉螺栓承受的支座反力：N=20.877KN 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓拉力值N：N0.95XYFs0.95XY (1.2G4k+1.4Q3k)0.95 600/1000 600/1000 (1.2

44、 41.218+1.4 2)=17.874kNNtb=24.5kN 滿足要求碗扣式梁模板安全計算書一、計算依據1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 6、建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-2013 7、施工手冊（第五版）1、計算參數基本參數混凝土梁高h(mm)500 混凝土梁寬b(mm)200 混凝土梁計算跨度L(m)4.1 模板支架高度H(m)2.4 梁 跨 度 方 向

45、 立 柱 間 距la(m)1.2 垂直梁跨度方向的立柱間距lb(m)0.6 水平桿步距h(m)1.2 頂步水平桿步距(m)0.6 立桿自由端高度a(mm)400 梁底增加立柱根數n 2 梁底支撐小梁根數m 3 次梁懸挑長度a1(mm)200 結構表面要求表面外露可調托座內主梁根數1 斜撐（含水平）布置方式按構造要求布置材料參數主梁類型圓鋼管主梁規格483.0 次梁類型矩形木楞次梁規格50100 面板類型覆面木膠合板面板規格12mm(克隆、山樟平行方向)立桿規格LG-120 荷載參數基礎類型混凝土樓板地基土類型/地 基 承 載 力 特 征 值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.5 是

46、否考慮風荷載否架體搭設省份、城市山西(省)太原市(市)地面粗糙度類型/2、施工簡圖（圖 1）剖面圖 1（圖 2）剖面圖 2 二、面板驗算根據規范規定面板可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m 單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000 122/6=24000 mm3，I=bh3/12=1000 123/12=144000mm4 1、強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2 (0.5+(24+1.5)500/1000)1+1.4

47、2.5 1=19.4kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4 0.7Q1kb=1.35 (0.5+(24+1.5)500/1000)1+1.4 0.7 2.5 1=20.338 kN/m 取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(19.4,20.338)=20.338 kN/m（圖 3）面板簡圖B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)500/1000)1=15.9 kN/m p1=1.4Q1k=1.4 2.5=3.5 kN（圖 4）面板簡圖由永久荷載控制的組

48、合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)500/1000)1=17.888 kN/m p2=1.4 0.7Q1k=1.4 0.7 2.5=2.45 kN（圖 5）面板簡圖取最不利組合得：Mmax=0.107kNm（圖 6）面板彎矩圖=Mmax/W=0.107 106/24000=4.474N/mm2f=31 N/mm2 滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)500/1000)1=13.25kN/m（圖 7）計算簡圖=0.01 mm =0.61000/(3-1)400)=0.75mm 滿足要求（圖 8）

49、撓度圖三、次梁驗算A、當可變荷載Q1k為均布荷載時：計算簡圖：（圖 9）計算簡圖由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2 (0.5+(24+1.5)500/1000)200/(3-1)1000)+1.4 2.5 200/(3-1)1000)=1.94 kN/m 由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35 (0.5+(24+1.5)500/1000)200/(3-1)1000)+1.4 0.7 2.5 200/(3-1)1000)=2.034 kN/m 取最不利組合得：q=maxq1,q2=m

50、ax(1.94,2.034)=2.034 kN/m B、當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.5+(24+1.5)500/1000)200/(3-1)1000)=1.59 kN/m p1=1.4Q1k=1.4 2.5=3.5 kN（圖 10）計算簡圖由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35(0.5+(24+1.5)500/1000)200/(3-1)1000)=1.789 kN/m p2=1.4 0.7Q1k=1.4 0.7 2.5=2.45 kN（圖 11）計算簡圖1、強度驗算（圖 12

51、）次梁彎矩圖(kNm)Mmax=0.944kNm =Mmax/W=0.944 106/(85.333 1000)=11.064N/mm2f=15N/mm2 滿足要求2、抗剪驗算（圖 13）次梁剪力圖Vmax=3.818kN max=VmaxSx/(Ib0)=3.818 103 62.5 103/(341.333 104 5 10)=1.398N/mm2=2N/mm2 滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)500/1000)200/1000=2.65kN/m（圖 14）計算簡圖（圖 15）次梁變形圖max=0.935mm =1.

52、2 1000/400=3 mm 滿足要求四、主梁驗算根據實際工況，梁下增加立桿根數為2，故可將主梁的驗算力學模型簡化為2-1=1 跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。根據建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）第 4.1.2 條規定：當計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設備荷載標準值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁驗算時的荷載需重新統計。將荷載統計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9 (1.2 (0.5+(24+1.5)500/1000)200/(3-1)1000)+1

53、.4 1.5 200/(3-1)1000)=1.62kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9 (1.35 (0.5+(24+1.5)500/1000)200/(3-1)1000)+1.4 0.7 1.5 200/(3-1)1000)=1.742kN/m 取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(1.62,1.742)=1.742kN 此時次梁的荷載簡圖如下（圖 16）次梁承載能力極限狀態受力簡圖用于正常使用極限狀態的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)500/1000)200/(3

54、-1)1000)=1.325kN/m 此時次梁的荷載簡圖如下（圖 17）次梁正常使用極限狀態受力簡圖根據力學求解計算可得：Rmax=2.756 Rkmax=2.096 還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=65.3/1000=0.065 kN/m 自重設計值為：g=0.91.2gk=0.9 1.2 65.3/1000=0.071kN/m 則主梁承載能力極限狀態的受力簡圖如下：（圖 18）主梁正常使用極限狀態受力簡圖則主梁正常使用極限狀態的受力簡圖如下：（圖 19）主梁正常使用極限狀態受力簡圖1、抗彎驗算（圖 20）主梁彎矩圖(kNm)Mmax=1.106kN m=Mmax/W=1.106 10

55、6/(8.986 1000)=123.046N/mm2f=205N/mm2 滿足要求2、抗剪驗算（圖 21）主梁剪力圖(kN)Vmax=R=6.452 kN max=QmaxS/(Ib)=6.452 1000 6.084 103/(21.566 104 1.2 10)=15.169N/mm2 =120N/mm2 滿足要求3、撓度驗算（圖 22）主梁變形圖(mm)max=0.679mm=0.6 1000/400=1.5mm 滿足要求4、支座反力計算因立柱在驗算需用到主楞在承載能力極限狀態下在最大支座反力，故經計算得：Rzmax=6.452kN五、立柱承載力驗算N=0.9 1.2GZ+G1k+(G

56、2k+G3k)h lalb+0.9 1.4(Q1k+Q2k)lalb=(1.2 (0.5+(24+1.5)500/1000)1.2 0.6+1.4(1+2)1.2 0.6=11.267kN 允許長細比的驗算：=(h+2a)/i=(1.21000+2400)/(1.59 10)=125.786=150 滿足要求根據值查規范JGJ130-2011附錄 A.0.6 得到=0.423 N/(A)=11.267 1000/(0.423 506)=52.638 N/mm2f=205 N/mm2滿足要求六、可調托座驗算按上節計算可知，可調托座受力N6.452kNN30kN 滿足要求樓板模板(碗扣式)計算書一

57、、計算依據1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB50009-2012 5、鋼結構設計規范GB50017-2003 6、建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-2013 7、施工手冊第五版二、計算參數基本參數計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 模板支架高度(m)2.8 立桿縱距la(m)1.2 立桿橫距lb(m)1.2 水平拉桿步距h(m)1.2 立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的最近距離(m)0.5 主

58、梁布置方向垂直于樓板長邊結構表面要求表面外露次梁間距a1(m)0.3 次梁懸挑端計算長度(m)0.3 主梁懸挑端計算長度(m)0.3 樓板邊長L(m)5 樓板寬 w(m)4.3 樓板厚度h(m)0.1 材料參數面板類型覆面木膠合板面板規格12mm(克隆、山樟平行方向)次梁類型矩形木楞次梁規格50100 主梁類型圓鋼管主梁規格483.0 主梁合并根數2 鋼管類型483.5 荷載參數可調托撐承載力容許值(N/mm2)30 地基承載力(kPa)140 立柱墊板面積(m2)0.2 是否采用布料機進行澆筑是架體搭設省份、城市山西(省)太原市(市)是否考慮風荷載是設計簡圖如下：（圖 1）模板設計平面圖（圖

59、 2）模板設計立面圖三、面板驗算根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1，按簡支跨進行計算，取b=1m 寬板帶為計算單元。Wm=bh2/6=1000 122/6=24000mm3I=bh3/12=1000 123/12=144000mm4 1、強度驗算q1=0.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4 0.7Q1k a1=0.9 max(1.2 (0.3+(1.1+24)0.1)+1.4 2.5,1.35(0.3+(1.1+24)0.1)+1.4 0.7 2.5)0.3=1.855kN/m（圖 3）面板計算簡圖1 q2=0.9

60、 1.2 G1ka1=0.9 1.2 0.3 0.3=0.097kN/m P=0.9 1.4 Q1k=0.9 1.4 2.5=3.15kN（圖 4）面板計算簡圖2（圖 5）面板彎矩圖Mmax=0.237kN m；=Mmax/Wm=106 0.237/24000=9.889N/mm2f=31N/mm2滿足要求2、撓度驗算q=(G1k+(G3k+G2k)h)a1=(0.3+(1.1+24)0.1)0.3=0.843kN/m（圖 6）面板撓度圖（圖 7）面板撓度圖=0.054mm=1.2mm 滿足要求四、次梁驗算宜按四等跨連續梁計算，又因次梁兩端懸挑，故按有懸挑的四等跨連續梁計算模型進行最不利組合。

61、1、強度驗算q1=0.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4 0.7Q1k a1=0.9 max(1.2 (0.3+(1.1+24)0.1)+1.4 2.5,1.35(0.3+(1.1+24)0.1)+1.4 0.7 2.5)0.3=1.855kN/m（圖 8）次梁計算簡圖q2=0.9 1.2 G1ka1=0.9 1.2 0.3 0.3=0.097kN/m p=0.9 1.4 Q1k=0.9 1.4 2.5=3.15kN（圖 9）次梁計算簡圖（圖 10）次梁彎矩圖Mmax=0.949kN m =Mmax/Wx=0.949

62、106/(85.333 103)=11.126N/mm2f=15N/mm2 滿足要求2、抗剪驗算（圖 11）次梁剪力圖Qmax=3.179kN max=QmaxS/(Ib)=3.179 103 62.5 103/(341.333 104 5 10)=1.164N/mm2 =2N/mm2 滿足要求3、撓度驗算q=(G1k+(G3k+G2k)h)a1=(0.3+(1.1+24)0.1)0.3=0.843kN/m（圖 12）次梁撓度圖（圖 13）次梁撓度圖跨中 max=0.256mm =4.8mm 滿足要求五、主梁驗算在施工過程中使用的木方一般為4m 長，型鋼的主梁也不超過4m，簡化為四跨連續梁計算

63、，即能滿足施工安全需要，也符合工程實際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向設定為立桿的橫距方向。根據建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）第 4.1.2 條規定：當計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設備荷載標準值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁驗算時的荷載需重新統計。將荷載統計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha1+1.4Q1ka1=0.9 (1.2 (0.3+(24+1.1)0.1)0.3+1.4 1.5 0.3)=1.477kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+

64、(G2k+G3k)ha1+1.40.7Q1ka1=0.9 (1.35 (0.3+(24+1.1)0.1)0.3+1.4 0.7 1.5 0.3)=1.421kN/m 取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(1.477,1.421)=1.477kN 此時次梁的荷載簡圖如下（圖 14）次梁承載能力極限狀態受力簡圖用于正常使用極限狀態的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha1=(0.3+(24+1.1)0.1)0.3=0.843kN/m 此時次梁的荷載簡圖如下（圖 15）次梁正常使用極限狀態受力簡圖根據力學求解計算可得：Rmax=1.931kN Rkmax=1.102kN 還需考慮主梁自

65、重，則自重標準值為gk=65.3/1000=0.065kN/m 自重設計值為：g=0.91.2gk=0.9 1.2 65.3/1000=0.071kN/m 則主梁承載能力極限狀態的受力簡圖如下：（圖 16）主梁正常使用極限狀態受力簡圖則主梁正常使用極限狀態的受力簡圖如下：（圖 17）主梁正常使用極限狀態受力簡圖1、抗彎驗算（圖 18）主梁彎矩圖(kNm)Mmax=0.777kN m =Mmax/Wm=0.777 106/(8.986 103)=86.432N/mm2f=205N/mm2 滿足要求2、抗剪驗算（圖 19）主梁剪力圖(kN)Vmax=Qmax=3.105kN max=VmaxS/(

66、Ib)=3.105 1000 6.084 103/(21.566 104 1.2 10)=7.3N/mm2=120N/mm2 滿足要求3、撓度驗算（圖 20）主梁變形圖(mm)max=0.582mm=4.8mm 滿足要求4、支座反力Vmax=4.611kN 六、立柱承載力驗算根據規范建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166-2008）中 5.6.2 條條文說明規定：“一般情況下，當架體高度小于或等于10m 時可不考慮架體的自重，但當架體高度大于 10m 時架體自重產生的軸向力不可忽略，應疊加計算。”為了統一計算，按考慮架體自重進行計算。這樣做符合實際工況，且對于小于10m 高度的架體

67、偏于安全。架體自重由立桿、水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐及可調托座自重組成。A.立桿自重：由于選擇的立桿型號為LG-120，立桿長度為LL=120/100=1.2m 故立桿根數可簡化計算為T1=H/LL=2.8/1.2=2.333 查規范表 3.2.5 得單根立桿重量為mLG=7.05 9.8/1000=0.069kN 則立桿總重：GLG=T1mLG=2.333 0.069=0.161 kN B.水平桿自重：立桿承擔一個橫桿和一個縱桿的重量，由于立桿縱橫向間距為1.2m、1.2m，故水平桿規格分別為HG-120、HG-120 查規范表 3.2.5 得水平桿重量分別為mHa=4.78 9.8/1

68、000=0.047kN mHb=4.78 9.8/1000=0.047Kn 架體水平桿的步數為：T2=H/h+1=2.8/1.2+1=3.333 則水平桿總重：GHG=T2(mHa+mHb)=3.333 (0.047+0.047)=0.312 kN C.豎向剪刀撐自重：豎向剪刀撐按規范構造要求間距不大于4.5m，我們只計算有豎向剪刀撐的立桿。剪刀撐跨度可按4 跨做符合構造措施，故可按4 跨計算。剪刀撐鋼管按48.3 3.6 的鋼管取自重，每米取0.0397kN/m。豎向剪刀撐自重：GVX=(4la)2+(4h)20.5+(4lb)2+(4h)20.5 0.0397=(4 1.2)2+(4 1.

69、2)2)0.5+(4 1.2)2+(4 1.2)2)0.5)0.0397=0.539kN D.水平剪刀撐：按規范規定水平剪刀撐間距不大于4.8m，故剪刀撐道數可按下式計算：T3=H/4.8+1=2.8/4.8+1=1.583 水平剪刀撐的假定形式可按豎向剪刀撐的方式進行。水平剪刀撐自重：GHX=T3 2(4la)2+(4lb)20.5 0.0397=1.583 2(4 1.2)2+(4 1.2)2)0.5 0.0397=0.853kN E.可調托撐：根據規范表3.2.5 規定，選用KTC-60型號的可調托撐可調托撐自重為：GTC=0.0831kN 架體的底座或墊板自重予以忽略。根據以上統計，架

70、體自重作用于單根立柱的荷載為：GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0.161+0.312+0.539+0.853+0.0831=1.949 kN 1、不考慮風荷載N=0.9 1.2GZ+G1k+(G2k+G3k)h lalb+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9 1.2 (1.949+0.3+(24+1.1)0.1/1000)1.2 1.2+0.9 1.4 (1.5+2)1.2 1.2=9.852kN 允許長細比的驗算:=(h+2a)/i=(1.2+20.22)1000/(1.58 10)=103.797=150 滿足要求根據值查規范JGJ130-2011附錄 A.0.6 得到=

71、0.566 N/(A)=9.852 1000/(0.566 506)=34.4N/mm2 f=205N/mm2滿足要求2、考慮風荷載風荷載體型系數：由于腳手架為敞開式，故s=st=管=1.2An/Aw=1.2(la+h+0.325lah)d/lah=1.2 (1.2+1.2+0.325 1.2 1.2)0.048/(1.2 1.2)=0.115 值為單鋼管的體形系數1.2，由建筑結構荷載規范GB50009-2012 中表 8.3 第 32 項（b）確定風荷載高度變化系數：立桿穩定組合風荷載時：取距架體底部5m 高的風荷載高度變化系z=1 k=sz0=1 0.115 0.3=0.034kN/m2

72、s=1.4k(h2+lb2)0.5/lb=1.4 0.034 (1.22+1.22)0.5/1.2=0.068kN/m2Mw=0.92 1.4 klah2/10=0.92 1.4 0.034 1.2 1.22/10=0.007kNm Nw=0.9 1.2GZ+G1k+(G2k+G3k)h lalb+0.9 0.9 1.4(Q1k+Q2k)lalb+Mw/lb=0.9 1.2 (1.949+0.3+(24+1.1)0.1)1.2 1.2+0.9 0.9 1.4 (1.5+2)1.2 1.2+0.007/1.2)=13.123kN Nw/(A)+Mw/W=13.123 1000/(0.566 48

73、9)+0.007 1000/5080=47.415f=205N/mm2滿足要求七、可調托座驗算按上節計算可知，可調托座受力N=4.611kN N=30kN 滿足要求八、立柱地基基礎驗算立柱底墊板的底面平均壓力p=N/A=max(13.123,9.852)/0.2=65.615kPa mffak=140kPa 滿足要求九、斜桿扣件連接強度驗算s1為最頂橫桿處風荷載產生的斜桿內力，因支模架體搭設完成后，頂部模板迎風面積可以簡化為hla，其中 h 為側模高度。故s1=k hla=0.034 0.22 1.2=0.009kN/m2n=nH/h，nZ=2 自上而下疊加斜桿最下端處最大內力s=s1+(n-1)s=0.009+(2-1)0.068=0.077kN sQC=8.0kN滿足要求十、架體抗傾覆驗算v=1.4kh/lb=1.4 1.2 0.034/1.2=0.048kN 僅考慮搭設完成后抗傾覆驗算，對于搭設過程中的架體抗傾覆驗算采取構造滿足：v=nv=2 0.048=0.096kN P=(G1k+G3kh)lalb=(0.3+1.1 12)1.2 1.2=19.44kN 滿足要求