1、目錄第一章 某地鐵一期7標段施工組織設計2第1節 設計依據2第2節 工程概況3第3節 主要技術標準及設計原則4第4節 工程自然條件11第5節 盾構法隧道21第6節 聯絡通道及泵房71第7節 地層加固77第8節 防水工程79第9節 盾構隧道與車站的接口技術條件87第10節 環境保護與沉降控制87第11節 補充地質勘測要求94第12節 設計質量保證體系及進度計劃95第一章 某地鐵一期7標段施工組織設計第1節 設計依據第一節業主提供的資料1.1.1 業主提供的標書業主提供的標書深圳地鐵一期工程第七標段施工隧道盾構工程招標文件包含：第卷商務部分第卷技術規范第卷工程量清單第卷業主的圖紙第卷現場參考資料除

2、招標文件外，還包含業主發出的有關補遺通知1.1.2 業主提供的圖紙業主提供的圖紙包含業主招標文件第卷第十章第103 節“業主的圖紙”內容。第二節設計施工聯合體協議1.2.1 設計施工聯合體協議成立設計施工聯合體對“深圳地鐵一期工程第七標段盾構隧道工程”進行投標的協議1.2.2 設計投標協議關于“深圳地鐵一期工程第七標段盾構隧道工程”設計投標的協議第2節 工程概況第一節 工程概述 深圳地鐵一期工程由兩條線組成：一號線從羅湖至會展中心，四號線從皇崗至文化中心。干線總長19.468 公里，包括17 個車站（16 個地下車站和一個地面車站）。本次投標的盾構第七標段為天虹崗廈區間。第七標段天虹崗廈區間隧

3、道從天虹站西端順深南中路向西延伸，穿過華富路至福天路口，然后向南離開深南中路，下穿福天河，經過一片荔枝園，過福華路立交橋和福華新村后，再向西到達崗廈站。盾構區間隧道起訖里程CK5+338CK7+108.601， 總長度3471.6m， 其中右線隧道長1728.1m， 左線隧道長1743.5 （右線長鏈8.283 m，左線長鏈23.720m）。隧道縱坡為“V”型坡，最大縱坡25， 盾構始發井為設置在區間中部的中間井，在天虹站端、崗廈站端設置起吊井。盾構中間井起訖里程為CK6+325.00CK6+375.00（左CK6+311.408 左CK6+361.408）， 中間井至天虹站的盾構推進長度為9

4、86.2m （左線推進長度972.608m），至崗廈站的盾構推進長度為741.884m（ 左線推進長度為770.913m）。該標段盾構機從區間中部的中間井下井始發，一臺盾構機沿右線掘進至天虹站后解體、起吊，運至中間井安裝，再沿左線掘進至天虹站后起吊；另一臺盾構機沿右線掘進至崗廈站后解體、起吊，運至中間井安裝，再沿左線掘進至崗廈站后起吊、拆卸退場。第二節工程范圍本工程的設計包括第七標段的區間圓形盾構隧道，以及該標段兩段區間內雙線隧道間的1 條聯絡通道/泵房、盾構區間中間井以及與車站和中間井相連接的8 個洞門等永久工程的設計和其它臨時工程的設計。第3節 主要技術標準及設計原則本工程的設計主要技術標

5、準及設計原則應滿足業主招標文件的要求。第一節主要技術標準3.1.1 線路3.1.1.1 平面最小平面曲線半徑：300m 曲線間水平夾直線最小長度：20m 3.1.1.2 縱斷面最小豎曲線半徑：3000m 最大坡度：一般為30 3.1.2 限界標稱隧道限界為5200mm 。實際的隧道直徑和輪廓，應使一個虛擬的標稱直徑為5200mm 的以理論軸線為中心的圓盤，在任何一個垂直于業主圖紙所定義的隧道理論軸線的平面內通過隧道而不碰觸隧道的任何地方。隧道管片的內徑不應大于5500mm 。3.1.3 地面沉降控制除非在一些特定情況下需要考慮更為嚴格的控制值，地面沉降應控制在-30mm 以內。在任何情況下最大

6、允許隆起量為+10mm 。建筑物的不均勻沉降應小于有關規范的規定值。如果估算的最大沉降大于15mm， 鄰近建筑物的不均勻沉降應限制在1/500 的基礎傾斜之內，3.1.4 永久工程設計壽命3.1.5 混凝土材料所有工程的設計壽命為100 年。管片混凝土的強度等級最小應為C50，抗滲等級為S10。洞門混凝土等級不應低于C40，并采用防水混凝土。聯絡通道/泵房混凝土等級不應低于C30，并采用防水混凝土。3.1.6 防水等級隧道襯砌拱部：A 級；不允許出現滲水、漏水和水斑現象。隧道襯砌拱腰、拱底豎井：B 級；可允許出現少量滲漏，但這種滲漏應使施工縫混凝土表面的水斑限制在最低限度，而且不應出現肉眼可見

7、的水流。3.1.7 最大裂縫寬度管片：最大裂縫允許寬度為0.2mm 。聯絡通道和洞門：最大裂縫允許寬度為0.3mm 。3.1.8 地震本工程按7 度地震烈度設防。第二節主要技術標準設計中按照國家和廣東省、深圳市最新的規范、規程和標準執行，設計過程中采用的主要設計規范如下表表3.2-1 所列。設計時，當規范和標準有遺漏、廢止或因合理的原因而棄用時，將在征得監理工程師同意，補充規范和標準，以滿足本合同的要求。主要設計規范及標準表3.2-1 設計規范及標準編碼名稱GB 50157-92 地下鐵道設計規范（國標）GB50299-1999 地下鐵道工程施工與驗收規范GBJ 90-99 鐵路線路設計規范T

8、B 10003-99 鐵路隧道設計規范TBJ204-96 鐵路隧道施工規范TBJ 108-92 鐵路隧道噴錨構筑法技術規則JGJ 94-94 建筑樁基技術規范JGJ 79-91 建筑地基處理技術規范GBJ 7-89 建筑地基基礎設計規范YBJ 225-91 軟土地基深層攪拌加固技術規程GBJ 10-89(93、96 年局部修訂) 混凝土結構設計規范JGJ18-96 鋼筋焊接及驗收規程GBJ 108-87 地下工程防水技術規范GBJ 208-83 地下防水工程施工及驗收規范GBJ 11-89（93 年局部修訂）建筑抗震設計規范GB50191-93 構筑物抗震設計規范GB 86-85 錨桿噴射混凝

9、土支護技術規范GBJ 17-88 鋼結構設計規范GB 50205-95 鋼結構工程施工及驗收規范JGJ3-91 鋼筋混凝土高層建筑結構設計與施工規程GB50152-92 混凝土結構試驗方法標準JTG 120-99 建筑基坑支護技術規程CJJ 71-97 地下鐵道限界標準GB 50021-94 巖土工程勘察規范GB 50204-92 混凝土結構施工與驗收規范GBJ 119-88 混凝土外加劑應用技術規范GB50164-92 混凝土質量控制標準CECS 22-90 土層錨桿設計與施工規范GB 50212-91 建筑防腐蝕工程施工及驗收規范GB50026-93 工程測量規范GBJ 16-87（修訂本

10、）建筑設計防火規范JGJ52-92 普通混凝土用砂質量標準及檢驗方法JGJ53-92 普通混凝土用碎石及卵石質量標準及檢驗方GB50225-95 人民防空工程設計規范CJ 18-86 污水排入城市下水道水質標準CJ13-86 危險房屋鑒定標準GBJ144-90 工業廠房可靠性鑒定標準GB 3095-1996 環境空氣質量標準SJG 05-96 深圳建筑深基坑支護技術規范SJG 04-96 深圳地區地基處理技術規范GBJ 9-87 建筑結構荷載規范GBJ 50057-94 建筑防雷設計規范GBJ 105-87 建筑結構制圖標準GBJ 140-90 建筑滅火器配置設計規范GB 5749-85 生活

11、引用水衛生標準DB 44 26-89 水污染物排放標準（廣東省）96-1-11 市人大常委會24 深圳市經濟特區城市供水用水條例GB 12523-90 建筑施工場地界噪聲限值GB 8978-1996 污水綜合排放標準廣東省人大廣東省勞動安全衛生條例第三節主要設計原則設計原則的擬定要以能滿足工程的實際情況，達到合同規定的技術標準及有關設計規范的要求為目的。主要設計原則為：1、工程結構安全等級為一級。2、結構設計按7 度地震驗算并設防。3、結構設計按六級人防驗算并設防。4、在業主提供的初步設計文件的基礎上，根據合同第卷技術規范規定的技術標準與要求，對本工程的初步設計進行優化并完成施工圖設計。5、本

12、工程的設計應滿足工程施工、地鐵運營、防排水，以及場地、環境、規劃的要求。6、隧道管片的凈空尺寸除滿足標稱隧道限界5200mm 的規定外，還考慮盾構推進、管片安裝、管片環橢變或進一步的位移等導致的各種偏差。7、結構設計在滿足強度和剛度的前提下，尚需滿足防水防腐、防迷流和預埋件設置的要求。8、管片襯砌環的直徑變形控制在2D（D 為管片外徑）；環縫張開不大于2mm，縱縫張開不大于3mm。9、為便于管片制作、安裝的系列化、定型化和規范化，通過規模效益達到節省投資的目的，管片設計根據各區間隧道的埋置深度、工程地質和水文地質條件，采用分段設計、綜合分析、分類統一的原則。10、在不考慮表面摩擦力時，結構抗浮

13、安全系數不小于1.07； 在考慮表面摩擦力時，結構抗浮安全系數不小于1.15。第4節 工程自然條件第一節 氣象條件 深圳氣候溫和，平均年氣溫22.2， 相對濕度79%。它是亞熱帶季風氣候，夏天濕熱。降水充足，年平均降水量1914.5m 。年平均降雨天數144.7 天。雨季為5 月至9 月。季風不定期出現，夏天和秋天經常遭臺風襲擊。第二節 工程地質與水文地質條件根據業主提供的深圳地鐵一期工程盾構工程設計圖紙（天虹崗廈）中的描述，本標段的工程地質與水文地質條件主要有以下特點：4.2.1 地形地貌第七標段天虹崗廈區間地處臺地、沖積平原，地形平坦，稍有起伏。沿線兩側建筑物密集，主要建筑物有天虹商場、航

14、空大廈、上海賓館、北方大廈、福田大廈、深圳文化大廈、高科利花園大廈、福華路立交橋、福華新村等，地下各種管線、管道縱橫。4.2.2 工程地質條件1、地層巖性本段勘探范圍內上覆第四系全新人工堆積層（Q4ml）、沖積層（Q4al） 及第四系殘積層（Qel）， 下覆燕山期花崗巖（r53）侵入體、構造角礫巖、構造角礫，現將其巖性特征由新至老分述如下： （1）第四系全新統人工堆積層、素填土（粘土）： 顏色以棕紅、褐黃色為主，堅硬可塑， 層厚0.57.0m， 局部含少量碎石、磚塊、礫砂等，平均壓縮系數a0.10.2=0.5MPa-1 ，平均壓縮模量ES=4.21MPa ，屬中高壓縮性土，主要分布于CK5+3

15、28.5CK6+114 段。、素填土（粉質粘土）： 顏色以棕紅、褐黃色為主，硬塑，層厚06.6m，局部含少量碎石、磚塊、礫砂等，平均壓縮系數a0.10.2=0.43MPa-1， 平均壓縮模量ES=4.26MPa， 屬中高壓縮性土，分布于CK5+114CK7+089.15 段（2）第四系全新統沖積層（Q4al） 、淤泥：灰黑色，流塑，夾有腐殖質，層厚02.0m，壓縮系數a0.10.2=3.03MPa-1 ，壓縮模量ES=1.22MPa，屬高壓縮性土，呈透鏡體狀分布，僅于ZTG9 孔有所揭示。、淤泥質粉質粘土：灰、黑色，流塑，含腐殖質，局部混有較多砂礫，層厚03.4m，平均壓縮系數a0.10.2=

16、1.09MPa-1，平均壓縮模量ES=2.09MPa， 屬高壓縮性土，呈透鏡體狀分布，廣泛分布于CK6+114CK7+089.15 段。、粉質粘土：顏色主要以灰、深灰、黃褐、褐紅、灰白色為主，硬塑可塑，厚06.2m，混礫砂，局部夾薄層砂，平均壓縮系數a0.10.2=0.34MPa-1， 平均壓縮模量ES=5.30MPa， 屬中高壓縮性土，呈透鏡體狀分布，廣泛分布于CK6+114CK7+089.15 段。、粘土：黃、肉紅色夾白色，可塑軟塑，含少量、礫砂，局部含少量高嶺土，厚010.5m，平均壓縮系數a0.10.2=0.4MPa-1 ， 平均壓縮模量ES=5.72MPa ，屬中高壓縮性土，呈透鏡體

17、狀分布，分布于CK5+650CK5+880 段。、粉砂：深灰色、黃褐色、松散稍密，飽和，厚02.9m 。混粘性土，局部夾粘性土薄層，呈透鏡體狀分布，分布于CK6+300+CK6+500 段。、細砂：褐黃色，松散，很濕飽和，厚04.2m， 混粘性土，僅于ZTG29 孔有所揭示。、中砂：顏色以灰、深灰色、黃褐色，灰白色為主，松散中密，飽和，厚05.4m 。混粘性土，局部夾粘性土薄層，呈透鏡體狀分布，分布于CK5+750+CK6+950 段。、粗砂：顏色以灰、深灰色、黑色為主，松散中密，飽和，厚04.5m 。混粘性土，呈透鏡體狀分布，分布于CK6+900+CK7+050 段。、礫砂：灰、深灰色、黃褐

18、色、灰白色，松散中密，飽和，厚010.3m 。混粘性土，夾粘性土薄層，呈透鏡體狀分布，分布于CK5+634+CK6+990 段。、圓礫：黃褐色、灰白色，中密密實，飽和，卵石成分以石英為主，粒徑4060mm， 分選較好，亞圓狀，混粘性土，厚08.9m 。呈透鏡體狀分布，分布于CK6+360+CK6+440 段，于ZTG-23 褐ZC542 兩孔有所揭示。（3）、第四系殘積層（Qel） 、礫質粘性土：以棕紅、褐黃、灰白色為主，堅硬軟塑，厚026.4m，平均壓縮系數a0.10.2=0.48MPa-1 ， 平均壓縮模量ES=4.21MPa，屬中高壓縮性土，呈透鏡體狀廣泛分布。、砂質粘性土：以褐紅、棕黃

19、色、灰白色為主，堅硬軟塑，厚015.4m， 平均壓縮系數a0.10.2=0.52MPa-1，平均壓縮模量ES=3.95MPa，屬中高壓縮性土，呈透鏡體狀廣泛分布段。（4）燕山期花崗巖（r53） 新鮮巖石呈肉紅、暗紅色，中粗粒結構，塊狀構造，主要礦物成分喲長石、石英、云母，分布廣泛。鉆孔揭示深度范圍內巖石按風化程度可以分為全風化、強風化，中等風化及微風化四個帶。、全風化巖：褐紅褐黃色，呈土夾砂礫狀，手捏可碎，原巖結構清晰，長石部分風化呈高嶺土，石英呈砂礫狀，云母等暗色礦物很少見，鉆進容易，最大揭示厚度11.5m 。平均壓縮系數a0.10.2=0.45MPa-1， 平均壓縮模量ES=4.23MPa

20、， 屬中高壓縮性層，頂板埋深11.9029.40m ，高程-6.90-19.00m。 、強風化巖： 褐黃色、黃褐色， 呈砂礫， 碎塊狀， 手折可斷，原巖結構清晰，長石呈碎粒狀， 石英呈砂礫狀，云母等暗色礦物可見，鉆進容易，揭示厚度013.3m 。平均壓縮系數a0.10.2=0.39MPa-1， 平均壓縮模量ES=4.69MPa， 屬中高壓縮性層，頂板埋深12.0034.50m ，高程-7.55-29.94m 。、中等風化巖：褐黃色、肉紅色，手折不斷，錘擊可碎，鉆進較難，石英、長石基本未風化，暗色礦物已風化，最大揭露厚度13.4m，頂板埋深17.0029.30m， 高程-12.38-23.69m

21、。、微風化巖：褐黃色、肉紅色、青灰色，呈塊狀，各種礦物成分基本未風化，堅硬，鉆進困難，最大揭露厚度19.4m ，頂板埋深19.0034.90m ，高程-14.09-30.22m。（5）構造角礫巖紫紅色、灰黃色，角礫結構，塊狀構造，角礫成分為花崗巖，呈膠結半膠結狀態，巖芯節理裂隙發育，節理面上具有檫痕，存在綠泥石化現象。視厚度14.8 24.00m。按風化程度大致可分為全風化、強風化、中等風化及微風化四個帶。、全風化巖：呈土狀，厚3.0m。、強風化巖：呈碎石塊狀，厚3.64.1m。、中等風化巖：呈塊、碎石狀，厚4.811.2m 。、微風化巖：呈塊狀，厚12.1m。（6）構造角礫：褐黃色，角礫成分

22、為花崗巖，粒徑一般2040mm， 含約30%的斷層泥。視厚度3.00m。2、土石工程分級、圍巖類別及承載力標準值項目巖性土石工程分級圍巖分類承載力標準（Kpa） Q4 ml 素填土（粘土） 100 Q4 al 素填土（粉質粘土） 90 淤泥 30 淤泥粉質粘土 85 粉質粘土 100、160 粘土 120 粉砂 100、120 細砂 100 中砂 100、140 粗砂 120、160 礫砂 120、180 圓礫 300 Qel 砂質粘性土 200 礫質粘性土 160、240 花崗巖（r5 3） （W4） 300 （W3） 500 （W2） 1500 （W1） 3000 構造角礫 300 構造角

23、礫巖 200、300 3、特殊土：軟土、淤泥：灰黑色，流塑，夾有腐殖質，層厚02.0m，僅于ZTG-9 孔有所揭示，屬高壓縮土，呈透鏡體狀分布，r=13.8KN/m3 ， =70 ，C=5Kpa，工程性質很差。、場地內福田河以西，廣泛分布透鏡體狀淤泥質粉質粘土：灰、黑色，含有機質及石英砂，流塑。層厚03.4m， 為欠固結土，靈敏度為中等，r=17.5KN/m3，=100 ，C=9.6Kpa， 工程性質很差。4、地震根據1：400 萬中國地震烈度區劃圖（1990） 及深圳市政府辦（1992）12 號文，本場地地震基本烈度為7 度。根據鐵路工程抗震設計規范（GBJ111-87） 及現場標準貫入試驗

24、，室內土工試驗判定，本場地無地震可液化層。4.2.3 地質構造深圳大地構造單元屬華南褶皺系的紫金-惠陽凹褶斷束，位于高要惠來東西向斷裂帶南側，北東向蓮花山斷裂帶的南西段，并且是蓮花山斷裂帶北西支五華深圳斷裂帶南西段展布區。從地質礫石上看，本區經歷了多次構造運動，形成了諸多的呈“S” 型的緊密線型褶皺和以北東向、北西向、東西向為主的斷裂帶。根據深圳市區域穩定性評價報告，自晚更新世晚期（距今10521104 年）以來，斷裂活動已明顯減弱，構造基本穩定；另外深圳市許多高層、超高層和其它重要建筑物直接建筑在斷層帶上或斷層帶附近，至今穩定性良好，故本工程對斷層的穩定性可作穩定考慮，但對與工程有關的斷層帶

25、引起的工程地質水文地質問題應采取相應的措施。根據初勘和詳勘的鉆探資料，結合深圳市區域穩定性評價資料綜合分析，該區間存在兩條近于平行斷層F1 ，線路里程CK6+354CK6+361（左CK6+340 左CK6+347），F2 線路里程CK6+772CK6+778（左CK6+742CK6+748）。F1 斷層分布于梅林崗廈漁農村一帶，呈直線狀延伸，斷層走向NW38480，傾向SW，傾角為65750，長9000m，在漁農村穿越深圳河進入香港。該斷裂切斷了震旦系片麻巖、燕山期花崗巖，力學性質為反扭兼壓性。該斷裂為一高角度逆斷層，具多期活動的特征。經ZTG-21、ZTG-22-1 孔揭示，在本區間該斷層

26、為第四系所覆蓋，斷層破碎帶主要由構造角礫巖組成，角礫巖具檫痕，視厚度大于24.00m， 含少量構造角礫、斷層泥。角礫間充填棕紅色粘性土，據推測可能是地下水長期徑流、滲透，攜帶的殘積土沉積于破碎帶的產物。F2 斷層位于F1 斷層西部，推測為F1 斷層的次一級斷層，走向NW30600，傾向SW，傾角為60700，據ZPTG-39 孔揭示，斷層破碎帶主要由構造角礫組成，可見斷層泥，視厚度3.0m。4.2.4 水文地質條件本區間地下水按賦存條件可分為第四系孔隙潛水，基巖裂隙水和斷層水。第四系孔隙潛水勘探期間埋深2.06.9m，高程0.857.89m， 主要含水層為第四系砂層，圓礫層，屬于中等透水層。粘

27、性土層和殘積土層為弱含水層，相對隔水層。主要補給來源為大氣降水，地下水水溫26.031.00C， 水位變幅0.51.0m。局部具有微承壓性。F1、F2 斷層中具承壓性，和第四系孔隙潛水、基巖裂隙水具水力聯系，屬于弱透水層。經取樣化驗：臺地段CK5+328.5CK5+634 （左CK5+328.5 左CK5+650） 地下水對混凝土結構不具腐蝕性，對鋼結構具弱腐蝕性；沖積平原段CK5+634CK7+089.15 （左CK5+650 左CK7+089.15）地下水對混凝土結構具弱強分解性腐蝕、弱溶解性腐蝕、弱酸性腐蝕，對鋼結構具弱酸性腐蝕性，綜合評價腐蝕等級為強腐蝕。斷層水對混凝土結構不具腐蝕性，

28、對鋼結構具弱腐蝕性。1999 年7 月本次勘察，在ZTG-21、ZTG-40 兩孔進行了抽水試驗，第四系砂層滲透系數K=1.6510.05m/d ，由于砂層中含粉粘粒較多，故滲透系數較小。在ZTG-22-1 孔進行了斷層抽水試驗，斷層滲透系數K=0.890.99m/d，斷層帶充填斷層泥和粘性土，故滲透系數較小。本區間CK6+114 處為福田河，旱季流量較小。地下水與福田河水力聯系較緊密。經取樣化驗，福田河河水對混凝土結構具弱分解性腐蝕，對鋼結構具弱腐蝕性。土對混凝土結構、鋼筋混凝土結構中的鋼筋、鋼結構不具腐蝕性。第三節工程地質評價4.3.1 抗震設計評價4.3.2 砂層液化判別深圳地區地震基本

29、烈度為7 度。本場地無地震可液化層。第5節 盾構法隧道圓形區間隧道沿線在繁華市區道路或密集的建筑物下穿過。根據國內外大量施工實踐證明，在飽和含水粘質粉土或粉砂土層中采用加泥式土壓平衡盾構，可以較好地將盾構施工的地面變形控制在標書要求的+10-30mm 范圍內，滿足深圳市市區內較高的環境保護要求。第一節隧道平縱斷面布置5.1.1 概述深圳地鐵一期工程第七標段天虹崗廈區間隧道從天虹站西端順深南中路向西延伸，穿過華富路至福天路口，然后向南離開深南中路，下穿福天河，經過一片荔枝園，過福華路立交橋和福華新村后，再向西到達崗廈站。共分兩段盾構段。第七標段第一段中間始發井天虹站，右線長約986.2 米，左線

30、長約972.6 米總長約1959 米；在CK6+350 處建造一個盾構始發工作井，并由此開始采用盾構施工法向位于CK5+338.8 處的盾構機到達和撤離井方向掘進。第二段中間始發井崗廈井，右線長約為741.9 米，左線長約為770.9 米，總長約1513 米。在CK6+350 處建造一個盾構始發工作井，并由此開始采用盾構施工法向位于CK7+108.601 處的盾構機到達和撤離井方向掘進。根據業主提供的招標資料中地質描述，天虹站崗廈站區間地處臺地、沖擊平原，盾構隧道主要穿越砂層和粘性土層中通過，部分位于全風化強風化的花崗巖中，局部位于中風化的花崗巖中。地下水一般位于2.06.9m ，以孔隙潛水為

31、主，水位變幅0.51.0m，砂層透水性較好。對于平面斷面線型，要求最小平面曲線半徑為300m；縱斷面，要求最小豎曲線半徑3000m。5.1.2 平面曲線地段: 選用最小半徑300m 進行了楔形環的設置。楔形量25mm，R300 時，圓曲線段設置楔形環；緩和曲線段根據偏角設置楔形環；R300 時， 圓曲線段沿緩和曲線均按偏角設置楔形環。5.1.3 縱向曲線地段: 半徑為5000m 時，不設楔形塊，可在背千斤頂環面上分段粘貼石棉橡膠板，形成踏步形楔形環面，半徑為3000m 時，每10 環襯砌管片標準環中加一環楔形環。5.1.4 各類管片數量統計天虹站崗廈站左右線總長:3472m 圓環出洞進洞變形縫

32、后特殊標準環總環數類型環數環數一環環左轉環右轉環圓環數量4448050949317542812第二節 隧道襯砌設計5.2.1 襯砌選型根據國內外經驗，在盾構隧道區間采用有一定接頭剛度的單層裝配式管片襯砌，是合理和成功地。經過計算校核，本設計中采用的襯砌圓環的強度、最大裂縫寬度、變形、接縫張開及地表沉降控制等，即使在通過特殊地段時，均能滿足標書的設計要求。而且單層襯砌施工工藝簡明，工程實施周期短，由于襯砌厚度相對兩層襯砌要少，可以節省材料，降低投資成本。由此，經過綜合的技術和經濟比較論證，并參考標書推薦襯砌類型，該隧道盾構襯砌采用單層裝配式管片襯砌。5.2.2 隧道及管片具體參數隧道采用單層裝配

33、式鋼筋混凝土管片襯砌，根據招標文件參考初步設計及線路平縱曲線，對凈空限制限界的要求，隧道內徑選定為5500mm， 管片厚為300mm，寬1200mm 。為便于安裝，襯砌環分為6 塊，下部三塊標準塊(2SB1,SB2) 的圓心角為67.5o，兩鄰接塊(SL1,SL2)的圓心角為67.5o，封頂塊(SF) 的圓心角為22.5o。使管片襯砌圓環受力合理，變形能得到控制，管片襯砌環在縱向按錯縫式拼裝，縱向接頭為16 處，按22. 5等角度布置。標準塊與鄰接塊管片環向面上設接頭螺栓2 只，縱向面上設置接頭螺栓3 只，螺栓采用直徑M30， 全用彎螺栓。彎螺栓連接的接頭具有一定的自由度，十分便于手工安設，且

34、手孔體積小，管片強度損失很小。同時受外界腐蝕而損壞管片的風險也很小。彎螺栓在德國、法國、英國、新加坡、丹麥等許多國家的地鐵交通項目及國內地鐵中廣泛采用，這種接頭系統都非常成功。鋼筋砼管片強度等級C50， 抗滲等級不得小于1.0Mpa。襯砌環縫外弧側設水膨脹型止水片預留槽，內弧側設嵌縫槽。襯砌縱縫外側同樣設水膨脹型止水片槽，內側設嵌縫槽。5.2.3 襯砌拼裝方式錯縫安裝施工方便，可在整體上控制安裝精度，而且在軟弱地層條件下有助于降低襯砌橢圓變型，增強襯砌的整體受力，因此襯砌環采用錯縫拼裝方式。本投標設計建議施工拼裝采用三種方案。第一方案為，以兩環為一組，第一環左偏11.250，第二環右偏11.2

35、50； 第二方案為，以兩環為一組，第一環左偏22.50，第二環右偏22.50 方案；第三方案為，以三環為一組，第一環左偏450，第二環不偏轉，第三環右偏450。經過精確的計算校核，結果表明，第一方案的管片襯砌圓環受力合理，且變形能得到控制，故本投標設計推薦優先采用第一方案。5.2.4 襯砌管片制作要求鋼筋混凝土管片需要在高精度鋼模內制造成型, 采用防水混凝土制作管片，管片混凝土強度等級C50，抗滲等級大于1.0MPa。混凝土應選擇經過抗滲試驗的合適的配合比，限制水泥用量。水灰比不大于0.45， 并摻入不含氯化物的防水外加劑。管片在制作、吊運、堆放時應采取保護措施，防止管片碰撞損傷。管片水泥標號

36、采用525 號。襯砌成型精度：單塊檢驗允差-寬度：0.5mm；弧長1.0mm；管片外徑：20+mm ；內半徑：1.0mm ；螺栓孔直徑與孔位：1.0mm 。整環拼裝檢驗-相鄰環環面間隙不得大于1.0mm，相鄰管片間間隙不得大于2 20+mm ；對應環向螺栓孔不同軸度小于1.0mm 。襯砌表面應密實、光潔、平整，邊棱完整無缺損。鋼筋骨架須焊接成型，焊接強度與較小直徑等強。鋼筋落料長度以實際放樣尺寸為準。每塊管片的內弧面必須清晰地標注不會被磨損的管片號。如（SF），（SL1），（SL2），等等。管片內外弧面混凝土凈保護層厚度須控制在40mm 范圍。襯砌拼裝前，應予以嚴格檢查。止水密封片溝槽兩側及平

37、面轉角處不得有剝落、缺損。大缺角應用SC-1 混凝土粘接劑修補。溝槽兩側、底面的坑點應用107 膠結劑加水泥膩子填實，抹平。檢查合格后芳可使用。襯砌制作應符合混凝土工程施工及驗收規范及地下鐵道工程施工與驗收規范中的相應規定。5.2.5 特殊管片除標準環和楔形管片襯砌環（SRR 和SLR）外，尚有站端接頭環（SR0 和SR1）、變形縫處環（SBR） 第三節 隧道襯砌計算5.3.1 隧道襯砌的計算模式說明5.3.1.1 計算模式管片結構的內力及變形計算采用荷載結構模式。目前國內對盾構隧道管片襯砌結構的截面內力計算，多以經驗性為主的簡化計算法為主。為保證計算準確可靠，本投標設計計算中，首先用簡化的計

38、算法（將管片襯砌結構簡化為勻質圓環）進行參數的初步確定。其次采用精確計算法計算出截面內力（考慮各類接頭位置與剛度、錯縫時的環間相互咬合效應，及隧道與周圍土體的實際相互作用關系）。然后對兩者方法的計算結果進行比較。結果表明，簡化計算法因不能明示接頭位置，難于反映管片襯砌結構的實際受力狀況（如考慮為勻質圓環時，不能反映圓環偏轉某一角度后的截面內力及變形變化、不能計算錯縫時的縱向接頭的剪力等），計算結果受人為影響的因素較大。故本投標設計計算中，采用能考慮接頭位置與剛度的精確計算法計算出截面內力，并以此進行各種檢算。盾構隧道管片襯砌結構的兩種力學計算模式的具體情況如下: 勻質圓環計算法將襯砌圓環考慮為

39、彈性勻質圓環，用小于1 的剛度折減系數來體現環向接頭的影響，不具體考慮接頭的位置，即僅降低襯砌圓環的整體抗彎剛度。用曲梁單元模擬剛度折減后的襯砌圓，在本次計算中，取0.55，0.65，0.75 三種參數環。同時，在計算中用大小1.0 的系數來表達錯縫拼裝引起的附加內力值，根據國內外經驗，在本次計算中，取為120%130% 作對比計算分析。考慮接頭位置與剛度的精確計算法在一襯砌圓環內，具體考慮環向接頭的位置和接頭的剛度，用曲梁單元模擬管片的實際狀況，用接頭抗彎剛度K 來體現環向接頭的實際抗彎剛度。為錯縫式拼裝時，因縱向接頭將引起襯砌圓環間的相互咬合作用，此時根據錯縫拼裝方式，除考慮計算對象的襯砌

40、圓環外，將對其有影響的前后的襯砌圓環也作為對象，采用空間結構進行計算，并用圓環徑向抗剪剛度Kr 和切向抗剪剛度Kt 來體現縱向接頭的環間傳力效果。在本計算中，根據采用的彎螺栓接頭的受力情況，參照國內外有關試驗研究結果(見: Design of Segment，Japan Society of Civil Engineering，1994.6。 圓形隧道裝配式襯砌接頭剛度模型研究，巖土工程學報，Vol.22，No.3)，全部環向接頭的抗彎剛度K ， 在隧道內側受拉時取為5104kNmrad ，隧道外側受拉時取為3104kNmrad。另外，在本計算中，縱向接頭的徑向抗剪剛度Kr 和切向抗剪剛度Kt

41、 均取為無窮大，即認為各環管片在縱向接頭處不產生錯動。a. 勻質圓環 b. 考慮接頭的位置與剛度管片襯砌圓環計算的兩種力學模式5.3.1.2 襯砌圓環與周圍土體的相互作用襯砌圓環與周圍土體的相互作用通過設置在襯砌全環只能受壓的徑向彈簧單元和切向彈簧單元來體現，這些單元受拉時將自動脫離，彈簧單元的剛度由襯砌周圍土體的地基抗力系數決定。5.3.1.2 荷載模式管片的荷載模式在確定作用在隧道上方的土層壓力方面，國內外視地層情況，主要采用卸拱理論(太沙基公式為主體)和按全部地層壓力計算土層壓力的方法，但均帶有較大近似性。故國外也有取最小土壓力不小于2D（當計算土壓力小于此值時）的經驗法。考慮到本次標段

42、的最大和最小埋深分別在14m 左右和9m 左右，地層以粘性土層為主體，無單獨從隧道底部貫通至地表的砂性土地層，故偏于安全地將上覆土體自重完全作用在隧道上進行計算分析，即計算中豎向地層壓力按全部地層壓力計算。而側壓力當隧道處于粘性土中時按水土和算考慮，在砂性土地層時按水土分算考慮。除土水壓力外，實際的計算荷載按施工和使用階段可能出現的其它最不利荷載組合進行結構強度、變形計算，同時對混凝土裂縫寬度進行驗算。5.3.2 設計計算條件5.3.2.1 管片特征隧道外半徑R13.05m隧道中心半徑R22.9m隧道內半徑R32.75m管片寬度B1.2m管片厚度 h0.3m分塊數目6 塊管片配筋為：外側612

43、+610, 內側1012，均為級鋼筋。封頂塊管片圓心角為22. 5，其余5 塊管片圓心角均為67.5。管片襯砌環在縱向按錯縫式拼裝，縱向接頭為16 處，按22. 5等角度布置，管片襯砌環布置參見下5-3。在本次計算中選兩環為一組，左偏11.25，右偏11.25的錯縫拼裝方案為主體進行各項檢算。在具體的計算過程中，取出三環管片進行空間計算，檢算對象為中間一環。的特征等條件，參照地質報告，選取可能出現最不利受力情況的四個典型斷面進行計算，四個計算點的主要土質特征條件匯總于下表。計算點土質特征條件計算點計算點一計算點二計算點三計算點四位置右線CK5665 右線CK5900 左線CK6223 右線CK

44、7086 地層特征從上至下分別為素填土( 粘土)、砂礫、粘土、礫質粘性土。隧道位于礫質粘性土層中。常時穩定水位6.9m。從上至下分別為素填土( 粘土)、中砂、砂礫、礫質粘性土。隧道位于砂礫層中。常時穩定水位6.5m。從上至下分別為素填土(粉質粘土)、中砂、粉質粘土、礫質粘性土、全風化花崗巖、強風化花崗巖、隧道1/3 位于礫質粘性土層、1/3 位于全風化花崗巖層、1/3 位于強風化花崗巖層中。常時穩定水位4m。從上至下分別為素填土(粉質粘土)、粉質粘土、礫質粘性土。隧道位于礫質粘性土層中。常時穩定水位3.8m。隧道埋深(m) 14.2 13 11.4 9 計算地下水位埋深(m) 1 1 1 1

45、土容重(kN/m) 按地質報告各層推薦值計算按地質報告各層推薦值計算按地質報告各層推薦值計算按地質報告各層推薦值計算地面超載(kN/m2) 20 20 20 20 礫質粘性土 18 標貫垂擊數 17 20 全風化花崗巖 30 22 強風化花崗巖 50 礫質粘性土 0.45 側壓系數 0.45 0.50 全風化花崗巖 0.30 0.35 強風化花崗巖 0.25 地基抗力系數 (kN/m3) 35000 15000 礫質粘性土 35000 全風化花崗巖 70000 強風化花崗巖 90000 50000 礫質粘性土 24 凝聚力(kPa) 24 全風化花崗巖 23 32 強風化花崗巖 29 礫質粘性

46、土 27 內摩擦角(O) 27 全風化花崗巖 23 30 強風化花崗巖19.6 水土分/合算合算分算合算合算為隧道所處地層之值，地基抗力系數偏于安全地沒有計及管片周圍注漿引起的地層抗力系數增大的影響。5.3.2.3 荷載標準計算1、荷載分類荷載分類荷載名稱永久荷載結構自重地層壓力隧道上部地層破壞棱體范圍的設施及建筑物壓力水壓及浮力設備重量地層抗力可變荷載基本可變荷載地面車輛荷載地面車輛荷載引起的側向土壓力隧道內部車輛行人等引起的荷載其它可變荷載施工荷載(設備運輸、施工機具及人員、盾構推進、壓注漿等引起的荷載) 偶然荷載地震荷載2、地層壓力豎向地層壓力按全部地層壓力計算。而側壓力當隧道處于粘性土

47、中時按水土和算考慮，在砂性土地層時按水土分算考慮。3、地層抗力通過設置在襯砌全環只能受壓的徑向彈簧單元和切向彈簧單元來體現，這些單元受拉時將自動脫離，彈簧單元的剛度由襯砌周圍土體的地基抗力系數決定。同時，偏于安全方向的考慮，未計管片周圍注漿引起的抗力增加效果。4、管片結構自重鋼筋混凝土管片重度取25kN/m3 5、水壓當在砂性土地層時水土分算時，水壓按靜水壓力考慮。6、隧道內部荷載根據規范地鐵隧道內的車輛荷載及沖擊力對隧道結構影響較小，可略去不計。5.3.2.4 設定檢算標準1、材料設計值管片鋼筋級鋼強度設計值fy310MPa 管片砼C50，軸心抗壓強度設計值fc23.5MPa 管片砼C50，

48、彎曲抗壓強度設計值fcm26MPa 管片砼C50，抗拉強度設計值ft2MPa 管片螺栓(45 號鋼)抗拉壓強度設計值fy320MPa 管片螺栓(45 號鋼)抗剪強度設計值fs190Mpa 2、結構變形控制值直徑變形2D 環縫張開2mm 縱縫張開3mm 3、砼結構允許裂縫寬度裂縫寬度0.2mm 4、結構抗浮安全系數施工期1.03，使用期1.07 5.3.3 計算結果5.3.3.1 管片截面內力及變形計算各計算點的隧道管片襯砌環的最大截面內力及變形計算結果匯總于下表，以下附圖為結構的內力、變形、地層抗力及各種接頭螺栓的剪力圖，各圖均為襯砌環每環（1.2m）內實際出現之值。管片襯砌環的截面內力及變形

49、計算結果匯總表計算點號最大正彎矩Mmax (kN.m) 最大正彎矩對應軸力N(kN) 最大負彎矩Mmin (kN.m) 最大負彎矩對應軸力N(kN) 單點最大變形量max (mm) 計算點1 106.02 733.89 -79.236 1180.3 4.4168 計算點2 76.486 843.40 -86.535 1215.0 4.4152 計算點3 102.12 691.44 -72.596 1049.5 3.7492 計算點4 92.235 498.87 -68.807 882.75 3.7951 注：截面內力為襯砌環每環（1.2m）內實際出現之值。5.3.3.2 截面強度及裂縫寬度檢算

50、截面強度及裂縫寬度指標檢算結果匯總表計算點號砼壓應力ca (MPa) 砼拉應力ca (MPa) 截面承載力Nu (kN) 截面承載力Mu (kN.m) 裂縫寬度w (mm) 結論計算點1 7.93 -3.85 1577.19 227.84 0.164 通過計算點2 8.1825 -1.4325 5539.19 394.40 無裂縫通過計算點3 7.594 -3.753 1470.37 217.16 0.155 通過計算點4 6.51 -3.738 826.05 152.73 0.168 通過截面強度及裂縫寬度指標檢算結果匯總于上表。檢算按混凝土結構設計規范（GBJ10-89）進行。下面以計算點

51、1 為例說明全部檢算過程，其余三組的具體檢算過程省略。1、管片砼強度檢算管片厚30cm 寬1.2m。截面幾何特性計算A=1.20.3=0.36m2 彎矩以內側受拉為正，內側鋼A1=1131mm2 ； 外側鋼A2=1150mm2. 即兩側配筋量相當，可取A = A = 1131mm, 且按1.2x0.3 的砼ss 矩形截面進行計算。I = bh3 = 1200 3003 = 7.2 109 mm 4砼應力的計算N My 89.733 103 02.106 106 150= c AI 0 300 1200 7.2 109= 93.7 MPa;ca cl = 85.3 MPa ft = 2MPa,

52、最大壓應力為8.18MPa, 最大拉應力為-3.85MPa；C50 砼的fcm=26MPa, ft=2MPa。故抗壓滿足，而拉應力超出設計強度，應檢算裂縫寬度。2、管片配筋檢算管片強度配筋按鋼筋混凝土偏心受壓截面進行檢算，基本公式如下：N f bx + A f A f 1.(. )cm ysys Ne f h bx 0 x ) + A f (h a 2 ).( )cm (2 ys 0 s 彎矩圖上Mmax=106.02kN.m , N=733.89kN，As =1131mm2 , As=1131mm2，as=as=50mm， h0 = h a = 300 50 = 250mm.s M 02.1

53、06 e0 = = 46.144 mm 3.0 h0 = 3.0 250 = 75mm,N 89.733 計算可取e = ,0 = ,0.1 e = e0 = 46.144 mm,ai h 300 e =ei + a = 46.144 + 50 = 46.244 mm,s22 h 300 e =ei + a = 46.144 + 50 = 46.44 mm.s22 f e bx h0 + x ) + e A f = ,0 cm ( ys ys2 26 1200x(46.244 250 + x ) + 310 1131 46.44 310 1131 46.244 = 0 2x = 8.72 mm

54、, h = 54.0 250 = 135mm x = 8.72 mm;b 0 而2a = 2 50 = 100mm x = 8.72 mm ，不能按（1），（2） 式進行計算，s 應按下式計算：A f (h a )N0ssyu= = 310 1131(250 50)= 19.1577 kN N = 89.733 kN 滿e 46.44 足Mu = e N 0 = 19.1577 14446.0 = 84.227 kN m M max = 02.106 kN m 滿u 足其它組的配筋檢算結果見匯總表所示。3、裂縫寬度檢算按規范其計算公式如下： dssw = ( 7.2 c + 1.0 ) max

55、cr Es te Mmax=106.02kN.m , N=733.89kN ， As =1131mm2 , As/=1131mm2，as=as/=50mm。按偏心受壓計算： dssw = 1.2 ( 7.2 c + 1.0 ) max Es te= 7.0 ，c = 44 mm,4 Asd = 12 mm,UA 1131s te = .0 628% 1%,5.0 bh 5.0 1200 300 取 te= .0 01,E = 0.2 105 MPa,s s= N ( e z), e = e + ysszA s 0 ssys = 100 mm, 因為矩形截面，取 rf = ,0 = ,0.1 s

56、 e = 244.46mm 250z = .0 87 .0 12(1 r )( h0)2 h = .0 87 .0 12()2 250 = 186.125mmf 0e 244.46= 733.89 1000(244.46 186.125)= 203.373MPa,ss 186.125 1131 = 1.1 .0 65 2 = .0 45 ( 4.0 ),0.1 .0 01 203.373203.37312 w= 1.2 4.0 ( 7.2 44 + 1.0 ) 7.0 = .0 164mm w = 2.0 mm.maxmax0.2 105.0 01滿足要求。5.3.3.3 螺栓抗剪檢算采用鋼結

57、構設計規范（GBJ17-88）進行檢算。環向連接采用M30 普通螺栓4.6 級，環向及縱向接頭螺栓均滿足抗剪要求。5.3.3.4 管片襯砌結構變形檢算各計算點的最大直徑變形量（計算點最大為2 4.4168mm=8.8336mm），均小于2D（26.1m=12.2mm）的要求, D 為管片外徑，滿足要求。5.3.3.5 環向接縫檢算1、接縫強度檢算把螺栓看成受拉鋼筋，并按鋼筋混凝土截面計算。 N fbx + A f A (p0 f ) Apcmysss m Ne f h bx 0 x ) + A f (h a ) (p0 f ) Ap (h a )cm (2 ys 0 sm 0 s 即按GBJ1

58、0-89 第4.1.15 條計算，在最不利彎矩和軸力組合下，接縫強度均滿足使用要求。2、接縫變形檢算用平面有限元方法，考慮混凝土接頭斷面的實際的接觸面積，在最不利彎矩和軸力組合下，接縫張開小于2mm，受壓混凝土不進入塑性狀態，滿足要求。5.3.3.6 管片抗浮安全性檢算抗浮安全系數自重/浮托力在不計土體側向摩擦力下均滿足結構抗浮安全系數，施工期大于1.03、使用期大于1.07 的要求。5.3.3.7 盾構千斤頂荷載及拼裝荷載校核盾構千斤頂荷載在管片中產生的壓應力可控制在混凝土允許值之內。管片的配筋能滿足抵抗以中心孔為吊裝孔，在拼裝過程產生的彎矩值。5.3.4 沉降和建筑物破壞評估需要評估隧道以

59、及聯絡通道的施工可能引起的土體位移 包括地表的沉降以及建筑物和其它管線設施的基礎標高變化。修建隧道引起的土體位移可參考以下方法P B Attewell: Ground movements caused by tunnelling in soil: State of the art paper in “Large Ground Movements and Structures” edited by J D Geddes (UWIST 1977, pp 812-948) P B Attewell & J Yeats; Tunnelling in soil, in “Ground Movements

60、 and their effects on Structures”, (Surrey University Press 1984, pp 132-215) 在修建隧道的影響區內的所有構造物應當根據技朮規范的要求分類(按可視性破壞、需要灰漿及墻體修補的情況)。如果構筑物可能發生嚴重破壞且一般修補不可能滿足要求時需要對構筑物進行加固加固措施主要有: 位移隔斷墻、地基處理及基礎托換。5.3.5 沉降預測對于襯砌300mm 厚隧道，隧道軸線在地面水平下9m 及15m 情況進行了沉降計算預測，結果如下：輸入參數：隧道外徑，6.1m， 失土量：1.5% 沉降估算結果見圖。由計算結果，當h=9m 覆土時，沉

61、降已接近25mm，因而盾構推進過程中的沉降控制和監控量測將予以加強。對于第二隧道開挖對地面沉降的影響，假設兩個隧道同時開挖。計算時取h=15m, d=12m 要注意的是，計算時假設兩個隧道同時開挖是劣化的情形。實際施工中，左右線線是分別進行施工的。第一條隧道的注漿完成后，第二條隧道的掘進實際上對第一條隧道的影響大大減少。控制注漿量和完善的質量標準控制以及地面沉降監測仍是地面沉降控制的最好保障。另值得注意的是將地下管道視為彈性地基梁分析它由位移引起應變的增加是比較恰當的對于地下設施受力情況的精確評估有賴于更為準確的管道資料(材料結構深度位置使用年限及使用條件)。此外，我們以粘性土層為對象，在埋深

62、9m 的情況下，用理想化的三維有限元方法作模擬計算，對隧道縱向因盾構推進而引起的地面沉降也進行了計算預測，其沉降結果要小于前述從橫斷面方向作出的沉降預測值。地面沉降 (mm) 第四節 抗震5.4.1 抗震計算近似地以靜力法（地震荷載作為等效靜荷載），驗算7 度地震作用下的橫截面襯砌強度及變形；地震波（主要是橫波）與隧道縱軸正交時隧道縱軸方向的拉壓變形，與隧道軸線成32 度角入射時隧道的彎曲變形驗算。結論為7 度地震力作用對地下區間隧道設計不起控制作用，抗震設計的重點應是加強抗震措施后。5.4.2 抗震構造在環向、縱向接頭處設彈性密封墊、襯墊，以適應地震中地層施加的一定變形。在車站、豎井與隧道連

63、接地段隧道可能產生較大不均勻沉降，在隧道環縫中加厚襯墊以適應變形。第五節洞門處理5.5.1 洞門外的地基加固盾構隧道進、出洞門前，應根據地質條件，對洞門外土體作必要的地基加固。5.5.2 預埋洞門密封圈施工內襯墻時，洞門處的內襯不澆，按設計在內襯環上埋設預埋件。5.5.3 分塊鑿除洞門，安裝出洞的裝置分塊鑿除洞門混凝土，安裝出洞門裝置及導軌，盾構機應及時靠上洞門，盡可能縮短暴露時間。5.5.4 進洞的施工步驟盾構全部進入洞門后，應及時封堵，盾構完全進入車站端頭井脫離隧道后，應立即封堵洞圈焊接扇形板，同時預留注漿孔，對隧道進行水泥漿充填，以保證地表的穩定。5.5.5 盾構進洞前加強測量工作盾構進

64、洞前要加強施工測量工作，及時進行糾偏，確保盾構準確進洞，并采取有效措施，防止盾構進洞時盾尾拉開管片。5.5.7 必要時土體補充加固盾構始發井應作好充分準備工作，包括洞的外土體加固狀況的檢查，必要時進行補充注漿加固。5.5.8 井壁與進出洞門的管片連接進洞門的管片需鑿出鋼筋（或加鋼筋）與井墻內襯預埋件焊接，并用C30 混凝土包封；出洞門的管片上設置預埋件與井墻內襯伸出的鋼筋焊接，并用C30 混凝土包封。第6節 聯絡通道及泵房第一節 聯絡通道及泵房布置根據標書第卷業主的圖紙，本標段在CK6+325CK6+375 處設置盾構中間工作井，聯絡通道及泵站與其合建。中間豎井基坑深度約19m。第二節中間豎井

65、、聯絡通道及泵房斷面擬定聯絡通道及泵房斷面尺寸計算分析確定。第三節聯絡通道及泵房施工工法選擇6.3.1 聯絡通道及泵房段工程地質條件中間豎井周圍地層主要為雜填土、粉質粘土、中、礫砂層、砂質粘性土以及全、強、中風化花崗巖層。其砂層透水性好。其中中砂層滲透系數為5.810-3cm/s，礫砂層滲透系數為11.6 cm/s； 6.3.2 周邊環境天虹站崗廈站區間盾構中間豎井位于荔枝園，周邊地形開闊，基本上無地下管線。6.3.3 施工工法選擇施工方法的選擇與地質條件、周邊環境、施工進度以及工程造價密切相關，本標段處于荔枝園中，地形平坦，周邊基本上無重要性建筑物，地下管線也基本上沒有，但地質較差，砂層較厚

66、，含水量大，滲透性高，豎井范圍有較厚的中砂及礫砂層，施工期間易產生涌水、涌砂現象。因此正確選擇施工方法對于確保工程的順利進行、不影響周邊一定范圍建筑物、構筑物的安全和道路交通暢通至關重要。根據周邊的地形情況，本標段豎井有條件采用明挖法施工，本標段地質情況復雜，地下水位高，站區有較厚的飽和中砂和礫砂層，在這類場地進行深基坑開挖，對圍護結構的擋土功能要求很高，尤其是對其止水功能要求更高，若施工期間圍護結構大量滲水，將引起地下水位下降，對周圍建筑物及管線產生影響，根據深圳地區建筑深基礎支護技術規范的規定，確定基坑等級為一級，根據深圳地區工程經驗和深圳有關規范，我們從實施的可行性、安全可靠性、施工速度

67、以及經濟性等多方面對地下連續墻、鉆孔樁和人工挖孔樁三種方案，并結合本標段的具體情況進行了分析比較。（1）鉆孔灌注樁排樁方案：采用這種圍護結構型式的優點是其剛度大，施工方法簡單，平面布置靈活，對周圍環境影響小，但其接頭防水性差，針對本標段這種地質條件下，需在樁間或樁外側施作攪拌樁或旋噴樁等止水帷幕. （2） 人工挖孔樁：施工方法簡單，可以開展多個工作面，施工進度快。其防滲性差，在飽水砂層中必須降水或設置止水帷幕。本標段基坑深，飽水砂層較厚，在這種情況下，人工挖孔樁施工難度很大，而且涌水、涌砂，挖孔時容易造成塌孔，施工風險大。（3） 地下連續墻：剛度大，整體性好，能充分發揮其擋土止水功能的優點，特

68、別適用于軟弱地層和建筑設施密集城市市區的深基坑，地下連續墻施工工藝成熟，施工速度快，精度高，垂直偏差可控制在0.5%以內。但造價相對較高。根據本標段的周邊環境、水文地質情況、基坑開挖深度，從施工工期、施工工藝、投資及施工難度、施工風險和防水效果等綜合因素比較，本標段基坑圍護結構采用鉆孔灌注樁的基坑圍護方案，圍護結構與內襯墻疊合成一個整體結構的復合式，共同承受水土壓力。6.3.4 支撐體系選擇基坑的支護形式通常有三種形式：錨桿支撐、鋼管支撐及鋼筋混凝土支撐。這三種支撐方案各有優缺點。支撐比較方案優點缺點提供開闊的施工空間，提供錨桿支護方案挖土的機械化程度和結構施工的效率與質量。2在平面尺寸很大的

69、、巖面較高的基坑工程中，錨桿比支撐節省工程量，對圍護結構的變形控制有好處。錨桿施工會降低圍護結構的抗滲性能，錨頭處的防水較困難。錨桿將延伸出基坑邊界，需處理與鄰近業主的關系3錨桿不回收，浪費鋼材。鋼管自身剛度大，對限制圍護鋼管支撐方案結構的變形有利。減少大面積的節點處理，確保圍護結構的防水性能。對基坑出土及結構施工有影響。2支撐的安裝施工技術要求高。鋼支撐可回收并重復利用，節約鋼材。混凝土梁鋼筋混凝土支撐抗壓性能好。1對基坑出土及結構施工有影響。2受混凝土齡期的影響，施工速支撐方案減少大面積的節點處理。確保圍護結構的防水性能。度慢。3結構施工時需鑿除混凝土支撐。綜合考慮本標段的工程地質條件、工

70、期、投資、防水要求和施工難度等因素。支撐方式采用鋼管支撐。中間豎井作為盾構始發井，需先期進行施工。第四節 中間豎井、聯絡通道及泵房工程材料1、混凝土1） 鉆孔灌注樁： C30、S8 2） 底板： C30、S8 3） 頂板： C30、S8 4） 中隔墻： C25 5） 冠梁： C25 2、鋼材鋼筋：級鋼筋，級鋼筋鋼構件：A3 鋼第五節 結構計算本標段地下水按賦存條件主要分為孔隙潛水、基巖裂隙水及斷層水，主要補給源為大氣降水，站址范圍內砂層較厚，滲透系數大，屬強透水層，為場地主要含水、透水層，圍護結構計算中土壓力按朗肯主動土壓力計算，雜填土、砂層及基巖風化層按水土分算，其他土層按水土合算。圍護結構

71、計算方法結合本基坑的特點主要采用了平面的分析方法和空間的分析方法（1） 平面計算模式主要采用“增量法”進行計算，按“先變形、后支撐”的原理，模擬施工階段全過程，在結構體系不斷發生變化時，每階段以荷載增量的形式進行加載，每階段的內力及變形結果為本增量階段以及其以前各增量階段計算結果的代數和，從計算結果來看，增量法能較好的反映實際情況。（2） 采用空間非線性m 法進行計算。空間非線性m 法計算的基本思路為將圍護結構分別切割成水平梁系和豎向梁系，計算時通過交叉梁系交叉點上的變位協調條件和力的平衡條件來考慮共同作用，內支撐系統按梁化處理，豎向地基梁與土體的相互作用采用非線性地基梁共同作用的方法，土壓力

72、隨位移的變化為雙曲線變化，假定土體的水平抗力系數隨土層的深度而增加。最后采用迭代法，通過反復迭代，在交叉梁系的交叉點上逐漸滿足位移協調和力平衡條件，即把支撐系統、圍護結構和墻厚土體三者作為整體來考慮，從空間計算結果來看，在接近基坑角部時，墻體的計算徑向位移就越小，符合角部應力集中的狀況。使用階段采用橫向等代框架法進行計算，圍護結構、主體結構內襯墻與頂、底板形成一個箱形結構。第7節 地層加固第一節 地層加固原則7.1.1 地層加固原則1、地層處理、地基加固的設計除應做到技術先進、經濟合理、安全適用外，尚應做到：因地制宜、就地取材、施工可行、保護環境和節約資源等。2、根據本工程結構特性、施工方法、

73、使用要求及地面建筑物和地下管線的保護要求，結合工程范圍的地形地貌、工程地質特征、地質構造、水文地質特征、環境條件等初步選定可供考慮的地層處理、地基加固方案，進行綜合技術經濟分析和對比，選擇最適當的方案實施，必要時可選擇多種方法進行綜合處理。7.1.2 特殊地段地基加固一般宜采用對環境影響較小的，行之有效的加固手段。地基加固前宜進行試驗性施工，并進行必要的監測，以檢驗設計參數和處理效果，指導選擇合適的施工工藝及參數，保證加固后的土體指標滿足設計要求。第二節盾構進出站工作井地層加固方案本段工程盾構進出站工作井大都位于中砂、礫砂、砂質粘性土、礫質粘性土等地質中，地層穩定性差、透水量大，為使盾構進、出

74、站施工階段，不發生水、土涌入、工作面坍塌，以保證進、出洞施工的順利進行，必須對盾構工作井周圍土體井進行加固處理使洞周土體具有自立性、防水性和一定的強度。依據建筑地基處理技術規范（JGJ79-91），經過對分層注漿、深層攪拌、旋噴加固、凍結法等地層加固法的適用性、經濟性等技術條件分析研究，結合工程類比，盾構進出站工作井周圍土體選用旋噴加固法進行加固處理。根據全線工程籌劃及土體加固體達到設計技術要求所需的時間，確定工作井土體加固處理的期限，原則上在盾構進、出洞之前一個月完成。在加固地段需進一步核查地下管線及鄰近建筑物基礎，確定注漿設計孔位，必要時對地下管線及建筑物進行保護并在施工全過程進行監測。高

75、壓噴射注漿加固注漿體直徑R0 取1m，加固體行距為0.85 R0，列距為0.75 R0，加固體范圍：1）盾構進洞：平面、平行盾構軸線3.55m ，垂直于盾構軸線，外側面6.3m，內側為兩盾構軸線間距的一半。深度：盾構輪廓線外緣上下各3m。2） 盾構出洞：平面、平行盾構軸線6.1m，垂直于盾構軸線，外側6.3m ，內側為兩盾構軸線間距的一半。深度：盾構輪廓線外緣上下各3m。高壓噴射注漿加固的主要材料為水泥漿，也可根據地層情況加入水玻璃等化學輔助材料和摻合料以及速凝、早強、懸浮等外加劑，加入量應通過試驗確定。高壓噴射注漿結束后一個月應采用開挖檢查、鉆孔取芯、標準貫入等方法對加固體質量進行檢驗，其無

76、側限抗壓強度不小于0.8Mpa，滲透系數小于10-8cm/sec。如達不到設計技術要求，則應及時予以彌補，以確保盾構機順利地進、出洞。盾構進出站工作井一般采用在地面倒邊半封閉交通進行土體加固。第三節特殊地段地基加固由于工程范圍內多層民房密集，施工期間必須保證房屋的安全和正常使用，必須預先對影響范圍內的房屋基礎下臥土層進行注漿加固。在施工前，確定房屋與盾構區間隧道的相對關系、基礎類型、基礎埋深、基礎布置范圍等詳細資料，確定加固措施及加固范圍。對于福田河段需要對隧道周邊圍巖及隧道頂部覆土進行地層加固處理，以控制施工期的上漂和使用期的振動影響。第8節 防水工程第一節隧道防水防腐隧道防水采取結構自身防

77、水為主，多道防線，綜合處理的原則。防水等級（見表）防水等級滲漏標準隧道襯砌結構A 不允許出現任何漏水，滲漏和水斑的現象。拱部可允許出現少量滲漏，但這種滲漏應使施工B 縫混凝土表面的水斑限制在最低限度，而且不應出現肉眼可見的水流。按實際滲漏量拱腰、拱底、豎井71.0 70.8 20 1012 mm 無損8.1.4 管片接縫處理為了使管片接縫保持永久的彈性狀態和具有足夠的承壓能力，以適應隧道長期處于“蠕動”狀態而產生接縫的張開和錯動，保證管片接縫的防水效果。1 在環、縱縫中設丁腈軟木彈性襯墊在管片的縱、環接縫中各設置二道2mm 厚、寬分別為80mm、50mm 的丁腈軟木襯墊。環縫密封墊襯需要有足夠

78、的承壓能力和彈性復原能力，以承受均布盾構千斤頂的頂力，防止管片頂碎。縱縫密封襯墊不僅有填縫隙的作用，還能對局部應力起緩解作用。對彈性襯墊的技術要求：1） 為能使密封墊完全壓密，密封墊溝槽面積應大于或等于密封墊的斷面積。2） 為確保環面密封材料能完全壓密（即環縫張開量為0mm），則千斤頂頂力要大于環縫張開量為0mm 時對密封材料的壓縮力。3） 為確保縱縫密封材料能做到縱縫張開量為0mm， 則螺栓緊固力應大于密封材料的壓縮力。4） 從材料老化等因素考慮，在接縫張開量為0mm 時，要求材料壓縮率35%. 2 在環、縱縫的預留溝槽中嵌填遇水膨脹橡膠止水密封條環縫止水條寬20mm，厚2mm（平板式），后

79、繼環寬20mm 厚6.5mm。環縫止水條由2mm 厚平板式密封條和厚6.5mm（帶有凸緣）的密封條復合而成。縱縫密封墊寬20mm，一側厚4.5mm（平板式）， 另一側厚度同樣為4.5mm，但帶有凸緣遇水膨脹橡膠止水條在工廠預制成框形，在施工現場粘貼到管片環、縱縫的凹槽中。并在管片角部設置丁基橡膠膩子薄片，加強接縫角部處防水效果。遇水膨脹橡膠止水條技術指標性質試驗方法規定值肖氏A 硬度（IRDH） IS0 48/DIN 53519 655 抗拉強度（N/mm2）斷裂拉伸率（）IS0 37/DIN 53504 3Mpa 200 永久壓縮變形（）22 小時700C ISO 815/DIN 53517

80、 60 尺寸精度要求應由施工單位會同橡膠止水片廠方根據橡膠特性研制成套后確定。3 嵌縫防水接縫防水的第二道防線，即在管片內側嵌縫槽內設置由遇水膨脹橡膠膩子加外封氯丁膠乳水泥形成的嵌縫材料嵌縫范圍：進出洞2030 環；在變形量大的襯砌環進行了整環嵌填，其余區段則在拱底90范圍內及封頂塊接縫處嵌填。實踐證明，遇水膨脹橡膠膩子的防水效果較好，它能適應接縫縫隙不同寬窄、錯位、高差等優點。因為在工字型膨脹材料限制下，膨脹膩子能充分發揮單側向膨脹應力，而氯丁膠乳水泥，剛柔相濟，能增加抗裂性，界面處理劑可加強密封。遇水膨脹橡膠膩子技術性能指標項目指標吸水膨脹率 60%10% 伸長率400% 剪切粘結強度0.

81、1Mpa 體積電阻（cm） 109 4 注漿槽在管片彈性密封墊與嵌縫槽之間設有注漿槽，是為一旦發生滲水而采用化學注漿堵漏技術預留的。注漿材料可采用水溶性聚氨脂，能遇水固化生成不溶于水的固結體，并具有遇水膨脹的性能，止水效果良好。5 楔型管片環面墊片與縱向傳力襯墊片在平曲線和豎曲線地段，根據環、縱面的不同受力特點和壓縮要求，分別采用石棉橡膠片和丁腈軟木橡膠作為楔型管片的環面墊片和縱向傳力襯墊片。6 注漿孔、螺孔密封注漿孔、螺孔防水是襯砌接縫防水的一項重要措施。設計采用橡膠密封圈（遇水膨脹橡膠類），利用其壓密和膨脹雙重作用來滿足注漿孔、螺孔的防水要求。7 襯砌環和開挖土體之間的環行空隙注漿施工時應

82、及時向盾尾和襯砌管片間的環行空隙進行連續、適量均勻的注漿。注漿孔設有防水橡膠密封墊圈和單向閥。8 管片螺栓熱浸鋅防銹處理管片螺栓、墊片等鋼材在施工安裝前進行熱浸鋅防銹處理9 制作誤差預制混凝土管片的尺寸誤差應在下列范圍內：項目 mm mm 內弧弦長度 +1 -1 厚度（只改變背面） +5 0 寬度 +1 -1 襯砌環的內直徑（安裝完成后，澆注環形空隙之前） +5 -5 螺栓孔尺寸和位置 +5 -5 嵌槽和密封槽（全尺寸） +5 -5 8.1.5 管片防水隧道管片的自防水、接縫防水前面已作說明，此不復述。8.1.6 盾構隧道進出洞門防水盾構隧道進出洞接頭設計為剛性接頭，在剛性接頭中設置柔性填縫材

83、料（遇水膨脹橡膠）， 加強接頭的防水效果。在剛性接頭近距離處設置變形縫。第二節中間始發井防水防腐8.2.1 防水設計原則結構防水設計應根據工程地質、水文地質、結構特點、臨近建筑物、施工方法和使用條件等因素進行，并遵循“以防為主、多道設防、因地制宜、綜合治理”的原則，強調結構自防水為主，依據有關規定、規程的要求進行設計，聯絡通道防水等級為二級，抗蝕系數大于0.8。8.2.2 技術措施1、因該段地質差、透水性強，須進行地層注漿形成圍巖注漿止水帷幕。2、豎井結構構件采用防水混凝土，其抗滲標號不小于S8。3、在頂板設置附加防水層。4、施工縫新舊混凝土界面應進行鑿毛、鋪漿處理、并鋪設緩膨性遇水膨脹止水條

84、，止水條的暴露時間必須控制在緩膨時間內。5、需采取措施減少混凝土開裂，對混凝土配合比，必須進行實驗研究，經科學比選確定。6、所有防水構件、防水夾層、混凝土外加劑必須滿足相關要求。7、防水工程的施工必須由防水專業施工隊承擔。第9節 盾構隧道與車站的接口技術條件車站的進站井、出站井的井壁洞門周邊，必須按洞門設計圖預埋鐵件，與進（出）洞門的管片預埋件用鋼筋焊接整澆。隧道進（出）各個車站，要求車站承包商配合協作的接口，見下表需車站承包商配合協作的接口區間站名進洞出洞第七天虹站 天虹站東端頭井上下行接口*盾構機起吊井段崗廈站崗廈站西端頭井上下行接口*盾構機起吊井第10節 環境保護與沉降控制第一節環境保護

85、與沉降控制原則作為城市工程，隧道和中間始發井施工、地層加固等技術方案的選擇都將以環境保護作為控制因素進行考慮。技術方案的選擇與施工應考慮安全與環境保護的要求；技術方案的選擇與施工應考慮對既有建筑物、構筑物（含地下管線）沉降、變形的控制；技術方案的選擇與施工應考慮對文物、古建筑物、古木的保護；施工前制定監測計劃、確定監測內容、提出監測措施及監控量測點布置圖，并隨著施工進程中監測信息的反饋進行調整，從而充分做好監控量測工作。第二節環境保護與沉降控制措施環境保護與沉降措施需要與區間隧道區域環境結合起來考慮：施工前對沿線影響建筑物、構筑物（含地下管線）的年代、位置分布、類型、材料、尺寸（樓層）、狀況（

86、既有變形、裂縫）等進行仔細探察和記錄，摸清既有建（構）筑物的現狀，以確定可行的施工、監測保護措施，盡可能避免在開挖過程中損壞未能預見的既有建筑物基礎和構筑物。建筑物現狀調查表建筑物基本狀況調查編號權屬部門建筑物名稱地址完工時間調查日期建筑物基礎類型持力層基底高程建筑物結構類型層數地面地下室建筑物既有變形既有沉降既有傾斜樓層建筑物調查位置材料裂縫開展構件尺寸備注外墻頂板地板隔墻門窗管件構筑物現狀調查表構筑物基本狀況調查編號權屬部門構筑物名稱地址完工時間調查日期位置材料構件斷面裂縫開展既有沉降變形備注在施工圖階段進行詳細計算分析，確定穩妥的施工方案。設置可靠的監測點，在隧道通過前后進行監測，使影響

87、范圍內的建筑物、構筑物（含地下管線）始終處于監控之中，對穿越、臨近建（構）筑物、穿越福田河等進行重點監測。監測項目主要為：地下水情況的監測設置水位觀測井，監測地下水位變化；監測隧道開挖面、隧道及其它滲透處的地下水滲流水量及攜帶的土粒滲流情況。土體變形監測地表沉降地表水平位移地中土體沉降地中土體水平位移盾構底部土體回彈盾構襯砌環沉降、變形監測影響建筑物的監測隧道通過前后建筑物沉降、傾斜、位移、裂縫開展等進行詳細監測并記錄。尤其是加強穿越、臨近建筑物的監控。施工過程中對建筑物的外墻、內柱沉降，墻身、地板傾斜進行詳細監控。施工操作過程的監測與記錄各環壓漿時間、點位、壓力、數量及漿液配比等；盾構水平、

88、垂直軸線偏離；盾構千斤頂的推進起止時間，千斤頂開啟只數、壓力、對應編號位置等千斤頂推進記錄；量測并記錄排土量，估計地層損失；環境溫度、附近施工活動等環境因素觀測與記錄；其它非正常現象的跟蹤觀測與記錄。穿越福田河應重點對以上項目進行監測、觀測。對于近接隧道（距離隧道外輪廓1D 以內）的建筑物、構筑物（含地下管線），采取注漿等預加固地層的措施，必要時及時進行跟蹤注漿，調整地基土的沉降曲線，控制其不均勻沉降，確保其安全。隧道施工過程中盡量減少對地層的擾動，采取嚴格控制工作面土壓、排土量、避免超挖，減少偏轉、防止蛇行，以及在盾構與襯砌間空隙及時充填注漿等施工措施，以減少土層的沉降變形，得到控制建筑物、

89、構筑物（含地下管線）沉降變形的要求。盾構離站、進站前預先進行土體加固。將隧道開始施工的100m 區間作為試驗段，進行全面的監測并詳細記錄有關數據，摸索出適應本段區間的盾構施工參數，對前方可能出現的地質、埋深、環境（穿越/臨近建筑物等）變化情況預先擬訂施工方案及施工參數。加強施工期監測，實現信息化施工。第三節沉降控制10.3.1 沉降控制限值10.3.1.1 地面沉降變形控制限值除非在一些特定情況下需要考慮更為嚴格的控制值，地面沉降應控制在-30mm 以內。在任何情況下最大允許隆起量為+10mm。10.3.1.2 建筑物沉降變形控制限值參考有關建筑物規范、規程的要求，對隧道周邊影響建筑物沉降變形

90、的控制除特殊、重要建筑物需要采用更嚴格的控制標準外，一般情況下，建筑物的沉降變形將按如下允許值控制：10.3.2 建筑物沉降控制建筑物沉降控制值需要根據建筑物結構布置型式確定，一般情況樁基礎允許沉降不大于10mm，天然地基建筑物允許沉降不大于30mm。10.3.3 建筑物變形控制單層和多層建筑物的地基變形允許值表10.2-1 變形特征地基變形允許值中、低壓縮性土高壓縮性土砌體承重結構基礎的局部傾斜0.002 0.003 工民建柱間沉降差框架結構磚石墻填充的邊排柱0.002L 0.0007L 0.003L 0.001L 橋式吊車軌面的傾斜縱向、橫向0.004 0.003 L 為柱中心距，單位：米

91、；高層建筑物結構基礎變形允許值表10.2-2 變形特征H24 24H60 64100 地基傾斜變形允許值0.004 0.003 0.002 0.0015 H 為建筑物高度，單位：米；10.3.4 地下管線不同地下管線的沉降變形控制值應根據與管線權屬部門協商的結果進行確定。第四節其它中間豎井如采用明挖法施工，一般在基坑外側設置止水帷幕，可以使地面沉降得以較好的控制，如施工中發現樁間有水滲漏，在施工聯絡通道結構之前應進行樁間堵漏。第11節 補充地質勘測要求由于初步設計精度的限制，初勘地質鉆孔間距較大，因而施工圖設計階段需要按每200m 補充一個鉆孔進行地質勘探，同時由于初勘聯絡通道缺鉆孔，將在聯絡

92、通道位置各補充2 個鉆孔進行地質勘探。鉆孔深度需要在隧道底面以下6m 左右，即深20 27m。臨近/穿越房屋段，收集既有地質資料，必要時加密補充鉆孔。穿越福田河段，勘測湖底水下地形，補充湖中鉆孔3 個。補充分析砂性土的顆粒級配、密實狀態、滲透系數，進一步確定其液化程度及流動性。測量并分析地基回彈和沉降歷時曲線。對加固土體進行加固體強度、滲透系數測試。探察淤泥質土是否存在有害氣體，確定其范圍、成分和含量。進行詳細勘探，摸清沿線地中障礙物的狀況。第12節 設計質量保證體系及進度計劃第一節設計組織機構按照成立設計施工聯合體對“深圳地鐵一期工程第七盾構隧道標段”進行投標的協議及關于“深圳地鐵一期工程第

93、二七盾構隧道標段”設計投標的協議，由鐵道部第二勘測設計院設計單位與西南交通大學科研單位組成設計、科研相結合的設計聯合體，負責完成各設計階段的任務，為鐵道部第十六工程局的施工提供技術支持。鐵道部第二勘測設計院和西南交通大學分別按照圖12.1-1 “設計組織機構圖”組成各自的項目組。各項目組設置項目負責人牽頭并協調有關接口，并負責各自承擔的設計文件的總體性、完整性和統一性；相關專業設計負責人具體負責其專業設計任務，負責施工交底和現場指導；分管總工程師負責審定設計方案及組織評審設計文件；鐵道部第二勘測設計院作為設計總協調歸口單位，對整個設計文件的總體性、完整性和統一性負責。以此形成設計聯合體項目組之

94、間優勢互補、相互協作的設計組織體系，共同完成設計任務。以健全的項目管理體系，做到精心設計、精心施工，信守合同、全程服務。設計聯合體成員單位資質業績及組成人員簡歷詳見附件。第二節 設計質量保證計劃草案作為國內知名的設計、咨詢單位鐵道部第二勘測設計院和高等學府西南交通大學，始終把設計質量放在設計工作的首位，嚴格按照IS09001 質量保證體系進行各階段的程序控制。通過設計策劃、設計接口、設計輸入、設計輸出、設計評審與驗證、設計確認與更改、設計回訪等全過程的設計質量控制，以優質設計，使設計產品充分滿足業主的需要。作為設計質量保證的措施，將從以下幾方面進行重點控制：12.2.1 設計策劃設計質量的優劣

95、與設計項目管理密切相關，而設計項目的管理由設計策劃開始，設計策劃主要涉及：設計需要得到的質量目標；設計項目組的人員分工及其職責權限；設計過程中采用的程序控制文件、作業要求、主要技術標準和規范等；設計過程中的設計輸入及設計接口要求；得到質量目標必須采取的具體的針對性措施及創優計劃；需要按照設計進度要求完成的各項技術文件、資料，以及報請批準執行的程序等。12.2.2 設計輸入設計輸入是工程設計的基礎，設計輸入的基礎資料是否符合實際、輸入的技術標準和規范是否滿足工程的條件、依據是否充分，經過對設計輸入的評審，夯實基礎，達到從定性到定量的認識和掌握客觀實際。12.2.3 設計接口由于地鐵設計牽涉范圍廣

96、、專業多，設計聯合體由三家設計/ 科研單位組成，無論是外部的設計接口，還是內部的設計接口都較為復雜，設計接口處理的得當與否，是影響設計質量優劣的較為重要的因素，為此強化項目組的組織接口和技術接口工作，加強與政府主管部門、城市行業管理部門的聯系與溝通，健全內部資料交接程序、協調技術接口的完整與統一，將是項目組的重要工作之一。12.2.4 設計評審設計文件的階段評審和最終評審是決定設計方案經濟合理，保證設計文件安全可靠，滿足工程施工需要的重要控制環節，使群體智慧得以充分體現，是設計文件質量控制的必要條件。12.2.5 設計驗證、設計確認設計驗證、設計確認體現于工程設計的整個過程，是確保各專業設計文

97、件滿足類似實際工程事例、保證設計文件合理準確的重要過程控制程序。12.2.6 設計更改、設計回訪設計更改、設計回訪交付設計產品后，設計單位對業主的承諾，體現了設計單位對自己的設計產品負責的態度。設計文件交付之后，所有的設計更改都將按照設計時的程序進行全過程的控制，使設計文件的質量貫穿于工程實施的整個過程；設計回訪是工程質量終身負責制的具體體現，通過設計回訪解決工程使用期間存在的不足，總結、積累工程經驗，為業主后期實施的具體工程提供借鑒。第三節設計進度計劃根據招標文件第卷技術規范第104 節工程施工計劃要求，本標段起始時間為2001 年3 月31 日或開工令發出之日，盾構到達井于2002 年6

98、月6 日2003 年1 月25 日分批提供盾構承包商，施工場地于2001 年3 月31 日或開工令發出之日發出之日提供，設計按此工期要求開展工作。考慮管片生產周期，施工圖設計需要在2001 年8 月底完成。詳細的設計進度計劃見“圖12.3-1 設計進度計劃圖”。第四節初擬的施工圖設計圖紙目錄根據本工程情況初擬了施工圖設計圖紙目錄。序號圖名預計圖紙數量（張）1設計說明42隧道平面布置圖13隧道左線縱斷面圖（含管片排版）14隧道右線縱斷面圖（含管片排版）15直線段襯砌環結構圖126左轉彎襯砌環結構圖127右轉彎襯砌環結構圖128特殊襯砌環結構圖129變形縫后一環結構圖1210離站襯砌環結構圖111進站襯砌環結構圖112盾構離站裝置圖313盾構離站、進站連接構造圖214盾構離站、進站預埋鋼環圖115螺栓、墊圈、螺母及預埋件圖416中間豎井圍護結構布置圖217中間豎井圍護結構配筋圖418中間豎井結構配筋圖519風亭布置圖120風亭結構配筋圖321盾構進站、出站地層加固圖422防水設計圖123中間豎井防水設計圖1合計圖紙數量100