1、目 錄1 編制依據與說明31.1 編制依據31.2 編制說明32 工程概況 32.1 工程簡介 32.2 水文地質 43 施工準備43.1 施工現場準備43.2 材料和施工機械的準備54 施工方案 64.1 鉆孔灌注樁 64.2 系梁工程 134.3 模板、支架工程134.3.1支架施工13模板工程144.4鋼筋工程144.5 預應力工程164.5.1 預應力鋼絞線下料164.5.2 成束174.5.3 定位鋼筋安裝174.5.4 波紋管的安裝184.5.5 錨墊板、螺旋筋的安裝184.5.6 排氣孔布置184.5.7 預應力鋼絞線穿筋19 張拉194.5.9 預應力孔道壓漿214.6 箱梁混

2、凝土澆筑225 施工質量控制225.1質量目標225.2質量控制措施236 人員機械設備計劃236.1管理人員246.2技術工人246.3機械設備247 施工安全生產管理措施257.1安全目標257.2建立安全保證體系257.3加強安全教育和訓練257.4落實安全責任制，實施責任管理267.5建立健全各種切實可行的規章制度267.6各項安全技術措施267.7觸電事故的應急處理預案268 雨季、夜間的施工措施278.1雨季施工安排278.2夜間施工的措施289 環境保護及文明施工措施289.1組織管理措施289.2現場管理措施289.3現場布置289.4道路和場地2910 施工工藝流程圖2910

3、.1預應力箱梁施工工藝流程2910.2預應力工程施工工藝流程3111 質保、安全、文明施工和環保體系組織機構框圖3112 應急救援預案351 編制依據與說明1.1 編制依據 1.1.1遵義市新蒲新區1、2、6號路道路工程BT項目建設與移交合同。1.1.2遵義市新蒲新區6號路建設項目施工圖設計（施工聯系圖）及二勘院工程地質勘察報告。1.1.3公路橋涵施工技術規范JTG/TF50-20111.1.4城市橋梁工程施工與質量驗收規范CJJ2-20081.1.5國家和交通部現行有關設計、施工的規范、規則及驗標。1.1.6施工前現場調查所獲取的有關資料。1.2 編制說明本施工組織設計充分考慮遵義市新蒲新區

4、6號路K5+311.5中橋施工各方面的因素要求，對施工進度、工序穿插、施工流程、質量控制、安全文明施工、施工區域和臨時道路、臨建等各方面作了詳細考慮，以作為直接指導上部構造施工的依據，力求在時間安排、工期配合、質量保證、綜合協調、安全文明施工上保證混凝土施工總進度計劃和質量安全目標的實現。通過對勞動力計劃、材料設備計劃等的統籌安排，爭取保證對現澆箱梁工程施工實施有效的控制，同時，通過對安全文明施工措施的落實和施工成品的保護，完成對本工程施工的科學優質管理。2 工程概況2.1 工程簡介遵義市新蒲新區6號路位于新蒲組團中部，是區域內部的南北主干道。道路北起濱湖路，向南穿越奧體路、1、2、3、4號路

5、，府前路及五條規劃路，終點此于馬家河路，全長8.18km。該中橋位于6號路濕地公園旁，直線橋，橋梁起點里程K5+270.5，終點里程K5+352.5, 橋梁第二跨下為改造后的三壩河。橋梁左右幅均為三跨，每跨25米，橋梁總長82米，左右幅凈距11米，瀝青混凝土路面。橋面單幅寬度為17米，上部結構為三跨連續預應力混凝土箱梁，下部結構采用柱式墩，基礎為鉆孔灌注樁；橋臺為輕型肋板臺，下設鉆孔灌注樁基礎；本橋所處區域地震峰動值加速度0.05g,0、3號橋臺均采用40伸縮縫且設置6米搭板。2.2水文地質2.2.1 地形、地貌及地質構造 遵義市新蒲新區6號路濕地公園中橋位于新蒲文武村，屬溶蝕槽谷地貌，多為耕

6、地，呈臺階狀，橋位高程在863.7867.7m左右場地位于舟水橋向斜北西翼，出露地層位三疊系下統茅草組，巖性位灰色薄至中厚層狀白云灰巖。無斷層通過，基巖呈單斜產出，巖層產狀：傾向130，傾角35。2.2.2 氣象、水文本地區屬中亞熱帶黔北溫和濕潤氣候區，夏無酷暑，冬無嚴寒，雨量充沛，氣候宜人。年平均氣溫15.2，最熱月為7月，平均氣溫23.5.，極端最高氣溫38.7，極端最低氣溫-7.1。全年無霜期約280天，相對平均濕度80%，年平均降水量1047.8mm。年平均風速不超過2m/s，最大風速10m/s,靜風頻率為23%。 水文地質條件橋址區地下水類型為巖溶裂隙水。根據工程地質勘察報告報告，場

7、地巖溶遇洞率為20%，場地內巖溶中等發育，巖溶洞穴內均充填有紅粘土。巖溶水的分布極不均勻：在巖溶裂隙強發育地段，地下水相對豐富，在巖溶弱發育地段，含水性稍差。場地地下水量受巖溶發育程度、巖溶裂隙充填性質、連通性等諸多因素的影響，地下水流速主要受含水介質及巖溶裂隙的連通性控制，場地地下水具有富水性強，含水不均勻的巖溶地下水特點。綜合分析，根據地下水文地質條件和鉆探水文觀測，該場地地下水平水期水位高程約861.9m。根據本場區多年的地下水位觀測資料，本場區水位變幅為13m。3 施工準備3.1 施工現場準備3.1.1 施工測量控制網布設在施工前，根據遵義市新蒲新區6號路導線控制測量成果，對K5+31

8、1.5中橋各樁基座標進行測量放樣，并布設各樁基控制樁，測量各樁位原始地面高程，經技術負責人復核無誤后報請監理工程師核查，合格后方可進行孔樁鉆孔。3.1.2 施工便道本橋位于濕地公園旁，為了材料、機械設備等能順暢運輸到K5+311.5中橋施工位置，經我單位現場多次踏勘，并上報了便道方案。為從全局考慮，后經業主、監理協調，從4、6號道路交叉路口經濕地公園已硬化道路，利用原鄉村道路，從6號K5+440右側路基外修建施工便道通至K5+120已回填路基上，便道總長約300米，寬4.0米，路面結構采用20cm厚級配碎石+60cm厚石渣鋪設。3.1.3 場地平整將6號路K5+180K5+250已填筑路基進行

9、平整，便于修建臨時生產、生活用房屋。由于橋梁為現澆預應力箱梁，因此需對橋位范圍內的原河道采用毛石回填碾壓，并用鋼筋混凝土管將河水引出橋施工范圍外。搭設支架前需對現場場地進行平整碾壓并硬化，使地基承載力達到要求，且做好場地排水。3.1.4 供電根據現場實際情況，擬在橋位左側安裝一臺容量為315kVA變壓器。同時在施工現場自備120KW柴油發電機1臺作為備用。3.1.5 施工用水本標段地下水豐富，水量可滿足工程使用需求，采用河水作為工程用水。另修建25m3生活用水池1座，生活用水根據業主指定接入。3.2 材料和施工機械的準備 混凝土經我公司對附近商品混凝土公司的考查、對比，以及新蒲新區各工程點對使

10、用商品混凝土公司混凝土質量、服務等綜合評價。本工程混凝土擬采用具有資質的恒聚和混凝土公司生產的商品混凝土。 鋼筋、鋼絞線鋼筋、鋼絞線主要采用貴州水鋼集團有限公司和貴州鋼繩廠生產的鋼筋及鋼絞線。進場后按規范規定進行鋼筋、鋼絞線原材料復驗，鋼筋作焊接接頭試驗，試驗合格并經監理工程師認可后方可使用。 施工機具根據施工進度計劃，本工程所需施工機具分批進場，并保證使用良好狀態。4 施工方案 4.1 鉆孔灌注樁4.1.1 施工工藝流程 沖擊鉆孔灌注樁施工工藝流程圖圖14.1.2 主要施工方法由于橋位處于低洼地勢，且有一河流，地下水高，地下水豐富，因此采用沖擊鉆成孔方法進行樁基施工。采用導管澆筑水下混凝土。

11、該項工藝技術具有施工機械化程度高，成孔成樁速度快、工期短、質量好、適用性廣等優點。護壁方式，本工程沖擊鉆孔護壁采用泥漿護壁工藝。為不影響箱梁現澆支架搭設地基承載力，在第一、二、三跨道路中心分別開挖三個泥漿池（尺寸均為10m*4m*1.5m），便于沉渣及泥漿循環。根據本場地地質條件、施工工藝特點和施工場地條件，泥漿制備為自然造漿，為保證孔壁穩定和孔底渣符合設計要求，沖進作業時，保持泥漿液面高度，以形成足夠的泥漿柱壓力，并隨時向孔內補充泥漿。4.1.2.1樁基測量定位復核施工設計圖樁基座標、高程，利用6號路導線控制點，采用TS-805N全站儀對各樁基進行測量放樣，并作好控制樁，經技術負責人復核無誤

12、后報請監理工程師檢查，批準后方可進行下一工序。鉆孔 安設護筒護筒采用6鋼板卷制焊接而成，護筒內徑應比鉆頭直徑大至少40，并在上部開一個溢漿口。護筒埋設前應先開挖比護筒直徑大0.20.3m，深1.3m左右的基坑，再安裝護筒。按樁位中心線找正后護筒四周倒入粘土壓實，并進行復測，以確保護筒中心與樁位中心相一致。護筒頂端應高于地面0.3m，且其高度尚應滿足孔內泥漿面高度及泥漿池的要求。護筒中心與樁位中心偏差宜小于50，傾斜度宜小于1%。護筒底部用鐵釬探測有無障礙物，若遇障礙物必須及時處理，必要時加長護筒高度。4.1.2.2.2鉆孔沖擊鉆孔機就位前，應對鉆孔前的各項準備工作進行檢查，包括主要機具設備的檢

13、查和維修，全面檢查鉆機的各運轉部位是否靈活可靠，潤滑油是否夠量，沖擊鉆孔機安裝是否平穩，天車、沖頭和樁位中心三者應在同一鉛垂線上，開孔的孔位必須準確。開鉆時應小沖程開孔，使初成孔的孔壁堅實、豎直、圓順，起到導向作用，待鉆進深度超過鉆頭全高加沖程后，方可正常鉆進。鉆機在鉆進施工時不應產生位移或沉陷，否則應停鉆及時處理。沖擊鉆進過程中，孔內水位應高于護筒底口50以上，掏取鉆渣和停鉆時，應及時向孔內補水，保持水頭高度。泥漿宜選擇優質黏土，鉆孔泥漿經泥漿池處理后循環使用，減少排放量，沉淀的鉆碴、泥漿應外運，避免污染和出現其他隱患。沖進過程中，每進1.5m2.5m檢查鉆機直徑和豎直度，注意地層變化。在地

14、層變化處撈取渣樣，判明后記入記錄表中，并與地質剖面圖核對。遇地層變化處必須放慢沖進速度，以確保成孔質量。鉆孔樁在軟土中鉆進，應根據泥漿補給情況控制鉆進速度；在硬層或巖層中的鉆進速度以鉆機不發生跳動為準。每鉆進45m應驗孔一次，在更換鉆頭前或縮孔處應驗孔。鉆孔應一次成孔，不得中途停頓。鉆孔達到設計深度后，應對孔位、孔徑、孔深和孔形等進行檢查。成孔中如發生斜孔、塌孔和護筒周圍冒漿、失穩等情況，應停止施工，并查明原因，采取相應措施后再進行施工。處理孔內事故或因故停鉆時，必須將鉆頭提出孔外。 坍孔不嚴重時，可加大泥漿相對密度繼續鉆進，嚴重時必須回填重鉆。 出現流沙現象時，應增大泥漿相對密度，提高孔內壓

15、力或用黏土、大泥塊、泥磚投下。 鉆孔偏斜、彎曲不嚴重時，可重新調整鉆機在原位反復掃孔，鉆孔正直后繼續鉆進。發生嚴重偏斜、彎曲、梅花孔、探頭石時，應回填重鉆。遇溶洞等不良地質條件導致泥漿流失、塌孔等現象，應經業主、設計、地勘、監理等相關單位勘察，查明原因，并按照制定的方案進行施工。.2.3清孔鉆孔至設計標高后，應對孔徑、孔深進行檢查，經監理、設計、地勘、業主等單位確認合格后即進行清孔。清孔排渣時，必須保持孔內水頭，防止坍孔。吊入鋼筋籠后，灌注水下混凝土前，應再次檢查孔內泥漿的性能指標和孔底沉淀厚度，如超過規范規定，應進行二次清孔，符合要求后方可灌注水下混凝土。不得用加深鉆孔深度的方式代替清孔。鉆

16、孔灌注樁成孔質量標準項目規定值或允許偏差鉆孔樁孔的中心位置（mm）群樁：100；單排樁：50孔徑（mm）不小于設計樁徑傾斜度（%）小于1孔深（m）摩擦樁：不小于設計規定支承樁：比設計深度超深不小于0.05沉淀厚度（mm）摩擦樁：符合設計規定。設計未規定時，對于直徑1.5m的樁，200；對樁徑1.5m或樁長40m或土質的樁，300支承樁：不大于設計規定；設計未規定時50清孔后泥漿指標相對密度：1.031.10；黏度1720Pas；含砂率2%；膠體率98%.3鋼筋籠制作安裝鋼筋進場檢驗及存放嚴把鋼筋進場質量關，不符合設計要求的鋼筋嚴禁進場使用，并對進場的鋼筋現場抽檢合格后方能使用。進場鋼筋必須符合

17、鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋（GB13013）、鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋（GB1499）規定要求。鋼筋應具有出廠質量證明書和試驗報告單，并現場抽取試樣做力學性能試驗，合格后方能使用。鋼筋必須按不同鋼種、等級、牌號、規格及生產廠家分批驗收，分別堆存，不得混雜，且應設立識別標志。鋼筋在運輸過程中，應避免銹蝕和污染。鋼筋宜堆置在倉庫（棚）內，露天堆置時，應墊高并加遮蓋。鋼筋籠加工a.鋼筋加工鋼筋應平直，無局部彎折，成盤的鋼筋和彎曲的鋼筋均應調直。鋼筋表面應潔凈，使用前應將表面油漬、漆皮、鱗銹等清除干凈。級鋼筋制作的箍筋，末端應做彎鉤，彎鉤的彎曲直徑應大于受力主鋼筋的直徑，且不小于箍筋直徑的2.5倍。彎鉤

18、平直部分的長度，一般結構不宜小于箍筋直徑的5倍。有抗震要求的結構，不應小于箍筋直徑的10倍，彎曲度為135。b.鋼筋連接.焊接接頭直徑小于20mm以下鋼筋接頭的連接采用重心重合的搭疊式焊接，單面焊縫，焊縫長度不小于10d。鋼筋焊接前，必須根據施工現場條件進行試焊，合格后方可正式施焊，焊工必須持證上崗作業。接用電焊條按設計要求采用E4303焊條，應具有出廠合格證，其性能應符合鋼筋焊接及驗收規程（JGJ18-2012）規定。筋焊接接頭布置應符合公路橋涵施工技術規范JTG/T F50-2011的規定。受力鋼筋的連接接頭應設置在內力較小處，并應錯開布署。在接頭長度區段內，同一根鋼筋不得有兩個接頭，受拉

19、區接頭截面面積不得大于總面積的50%。.機械連接接頭直徑大于或等于20mm以上鋼筋接頭的連接采用機械連接，接頭應選用級或級。鋼筋機械連接件的最小混凝土保護層厚度，應符合設計受力主筋混凝土保護層厚度的規定，且不得小于20mm；連接件之間或連接件與鋼筋之間的橫向凈距不宜小于25mm。受力鋼筋的連接接頭應設置在內力較小處，并應錯開布署。在接頭長度區段內，同一根鋼筋不得有兩個接頭，受拉區接頭截面面積不得大于總面積的50%。連接套筒、鎖母、絲頭在運輸和儲存過程中應采取防護措施，防止雨淋、沾污和損傷。c.鋼筋籠組成按設計要求，將縱向主鋼筋均勻分布并焊接在加勁筋上。按設計要求，在縱向主鋼筋上纏繞綁扎螺旋鋼筋

20、。在每道加勁筋周圍對稱焊接4道定位鋼筋。鋼筋加工允許偏差項目允許偏差（）受力鋼筋順長度方向加工后的全長10彎起鋼筋各部分尺寸20箍筋、螺旋筋各部分尺寸5鋼筋位置允許偏差檢查項目允許偏差()受力鋼筋間距兩排以上排距5同排梁、板、拱肋10基礎、錨碇、墩臺、柱20灌注樁20箍筋、橫向水平鋼筋、螺旋筋間距0，-20鋼筋骨架尺寸長10寬、高或直徑5彎起鋼筋位置20保護層厚度柱、梁、拱肋5基礎、錨碇、墩臺10板3d.鋼筋籠安裝鋼筋籠應焊接或綁扎接實，并有足夠的剛度，在吊裝、灌筑砼過程中不應發生任何松動。按設計要求安設聲測管，聲測管應牢固穩定地安裝在鋼筋籠內側。鋼筋籠制作完成、聲測管安裝好后，應報監理工程師

21、進行檢查驗收，合格后方可吊裝入孔。采用25T汽車吊裝鋼筋籠，鋼筋籠吊裝入孔時應保持豎直，并勻速下降，避免與護壁碰撞或擠壓造成鋼筋籠變形。入孔后應進行中心位置和豎直度校正。鋼筋籠吊裝入孔后應進行校正，經監理工程師檢查符合要求后，方可進行樁基混凝土灌注。為保證鋼筋籠在運輸及吊裝過程中不變形，沿加勁圈每兩米用25鋼筋設置一道十字內支撐。制作完畢后的鋼筋骨架必須放在平整、干燥的場地上；存放時，每個加勁筋與地面接觸處都墊上等高方木以免粘上泥土；存放鋼筋骨架還要注意防雨、防潮。鋼筋籠安裝完成并符合設計及規范要求后，采用四根鋼筋制作成短撐（型號與主筋相同，長度根據鋼筋籠實際的允許平面誤差而定）支撐在鋼護筒上

22、定位，并與鋼筋籠焊接，以防止鋼筋籠在混凝土灌注過程中產生偏移。鋼筋籠吊裝時應注意的事項鋼筋籠宜整體吊裝入孔，當鋼筋籠較長需分段入孔時，上下兩段應保持順直，鋼筋接頭數量不應超過同截面鋼筋數量的50%。鋼筋骨架上應設置吊環，防止鋼筋籠起吊后變形。鋼筋籠吊至離地面0.3m0.5m后，應檢查鋼筋籠是否平穩后主鉤起鉤，根據鋼筋籠尾部距地面距離，隨時指揮副鉤配合起鉤。鋼筋籠吊起后，主鉤勻速起鉤，副鉤配合使鋼筋籠垂直于地面。鋼筋籠起吊后，鋼筋籠下方嚴禁站人，鋼筋籠上應拉牽引繩。鋼筋籠入孔應對中、慢放，防止碰撞孔壁。下放時應隨時觀察孔內水位變化，發現異常應立即停放，檢查原因。吊裝入孔同時，應將用于支撐加固的十

23、字鋼筋切割，以免阻擋導管下放，影響混凝土灌注。4.1.2.4灌注水下混凝土導管安裝前，應再次檢查孔內泥漿的性能指標和孔底沉淀厚度，如不滿足要求，應進行第二次清孔，符合要求后方可灌注水下混凝土。導管安裝導管不得漏水，內壁應光滑，直徑宜為200mm300mm，采用法蘭盤接頭宜加錐形活套，采用螺旋絲扣時必須有防止松脫裝置。導管使用前應進行水密承壓和接頭抗拉試驗，嚴禁采用壓氣試驗。導管底端距樁孔底宜為300mm500mm。灌注水下混凝土在灌注水下混凝土前，宜向孔底射水（或射風）翻動沉淀物35min。混凝土坍落度宜為160200mm，且應充分考慮氣溫、運距及施工時間的影響導致的坍落度損失。水下混凝土灌注

24、時間不得超過首批混凝土的初凝時間，應在灌注現場檢查其均勻性和坍落度等，不符合要求不得使用。首批混凝土的數理應能滿足導管首次埋置深度1.0m以上的需要。混凝土灌注過程中導管的埋置深度宜控制在26m，并應隨時測探樁孔內混凝土面的位置，及時調整導管埋深。灌注時應采取措施防止鋼筋骨架上浮。當灌注的混凝土頂面距鋼筋骨架底部1m左右時，宜降低灌注速度；混凝土頂面上升到骨架底部4m以上時，宜提升導管，使其底口高于骨架底部2m以上后再恢復正常灌注速度。混凝土應連續灌注，中途停頓時間不宜大于30min。灌注的樁頂標高應比設計高出0.51m，超灌多余部分在橋臺或接樁前鑿除，鑿除后的樁頭應密實、無松散層。混凝土灌注

25、至樁頂部位時，應采取措施保持導管內的混凝土壓力，避免樁頂泥漿密度過大而產生泥團或樁頂混凝土不密實、松散等現象；在灌注將近結束時，應核對混凝土的灌入數量，確定所測混凝土的灌注高度是否正確。灌注水下混凝土過程中，發生斷樁時，應會同設計、監理等單位，根據斷樁情況研究處理措施。做好每根樁水下砼灌注記錄和砼施工記錄。4.1.3鉆孔灌注樁施工中常見質量通病的預防措施4.1.3.1主要風險砼灌注過程中，由于砼和易性較差、砼離析嚴重，或導管埋深過長、導管提空等，導致斷樁。砼由漏斗順導管向下灌注時，產生一種頂托力，使鋼筋籠上浮。4.1.3.2擬采取的主要對策防坍孔對策采用優質黏土、膨潤土等進行泥漿制備。根據不同

26、土層選擇不同的鉆進速度。在通過土層較差時宜采用慢速進尺。以防止進尺過快，對孔壁擾動過大，造成后期孔壁失穩引起坍孔。防偏斜孔對策加強現場質量管理工作；對于特殊地質，由技術人員對工班長進行詳細的施工技術交底，并傳達至每一位操作人員，做到心中有數。鉆進過程中需密切觀察遭遇異物情況，隨時調整進尺，避免鉆斗偏斜。鉆孔過程中每鉆進一定尺度檢查一次鉆機的位置及穩定情況，一旦發現鉆機移位應及時檢查與調整。并對檢查出的偏斜長度進行掃孔，從而確保孔的垂直度。防斷樁對策設計和易性良好的混凝土配合比，坍落度控制在1620cm，初凝時間在8h以上。同時在施工過程中注意對混凝土質量的控制。針對現場道路可能存在群工阻工、車

27、輛故障等現象，混凝土攪拌、混凝土運輸車等混凝土設備均有備用措施，防止出現意外情況時，混凝土仍然能夠連續灌注，同時配備發電機組作為備用電源，防止突然斷電時灌注樁基水下混凝土出現的風險。加強領導現場值班和人員的管理工作，做到職責明確，確保每個操作人員的工作質量從而保證基樁砼的施工質量。加強對通訊設備的檢查，確保施工過程中信息暢通，指揮到位。嚴格按照技術規范要求，進行導管埋深控制，現場技術人員勤測孔深，保證實測數據和計算數據準確無誤。防止鋼筋籠上浮鋼筋骨架上端在孔口處與護筒相接固定。灌注中，當砼表面接近鋼筋籠底時，應放慢砼灌注速度，并應使導管保持較大埋深，使導管底口與鋼筋籠端間保持較大距離，以便減少

28、對鋼筋籠的沖擊。砼液面進入鋼筋籠一定深度后，應適當提升導管，使鋼筋籠在導管下口有一定埋深。但注意導管埋入砼表面應控制在26m。如果鋼筋籠因為導管埋深過大而上浮時，現場操作人員應及時補救，補救方法是馬上起拔部分導管；導管拆除一部分后，可適當上下活動導管；這時可以看到，每上提一次導管，鋼筋籠在導管的抽吸作用下，會自然回落一點；堅持多上下活動幾次導管，直到上浮的鋼筋籠全部回落為止。當然，如果鋼筋籠嚴重上浮，那么這一補救措施也不一定會十分奏效。4.2 系梁工程基坑開挖本工程系梁基坑開挖采用挖掘機開挖為主，輔以人工修整，開挖寬度應考慮模板支撐工作面寬度，并按定額規定放坡開挖，深度應開挖至系梁底5cm。將

29、灌注樁混凝土鑿至設計系梁底標高后，將樁頭鋼筋的雜物清除干凈，調直、接長。同時測定樁柱中心，并校對樁頂標高，使其達到設計與規范要求。基坑面人工整平、夯實后，澆筑5cm厚C20混凝土墊層，墊層頂面高程與系梁底面高程相同，寬度應為系梁寬度加每邊模板支撐工作面寬度。 鋼筋制作安裝鋼筋安裝前，應在墊層上用墨線彈出系梁中線和邊線，便于鋼筋及模板安裝。鋼筋制作與安裝施工工藝、施工要求同樁基鋼筋工程。 模板安裝系梁鋼筋經監理工程師檢查合格，同意后方可進行模板安裝。用14cm竹膠板，50mm100mm木方背楞，483.5雙鋼管外楞、14500的帶止水環對拉螺栓加固模板。模板應牢固穩定，以保證混凝土澆筑時不變形。

30、模板制作允許偏差項目允許偏差（mm）木模板制作模板的長度和寬度5不刨光模板相鄰兩表面高低差3刨光模板相鄰兩表面高低差1平板模板表面最大的局部不平刨光模板3不刨光模板5拼合板中木板間的縫隙寬度2支架尺寸5榫槽嵌接緊密度2模板支架安裝允許偏差項目允許偏差（mm）模板高程基礎15柱、梁10墩臺10模板尺寸上部構造的所有構件+5，-0基礎30墩臺20軸線偏位基礎15柱8梁10墩臺10裝配式構件支承面的高程+2，-5模板相鄰兩板表面高低差2模板表面平整5預埋件中心線位置3預留孔洞中心線位置10預留孔洞截面內部尺寸+10，-0支架縱軸的平面位置跨度的1/1000或30混凝土澆筑系梁鋼筋、模板自檢合格，經監

31、理工程師現場檢驗達到設計及規范要求后，方可進行混凝土澆筑。混凝土施工必須符合下列要求：混凝土的拌制、運輸、澆搗、養護模板安裝符合設計要求后方可澆筑混凝土，澆筑混凝土前必須清除模板內的雜物、積水，并檢查混凝土的均勻性和坍落度。商品混凝土設計強度應達到設計要求。混凝土按30cm一層，分層用插入式振動器進行振搗。移動距離不超過作用半徑的1.5倍，與側模應保持50100的距離，并插入下層混凝土50100。對每一個振動部位，必須振動到該部位混凝土密實為止。密實的標志是混凝土停止下沉，不再冒出氣泡，表面呈現平坦、泛漿。混凝土澆筑應連續進行，當達不到要求時，施工縫的位置應在結構受剪力和彎矩較小且便于施工的部

32、位，并應在施工縫處補插錨固鋼筋，且施工縫應呈臺階狀。混凝土養護混凝土澆筑完畢且表面收漿后盡快予以覆蓋和灑水養護，覆蓋時不得損傷或污染混凝土的表面。混凝土灑水養護時間一般為7天，每天灑水次數以能保持混凝土表面經常處于濕潤狀態為度。當氣溫低于5時，應覆蓋保溫，不得向混凝土上灑水。混凝土強度達到2.5Mpa前，不得使其承受行人、運輸工具、模板、支架及腳手架等荷載。回填隱蔽回填前，應經監理工程師同意后方可進行。4.3墩柱工程4.3.1鋼筋制作與安裝墩柱中心座標復核根據測量放樣控制點，復核墩柱（樁基）中心偏差，符合施工規范及設計要求后，經監理工程師檢驗合格后方可進行下一工序施工。鋼筋加工鋼筋應平直，無局

33、部彎折，成盤的鋼筋和彎曲的鋼筋均應調直。鋼筋表面應潔凈，使用前應將表面油漬、漆皮、鱗銹等清除干凈。級鋼筋制作的箍筋，末端應做彎鉤，彎鉤的彎曲直徑應大于受力主鋼筋的直徑，且不小于箍筋直徑的2.5倍。彎鉤平直部分的長度，一般結構不宜小于箍筋直徑的5倍。有抗震要求的結構，不應小于箍筋直徑的10倍，彎曲度為135。鋼筋連接.焊接接頭直徑小于20mm以下鋼筋接頭的連接采用重心重合的搭疊式焊接，單面焊縫，焊縫長度不小于10d。鋼筋焊接前，必須根據施工現場條件進行試焊，合格后方可正式施焊，焊工必須持證上崗作業。接用電焊條按設計要求采用E4303焊條，應具有出廠合格證，其性能應符合鋼筋焊接及驗收規程（JGJ1

34、8-2012）規定。筋焊接接頭布置應符合公路橋涵施工技術規范JTG/T F50-2011的規定。受力鋼筋的連接接頭應設置在內力較小處，并應錯開布署。在接頭長度區段內，同一根鋼筋不得有兩個接頭，受拉區接頭截面面積不得大于總面積的50%。.機械連接接頭直徑大于或等于20mm以上鋼筋接頭的連接采用機械連接，接頭應選用級或級。鋼筋機械連接件的最小混凝土保護層厚度，應符合設計受力主筋混凝土保護層厚度的規定，且不得小于20mm；連接件之間或連接件與鋼筋之間的橫向凈距不宜小于25mm。受力鋼筋的連接接頭應設置在內力較小處，并應錯開布署。在接頭長度區段內，同一根鋼筋不得有兩個接頭，受拉區接頭截面面積不得大于總

35、面積的50%。連接套筒、鎖母、絲頭在運輸和儲存過程中應采取防護措施，防止雨淋、沾污和損傷。.按設計要求，將縱向主鋼筋均勻分布并焊接在加勁筋上。.按設計要求，在縱向主鋼筋上纏繞綁扎螺旋鋼筋.在骨架外側設置控制混凝土保護層厚度的墊塊，墊塊的間距在豎向不應大于2m，在橫向圓周不應小于4處，墊塊強度和密實性應規范要求。鋼筋加工允許偏差項目允許偏差主筋間距（）10箍筋間距（）20外徑（）10傾斜度（%）0.5保護層厚度（）20中心平面位置（）20頂端高程（）20底面高程（）504.3.2模板安裝按設計要求，加工直徑為1.6米，每節高2米的兩塊半圓形鋼模現場組裝，成品模板必須經檢驗合格后方可使用。模板準備

36、安裝前必須涂刷脫模劑，且在安裝時注意保護，并在澆筑混凝土前檢查。柱模板安裝采用人工配合25T汽車吊進行安裝。第一節模板安裝時其底部必須根據墩柱中心精確定位，內側用4根鋼筋與墩柱主鋼筋焊接定位支撐在模板內側，外側用方木將模板與鋼筋混凝土護壁之間塞緊，確保第一節鋼模板牢固可靠，保證澆筑混凝土時模板不產生位移。組合鋼模板的拼裝應符合現行國家標準組合鋼模板技術規范（GB214）。各種螺栓連接應符合國家現行有關標準。模板與鋼筋安裝工作應配合進行，妨礙綁扎鋼筋的模板應待鋼筋安裝完畢后安設，且模板不應與腳手架聯接（模板與腳手架整體設計時除外），避免引起模板變形。模板安裝完畢后，應在模板頂部四個方位采用直徑1

37、6鋼絲繩或8盤圓與地錨連接，采用手拉葫蘆拉緊并校核模板垂直度。并對其平面位置、頂部標高、節點聯系及縱橫向穩定性進行檢查，簽認后方可澆筑混凝土。澆筑時，發現模板有超過允許偏差變形值的可能時，應及時糾正。保護層墊塊強度不得低于主體混凝土強度等級，并應交錯布置。模板安裝應符合下列要求：模板安裝允許偏差項目允許偏差（mm）模板高程基礎15柱、梁10墩臺10模板尺寸上部構造的所有構件+5，-0基礎30墩臺20軸線偏位基礎15柱8梁10墩臺10裝配式構件支承面的高程+2，-5模板相鄰兩板表面高低差2模板表面平整5預埋件中心線位置3預留孔洞中心線位置10預留孔洞截面內部尺寸+10，-0支架縱軸的平面位置跨度

38、的1/1000或30非承重模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不致因拆模而受損壞時方可拆除，一般應在混凝土強度達到2.5MPa時方可拆除側模板。鋼筋混凝土結構的承重模板、支架和拱架，應在混凝土強度能承受其自重力及其他可能的疊加荷載時，方可拆除，當構件跨度不大于4m時，在混凝土強度符合設計強度標準值的50%的要求后，方可拆除；當構件跨度大于4m時，在混凝土強度符合設計強度標準值的75%的要求后，方可拆除；模板拆除應按設計的順序進行，設計無規定時，應遵循先支后拆，后支先拆的順序，拆時嚴禁拋扔。墩、臺模板宜在其上部結構施工前拆除。拆除模板、卸落支架和拱架時，不允許用猛烈地敲打和強扭等方法進行。模板、

39、支架和拱架拆除后，應維修整理，分類妥善存放。模板拆除后，應立即用塑料薄膜包裹墩柱混凝土，防止后續施工對墩柱混凝土表面造成污染。4.3.3混凝土澆筑墩柱鋼筋及模板自檢合格，經監理工程師現場檢驗達到設計及規范要求后，方可進行混凝土澆筑。混凝土施工必須符合下列要求：混凝土的拌制、運輸、澆搗、養護模板安裝符合設計要求后方可澆筑混凝土，澆筑混凝土前必須清除模板內的雜物、積水，并檢查混凝土的均勻性和坍落度。商品混凝土設計強度應達到設計要求。混凝土按30cm一層，分層用插入式振動器進行振搗。移動距離不超過作用半徑的1.5倍，與側模應保持50100的距離，并插入下層混凝土50100。對每一個振動部位，必須振動

40、到該部位混凝土密實為止。密實的標志是混凝土停止下沉，不再冒出氣泡，表面呈現平坦、泛漿。混凝土澆筑應連續進行，當達不到要求時，施工縫的位置應在結構受剪力和彎矩較小且便于施工的部位，并應在施工縫處補插錨固鋼筋，且施工縫應呈臺階狀。混凝土采用汽車臂架泵進行輸送。混凝土養護模板拆除后，應立即用塑料薄膜包裹墩柱混凝土，防止后續施工對墩柱混凝土表面造成污染。混凝土灑水養護時間一般為7天，每天灑水次數以能保持混凝土表面經常處于濕潤狀態為度。墩臺施工質量允許偏差項目允許偏差混凝土強度（MPa）在合格標準內豎直度（）H30mH/1500,且不大于20H30mH/3000,且不大于30節段間錯臺（）5預埋件位置（

41、）10斷面尺寸（）20頂面高程（）10軸線高程（）10大面積平整度（）54.3.4支座墊石墩柱澆筑混凝土前，應按設計位置、高程預埋支座墊石鋼筋，墩柱混凝土澆筑后應及時澆筑支座墊石混凝土，并及時覆蓋和灑水養護。4.4橋臺工程4.4.1支架及模板場地平整及硬化在0號臺、3號臺臺帽及肋板施工范圍內搭設支架及模板前，應對場地進行平整壓實，并采用10cm厚C15混凝土進行硬化，軟基等特殊地質應換填措施后再硬化。支架搭設好后應進行預壓試驗。支架搭設臺帽尺寸為16.5m1.8m1.6m，由于厚度較大。因此采用48壁厚3.5mm鋼管，立桿間距均為40cm，步距為0.75m，鋼管底下設可調底座，頂設可調頂撐，1

42、0cm10cm方木間距30cm。模板支架設計詳見專項方案。模板安裝根據臺帽設計高程，采用18mm厚復合膠模板鋪設于10cm10cm方木，待鋼筋骨架安裝好再安裝側模板，側模板采用16間距50cm50cm對拉螺桿，雙鋼管背楞進行加固。模板安裝允許偏差項目允許偏差（mm）模板高程基礎15柱、梁10墩臺10模板尺寸上部構造的所有構件+5，-0基礎30墩臺20軸線偏位基礎15柱8梁10墩臺10裝配式構件支承面的高程+2，-5模板相鄰兩板表面高低差2模板表面平整5預埋件中心線位置3預留孔洞中心線位置10預留孔洞截面內部尺寸+10，-0支架縱軸的平面位置跨度的1/1000或304.4.2鋼筋加工、制作、安裝

43、臺帽、肋板鋼筋安裝后，混凝土澆筑前，應注意預埋支座墊石鋼筋、防震擋塊鋼筋、橋臺搭板栓釘。臺帽中心座標、高程復核根據測量控制點，對臺帽中心軸線、高程進行測量放樣，調整底模板高度及平面位置，符合施工規范及設計要求后，經監理工程師檢驗合格后方可進行下一工序施工。鋼筋加工鋼筋應平直，無局部彎折，成盤的鋼筋和彎曲的鋼筋均應調直。鋼筋表面應潔凈，使用前應將表面油漬、漆皮、鱗銹等清除干凈。級鋼筋制作的箍筋，末端應做彎鉤，彎鉤的彎曲直徑應大于受力主鋼筋的直徑，且不小于箍筋直徑的2.5倍。彎鉤平直部分的長度，一般結構不宜小于箍筋直徑的5倍。有抗震要求的結構，不應小于箍筋直徑的10倍，彎曲度為135。鋼筋連接a.

44、焊接接頭直徑小于20mm以下鋼筋接頭的連接采用重心重合的搭疊式焊接，單面焊縫，焊縫長度不小于10d。鋼筋焊接前，必須根據施工現場條件進行試焊，合格后方可正式施焊，焊工必須持證上崗作業。接用電焊條按設計要求采用E4303焊條，應具有出廠合格證，其性能應符合鋼筋焊接及驗收規程（JGJ18-2012）規定。筋焊接接頭布置應符合公路橋涵施工技術規范JTG/T F50-2011的規定。受力鋼筋的連接接頭應設置在內力較小處，并應錯開布署。在接頭長度區段內，同一根鋼筋不得有兩個接頭，受拉區接頭截面面積不得大于總面積的50%。b.機械連接接頭直徑大于或等于20mm以上鋼筋接頭的連接采用機械連接，接頭應選用級或

45、級。鋼筋機械連接件的最小混凝土保護層厚度，應符合設計受力主筋混凝土保護層厚度的規定，且不得小于20mm；連接件之間或連接件與鋼筋之間的橫向凈距不宜小于25mm。受力鋼筋的連接接頭應設置在內力較小處，并應錯開布署。在接頭長度區段內，同一根鋼筋不得有兩個接頭，受拉區接頭截面面積不得大于總面積的50%。連接套筒、鎖母、絲頭在運輸和儲存過程中應采取防護措施，防止雨淋、沾污和損傷。c.鋼筋骨架組成鋼筋骨架的焊接拼裝應在堅固的工作臺上進行。拼裝前應按設計圖放大樣，放樣時應考慮焊接變形的預留拱度，焊接位置宜采用楔形卡卡緊，防止焊接時局部變形。骨架焊接時，不同直徑鋼筋的中心線應在同一平面上，較小直徑的鋼筋在焊

46、接時，下面宜墊以厚度適當的鋼板。施焊順序宜由中到邊對稱地向兩端進行，先焊骨架下部，后焊骨架上部。相鄰焊縫應采用分區對稱跳焊，不得順方向一次焊成。骨架網片成型后，采用汽車吊吊至施工部位進行鋼筋安裝。墊塊強度和密實性應規范要求。墊塊應相互錯開、分散設置在鋼筋與模板之間，但不應橫貫混凝土保護層的全部截面進行設置。墊塊在結構或構件側面和底面所布設的數量不小于3個/cm2,重要部位適當加密。墊塊應與鋼筋綁扎牢固，且其綁絲的絲頭不應進行入混凝土保護層內。混凝土澆筑前，應對墊塊的位置、數量和緊固程度進行檢查，不符合要求時應及時處理，應保證鋼筋的混凝土保護層厚度滿足設計要求和規范要求。鋼筋焊接骨架允許偏差項目

47、允許偏差（mm）骨架的寬及高5骨架長度10箍筋間距10鋼筋安裝允許偏差項目允許偏差()受力鋼筋間距兩排以上排距5同排梁、板、拱肋10基礎、錨碇、墩臺、柱20箍筋、橫向水平鋼筋、螺旋筋間距10鋼筋骨架尺寸長10寬、高或直徑5彎起鋼筋位置20保護層厚度柱、梁、拱肋5基礎、錨碇、墩臺10板34.4.3混凝土澆筑臺帽混凝土采用C30商品混凝土，現場用汽車臂架泵進行輸送，臺背墻混凝土施工應在箱梁張拉，梁端封錨后再進行混凝土澆筑。臺帽澆筑混凝土前，應按設計位置、高程預埋支座墊石鋼筋，臺帽混凝土澆筑后應及時澆筑支座墊石混凝土，并及時覆蓋和灑水養護。臺帽施工允許偏差項目允許偏差混凝土強度（MPa）在合格范圍內

48、軸線偏位（mm）10預埋件位置（mm）10斷面尺寸（）20頂面高程（mm）10大面積平整度（）54.5 箱梁主體工程4.5.1 支架及模板工程施工4.5.1.1場地硬化為避免支架不均勻沉陷，在搭支架前，先平整場地并壓實，軟弱地基應與設計、地勘、監理等相關單位協商，妥善加固處理。表面采用厚10cm的C20混凝土進行進行場地硬化，確保地基承載力和沉降均勻，在0號臺、1號墩、2號墩、3號臺樁基橫向軸線左右1.5米范圍內地基應加強處理。.2支架搭設箱梁支架采用48碗扣式鋼管支架。在箱梁普通截面段（截面積最小），底板立桿橫向間距為900mm，縱向間距為900mm，步距1200mm。立桿底部設可調底座，頂

49、部設可調托撐，托撐上設10號工字鋼作為支撐梁，梁上橫向設置100100mm的方木，方木間距為300mm，方木上鋪設18mm厚膠合板；在箱梁支點橫梁、端梁段，底板立桿橫向間距為600mm，縱向間距為600mm，步距900mm。立桿底部設可調底座，頂部設可調托撐，托撐上設10號工字鋼作為支撐梁，梁上橫向設置100100mm的方木，方木間距為300mm，方木上鋪設18mm厚膠合板，模板支架詳細施工方案按照專項施工方案實施。支架及模板的安裝應設置預拱度和卸落裝置，并應符合下列要求：預拱度包括結構本身需要的預拱度和施工需要的預拱度。施工預拱度應根據荷載預壓試驗結果確定。通過預壓方式，消除支架地基的不均勻

50、沉降和支架的非彈性變形，獲取彈性變形參數，預壓重量為箱梁混凝土重量的1.2倍。4.5.1.3模板制作及安裝模板采用18mm厚復膜板拼裝，用50mm100mm的木枋和雙排鋼管作為背楞配合使用。外墻采用穿墻止水螺栓，通過3形卡與對拉螺栓連接，其位置布置及間距同對拉螺栓相對應，對拉螺栓用于連接內外模板，保持內外模板間距，承受新澆混凝土側壓力及其它荷載，使模板具有足夠的強度及剛度。穿墻對拉螺栓采用16制作，縱橫向間距為500500，固定時用雙螺母擰緊，以加強模板的穩固。模板安裝注意事項模板及支撐結構應具有足夠的強度、剛度、穩定性；固定在模板上的預埋件和預留孔不得遺漏，安裝必須牢固且位置準確。模板的軸線

51、位置、截面尺寸、平整度、垂直度通過自檢、互檢、交接檢嚴格檢查，確認無誤后，進入下一道工序。模板安裝前，向施工班組、操作工人進行技術交底；砼澆筑前認真復核模板位置、垂直度、標高，模板支撐牢靠，接縫嚴密。所有模板在使用前都要清理干凈并涂刷專用脫模劑，模板的結構必須牢固可靠，幾何尺寸符合設計要求。混凝土施工時安排架子工監測模板支撐系統，出現問題及時處理。模板在施工過程中應注意面板的保護，且必須加強工人對混凝土模板的保護意識，施工過程中應防止鋼筋、鋼管腳手架等對模板面板造成的物理損傷，以確保所澆筑混凝土的飾面效果。模板細部處理：翼模板與底板的接縫，內模板拐角處均用2mm厚的防水海綿膠條粘貼處理，防止水

52、泥漿的流失。模板表面涂刷的專用隔離劑要均勻，以保持混凝土表面的顏色一致。4.5.1.4模板及支架設計計算依據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ166-2008)。箱梁截面積最小處計算參數:模板支架搭設高度為7.2m，立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.20m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方100100mm，間距300mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。梁頂托采用10號工字鋼。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋

53、自重26.00kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。地基承載力標準值180kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。扣件計算折減系數取1.00。采用的鋼管類型為483.5，考慮銹蝕因素，計算壁厚取3.0mm。圖 樓板支撐架立面簡圖圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 26.0000.8000.900+0.3000.900=18.990kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+2.500)0.900=4.050kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩

54、W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.2018.990+1.404.050)0.300經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.25610001000

55、/48600=5.270N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2018.990+1.44.050)0.300=5.122kN 截面抗剪強度計算值 T=35122.0/(2900.00018.000)=0.474N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求!撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67718.9903004/(1006000437400)=0.397mm 面板的最大撓度小于300.0/250,

56、滿足要求!支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。.荷載的計算 鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 26.0000.8000.300=6.240kN/m模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 靜荷載 q1 = 1.206.240+1.200.090=7.596kN/m 活荷載 q2 = 1.401.350=1.890kN/m 計算單元內的木方集中力為(1.890+7.596)0.900=8.5

57、37kN.木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 8.537/0.900=9.486kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.19.490.90 最大剪力 Q=0.60.9009.486=5.122kN 最大支座力 N=1.10.9009.486=9.391kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f

58、=0.768106/166666.7=4.61N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=35122/(2100100)=0.768N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求!木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到6.330kN/m最大變形 v =0.6776.330900.04/(1009500.008333333.5)=0.355mm木方的最大撓度小于900.

59、0/250,滿足要求!托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 9.391kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.135kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 31.281kN 經過計算得到最大變形 V= 0.196mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 49.00cm3； 截面慣性矩 I = 245.00cm4；頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=2.6871

60、06/1.05/49000.0=52.23N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.196mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求!立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。.靜荷載標準值包括以下內容：腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1287.200=0.919kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 26.000

61、0.8000.9000.900=16.848kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 18.010kN。.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.500+2.000)0.9000.900=3.645kN.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 26.72kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(

62、抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+20.300=1.800m； 由長細比，為1800/16=113； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.503； 經計算得到=26715/(0.503424)=125.264N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-P

63、rl0/4 風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.200=0.072kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m； 風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=51.40.0720.900； 風荷載產生的彎矩 Mw=1.40.0720.9001.800； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.218.010+0.91.43.645+0.91.40.014/0.900=26.2

64、24kN 經計算得到=26224/(0.503424)+14000/4491=125.723N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 風荷載作用下的內力計算 架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載 w =0.0720.9001.200=0.078kN 節點集中荷載w在立桿中產生的內力 wv=1.200/0.9000.078=0.104kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力 ws=(1.2001.200+0.9000.900)1/2/0.9000.078=0.130kN 支撐架的步數 n=5 節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為0.130+(5.000-1)0.130=0.648

65、kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為5.0000.104=0.518kN 架體自重為0.919kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于架體自重,滿足要求!基礎承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 296.89 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 26.72 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.09 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 72.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0

66、.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 180.00 地基承載力的計算不滿足要求!因此應對地基壓實后進行硬化處理。4.5.1.4.2箱梁截面積最大處計算參數:模板支架搭設高度為7.2m，立桿的縱距 b=0.60m，立桿的橫距 l=0.60m，立桿的步距 h=0.90m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方100100mm，間距300mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。梁頂托采用10號工字鋼。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重26.00kN/m3，施工活荷

67、載4.50kN/m2。地基承載力標準值180kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。扣件計算折減系數取1.00。采用的鋼管類型為483.5，考慮銹蝕因素，計算壁厚取3.0mm。圖 樓板支撐架立面簡圖圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 26.0001.7000.600+0.3000.600=26.700kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+2.500)0.600=2.700kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I

68、和截面抵抗矩W分別為: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4；.抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.2026.700+1.402.700)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.32210001000/32400=9.950N/

69、mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!.抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2026.700+1.42.700)0.300=6.448kN 截面抗剪強度計算值 T=36448.0/(2600.00018.000)=0.896N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求!.撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67726.7003004/(1006000291600)=0.837mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!支撐木方的計

70、算 木方按照均布荷載計算。.荷載的計算鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 26.0001.7000.300=13.260kN/m模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 靜荷載 q1 = 1.2013.260+1.200.090=16.020kN/m 活荷載 q2 = 1.401.350=1.890kN/m 計算單元內的木方集中力為(1.890+16.020)0.600=10.746kN木方

71、的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 10.746/0.600=17.910kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.117.910.60 最大剪力 Q=0.60.60017.910=6.448kN 最大支座力 N=1.10.60017.910=11.821kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=

72、0.645106/166666.7=3.87N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=36448/(2100100)=0.967N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求!木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到13.350kN/m 最大變形 v =0.67713.350600.04/(1009500.008333333.5)=0.148mm 木方的最大撓度小于

73、600.0/250,滿足要求!托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 11.821kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.135kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 26.390kN 經過計算得到最大變形 V= 0.056mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 49.00cm3； 截面慣性矩 I = 245.00cm4；頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1

74、.600106/1.05/49000.0=31.10N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.056mm 頂托梁的最大撓度小于600.0/400,滿足要求!立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。.靜荷載標準值包括以下內容：腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1287.200=0.919kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.6000.600=0.108kN鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 =

75、 26.0001.7000.6000.600=15.912kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 16.939kN。.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.500+2.000)0.6000.600=1.620kN.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 22.60kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立

76、桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=0.90m； l0 計算長度，取0.900+20.300=1.500m； 由長細比，為1500/16=94； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.632； 經計算得到=22595/(0.632424)=84.383N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal0

77、2/8-Prl0/4 風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.200=0.072kN/m2 h 立桿的步距，0.90m； la 立桿迎風面的間距，0.60m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60m； 風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=51.40.0720.600； 風荷載產生的彎矩 Mw=1.40.0720.6001.500； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.216.939+0.91.41.620+0.91.40.006/0.600

78、=22.381kN 經計算得到=22381/(0.632424)+6000/4491=84.864N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 風荷載作用下的內力計算 架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載 w =0.0720.6000.900=0.039kN 節點集中荷載w在立桿中產生的內力 wv=0.900/0.6000.039=0.058kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力 ws=(0.9000.900+0.6000.600)1/2/0.6000.039=0.070kN 支撐架的步數 n=8 節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為0.070+(8.000-1)0.070=0.

79、561kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為8.0000.058=0.467kN 架體自重為0.919kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于架體自重,滿足要求!基礎承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p =251.11 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 22.60 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.09 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 72.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc =

80、 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 180.00 地基承載力的計算不滿足要求! 因此應對地基壓實后進行硬化處理。4.5.2支架預壓為檢驗支架的彈性變量及檢驗地基礎的承載力，消除因支架豎向非彈性變形和支架彈性變形對梁體標高的影響，應在底模鋪裝后，對支架進行預壓。預壓材料采用機制砂（1噸/袋），兩臺25T汽車吊人工配合吊運。為保證預壓荷載的合理分布，應模擬混凝土澆注順序進行加載，即第一步加載底板鋼筋混凝土重量；第二步加載梁肋、頂板、翼緣板鋼筋混凝土重量。考慮到混凝土振搗產生的動荷載及小型機具等荷載，預壓荷載按設計要求為箱梁混凝土實體量的1.2倍。.1 加載預壓底模安裝前先安裝好臨時支

81、座，底模、側模安裝后開始支架預壓，但預壓前采用彩條布鋪在模板上，保護膠膜板不被受損和污染。根據混凝土擬澆注順序進行加載，砂應分塊、分層按設計荷載120%加載預壓。根據以往施工經驗，支架施工沉留值設1520mm左右，待預壓沉降觀測后調整。砂袋逐袋稱量，設專人稱量、專人記錄；稱量好的砂袋一旦到位就采用防水措施，現場應準備好防雨彩條布。按箱梁混凝土澆筑工藝，分兩次進行加載并作好數據監測記錄。.2預壓監測預壓過程中必須隨時觀測地基、支架變形情況，發現問題或發生異常情況應及時采取措施進行處理，以保證安全。沉降觀測點的設置在橫向上為梁的兩邊和中間三處，在縱向上設置梁端、1/2跨徑處和1/4跨徑處。必要時可

82、增加1/8和1/16跨徑處。對應箱梁監測位置下方地基應分別作沉降觀測。觀測點應在加載前、第一次加載、第二次加載、卸載后分階段監測，并作好監測記錄。根據監測數據分析計算地基沉降值、支架彈性和非彈性值，以及箱梁預拱度，確定并調整支架模板高度。.3卸荷卸載應在同跨內先中間后兩邊對稱同時進行。卸載應分層分塊進行。卸載應遵循：“先加后卸，后加先卸”的原則。4.5.3箱梁主體施工.1箱梁鋼筋加工、制作安裝.1.1原材料進場和堆放進場的鋼筋原材料，必須具備出廠合格證和檢驗報告。材料員應認真核查產地、批號、規格是否與合格證相符，經確認無誤后，方可收貨進場。鋼筋按批檢查驗收，每驗收批由同牌號，同爐罐號，同加工方

83、法，同規格，同交貨狀態的鋼筋組成，重量不大于60t。每批鋼筋取3根試樣，在外觀及尺寸合格的鋼筋上切取，送實驗室檢測合格后方可使用。鋼筋堆放場地布置在現場已成型的6號路路基上，用砼澆成寬200mm，高300mm的長條墩，鋼筋分規格放在長條墩上，用鋼牌標明鋼筋規格、產地、檢驗狀態，并設專人管理。.1.2鋼筋加工由技術人員按設計施工圖和規范要求編制鋼筋下料單，經過項目總工程師審核，按復核料單制作。鋼筋加工的形狀、尺寸必須符合設計要求。鋼筋表面應潔凈、無損傷，油漬、漆污和鐵銹等在使用前清除干凈，帶有粒狀和片狀銹的鋼筋不得使用。鋼筋切斷和彎曲時要注意長度的準確，鋼筋加工的允許偏差，符合如下規定。鋼筋加工

84、允許偏差項 目允 許 偏 差（mm）受力鋼筋順長度方向全長的凈尺寸10彎起鋼筋的彎折位置20鋼筋內徑尺寸5表1彎曲后，平面上沒有翹曲不平現象，鋼筋彎曲點處不得有裂縫，對于級鋼筋不能反復彎曲。鋼筋加工成半成品后，要按類別、直徑、使用部位掛好標志牌，并分類堆放整齊。鋼筋骨架加工應符合下列要求：鋼筋骨架的焊接拼裝應在堅固的工作臺上進行。拼裝前應按設計圖放大樣，放樣時應考慮焊接變形的預留拱度，焊接位置宜采用楔形卡卡緊，防止焊接時局部變形。骨架焊接時，不同直徑鋼筋的中心線應在同一平面上，較小直徑的鋼筋在焊接時，下面宜墊以厚度適當的鋼板。施焊順序宜由中到邊對稱地向兩端進行，先焊骨架下部，后焊骨架上部。相鄰

85、焊縫應采用分區對稱跳焊，不得順方向一次焊成。骨架網片成型后，采用汽車吊吊至施工部位進行鋼筋安裝。墊塊強度和密實性應規范要求。墊塊應相互錯開、分散設置在鋼筋與模板之間，但不應橫貫混凝土保護層的全部截面進行設置。墊塊在結構或構件側面和底面所布設的數量不小于3個/cm2,重要部位適當加密。墊塊應與鋼筋綁扎牢固，且其綁絲的絲頭不應進行入混凝土保護層內。混凝土澆筑前，應對墊塊的位置、數量和緊固程度進行檢查，不符合要求時應及時處理，應保證鋼筋的混凝土保護層厚度滿足設計要求和規范要求。鋼筋焊接骨架允許偏差項目允許偏差（mm）骨架的寬及高5骨架長度10箍筋間距10.1.3鋼筋安裝鋼筋連接a.焊接接頭直徑小于2

86、0mm以下鋼筋接頭的連接采用重心重合的搭疊式焊接，單面焊縫，焊縫長度不小于10d。鋼筋焊接前，必須根據施工現場條件進行試焊，合格后方可正式施焊，焊工必須持證上崗作業。接用電焊條按設計要求采用E4303焊條，應具有出廠合格證，其性能應符合鋼筋焊接及驗收規程（JGJ18-2012）規定。筋焊接接頭布置應符合公路橋涵施工技術規范JTG/T F50-2011的規定。受力鋼筋的連接接頭應設置在內力較小處，并應錯開布署。在接頭長度區段內，同一根鋼筋不得有兩個接頭，受拉區接頭截面面積不得大于總面積的50%。b.機械連接接頭直徑大于或等于20mm以上鋼筋接頭的連接采用機械連接，接頭應選用級或級。鋼筋機械連接件

87、的最小混凝土保護層厚度，應符合設計受力主筋混凝土保護層厚度的規定，且不得小于20mm；連接件之間或連接件與鋼筋之間的橫向凈距不宜小于25mm。受力鋼筋的連接接頭應設置在內力較小處，并應錯開布署。在接頭長度區段內，同一根鋼筋不得有兩個接頭，受拉區接頭截面面積不得大于總面積的50%。連接套筒、鎖母、絲頭在運輸和儲存過程中應采取防護措施，防止雨淋、沾污和損傷。鋼筋安裝鋼筋生產一律在鋼筋加工棚加工彎制成品、半成品，焊接質量經抽驗滿足規范要求后，才能出場運輸至橋面扎接。鋼筋運到施工部位后應分規格品種進行堆放，按預定程序進行綁扎底板、側板鋼筋，以及橫梁鋼筋，施工預應力箱梁時，扎接完一段穿一段波紋管，鋼筋扎

88、接完畢后，檢查鋼筋墊塊，避免露筋現象。 箱梁鋼筋分兩次安裝。箱梁底板鋼筋，各預埋件無遺漏，翼板安裝好后，經監理工程師檢查驗收合格后方可進行底板混凝土澆筑。箱梁底板混凝土達到2.5MPa后，方可進行內模板安裝，梁肋及頂板、翼板鋼筋安裝。頂板鋼筋安裝時應注意預埋防撞欄鋼筋和梁端伸縫預埋件安裝。鋼筋安裝允許偏差項目允許偏差()受力鋼筋間距兩排以上排距5同排梁、板、拱肋10基礎、錨碇、墩臺、柱20箍筋、橫向水平鋼筋、螺旋筋間距10鋼筋骨架尺寸長10寬、高或直徑5彎起鋼筋位置20保護層厚度柱、梁、拱肋5基礎、錨碇、墩臺10板3.2箱梁預應力鋼筋.2.1鋼絞線加工安裝鋼絞線應符合預應力混凝土用鋼絞線（GB

89、/T5224）的要求，表面不得帶有降低鋼絞線與混凝土粘結力的潤滑劑、油漬等物質，允許有輕微的浮銹，但不得銹蝕成肉眼可見的麻坑。鋼絞線進場檢驗及存放嚴把鋼絞線進場質量關，并按照規范要求進行進場復檢。不符合設計要求的鋼絞線嚴禁進場使用，并對進場的鋼絞線現場抽檢合格后方能使用。鋼絞線加工復核施工設計圖鋼絞線長度，無誤后方可按圖并計算長度下料，注意兩端工作長度是否在總下料長度內，預應力筋的切斷宜用圓盤切割機，嚴禁用電氣切割。鋼絞線的下料長度L按以下公式計算： LXLTLZLW其中 LT-鋼絞線埋入構件內的曲線長度（平面水平長度L+曲線增長L）。 LZ-預應力筋張拉長度；預應力筋張拉長度依據設計圖紙要求

90、取值。 LW-下料誤差。鋼絞線安裝鋼絞線可在澆筑混凝土之前或之后穿入管道，穿束前應檢查錨墊板和孔道，錨墊板位置準確，孔道內應暢通，無水和其他雜物。混凝土澆筑及養護前安裝在管道中的預應力筋，應采取防止銹蝕或其他防腐蝕的措施，直至壓漿。混凝土澆筑之前穿束的管道，預應力筋安裝完成后，應進行全面檢查，以查出可能被損壞的管道。在混凝土澆筑之前，必須將管道上一切非有意留的孔、開口或損壞之處修復，并應檢查預應力筋能否在管道內自由滑動。.2.2孔道波紋管進行時除應檢查出廠合格證和質量保證書，梳對其類別、型號、規格及數量外，尚應對其外觀、尺寸、集中荷載下的徑向剛度、荷載作用后的抗滲及抗彎曲滲漏等進行檢驗。波紋管

91、的尺寸與位置應正確，孔道應平順，端部的預埋錨墊板應垂直于孔道中心線。管道應采用定位鋼筋固定安裝，使其能牢固地置于模板內的設計位置，并在混凝土澆筑期間不產生位移。管道定位在穿放波紋管之前，按設計要求間距安設定位架立筋，預應力架立筋為12鋼筋。安裝前，根據預應力曲線坐標，準確在梁鋼筋上放線，然后將架立筋焊接在梁箍筋上，其高度誤差不超過10毫米。焊接完畢，反復檢查位置、標高是否符合設計要求，并經監理工程師檢查合格后，方可進行穿波紋管。穿管完后，要用扎絲固定波紋管。當波紋管與箱梁鋼筋或其它構件位置有沖突時，應當適當調整鋼筋或其它構件位置，保證預應力筋位置的準確。 圖2管道連接及檢查連接口在套管中間，用

92、寬塑料膠帶纏繞數層密封，以防接縫處漏漿。 兩根波紋管相接處應抵緊，以防穿筋時出現翻皮。波紋管在孔道端部與預埋鑄鐵承壓墊板喇叭管相接，并對接縫進行處理以防漏漿。波紋管安裝時應避免反復彎曲和電焊火花燒傷管壁。波紋管安裝后，應對波紋管的位置、曲線形狀、固定的牢固程度、接頭及管壁破損情況進行檢查，如有破損可用粘膠帶修補，破損嚴重的應更換。.2.3錨墊板、螺旋筋的安裝在端模內側標出錨墊板位置并在中間穿孔。將錨墊板反釘在端模上。應保證端頭錨墊板與波紋管嗽叭口軸線保持垂直，防止張拉時引起鋼絞線斷裂。將錨墊板和螺旋筋安放到位，固定好端模。或者按照設計位置，錨墊板直接焊在鋼筋上。將波紋管端頭插入錨墊板的杯筒里，

93、堵塞縫隙以防漏漿。安裝時應適當調整非預應力鋼筋的位置，保證墊板的定位和混凝土澆筑后預應力筋的張拉。4.5.3.2.4排氣孔布置由于錨墊板帶有灌漿孔，在孔道中不用再布置灌漿孔。混凝土澆筑前須在波紋管上設置排氣管。排氣管設置在波紋管曲線的波峰處。做法為：在波紋管上開洞，并將其用細管引出梁頂面綁扎定位。管道長度露出混凝土構件表面不小于100mm， 管道內徑不小于16mm。排氣管應逐跨設置 。 排氣管構造如下圖：圖34.5.3.2.4預應力筋張拉箱梁在達到設計強度的85%要求后，方可進行預應力的張拉工作。采用ZB4-500型油泵配YCW-250型千斤頂進行張拉，張拉前張拉機具應在有相應資質的檢驗計量單

94、位進行儀器儀表的標定，為張拉提供依據。張拉機具由專人進行使用和管理。張拉設備標定的時間根據規范規定的使用期限進行確定；對操作人員進行崗前培訓。張拉時每束預應力筋應采用兩端同時對稱張拉，張拉過程中隨時注意箱梁上拱度的變化。預應力束實施整束張拉，張拉時同一斷面的斷絲率不大于1%，在任何情況下不允許鋼絞線整根斷絲。預應力鋼束的張拉應采用以應力控制、伸長量校核的雙控措施。張拉程序為：010%控制應力（初應力值作延伸量的標記）控制應力（持荷5分鐘，測延伸量）錨固。預應力鋼束的實際伸長值等于測量伸長值加上初應力以下的推算伸長值。實際伸長值和理論伸長值進行校核，實際伸長值和理論伸長值的差值應控制在6以內，在

95、測定延伸量時應扣除非彈性變形引起的全部延伸量值。張拉結束后，嚴禁撞擊錨具和鋼束，錨固完畢經檢驗合格后即可切割端頭多余的預應力筋，其外露長度不宜小于30mm。采用UB-3型活塞式壓漿機壓漿，水泥漿強度為C50。壓漿前先用水清洗管道，壓漿采用真空灌漿機從一端向另一端進行。管道應充滿水泥漿，水泥漿的水灰比不大于0.40，砂漿內不得摻入氯鹽，壓漿的壓力不小于0.50.7Mpa，當壓漿達到最大壓力后，應有一定的穩壓時間，且另一端已飽滿和出漿，并應達到排氣孔排出與規定稠度相同的水泥漿為止，然后立即封孔，以保證孔內水泥漿不流失。壓漿關閉漿口后，應保持不下于0.5MPa的一個穩壓期，該穩壓期不少于2min。壓

96、漿完成后，將梁端混凝土鑿毛，布置鋼筋，并澆筑封錨混凝土。后張預應力管道安裝允許偏差檢查項目允許偏差()管道坐標梁長方向30梁高方向10管道間距同排10上下層10當氣溫高于35C時，壓漿宜在夜間進行。水泥漿自調制至灌入孔道的持續時間，視氣溫情況而定，一般不宜超過3045min。水泥漿在使用前和壓注過程中應經常攪動。每個壓漿孔道兩端的錨塞進、出漿口均應安裝一節帶閥門短管，以備壓注完畢時封閉使孔道內的水泥漿在有壓狀態下凝結。操作人員應做好壓漿記錄，包括灌漿日期、作業時間、溫度、灰漿的比例、灰漿數量、壓漿壓力及壓漿過程中所發生的異常情況等，并在壓漿后3天內送監理工程師核查。.2箱梁混凝土澆筑箱梁混凝土

97、分兩次進行澆筑，第一次澆筑底板，安裝內模板、頂板鋼筋后再二次澆筑梁肋、頂板及翼板。混凝土應單幅全聯一次澆筑完成。混凝土澆筑前應確保預埋件無遺漏，波管無孔洞，接頭良好。混凝土擬采用恒聚和混凝土公司生產的商品混凝土，運輸至施工現場后用汽車臂架泵輸送至橋面澆筑。混凝土澆筑縱向應從箱梁較低的一端向較高端推進，橫向應從兩邊向中間或中間向兩邊進行。在澆梁肋時，應采用水平層分層，分層下料厚度不超過30cm，上層混凝土必須在下層混凝土初凝之前開始澆筑，以保證混凝土的整體性。澆筑到橋面后，應及時整平，抹面收漿。在混凝土澆筑完成后，采用麻袋覆蓋灑水養護，灑水養護不應少于14天。混凝土澆筑施工時應注意如下事項：澆筑

98、前，要對所有操作人員進行詳細的技術交底，并對模板和鋼筋的穩固性以及混凝土拌和運輸，澆筑系統的所需機具進行詳細檢查，符合要求后方可開始施工。澆筑時，下料應均勻連續，不要集中猛投使混凝土阻塞。施工中隨時注意檢查模板、鋼筋的位置和穩固情況，發現問題及時處理，搗固時應盡量避免碰撞波紋管。澆筑過程中，要隨時檢查混凝土的坍落度和和易性，嚴格控制水灰比，不得隨意增加用水量，以保證混凝土的質量。在制作試件時除保留足夠標準養護試件外，還應制作隨箱梁同條件養護的試件，作為拆模、張拉等工序的強度控制依據。第二次澆筑砼第一次澆筑砼4.6 防撞護欄及附屬工程防撞護欄為保證防撞護欄美觀、表面光潔，混凝土骨料選用細骨料為宜

99、。防撞護欄宜在順橋向每間隔58m設1道斷縫或假縫。防撞護欄鋼筋應與梁體的預留鋼筋可靠連接。防撞護欄模板采用訂制鋼筋模板。在頂部和底部各設1道對接螺桿進行固定。混凝土澆筑時應分層進行，分層厚度不宜超過20cm，振搗時使模板表面氣泡逸出，確保成型質量。混凝土澆筑前，應按高度及間距正確預埋護欄螺栓。4.6.2人行道箱梁頂板澆筑前，應預埋人行道梁鋼筋人行道板應采用定型模板進行預制，混凝土強度達到設計強度的75%后方可運輸安裝。縱梁在欄桿立柱位置應根據施工設計圖調整其截面尺寸。縱梁順橋向每4米設置5mm寬斷縫，斷縫用瀝青麻絲填塞。欄桿立柱預埋件應在縱梁混凝土澆筑前埋設。伸縮縫處欄桿應斷開，斷開寬度同伸縮

100、縫寬度。4.6.3橋面排水及防水橋面瀝青混凝土攤鋪前應進行FYT-1防水層施工。防水層材料應在進場檢測合格后方可使用。防水涂料前應清除橋面的浮漿和各類雜物。橋面排水布置及泄水孔埋設應符合設計要求。4.6.3伸縮縫伸縮縫設置在0、3號臺處。伸縮縫預埋件應在箱梁混凝土澆筑前安裝穩固。伸縮縫在人行道縱梁位置應彎折和縱梁內20cm。5 施工質量控制5.1 質量目標工程施工質量的控制目標是：單位工程合格率100%，分項工程優良率達95%以上，總體評定質量等級優良。為確保工程質量目標的實現，參加施工的全體員工必須牢固樹立“百年大計，質量第一”的思想，正確處理好質量、進度、成本三者之間的關系，當三者的關系發

101、生矛盾時，必須首先服從質量，做到好中求多、求快、求省，始終把工程質量放在第一位。工程施工全過程實行質量目標管理，把工程施工質量的總目標分解成工序工程質量目標，并將其落實到人，在施工過程中，各項工作都必須以質量目標為中心，實施全面的、全過程的管理，把各方面的管理工作轉到“質量第一”的軌道上來。5.2 質量控制措施5.2.1堅持公司的質量方針，嚴格遵照作業指導書實施操作。5.2.2堅持質量標準，嚴格地對各工序進行檢查，確保達到工程交驗合格率100%，工程項目優良95%的質量目標。5.2.3以預防為主，對工程質量進行事前控制，事中檢查，對工程質量、工作質量及工序質量進行全面控制和檢查，以工作質量來保

102、證和提高工序質量，從而保證和提高工程質量。5.2.4認真履行公司的質量承諾，定期聽取業主監理單位對工程質量的意見，促進工作質量。5.2.5質量控制內容質量控制分為事前控制、過程控制和事后控制三個階段。(1) 事前控制在施工準備階段做好圖紙會審、質量教育、制訂措施、材料選定、施工準備等工作。事前控制工作必須貫串施工的全過程。(2) 過程控制 全面控制施工過程，重點控制工序質量。行使質量否決權。如發現質量異常、質量隱患未排除、擅自變更設計圖紙、使用不合格材料、無證上崗等均應予以否決。 建立、整理質量文件和記錄。 質量控制措施。質量預控有對策；施工項目有方案；圖紙會審有記錄；技術措施有交底；配制材料

103、有試驗；工序交接有檢查；計量器具有校驗；設計變更有手續；事故處理有復查。(3) 事后控制組織自檢和初驗，準備竣工驗收資料。檢查質量控制運行情況，總結經驗，以利改進和提高。6 人員機械設備計劃6.1 管理人員共8人。技術負責人：1人標段經理： 1人現場施工員：2人現場技術員：2人質檢工程師：1人 安檢工程師：1人6.2 技術工人計30人。現場施工負責人：3人；鋼筋工：8人；模板工：7人；混凝土工：6人；電 工：1人；電焊工：2人； 駕駛工：2人；試驗工：1人。6.3 機械設備機械設備名 稱規格型號單位數量進場日期質量技術狀況機械設備來源、產地千斤頂YCW250B臺22013年5月20日良好柳州油

104、泵ZB4/500臺42013年5月20日良好柳州沖擊鉆機C2600/C2800臺62013年5月15日良好河北柴油發電機150KW1砂輪切割機5.5kW臺22013年5月20日良好深圳鋼筋彎曲機3kW臺22013年5月20日良好深圳鋼筋切斷機4kW臺12013年5月20日良好廣州電焊機26kW臺32013年5月20日良好廣州汽車吊25t輛22013年5月20日良好十堰汽車臂架泵39m1挖掘機SK320-6臺12013年5月15日良好徐州全站儀TS-802臺22013年5月15日良好上海水準儀DS32臺32013年5月15日良好天津表27 施工安全生產管理措施7.1 安全目標實現施工全過程無重大

105、安全事故和經濟損失；杜絕因工死亡事故，防止高空墜落、火災、交通等事故發生；無重傷，負傷率控制在3以下。7.2 建立安全保證體系項目設立安全管理小組，由主管生產的項目經理任組長。項目設專職安全員，各工區、各生產班組設兼職安全員。7.3 加強安全教育和訓練(1) 對新進場的工人進行安全生產的教育和培訓，經考核合格后，方準許其進入操作崗位。(2) 對特殊工種的人員，進行專門的安全操作訓練。(3) 在班前班后會上檢查安全生產的活動情況，并對職工進行經常性的安全教育和安全宣傳活動。7.4 落實安全責任制，實施責任管理根據“全員管理、安全第一”的原則，建立各級人員安全生產責任制，明確各級領導、職能部門、工

106、程技術人員和生產工人在施工生產中的安全責任，做到職責分明，各負其責。7.5 建立健全各種切實可行的規章制度施工安全制度主要有：安全生產責任制度、安全生產教育制度、安全檢查制度、安全技術措施制度、安全交底制度、事故分析和處理制度等。7.6 各項安全技術措施(1) 施工操作人員進入現場必須佩戴安全帽，不能穿拖鞋，高空作業必須系安全帶。(2) 對各種施工機具要定期進行檢查和維修保養，確保使用的安全。(3) 在危險處鉆孔的施工現場設置安全圍欄隔離，并設醒目的安全警告標志牌。必要時，派專人守衛，非施工人員不能進入施工現場。(4) 施工現場、宿舍區嚴禁違章用電。(5) 開關、配電箱應有漏電保護門、鎖及防雨

107、設施，電箱進出線，電源開關，保險裝置要符合要求，老化破皮不合要求的電線不許使用。線路必須架設在絕緣材料上。 (6) 新工地的用電線路設計、安裝必須經有關技術人員審定驗收合格后方能使用。 (7) 電器和機械設備必須有接零接地和防雷設施。 (8) 電工、機械工必須持證上崗。(9) 在施工現場設安全宣傳標語標牌，以增強現場施工人員的安全意識。工地設專職保安人員，負責維護施工現場的保安工作。7.7 觸電事故的應急處理預案7.7.1 脫離電源當發現有人觸電，不要驚慌，首先要盡快切斷電源。救護人千萬不要用手直接去拉觸電的人，防止發生救護人觸電事故。脫離電源的方法應根據現場具體條件，果斷采取適當的方法和措施

108、：(1) 如果開關或按鈕距離觸電地點很近，應迅速拉開開關，切斷電源。并應準備充足照明，以便進行搶救。(2) 如果開關距離觸電地點很遠，可用絕緣手鉗或用干燥木柄的斧、刀、鐵鍬等把電線切斷。應切斷電源側（即來電側）的電線，且切斷的電線不可觸及人體。(3) 當導線搭在觸電人身上或壓在身下時，可用干燥的木棒、木板、竹桿或其它帶有絕緣柄（手握絕緣柄）工具，迅速將電線挑開。千萬不能使用任何金屬棒或濕的東西去挑電線，以免救護人觸電。(4) 如果觸電人的衣服是干燥的，而且不是緊纏在身上時，救護人員可站在干燥的木板上，或用干衣服、干圍巾等把自己一只手作嚴格絕緣包裹，然后用這一只手拉觸電人的衣服，把他拉離帶電體。

109、千萬不要用兩只手、不要觸及觸電人的皮膚、不可拉他的腳，且只適應低壓觸電，絕不能用于高壓觸電的搶救。(5) 如果人在較高處觸電，必須采取保護措施防止切斷電源后觸電人從高處摔下。7.7.2 傷員脫離電源后的處理(1) 觸電傷員如神志清醒者，應使其就地躺開，嚴密監視，暫時不要站立或走動。(2) 觸電者如神志不清，應就地仰面躺開，確保氣道通暢，并用5秒的時間間隔呼叫傷員或輕拍其肩部，以判斷傷員是否意識喪失。禁止擺動傷員頭部呼叫傷員。堅持就地正確搶救，并盡快聯系醫院進行搶救。(3) 呼吸、心跳情況判斷觸電傷員如意識喪失，應在10秒內，用看、聽、試的方法判斷傷員呼吸情況。看：看傷員的胸部、腹部有無起伏動作

110、。聽：耳貼近傷員的口，聽有無呼氣聲音。試：試測口鼻有無呼氣的氣流。再用兩手指輕試一側喉結旁凹陷處的頸動脈有無搏動。若看、聽、試的結果，即無呼吸又無動脈搏動，可判定呼吸心跳已停止，應立即用心肺復蘇法進行搶救。8 雨季、夜間的施工措施8.1 雨季施工安排(1) 修好施工便道并保證晴雨暢通。 (2) 住地、倉庫、車輛機具停放場地、生產設施都應設在最高洪水位以上地點。(3) 修建臨時排水設施，保證雨季作業的場地不被洪水淹沒，同時能及時排除地面水。8.2 夜間施工的措施由于本項目工程工期短，需進行夜間施工，為保證夜間施工安全順利進行，需采取如下措施：(1) 嚴格控制施工噪聲、強光等污染。盡量避免擾民事件

111、的發生。(2) 夜間施工配備足夠的照明設備，提供充足的光源。(3) 各種交通、安全警示標志設置齊全，并涂刷夜光漆。機械車輛夜間行駛遵守交通規則，做到文明駕駛。(4) 夜間施工，安全管理人員和技術人員輪流值班，加強對夜間施工工序的質量、安全控制，避免麻痹大意，減少施工隱患。9 環境保護及文明施工措施9.1 組織管理措施(1) 建立健全管理組織機構，工地成立以項目經理為組長，各業務部室和生產班組為成員的環保管理小組。(2) 建立健全管理制度。包括個人崗位制、經濟責任制、檢查制度、獎懲制度、會議制度和各項專業管理制度。(3) 加強教育培訓宣傳工作，提高全體職工的環保意識。9.2 現場管理措施(1)

112、合理布置施工場地，合理定置各種施工設施，不能占用非征用地。(2) 施工中產生的泥漿不得隨意排放，應該集中排放指定地點，不能污染水源和環境。(3) 盡量減小施工中的噪聲和振動，不干擾附近居民。對現場的施工便道經常灑水，以減少粉塵。9.3 現場布置根據場地實際情況合理地進行布置，設施設備按現場布置圖規定堆放，并隨施工基礎下部、上部等不同階段進行場地布置和調整。9.4 道路和場地(1) 施工區內道路暢通、平坦、整潔、不亂堆亂放，無散落物；構造物周圍應澆搗散水坡，四周保持清潔；場地平整不積水，無散落的雜物及散物；場地排水成系統，并暢通不堵塞。(2) 施工廢料集中堆放，及時處理。10 施工工藝流程圖10

113、.1 預應力箱梁施工工藝流程預應力現澆箱梁施工工藝流程圖（圖4）平整場地安裝底模和邊模加固地基搭設模板支架預壓支架觀察變形制作模板加工制作鋼筋安裝底板和腹板鋼筋安裝波紋管 制備預應力鋼絞線內模安裝報監理工程師審批澆筑混凝土制作混凝土試塊穿鋼絞線制作波紋管綁扎面板鋼筋砼配合比設計材料試驗備 料混凝土拌和混凝土運輸養護、拆模檢驗張拉設備準備張拉設備試塊檢測預應力張拉孔道壓漿、封錨養護10.2預應力工程施工工藝流程鋼絞線下料底模波紋管下料定位架立鋼筋鋼筋骨架波紋管安裝墊板、螺旋筋安裝穿鋼絞線安裝排氣管放置芯模澆灌砼管道維護制作砼試塊養護壓砼試塊鋼絞線張拉灌漿制灌漿試塊養護壓灌漿試塊交工資料整理圖51

114、1 質保、安全、文明施工和環保體系組織機構框圖項目經理：王光建質安負責人：李鴻彬總工程師：李廣金工程商務部工地試驗室材料設備部施工測量組工程機電部質量安全部工程技術部鋼筋班組混凝土班組人工班組模板班組機械班組圖6項目部安全管理小組框圖組長項目經理：王光建副組長質安負責人：李鴻彬副組長項目總工： 李廣金 工程材料部工程機電部工程安全部工程技術部工程商務部 圖7 文明施工組織機構框圖（圖8）文明施工領導小組組 長： 王光建副組長：李澤沛經理部各業務部工程隊物資機械部門其他部門安全質量部門施工技術部門文明施工措施檢查落實安全質量措施物資機械管理措施財務保證措施加強現場管理檢查落實檢查落實后勤保障措施

115、落實各項措施全員參與 全過程控制文明施工12 應急救援預案12.1 建立應急救援領導小組組長：王光建副組長：李澤沛組 員：李廣金 李鴻彬 向舟海 秦榮斌 蔣忠華 劉正江 江心華 袁建飛圖912.2 事故應急救援處理指定兼職的應急救援人員，參加急救內容培訓，定期進行應急救援演練，配備必要的應急救援器材、設備。設備和器材要經常性維護、保養，保證正常運轉。對可能發生的事故從多方面采取相應的措施提前預防，最重要的是要遵守安全操作規程。發生安全生產事故后，事故現場有關人員立即報告項目部，項目部接到事故報告后，迅速采用有效措施，組織搶救，防止事故擴大，減少人員傷亡和財產損失，并按國家有關規定立即如實報告當

116、地負有安全生產監督管理職責的部門，不隱瞞不報、謊報或拖延不報，不得故意破壞事故現場、毀滅有關證據。觸電急救。發現有人觸電時，首先迅速拉電閘斷電或用木方、木板等不良導電材料，將觸電人與接觸電器部位分離開，然后抬到平整的場地施行人工急救，并向項目部報告。摔傷急救。當有人自高處墜落摔傷時，應注意摔傷及骨折部位的保護，避免因不正確的抬運，使骨折錯位造成二次傷害。發現火險的處理方法。當現場有火險發生時，不要驚慌，應立即取出滅火器或接通水源撲救。當火勢較大，現場無力撲救時，立即撥打119報警講清火險發生的地點、情況、報告人及單位等。中暑應急措施。當有人發生中暑時，立即將中暑人員撤離高溫環境，在陰涼處休息，

117、并服含鹽冷飲；在頭部、腿部、腹股溝處放置水袋，同時以冷水、風油精擦洗全身，嚴重者立即送醫院搶救，并報公司有關部門。物體打擊應急處理。發生物體打擊時，搶救的重點應放在顱腦損傷、胸部骨折和創傷性出血上進行處理。首先需要觀察傷者的受傷情況、傷害性質，若休克，則讓其安靜、保暖、平臥、少動并將下肢抬高約20度左右。若呼吸心跳停止，則立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。坍塌事故應急處理。土方突發性坍塌時，組織力量，搶救傷員，同時切斷電源，防止觸電。人員要往兩側分開疏散，盡快離開危險區域。突發性公共衛生事件的應急處理。出現突發性公共衛生事件和流行病如“非典”“禽流感”等，項目部臨時成立事件領導小組，對非傳染性疾病的病人，快速治療；對事物中毒等病例，要立即送醫院診治，并向“衛生部門”送檢事物樣品。