1、XXXX武廣客運(yùn)專(zhuān)線XXTJ標(biāo)現(xiàn)澆箱梁施工組織編制:審核:批準(zhǔn):XXXX武廣客運(yùn)專(zhuān)線XXTJ標(biāo)第六總隊(duì)第一橋梁工程隊(duì)目 錄第一部分 現(xiàn)澆梁施工方案一、編制依據(jù)二、工程概況三、工程地質(zhì)和水文地質(zhì)四、支架施工五、梁體施工六、勞動(dòng)力組織七、施工機(jī)具及設(shè)備八、施工橫道圖九、質(zhì)量保證措施十.安全生產(chǎn)保證措施第二部分 支架檢算一、12.6#槽鋼分配梁檢算二、32米現(xiàn)澆箱梁支架布置計(jì)算表三、24米現(xiàn)澆箱梁支架布置計(jì)算表四、馬山大橋過(guò)車(chē)門(mén)洞第一部分 現(xiàn)澆梁施工方案一、 編制依據(jù)1、客運(yùn)專(zhuān)線350KM/h現(xiàn)澆箱梁通用圖。2、下形塘2號(hào)大橋施工工點(diǎn)圖。3、路橋施工計(jì)算手冊(cè)。二、工程概況本橋設(shè)計(jì)為跨谷直線橋，中心里

2、程DK1812+531.98，橋全長(zhǎng)193.76m。全橋位于直線上，雙線間距設(shè)計(jì)為5.0m。設(shè)計(jì)孔跨為：24+3232+24m簡(jiǎn)支箱梁。墩臺(tái)及基礎(chǔ)類(lèi)型：簡(jiǎn)支現(xiàn)澆箱梁橋墩采用矩形橋墩，橋臺(tái)采用矩形空心臺(tái)。全橋墩臺(tái)基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，樁徑采用1.00m。梁體類(lèi)型：本橋梁體設(shè)計(jì)為24m和32m簡(jiǎn)支現(xiàn)澆箱梁，簡(jiǎn)支梁固定支座設(shè)于每孔梁的新廣州端。三、 工程地質(zhì)和水文地質(zhì)1、 地質(zhì)條件雜填土，梢密，類(lèi)等級(jí)；粉質(zhì)黏土、黏土，硬塑，類(lèi)等級(jí)，0=180Kpa;粉質(zhì)砂巖、粉砂巖，全風(fēng)化，類(lèi)等級(jí)，0=250Kpa；粉質(zhì)砂巖、粉砂巖，強(qiáng)風(fēng)化，類(lèi)等級(jí)，0=300Kpa；粉質(zhì)砂巖、粉砂巖，弱風(fēng)化，類(lèi)等級(jí)，0=500K

3、pa；2、 水文地質(zhì)條件地下水主要分布于第四系粉質(zhì)黏土層，水量較貧乏。根據(jù)地下水樣的分析結(jié)果，地下水屬RCO3、ClCa型水。場(chǎng)地為石灰?guī)r地區(qū)，根據(jù)鐵路混凝土與砌體工程施工規(guī)范（TB102101-2001 J118-2001）的侵蝕性的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)判斷：地下水及地表水對(duì)混凝土具有中等侵蝕性。四、 支架施工方法 根據(jù)現(xiàn)有地形、環(huán)境和施工工期等多方面因素綜合考慮，準(zhǔn)備將此管段現(xiàn)澆梁采取貝雷片施工，模板為廠制定型鋼模板，鋼筋為鋼筋加工廠集中加工，現(xiàn)場(chǎng)綁扎，泵送送混凝土澆注，灑水養(yǎng)生，梁體張拉、壓漿、封錨以及支架拆除等工程。1、支架系統(tǒng) 由于我隊(duì)管段現(xiàn)澆梁橋跨較多并且較為分散，為了加快施工速度和提高周轉(zhuǎn)頻

4、率，且減少對(duì)地基處理的工程量，選定采用鋼管樁作為立柱，采用貝雷片作為縱向托梁，立柱布置密度按橋跨跨徑進(jìn)行布置，以大約每6.5米和9.0米設(shè)置一道，其中承臺(tái)處立柱盡量支立在承臺(tái)上，具體組成為：在土基上澆注一道梯形C25混凝土帶作為基礎(chǔ)（混凝土帶尺寸為：長(zhǎng)13.5米，上寬1米，下寬2.2米，高0.6米），臺(tái)座頂面預(yù)埋鋼板，鋼板規(guī)格為70cm70cm20mm，鋼管利用膨脹螺栓下錨在混凝土基礎(chǔ)上，鋼管采用500鋼管樁，在鋼管頂部放置鋼砂箱，在砂箱頂選用雙32b#工字鋼作為橫向分配梁，橫梁上架設(shè)貝雷片形成縱梁，貝雷片縱梁由17片組成。在貝雷縱梁上鋪設(shè)間距60cm的20a#工字鋼作分配梁，最后在工字鋼上鋪

5、設(shè)底模。2、 地基處理根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙，確定橋位地基承載力，但實(shí)際由于在施工橋位內(nèi)大部分為水田或積水區(qū)域，并且在施工橋梁下部結(jié)構(gòu)是對(duì)部分原狀土破壞，為保證在施工梁體過(guò)程中基礎(chǔ)不發(fā)生過(guò)大的饒度或沉降現(xiàn)象，決定對(duì)貝雷梁支墩基礎(chǔ)采取換填硬化（具體見(jiàn)支架基礎(chǔ)處理圖）。（1）、基礎(chǔ)換填：將支墩位置地表植被層、淤泥層和土層換填至所需持力層的深度（開(kāi)挖過(guò)程中利用靜力觸探儀確定深度），換填范圍的換填料采用級(jí)配碎石或6%水泥石粉拌和料，24米跨持力層地基承載力200KPa，32米跨持力層地基承載力210KPa。（2）、基礎(chǔ)夯實(shí)：根據(jù)支墩地基的地質(zhì)，在支墩基礎(chǔ)澆筑前首先對(duì)換填基礎(chǔ)進(jìn)行人工打夯、整平。（3）、砼澆注：在

6、支墩處采用C25擴(kuò)大基礎(chǔ)，基礎(chǔ)形式為（1.0+2.2）0.613.5條狀等腰梯形截面形式。（4）、排水溝設(shè)置：為保證雨水和養(yǎng)生用水從支架底部及時(shí)排出，防止雨水長(zhǎng)期浸泡使支墩下沉，在支墩周?chē)h(yuǎn)3米范圍內(nèi)設(shè)置排水溝，排水溝排水效果要好沒(méi)有積水形成。（5）、立墩底部鋼板的安放：在澆注基礎(chǔ)前首先在基礎(chǔ)上預(yù)埋厚度不小于20mm70cm70cm的鋼板，以擴(kuò)大支架的受力面積，使立桿受的軸心壓力更好的傳向地基。（6）、貝雷梁兩端設(shè)置：根據(jù)實(shí)際情況并經(jīng)濟(jì)的原則，貝雷梁兩端支墩設(shè)置在墩臺(tái)承臺(tái)上。3、靜載試驗(yàn)現(xiàn)澆箱梁底模鋪設(shè)完成后，采用砂袋法對(duì)支架進(jìn)行預(yù)壓。其作用：檢驗(yàn)支架的穩(wěn)定性和地基承載能力；測(cè)定沉降量，為底模

7、板標(biāo)高控制提供預(yù)留沉降值；消除模板支架之間的非彈性變形。由于現(xiàn)澆梁施工面較大，選取一跨32米現(xiàn)澆梁做預(yù)壓試驗(yàn)，具體操作如下：（1）、預(yù)壓前的準(zhǔn)備：貝雷支架平臺(tái)拼裝好以后，預(yù)壓荷載按第一次澆筑混凝土重量及相關(guān)其它施工荷載總重量的115%考慮。在支架平臺(tái)上提前設(shè)好高程控制點(diǎn)，通過(guò)對(duì)高程控制點(diǎn)的測(cè)量，確定支架的穩(wěn)定性及其變形情況。預(yù)壓時(shí)模擬砼施工順序進(jìn)行預(yù)壓。加載時(shí)由中間向兩端分層對(duì)稱(chēng)進(jìn)行，預(yù)壓荷載的加載以吊車(chē)為主，人工配合。（2）、預(yù)壓加載過(guò)程中的測(cè)量：用高精度水平儀觀測(cè)加載前的各高程控制點(diǎn)的標(biāo)高做好詳細(xì)記錄。加載到設(shè)計(jì)荷載的100%后，待2小時(shí)后對(duì)各高程控制點(diǎn)進(jìn)行第二次測(cè)量并做好詳細(xì)的測(cè)量記錄。

8、接著加載到設(shè)計(jì)荷載的115%，待24個(gè)小時(shí)后對(duì)各高程控制點(diǎn)進(jìn)行測(cè)量。直至每日沉降量小于1mm為止，以徹底檢驗(yàn)支架平臺(tái)及支架的剛度、強(qiáng)度和穩(wěn)定性，并消除支架的非彈性變形。（3）、卸載過(guò)程中的測(cè)量：卸載到設(shè)計(jì)荷載的100%后要對(duì)高程控制點(diǎn)進(jìn)行測(cè)量，做好詳細(xì)的測(cè)量記錄。荷載全部卸載后，對(duì)各控制點(diǎn)進(jìn)行最后一次高程點(diǎn)測(cè)量，以確定支架的非彈性變形的大小。（4）、預(yù)壓觀測(cè)數(shù)據(jù)的整理：根據(jù)加載前后以及卸載后測(cè)量的數(shù)據(jù)，確定支架的彈性變形量、非彈性變形量，為底模標(biāo)高的確定提供依據(jù)。（5）、預(yù)壓過(guò)程中的注意事項(xiàng)：在預(yù)壓過(guò)程中要安排專(zhuān)人對(duì)支架各部位進(jìn)行觀察，發(fā)現(xiàn)異常情況時(shí)馬上進(jìn)行卸載。 五、梁體施工1、支座安裝 支

9、座安裝前認(rèn)真檢查橋墩平面位置及頂面標(biāo)高，橋墩平面位置及頂面標(biāo)高符合設(shè)計(jì)要求，并在允許偏差范圍內(nèi)，放置支座部位的混凝土表面平整清潔。橋梁支座按設(shè)計(jì)要求和業(yè)主認(rèn)可的廠家供應(yīng)。進(jìn)場(chǎng)的支座按要求進(jìn)行抽檢，檢驗(yàn)合格后將檢查結(jié)果報(bào)送監(jiān)理工程師。安裝完畢后確保其頂、底面與梁、墩之間無(wú)縫隙。2、鋼筋工程鋼筋進(jìn)場(chǎng)后首先進(jìn)行抽樣檢驗(yàn)，合格后方可使用。鋼筋在鋼筋棚內(nèi)集中加工制作，嚴(yán)格控制鋼筋的配料尺寸；嚴(yán)格把好配料關(guān)，派有經(jīng)驗(yàn)的人負(fù)責(zé)，實(shí)行定期抽檢。不合格者責(zé)令返工并予處罰，直至符合設(shè)計(jì)要求；加工時(shí)嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)圖紙及有關(guān)規(guī)范進(jìn)行，確保其形狀、規(guī)格、尺寸和焊接質(zhì)量滿(mǎn)足要求。已加工好的鋼筋按編號(hào)進(jìn)行堆碼，并掛牌標(biāo)識(shí)，以

10、防止使用時(shí)混淆。鋼筋原材和半成品采用架空存放，并用彩條布遮蓋防止生銹。鋼筋主筋接頭位置要求位于最小應(yīng)力處，并錯(cuò)開(kāi)布置。梁體主筋盡量采用對(duì)焊接長(zhǎng)，采用搭接焊接長(zhǎng)時(shí)，搭接長(zhǎng)度：?jiǎn)蚊婧?0d，雙面焊5d（鋼筋直徑）。鋼筋先綁扎底板主筋，并將架立筋套入底板筋內(nèi)，最后再綁隔板鋼筋。將內(nèi)模安裝就位后，綁扎頂板主筋和剩余部分鋼筋。鋼筋安裝確保位置準(zhǔn)確、不位移，綁扎鋼筋的扎絲多余部分應(yīng)想構(gòu)件內(nèi)側(cè)彎折，以免因外露形成銹斑影響混凝土感觀質(zhì)量。鋼絞線預(yù)留孔道的施工與鋼筋工程同步進(jìn)行，施工時(shí)對(duì)節(jié)點(diǎn)鋼筋進(jìn)行放樣，調(diào)整鋼筋間距及位置，保證預(yù)留孔道順暢通過(guò)節(jié)點(diǎn)。然后從鋼筋骨架內(nèi)穿入就位，波紋管接長(zhǎng)用大一號(hào)的套接管接長(zhǎng)，套接

11、管兩頭用綁扎絲扎緊，以免漏漿?；炷凉嘧⑶白屑?xì)檢查波紋管，發(fā)現(xiàn)空隙和孔洞及時(shí)包裹。為保證混凝土保護(hù)層厚度，在鋼筋骨架與模板之間錯(cuò)開(kāi)放置適宜的混凝土墊塊，并將骨架側(cè)面的墊塊綁扎牢固。3、模板工程 為了保證梁體表面混凝土的光潔和平整，箱梁的側(cè)模及底模采用大塊定型鋼模板，內(nèi)模采用竹膠板及木板，用于模板的木板和鋼材符合承重結(jié)構(gòu)的選材標(biāo)準(zhǔn)，模板具有足夠的剛度以防止在使用過(guò)程中變形過(guò)大。支架拼裝完成后，開(kāi)始進(jìn)行模板的安裝，首先安裝底模，待預(yù)壓完成后，安裝外側(cè)模，底腹板鋼筋綁扎完成后安裝內(nèi)模，外模考慮便于施工和美觀，箱梁采用標(biāo)準(zhǔn)節(jié)每2.5米/節(jié)，外模考慮小桁架支撐。模板及所有預(yù)埋件安裝完畢后，清除模板中所有

12、污物、碎屑、水及其他雜物，經(jīng)監(jiān)理工程師檢查認(rèn)可后方可澆筑混凝土。4、混凝土工程 現(xiàn)澆梁采用C50高性能混凝土，混凝土攪拌采用大型的混凝土攪拌機(jī)集中攪拌，攪拌前由試驗(yàn)人員對(duì)攪拌站的原材料、攪拌設(shè)備等各方面進(jìn)行抽查，并全程對(duì)攪拌過(guò)程進(jìn)行監(jiān)控，通過(guò)加強(qiáng)現(xiàn)場(chǎng)管理實(shí)現(xiàn)混凝土施工質(zhì)量的控制。 （1）在正式澆筑混凝土前，作好技術(shù)交底工作，落實(shí)操作人員的崗位職責(zé)、作用班次、交接時(shí)間和交接制度。 （2）派駐工地值班員現(xiàn)場(chǎng)調(diào)度車(chē)輛，避免混凝土在工地停留時(shí)間過(guò)長(zhǎng)造成混凝土各項(xiàng)性能指標(biāo)下降。 （3）混凝土由罐車(chē)運(yùn)送至工地后，采用混凝土輸送泵泵送入模。（4）混凝土采用分層澆筑、分層振搗，分層厚度不得超過(guò)40cm，一般振

13、搗時(shí)間為15s為宜，不得出現(xiàn)漏振、欠振和過(guò)振。在混凝土澆筑過(guò)程中，隨時(shí)觀察所設(shè)置的預(yù)埋件、預(yù)留孔的位置是否移動(dòng)，若發(fā)現(xiàn)位移應(yīng)及時(shí)校正。（5）梁體混凝土連續(xù)澆筑，全斷面一次澆筑成型。灌注時(shí)從箱梁一端向另一端進(jìn)行施工。灌注采用水平分層和斜向分段的工藝。先后兩層混凝土的間隔時(shí)間不得超過(guò)初凝時(shí)間。（6）梁體混凝土澆筑順序先澆筑底板，再澆筑兩側(cè)腹板，最后澆注頂板，頂板澆注順序?yàn)橄戎虚g后兩側(cè)最后翼緣板，澆注底板時(shí)，混凝土輸送管通過(guò)頂部預(yù)留的窗口，混凝土振搗時(shí)禁止觸及波紋管和梁體模板。（7）腹板的混凝土澆注要求兩側(cè)同步進(jìn)行，以防一側(cè)澆筑過(guò)多產(chǎn)生偏壓而使內(nèi)模發(fā)生偏移?；炷料侣涓叨炔坏贸^(guò)2m，嚴(yán)禁在施工過(guò)程

14、中向混凝土加水。（8）混凝土澆注過(guò)程中，隨時(shí)檢測(cè)、控制混凝土坍落度，并按要求隨機(jī)取樣做標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試件和同條件養(yǎng)護(hù)試件。（9）橋面混凝土采取兩次收面，在進(jìn)行完第二次壓光后，用濕潤(rùn)麻袋覆蓋養(yǎng)生。混凝土的覆蓋養(yǎng)生時(shí)間不得少于14天，在橋面混凝土強(qiáng)度未達(dá)到2.5MPa時(shí)嚴(yán)禁人員在其上行走。5、預(yù)應(yīng)力工程（1）張拉 梁段混凝土張拉分為早期張拉和終張拉兩個(gè)階段進(jìn)行,早期張拉時(shí)模板要先松開(kāi),不要對(duì)梁體壓縮造成阻礙,當(dāng)梁體混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的80%后方可進(jìn)行張拉，張拉強(qiáng)度為設(shè)計(jì)值的20%,張拉順序?yàn)橄雀拱迨⒑箜敻埂迨瑥耐庵羶?nèi)左右對(duì)稱(chēng)張拉，最大不均勻束不得超過(guò)1束，兩端伸長(zhǎng)量基本保持一致，終張拉應(yīng)在梁體

15、混凝土強(qiáng)度及彈性模量達(dá)到設(shè)計(jì)值進(jìn)行，張拉采取雙控，以油壓表讀書(shū)為主，以預(yù)應(yīng)力筋伸長(zhǎng)值進(jìn)行校核。預(yù)應(yīng)力筋的錨、夾具必須符合設(shè)計(jì)要求，在使用前，進(jìn)行外觀、硬度和靜載錨固性能檢查，并符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)預(yù)應(yīng)力混凝土用錨具、夾具和連接器的規(guī)定，機(jī)具設(shè)備及儀表進(jìn)行定期維修和校驗(yàn)，張拉設(shè)備配套校驗(yàn)期不大于半年，油表不大于1周，千斤頂不大于1個(gè)月。在使用過(guò)程中出現(xiàn)反常現(xiàn)象時(shí)重新校驗(yàn)。鋼絞線下料長(zhǎng)度按照設(shè)計(jì)確定，鋼絞線采用砂輪切割機(jī)下料，下料后進(jìn)行梳整、編束?？v向預(yù)應(yīng)力鋼束穿束采用卷?yè)P(yáng)機(jī)牽引、人工配合。縱向預(yù)應(yīng)力張拉流程：清理孔道穿束安裝錨具張拉設(shè)備就位整束張拉至控制應(yīng)力的50%100%控制張拉應(yīng)力并持荷5min

16、（量測(cè)伸長(zhǎng)值）錨固切除多余鋼絞線封錨壓漿。預(yù)應(yīng)力施加時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋、錨具和千斤頂位于同一軸線上，預(yù)應(yīng)力張拉采用以張拉力為主、以伸長(zhǎng)量值作校核的“雙控”張拉法，當(dāng)實(shí)際伸長(zhǎng)量與計(jì)算伸長(zhǎng)量之差大于6%時(shí)，查明原因及時(shí)處理。錨固階段張拉端預(yù)應(yīng)力筋的內(nèi)縮量符合設(shè)計(jì)要求，預(yù)應(yīng)力筋的斷絲、滑絲數(shù)量，不超過(guò)規(guī)定數(shù)值。預(yù)應(yīng)力束張拉完畢后，杜絕撞擊錨具和鋼束，立即進(jìn)行管道壓漿。為確保本橋預(yù)應(yīng)力質(zhì)量，施工時(shí)從施工工藝、定位鋼筋、管道線型等方面嚴(yán)加控制。管道安裝前除去管道兩端的毛刺并檢查管道質(zhì)量及兩端截面形狀，遇有可能漏漿時(shí)采取措施割除，遇有管道兩端截面有變形及時(shí)整形后應(yīng)用。接管處及管道與喇叭管連接處用膠帶將其密封防止

17、漏漿。預(yù)應(yīng)力管道每50厘米設(shè)置定位鋼筋網(wǎng)片一道，定位后的管道軸線偏差不大于0.5厘米。管道與喇叭管連接處，管道要垂直于錨墊板。夾片應(yīng)用開(kāi)口手柄同時(shí)將兩夾片均勻打入錨環(huán)，使兩夾片外端面處于同一平面內(nèi)，兩夾片高差大于2毫米者取出重新安裝。錨環(huán)使用前檢查內(nèi)壁有否生銹，對(duì)生銹者進(jìn)行除銹處理后使用。錨下混凝土嚴(yán)格振實(shí)，同時(shí)在穿束前先清除錨具喇叭管內(nèi)的砂漿和混凝土。合理控制限位板的限位量，合理的限位量使鋼絞線沒(méi)有刮痕和輕微刮痕。各種預(yù)應(yīng)力筋，均采用圓盤(pán)切割機(jī)切割。針對(duì)曲線孔道的特點(diǎn)，原則上在每束鋼束中部設(shè)置三通管，鋼束長(zhǎng)超過(guò)60m的，按相距20m的原則，在波紋管每個(gè)波峰的最高點(diǎn)設(shè)立泌水管，泌水管為鋼管，高

18、出混凝土200mm。預(yù)應(yīng)力筋伸長(zhǎng)值計(jì)算為l=PL/EA，其中P為設(shè)計(jì)張拉力，L為預(yù)應(yīng)力筋的有效長(zhǎng)度，E為預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量，A為預(yù)應(yīng)力筋的有效橫截面積。在現(xiàn)場(chǎng)預(yù)應(yīng)力施工時(shí)，除了要對(duì)張拉力進(jìn)行控制外，同時(shí)也要對(duì)預(yù)應(yīng)筋的伸長(zhǎng)值進(jìn)行控制，即在達(dá)到設(shè)計(jì)張拉力時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋的實(shí)測(cè)伸長(zhǎng)值與理論計(jì)算出的伸長(zhǎng)值不應(yīng)超過(guò)6%，否則就要檢查是哪個(gè)方面出現(xiàn)了問(wèn)題，待問(wèn)題解決后再繼續(xù)施工。（2）封錨張拉完錨固穩(wěn)定后,切除多余的鋼絞線,且預(yù)應(yīng)力筋的外露長(zhǎng)度不宜小于預(yù)應(yīng)力筋的1.5倍,且不宜小于30mm,封錨時(shí)要保證預(yù)應(yīng)力筋的保護(hù)層厚度不宜小于50mm。（3）壓漿預(yù)應(yīng)力張拉完后，應(yīng)在48h內(nèi)進(jìn)行管道壓漿，壓漿采用UB3型注

19、漿泵，采用灰漿攪拌機(jī)進(jìn)行水泥漿攪拌。攪拌后的水泥漿符合現(xiàn)行鐵路混凝土與砌體工程施工規(guī)范的有關(guān)規(guī)定，進(jìn)行流動(dòng)度、泌水性試驗(yàn)，并制作漿體強(qiáng)度試塊?？v向預(yù)應(yīng)力張拉完成后，切除多余鋼絞線，進(jìn)行封錨混凝土立模澆筑，同時(shí)用PVC管預(yù)留孔道，以便安裝壓漿閥門(mén)。壓漿前先用高壓水清洗管道，管道壓漿保持密實(shí)，水泥漿標(biāo)號(hào)35MPa，水灰比不大于0.4，水泥選用R42.5號(hào)普硅水泥，壓漿后3d內(nèi)，梁體及環(huán)境溫度不得低于50C，終凝時(shí)間應(yīng)小于24h，壓漿時(shí)漿體溫度應(yīng)不超過(guò)350C。輸漿管選用高強(qiáng)橡膠管，抗壓能力1MPa，壓力灌漿時(shí)不易破裂，保持連接牢固，避免脫管。水泥漿進(jìn)入注漿泵之前通過(guò)1.2mm的篩網(wǎng)進(jìn)行過(guò)濾。壓漿工

20、作在灰漿流動(dòng)性下降前進(jìn)行（約3045分鐘時(shí)間內(nèi)），孔道一次連續(xù)灌注。當(dāng)出漿孔閥門(mén)出漿濃度與進(jìn)漿濃度一致時(shí)，方可封閉保壓，進(jìn)漿口閥門(mén)必須待壓力上升至0.60.7Mpa，持荷2min保壓時(shí)間且無(wú)漏水和漏漿時(shí)關(guān)閉，錨具上的漏漿縫隙，在壓漿前采用封錨混凝土封閉。中途換管道時(shí)間內(nèi)，繼續(xù)啟動(dòng)灌漿泵，讓漿體循環(huán)流動(dòng)。灌漿時(shí)作好記錄，以防漏壓在澆筑梁體封端混凝土前，先將承壓板表面的黏漿和錨環(huán)外面上部的灰漿鏟除干凈，為了保證混凝土接縫處結(jié)合良好，應(yīng)將原混凝土表面鑿毛，并焊上鋼筋網(wǎng)片，封端混凝土應(yīng)采取無(wú)收縮混凝土進(jìn)行封堵其混凝土強(qiáng)度不得低于設(shè)計(jì)要求。6、支架拆除對(duì)支架拆除作業(yè)前，對(duì)參加作業(yè)人員進(jìn)行技術(shù)安全交底，在

21、統(tǒng)一指揮下，按照確定的方案進(jìn)行拆除作業(yè)。按照先上后下、先外后里，先架面材料后構(gòu)架材料、先附件后結(jié)構(gòu)件的順序，一件一件的松開(kāi)跨結(jié)、取出并隨即吊下（或集中到毗鄰的未拆的架面上，扎捆后吊下）。分段整體吊下貝雷片時(shí)要加強(qiáng)指揮、相互詢(xún)問(wèn)和協(xié)調(diào)作業(yè)步驟，嚴(yán)禁不按程序進(jìn)行作業(yè)，拆除立桿時(shí)，在把穩(wěn)上端后，在松開(kāi)下端連接取下。嚴(yán)禁將卸下的材料拋向地面，在存放各類(lèi)桿件時(shí)應(yīng)分類(lèi)存放，盡量不使其變形，以增加其周轉(zhuǎn)次數(shù)。六、勞動(dòng)力組織工種數(shù)量備注技術(shù)人員4技術(shù)指導(dǎo)、測(cè)量管理人員3現(xiàn)場(chǎng)指揮混凝土工8梁體混凝土澆筑模板工8模板安裝、拆除起重工12支架拼裝和拆除普工20支架預(yù)壓、混凝土養(yǎng)生鋼筋工20鋼筋加工，安裝合計(jì)75七、

22、施工機(jī)具及設(shè)備序號(hào)機(jī)具及設(shè)備名稱(chēng)數(shù)量型號(hào)1挖掘機(jī)2PC2002起重機(jī)1浦沅25T3自卸汽車(chē)215T4混凝土罐車(chē)58m35汽車(chē)式混凝土輸送泵1中跨奔馳6鋼筋切斷機(jī)1WQ6-J407鋼筋彎曲機(jī)1GTB-40B8鋼筋對(duì)焊機(jī)1VN-100A9電焊機(jī)10BX3-100-210卷?yè)P(yáng)機(jī)2JK-0511液壓千斤頂212張拉油泵213灰漿攪拌機(jī)114壓漿泵115貝雷片400片31.50.15m16貝雷片44片1.591.50.15m17鋼管樁540m600mm =8mm18工字鋼16T36b#19工字鋼11T50a20槽鋼62T12.6#21鋼砂箱56個(gè)500mm h=400mm22A3鋼板360塊75cm75

23、cm20mm23現(xiàn)澆梁底模3跨32米24現(xiàn)澆梁側(cè)模2跨32米2.5米/片25現(xiàn)澆梁內(nèi)模2跨32米竹膠板及木板八、施工橫道圖施工橫道圖見(jiàn)后附表九、質(zhì)量保證措施1、積極采用新技術(shù)、新工藝。工程技術(shù)人員深入施工現(xiàn)場(chǎng)，及時(shí)檢查施工方案、工藝落實(shí)情況及存在的問(wèn)題，針對(duì)具體情況及時(shí)制定相應(yīng)施工技術(shù)措施，保證工程質(zhì)量。2、嚴(yán)把工程材料質(zhì)量關(guān)，從選擇料源起到采購(gòu)、加工、保管、發(fā)放、施工過(guò)程都堅(jiān)持檢驗(yàn)制度，堅(jiān)決防止不合格材料進(jìn)入工程實(shí)體。3、加強(qiáng)工序質(zhì)量檢查、控制，嚴(yán)格執(zhí)行工序檢查、合格轉(zhuǎn)序制度。4、主動(dòng)檢查質(zhì)量監(jiān)督站、業(yè)主監(jiān)察及監(jiān)理工程師的隨時(shí)抽查和重點(diǎn)檢查。5、支架搭設(shè)前按預(yù)定的設(shè)計(jì)方案進(jìn)行地基換填處理，以

24、保證上部梁體混凝土澆注時(shí)支架基礎(chǔ)的穩(wěn)定性。6、鋼模板在設(shè)計(jì)時(shí)。有足夠的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性，確保梁部各尺寸正確，具有能經(jīng)多次使用不致產(chǎn)生影響梁體外形的剛度。7、混凝土澆筑前搞好技術(shù)交底工作，對(duì)所有施工機(jī)械進(jìn)行一次檢查，備足、備齊各種施工用料。8、預(yù)應(yīng)力筋穿束由人工進(jìn)行，在梁體混凝土澆注前穿入。張拉采用分批對(duì)稱(chēng)的原則進(jìn)行，張拉前對(duì)張拉設(shè)備進(jìn)行配套標(biāo)定，張拉采用張拉力和伸長(zhǎng)值“雙控”，張拉完畢后，用砂輪切割機(jī)切除多余的鋼絞線，然后用砂漿包裹錨頭，砂漿達(dá)到強(qiáng)度要求后即可壓漿，鋼絞線張拉完48小時(shí)內(nèi)進(jìn)行壓漿，順序?yàn)樽韵露线M(jìn)行，每個(gè)管道一次壓完，不得中途停頓。壓漿時(shí)從一端向另一端進(jìn)行，至另一端出水、出稀

25、漿至濃漿時(shí)，關(guān)閉出漿口閥門(mén)，并繼續(xù)壓漿，當(dāng)壓力達(dá)到0.7MPa以上時(shí)，保壓關(guān)閉進(jìn)漿閥門(mén)。十.安全生產(chǎn)保證措施1.雷電期間作業(yè)安全措施：(1)施工場(chǎng)地的支架及所有臨時(shí)設(shè)施場(chǎng)設(shè)置防雷設(shè)施,定期檢查接地電阻,防止雷擊。(2)雷電來(lái)臨時(shí),立即停止現(xiàn)場(chǎng)施工,將施工人員撤至安全地點(diǎn),并將雷電來(lái)臨和雷電已過(guò)的信號(hào)通知施工人員。2、支架搭設(shè)及拆卸作業(yè)安全措施：、作業(yè)現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)設(shè)安全城河圍護(hù)和警示標(biāo)志，禁止無(wú)關(guān)人員進(jìn)入危險(xiǎn)區(qū)域。高支架兩側(cè)采用安全立網(wǎng)完全封閉。、大霧、大雨天氣和6級(jí)以上大風(fēng)時(shí)，不得進(jìn)行高支架上的高處作業(yè)。雨后作業(yè)，必須采取安全防滑措施。、架上作業(yè)人員應(yīng)穿防滑鞋和配掛好安全帶。為保證作業(yè)的安全，腳下應(yīng)

26、鋪設(shè)必要數(shù)量的腳手架，并應(yīng)鋪設(shè)平穩(wěn)，且不得有探頭板。當(dāng)暫時(shí)無(wú)法鋪設(shè)落腳板時(shí)，用于落腳或抓握、把（夾）持的桿件均應(yīng)為穩(wěn)定的構(gòu)架部分，著力點(diǎn)與構(gòu)架節(jié)點(diǎn)的水平距離應(yīng)不大于0.8m，垂直距離應(yīng)不大于1.5m。位于立桿頭之上的自由立桿（尚未與水平桿跨接者）不的用作把持桿。、作業(yè)人員應(yīng)做好分工和配合，傳遞桿件應(yīng)掌握好重心，平穩(wěn)傳遞。不要用力過(guò)猛，以免引起人身和桿件失衡。對(duì)每完成的一道工序，要相互詢(xún)問(wèn)并確認(rèn)才能進(jìn)行下一道工序。、業(yè)人員應(yīng)佩帶工具袋，工具用后裝于袋中，不要防在架子上，以免掉落傷人。、架設(shè)材料要隨上隨用，以免放置不當(dāng)時(shí)掉落。、架上作業(yè)時(shí)，不得隨意拆除基本結(jié)構(gòu)桿件，因作業(yè)的需要必須拆除某些桿件時(shí)，

27、必須取得施工主管和技術(shù)人員的同意，并采取可靠的加固措施后方可拆除。架上作業(yè)時(shí)，不得隨意拆除安全防護(hù)措施，未有設(shè)置或設(shè)置不符合要求時(shí)，必須補(bǔ)設(shè)或改善后，才能上架進(jìn)行作業(yè)。模拆除作業(yè)前，對(duì)參加作業(yè)的全體人員進(jìn)行技術(shù)交底，在統(tǒng)一指揮下，按照確定的方案進(jìn)行拆除作業(yè)。一定要按照先上后下、先外后里、先架面材料后構(gòu)架材料、先附件后結(jié)構(gòu)件的順序，一件一件的松開(kāi)跨結(jié)、取出并隨即吊下（或集中到毗鄰的未拆的架面上，扎捆后吊下）。十、 安全事故的預(yù)防及其應(yīng)急預(yù)案1、高處墜落事故的預(yù)防及其應(yīng)急預(yù)案建筑行業(yè)施工過(guò)程中，高處作業(yè)的機(jī)會(huì)比較多，經(jīng)常在四處臨空的高處進(jìn)行作業(yè)，施工條件差，危險(xiǎn)因素多。多年來(lái)，高墜傷亡事故占全部事

28、故的比例較高，達(dá)40%，這種事情對(duì)外會(huì)影響較大，要作為全建筑行業(yè)的問(wèn)題抓緊工作。避免發(fā)生高處墜落事故，必須加強(qiáng)監(jiān)控管理。對(duì)職工進(jìn)行預(yù)防高處墜落的技術(shù)知識(shí)教育，使他們熟悉操作必須使用的工具和防護(hù)用具。同時(shí)，在技術(shù)上采取有效的防護(hù)措施。防止高處墜落事故的基本安全要求以預(yù)防墜落事故為目標(biāo)，對(duì)于恐怕發(fā)生墜落事故等事故的特定危險(xiǎn)施工，在施工前，制定防范措施，并應(yīng)在日常安全檢查中加以確認(rèn)。 凡身體不適合從事高處作業(yè)的人員不得從事高處作業(yè)。從事高處作業(yè)的人員要按規(guī)定進(jìn)行體檢和定期體檢。 嚴(yán)禁穿硬塑料等易滑鞋、高跟鞋。 作業(yè)人員嚴(yán)禁互相打鬧，以免失足發(fā)生墜落危險(xiǎn)。 進(jìn)行懸空作業(yè)時(shí)，應(yīng)有牢靠的立足點(diǎn)并正確系掛安

29、全帶。 卸料平臺(tái)外側(cè)邊，必須設(shè)置1.2m高且能承受任何方向的1000N外力的臨時(shí)護(hù)欄，護(hù)欄圍密目式（2000目）安全網(wǎng)。 所有操作層均張掛兩道安全平網(wǎng)。發(fā)生高處墜落事故應(yīng)急預(yù)案當(dāng)發(fā)生高處墜落事故后，搶救的重點(diǎn)放在對(duì)休克、骨折和出血上進(jìn)行處理。 發(fā)生高處墜落事故，應(yīng)馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質(zhì)，如傷員發(fā)生休克，應(yīng)先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應(yīng)立即進(jìn)行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動(dòng)，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫(yī)院進(jìn)行搶救治療。 出項(xiàng)顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應(yīng)平臥，面部轉(zhuǎn)向一側(cè)，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入

30、，發(fā)生喉堵塞。有骨折者，應(yīng)初步固定后在搬運(yùn)。遇有凹陷骨折、嚴(yán)重的顱底骨折及嚴(yán)重的腦損傷癥狀出現(xiàn)，創(chuàng)傷處用消毒的紗桿或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時(shí)送就近有條件的醫(yī)院治療。 發(fā)現(xiàn)脊椎受傷者，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運(yùn)時(shí)，將傷者平臥放在帆布擔(dān)架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運(yùn)過(guò)程，嚴(yán)禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運(yùn)。 發(fā)現(xiàn)傷者手足骨折，不要盲目搬運(yùn)傷者。應(yīng)在骨折部立用夾扳把受傷位置臨時(shí)固定，使斷端不再移應(yīng)或刺傷肌肉，神經(jīng)或血管。固定方法：以固定骨折出上下關(guān)節(jié)為原則，可就地取材，用木扳、竹頭等，在無(wú)材料的情況下

31、，上肢可固定在身側(cè)，下肢與腱側(cè)下肢縛在一起。 遇有創(chuàng)傷性出血的傷員，應(yīng)迅速扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現(xiàn)場(chǎng)止血處理措施：一般傷口小的止血法：先用生理鹽水（0.9%Nacl溶液）沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊地包扎。加壓包扎止血法：用紗布、棉花等做成軟墊，放在傷口上再加包扎，來(lái)增強(qiáng)壓力而達(dá)到止血。止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮管或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結(jié)扎在上臂1/2處（靠近心臟位置），下肢出血結(jié)扎在大腿上1/3處（靠近心臟位置）。結(jié)扎時(shí)，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540分鐘放松一次，每次放松0.51分鐘。 動(dòng)用最

32、快的交通工具或其他措施，及時(shí)把傷者送往鄰近醫(yī)院搶救，運(yùn)送途中應(yīng)盡量減少顛簸。同時(shí)，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。2、物體打擊事故的預(yù)防及其應(yīng)急預(yù)案物體打擊傷害是建筑行業(yè)常見(jiàn)事故四大傷害的其中一種，特別在施工周期短，勞動(dòng)力、施工機(jī)具、物料投入較多，交叉作業(yè)時(shí)常有出現(xiàn)。這就要求在高處作業(yè)的人員對(duì)機(jī)械運(yùn)行、物料傳接、工具的存放過(guò)程中，都必須確保安全，防止物件墜落傷人的事故發(fā)生。 防止物體打擊事故基本安全要求 人員進(jìn)入施工現(xiàn)場(chǎng)必須按規(guī)定配帶安全帽。應(yīng)在規(guī)定的安全通道內(nèi)出入和上下，不得在非規(guī)定通道位置行走。 安全通道上方應(yīng)搭設(shè)雙層防護(hù)棚，防護(hù)期使用的材料要能防止高空墜落物穿透。 臨時(shí)設(shè)施的

33、蓋頂不得使用石棉瓦作蓋頂。 作業(yè)過(guò)程一般常用工具必須放在工具袋內(nèi)，物料傳遞不準(zhǔn)往下或向上亂拋材料和工具等物件。所有物料應(yīng)堆放平穩(wěn)，不得放在臨邊及洞口附近，并不可防礙通行。 高空安裝起重設(shè)備或垂直運(yùn)輸機(jī)具，要注意零部件落下傷人。 吊運(yùn)一切物料部必須由持有司索工上崗證人員進(jìn)行綁碼，散料應(yīng)用吊藍(lán)裝置好后才能起吊。 拆除或拆卸作業(yè)要在設(shè)置警戒區(qū)域、有人監(jiān)護(hù)的條件下進(jìn)行。 高處拆除作業(yè)時(shí)，對(duì)拆除下的物料要及時(shí)清理和運(yùn)走，不得向下丟棄。發(fā)生物件打擊應(yīng)急措施當(dāng)發(fā)生物件打擊事故后，搶救的重點(diǎn)放在對(duì)顱腦損傷、胸部骨折和出血進(jìn)行處理。發(fā)生物件打擊事故，應(yīng)馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質(zhì)，如

34、傷員發(fā)生休克，應(yīng)先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應(yīng)立即進(jìn)行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動(dòng)，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫(yī)院進(jìn)行搶救治療。出項(xiàng)顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢?；杳哉邞?yīng)平臥，面部轉(zhuǎn)向一側(cè)，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發(fā)生喉堵塞。有骨折者，應(yīng)初步固定后在搬運(yùn)。遇有凹陷骨折、嚴(yán)重的顱底骨折及嚴(yán)重的腦損傷癥狀出現(xiàn)，創(chuàng)傷處用消毒的紗桿或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時(shí)送就近有條件的醫(yī)院治療。機(jī)械傷害事故的預(yù)防及其應(yīng)急預(yù)案隨著建設(shè)規(guī)模的擴(kuò)大，機(jī)械化水平的提高，令人擔(dān)憂(yōu)的問(wèn)題就是機(jī)械傷害事故的增加。機(jī)械傷害、起重吊裝傷害已排在“四大傷害

35、”之中。應(yīng)引起安全、設(shè)備營(yíng)理人員的高度重視。機(jī)械傷害事故原因隨比較復(fù)雜，當(dāng)采取相應(yīng)的措施是可以減少或避免事故發(fā)生，按機(jī)械的特點(diǎn)和工程特點(diǎn)提出危險(xiǎn)環(huán)節(jié)和重點(diǎn)部位，不妨把關(guān)。高支模坍塌事故的急救援預(yù)案救援領(lǐng)導(dǎo)小組：組 長(zhǎng)：李世安副組長(zhǎng)：黃朝進(jìn) 張桂杰 龐付軍 余濤 馬立敬組 員：張明 姚家貴 楊保健 李俊普 高宏偉配備機(jī)械：吊車(chē)2臺(tái)、挖掘機(jī)2臺(tái)、裝載機(jī)1臺(tái)救治中心：永興縣第二人民醫(yī)院第二部分 支架檢算32米現(xiàn)澆梁支架檢算一、檢算過(guò)程中用到的各種參數(shù) 鋼材E=2.1105MPa=2.1108KPa單排單層貝雷片I=250497.2cm4, W=3578.5 cm3 M=788.2KN.m;Q=245

36、.2KN 貝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m 22號(hào)工字鋼I=3400cm4, W=309 cm3, 每延米自重q=42kg/m。20號(hào)工字鋼I=2370cm4, W=239 cm3, 每延米自重q=27.9kg/m。28號(hào)工字鋼I=7110cm4, W=508 cm3, 每延米自重q=43.4kg/m。32號(hào)工字鋼I=11620cm4, W=726 cm3, 每延米自重q=57.7kg/m。二、腹板部分，設(shè)3排貝雷片 鋼材E=2.1105MPa=2.1108KPa3排單層貝雷片力學(xué)參數(shù)I=250497.23=751491.6cm4，W=10735.5 cm3 M=2364

37、.6KN.m;Q=735.6KN 檢算過(guò)程所應(yīng)考慮的各種荷載:1、貝雷片自重q1=915/3=305kg/m=3.05KN/m 2、施工人員荷載q2=2.52.751=6.875 KN/m 3、振搗荷載q3=2.02.75=5.5KN/m4、模板荷載(在腹板附近處)q4=腹板處模板重量+內(nèi)模標(biāo)準(zhǔn)架+內(nèi)模絎架+內(nèi)模模板系+內(nèi)模支架系+底模系=(81.084.0/2/32/(2.5+3.3)+0.1+0.11+0.312(內(nèi)模暫考慮30t)+0.3+24.779/32/52.75)10=20.21KN/m5、梁體自重 腹板q5=(2.5+2.5+0.4)0.451/225=30.375KN/m 頂

38、板q6=(0.650.451+(0.65+0.3)/22.75)25=39.97KN/m 底板q7=10.282.7525=19.25KN/m6、分配型鋼(暫按2根32號(hào)工字鋼間距2m)q8=520.0422.75/2=0.5775KN/m貝雷片所受荷載q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 + q8 =(6.875+5.5)1.4+(3.05+20.21+30.375+39.97+19.25+0.5775)1.2=153.447KN/m，貝雷梁跨徑按9m進(jìn)行檢算,檢算時(shí)按三跨連續(xù)梁受均布荷載進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算 M=0.1ql2=0.1153.44792=1242.86

39、KN.mM=2364.6KN.m 滿(mǎn)足要求 Q=0.6ql=0.6153.4479=826.61Q1.2=882.72KN(剪力在臨時(shí)結(jié)構(gòu)中可不考慮荷載分項(xiàng)系數(shù),而且可考慮應(yīng)力提高系數(shù)1.2,在進(jìn)行Q檢算過(guò)程中如果將荷載分項(xiàng)系數(shù)不進(jìn)行考慮,即能滿(mǎn)足結(jié)構(gòu)受力特性,不需考慮應(yīng)力提高系數(shù))滿(mǎn)足要求 f=0.677ql4/(100EI)=0.677153.44794/(1002.1108751491.610-8)=0.0043m=4.3mmf=l/400=9000/400=22.5mm三、底板箱梁中心位置處設(shè)雙排貝雷片雙排單層貝雷片I=500994.4cm4, W=7157 cm3 M=1576.4K

40、N.m;Q=490.4KN 檢算過(guò)程所考慮的荷載:1、貝雷片自重q1=710/3=203.3kg/m=2.033KN/m 2、施工人員荷載q2=2.52.751=6.875 KN/m 3、振搗荷載q3=2.02.75=5.5KN/m4、模板荷載q4=底板荷載+內(nèi)模標(biāo)準(zhǔn)架+內(nèi)模絎架+內(nèi)模模板系+內(nèi)模支架系=(24.779/32/52.75+0.1+0.11+0.312(內(nèi)模暫考慮30t)+0.3)10=20.21KN/m6、梁體自重 頂板 q5=(0.65+0.3)/22.75)25=32.66KN/m 底板 q6=10.282.7525=19.25KN/m7、分配型鋼(2根32號(hào)工字鋼間距2m

41、)q7=520.0422.75/2=0.5775KN/m貝雷片所受荷載q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 =(6.875+5.5)1.4+1.2(2.03+20.21+32.66+19.25+0.5775)=106.3KN/m，貝雷梁跨徑按9m進(jìn)行檢算,檢算時(shí)按三跨連續(xù)梁受均布荷載進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算 M=0.1ql2=0.1106.392=967.33KN.mM=1576.4KN.m 滿(mǎn)足要求 Q=0.6ql=0.6106.39=574.02Q1.2=588KN(剪力在臨時(shí)結(jié)構(gòu)中可不考慮荷載分項(xiàng)系數(shù),而且可考慮應(yīng)力提高系數(shù)1.2,在進(jìn)行Q檢算過(guò)程中如果將荷載分項(xiàng)系數(shù)

42、不進(jìn)行考慮,即能滿(mǎn)足結(jié)構(gòu)受力特性,不需考慮應(yīng)力提高系數(shù)) 滿(mǎn)足要求f=0.677ql4/(100EI)=0.677106.394/(1002.1108500994.410-8)=0.0033m3.3mmf=l/400=9000/400=22.5mm四、翼緣板距箱梁中心6.75m的位置處設(shè)雙排貝雷片鋼材E=2.1105MPa=2.1108Kpa，I=500994.4cm4, W=7157 cm3 M=1576.4KN.m;Q=490.4KN 貝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m檢算過(guò)程所考慮的荷載:1、貝雷片自重q1=710/3=203.3kg/m=2.033KN/m 2、施工

43、人員荷載q2=2.52.01=5 KN/m 3、振搗荷載q3=2.02.0=4.0KN/m4、模板荷載q4=側(cè)模=(81.084/5.85)10=55.44KN/m5、梁體自重 頂板q5=(0.2+0.3)/2225=12.5KN/m 6、分配型鋼(2根32號(hào)工字鋼間距2m)q6=520.0422.0/2=0.42KN/m貝雷片所受荷載q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 =(5+4)1.4+1.2(55.44+2.033+12.5+0.42)=97.071KN/m貝雷梁跨徑按9m進(jìn)行檢算,檢算時(shí)按三跨連續(xù)梁受均布荷載進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算 M=0.1ql2=0.197.07192

44、=786.28KN.mM=1576.4KN.m 滿(mǎn)足要求 Q=0.6ql=0.697.0719=524.18Q1.2=588KN(剪力在臨時(shí)結(jié)構(gòu)中可 不考慮荷載分項(xiàng)系數(shù),而且可考慮應(yīng)力提高系數(shù)1.2,在進(jìn)行Q檢算過(guò)程中如果將荷載分項(xiàng)系數(shù)不進(jìn)行考慮,即能滿(mǎn)足結(jié)構(gòu)受力特性,不需考慮應(yīng)力提高系數(shù))滿(mǎn)足要求f=0.677ql4/(100EI)=0.67797.07194/(1002.1108500994.410-8)=0.0041m4.1mmf=l/400=9000/400=22.5mm五、鋼管立柱頂橫梁各種參數(shù)設(shè)計(jì)1、跨中檢算跨中的鋼管立柱盡量布置在縱向貝雷梁的附近,以減少工字鋼橫梁上彎矩和剪應(yīng)力,

45、具體檢算如下：將作用在工字鋼上的荷載簡(jiǎn)化為集中荷載，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際受力情況，橫梁簡(jiǎn)化成4跨不等跨連續(xù)梁，將鋼管立柱盡量布置貝雷梁在下方，除距箱梁中心線4.75m的單片貝雷梁作用在兩鋼管立柱之間的上橫梁的跨中外，其他位置的貝雷梁均在鋼管立柱正上方。因此對(duì)橫梁進(jìn)行檢算時(shí)，主要考慮橫梁的剪應(yīng)力，彎曲應(yīng)力在檢算中不予考慮。由于工字鋼橫梁在腹板處所受的剪力最大,因此對(duì)橫梁檢算時(shí)只檢算腹板處的受力情況.假設(shè)橫梁采用3根焊接到一起32b號(hào)工字鋼，其中32號(hào)工字鋼的力學(xué)參數(shù)為I=116203cm4，W=7263 cm3，工字鋼自重57.73kg/m,A=73.43cm2,=311.5cm,S=428.83cm3

46、計(jì)算3跨貝雷梁在均布荷載作用下，作用到橫梁支點(diǎn)處的作用力。3排貝雷梁作用在橫梁各支點(diǎn)處的作用力分別為511.42 KN,1406.4 KN, 1406.4 KN, 511.42 KN2排貝雷梁作用在橫梁各支點(diǎn)處的作用力分別為(跨中)319.83 KN,879.53 KN, 879.53 KN, 319.83 KN2排貝雷梁作用在橫梁各支點(diǎn)處的作用力分別為(翼緣板)322.41 KN,886.63KN, 886.63KN, 322.41KN1排貝雷梁作用在橫梁各支點(diǎn)處的作用力分別為(翼緣板)191.05KN,525.39KN, 525.39KN, 191.05KN按最大作用力3排貝雷梁力學(xué)模式通

47、過(guò)SAP84檢算得出如下結(jié)果:計(jì)算模型彎矩圖剪力圖彎矩彎曲應(yīng)力剪切力剪應(yīng)力Y向位移397.132kNm299.5MPa331.046kN52.8 Mpa10mm=M/W=397.13210-3/(726310-6)=182.33Mpaw=QS/(I)=331046428.8310-6/(11620310-811.5310-3)=35.4 Mpa1.3w=1.385滿(mǎn)足規(guī)范要求。2、邊跨檢算由于在腹板處所受的剪力最大,因此只檢算腹板處的受力情況.橫梁假設(shè)采用將2根32b號(hào)工字鋼焊接到一起工字鋼的力學(xué)參數(shù)為：I=116202cm4，W=7262 cm3，工字鋼自重57.72kg/m,A=73.43

48、cm2,=311.5cm,S=428.83cm3計(jì)算3跨連續(xù)梁在均布荷載作用下的各支點(diǎn)處的作用力按3跨連續(xù)梁在均布荷載作用下的各支點(diǎn)處的作用力的力學(xué)模式通過(guò)SAP84檢算得出彎矩彎曲應(yīng)力剪切力剪應(yīng)力Y向位移145.515kNm136.1MPa122.514kN24.4 Mpa4mm=M/W=145.51510-3/(726210-6)=100.2Mpaw=QS/(I)=122514428.8210-6/(11620210-811.5210-3)=19.6 Mpa1.3w=1.385滿(mǎn)足規(guī)范要求六、鋼管立柱計(jì)算1、跨中鋼管樁受力荷Q1=kmql=0.6153.4479=828.61KN 箱梁底板

49、中心處: Q2=kmql=0.6106.39=574.02KN 翼緣板邊緣最外側(cè): Q3=kmql=0.697.6719=527.42KN 距箱梁中心4.75m處: Q4=kmql=0.6(2.033+5+4+0.42)1.29=74.2KN作用在鋼管立柱上的總的荷載應(yīng)為N=(Q1+Q2+Q3)2+Q4=(828.61+527.42+74.2)2+574.02=3433.77KN假設(shè)在跨中設(shè)立柱5根,作用在中跨每根鋼管立柱上N=3433.77/5=686.754 KN。選用500，8mm鋼管樁鋼管截面積A=p（R2-r2）p（25224.22）123.59cm2I=p（D4-d4）/64=p（

50、50448.44）/64=37405.9cm4i（I/A）1/2=(37405.9/123.59)1/2=17.4cm假設(shè)鋼柱最高l12ml/i1200/17.468.9=150查表得0.719N/(A)= =170MpaN= (A)=170123.590.71910-4=1510KN即每根鋼管樁承受的最大軸向壓力為1244 KNN=1406.4KNN =1510 KN，滿(mǎn)足規(guī)范要求2、邊跨鋼管立柱計(jì)算： 邊跨鋼管樁受力荷載計(jì)算 腹板處：Q=kmPl=0.4153.4479=552.4KN 箱梁底板中心處: Q=kmPl=0.4106.39=382.68KN 翼緣板邊緣最外側(cè): Q=kmPl=

51、0.497.6719=351.61KN 距箱梁中心4.75m處: Q=kmPl=0.4(2.033+5+4+0.42)1.29=49.4KN作用在鋼管立柱上的總的荷載應(yīng)為N= Q1+Q2+Q3+Q4 =(552.4+351.61+49.4)2+382.68=2289.48KN假設(shè)在邊跨設(shè)4根,作用在邊跨每根鋼管立柱上N=2289.48/4=572.37KN。選用500，8mm鋼管鋼管截面積A=p（R2-r2）p（25224.22）123.59cm2I=p（D4-d4）/64=p（50448.44）/64=37405.9cm4i（I/A）1/2=(37405.9/123.59)1/2=17.4c

52、m假設(shè)鋼柱最高l12ml/i1200/17.468.9=150查表得0.719N/(A)= =170MpaN= (A)=170123.590.71910-4=1510KN即每根鋼管樁承受的最大軸向壓力為1510KNN=511.42 KNN =1510 KN滿(mǎn)足規(guī)范要求但為了施工統(tǒng)一方便，且綜合考慮橫梁的受力和檢算結(jié)果，在邊跨處仍設(shè)5根鋼管樁。鋼管立柱設(shè)計(jì)原則如下： （1）在邊跨處設(shè)5根鋼管立柱（規(guī)格為500，8mm），鋼管樁上安放砂箱,砂箱上鋪設(shè)2根28b號(hào)工字鋼做橫梁。 （2）在每跨的跨中設(shè)置5根鋼管樁（規(guī)格為500，8mm），鋼管樁上安放砂箱,砂箱上鋪設(shè)3根28b號(hào)工字鋼做橫梁。（3）鋼管

53、樁與鋼管樁之間用L75mm橫向進(jìn)行連接以形成一個(gè)穩(wěn)定的整體.七、分配梁設(shè)計(jì)計(jì)算 經(jīng)過(guò)比選，貝雷片上方采用鋪設(shè)22號(hào)工字鋼，作為分配梁，分配梁上方直接鋪設(shè)鋼模板。由于底模模板除兩端頭處各設(shè)一塊1.6m的模板外,其余位置模板縱向長(zhǎng)度均為1.0m,從施工方便角度考慮,分配梁的縱向間距為1.0m。另外從內(nèi)模支架拼設(shè)時(shí)的著力點(diǎn)考慮，分配梁應(yīng)該為1.0m的整倍數(shù)時(shí)施工方便。1、箱梁中心線處分配梁檢算過(guò)程中所要考慮的荷載: （1）施工人員荷載q1=2.52.751=6.875 KN/m （2）振搗荷載q2=2.02.75=5.5KN/m（3）模板荷載q3=底板荷載+內(nèi)模標(biāo)準(zhǔn)架+內(nèi)模絎架+內(nèi)模模板系+內(nèi)模支架

54、系=(24.779/32/52.75+0.1+0.11+0.312(內(nèi)模暫考慮30t)+0.3)10=12.47KN/m（4）梁體自重 頂板q4=(0.65+0.3)/22.75)25=32.66KN/m 底板 q5=10.282.7525=19.25KN/m（5）分配型鋼自重:q6=0.03652.7510=1.003KN/m工字鋼所受荷載q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 =(6.875+5.5)1.4+1.2(1.003+12.47+32.66+19.25)=95.8KN/m，按2跨連續(xù)梁受均布荷載檢算M=0.07ql2=0.0795.82.752M/W=50.7

55、/(309.610-6)=163.81.3=188.5KN.m滿(mǎn)足要求f=0.521ql4/(100EI)=0.52195.82.754/(1002.1108340610-8)=0.004m4mmf=l/400=2750/400=7mm 滿(mǎn)足要求箱梁中心處的剪力: Q2=0.625ql=0.695.82.75=164.65w=QS/(I)=164.65189.810-6/(358310-89.510-3)=91.8 Mpa1.3=188.5KN.m不滿(mǎn)足要求 將分配梁調(diào)整為22號(hào)工字鋼間距為1.0m,重新進(jìn)行檢算檢算荷載Q=(6.875+5.5)1.4+1.2(1.003+13+30.375)

56、=70.6KN/mM=0.07ql2=0.0770.62.752M/W=37.3/309=120.951.3=188.5KN.mf=0.521ql4/(100EI)=0.52170.62.754/(1002.1108340010-8)=0.003m3mmf=l/400=2750/400=7mm 滿(mǎn)足要求 考慮到底模安裝固定和拆卸過(guò)程中的方便，將分配梁的間距調(diào)整為20a工字鋼，間距也進(jìn)行相應(yīng)的調(diào)整，具體見(jiàn)布置圖八、基礎(chǔ)承載力計(jì)算 1、腹板位置處的鋼管樁基礎(chǔ)檢算先按獨(dú)立無(wú)筋擴(kuò)展基礎(chǔ)考慮 b=b0+2htg 其中h=1.0m,=45,b0=0.5m，N=1406.4KN。 地基承載力按200Kpa考

57、慮,地基基礎(chǔ)按下底面2.8m2.8m,上頂面1.0m1.0m,厚度為1.2m的棱臺(tái)考慮砼基礎(chǔ)自重G=(11+2.82.8+2.8)/31.225=4.656525=116.4KNP=(N+G)/A=(1406.4+116.4)/7.84=194.23Kpa200Kpa 考慮1.1的安全系數(shù),地基承載力必須大于213Kpa,可滿(mǎn)足要求為保證基礎(chǔ)施工過(guò)程中不均性,在基礎(chǔ)底加設(shè)1層網(wǎng)片。2、箱梁中心處的鋼管樁基礎(chǔ)檢算先按獨(dú)立無(wú)筋擴(kuò)展基礎(chǔ)考慮 b=b0+2htg 其中h=1.0m,=45,b0=0.5m，N=879.53KN。 地基承載力按210Kpa考慮,地基基礎(chǔ)按下底面2.2m2.2m,上頂面1.

58、0m1.0m,厚度為0.8m的棱臺(tái)考慮砼基礎(chǔ)自重G=(11+2.22.2+2.2)/30.825=2.14425=53.6KNP=(N+G)/A=(879.53+53.6)/4.84=192.8Kpa200Kpa 考慮一定的安全系數(shù),地基承載力必須大于210Kpa,可滿(mǎn)足要求為保證基礎(chǔ)施工過(guò)程中不均性,在基礎(chǔ)底加設(shè)1層網(wǎng)片。3、最外側(cè)翼緣板位置處的鋼管樁基礎(chǔ)檢算先按獨(dú)立無(wú)筋擴(kuò)展基礎(chǔ)考慮 b=b0+2htg 其中h=1.0m,=45,b0=0.5m，N=886.63KN。 地基承載力按200Kpa考慮,地基基礎(chǔ)按下底面2.2m2.2m,上頂面1.0m1.0m,厚度為0.8m的棱臺(tái)考慮砼基礎(chǔ)自重G

59、=(11+2.22.2+2.2)/30.825=2.14425=53.6KNP=(N+G)/A=(886.63+53.6)/4.84=194.26Kpa200Kpa 考慮一定的安全系數(shù),地基承載力必須大于210Kpa,可滿(mǎn)足要求為保證基礎(chǔ)施工過(guò)程中不均性,在基礎(chǔ)底加設(shè)1層網(wǎng)片。說(shuō)明:1、現(xiàn)澆梁鋼管樁基礎(chǔ)位置處如果地基承載力不滿(mǎn)足210Kpa的要求，可對(duì)基礎(chǔ)位置處的土用砂夾石（碎石、卵石占全重的30%50%）、灰土等進(jìn)行換填，以上材料的壓實(shí)系數(shù)為不小于0.95。 2、按腹板處的基礎(chǔ)進(jìn)行換填層相關(guān)參數(shù)的計(jì)算墊層的下底寬度計(jì)算b1=b+2ztg=2.5+20.8tg22=3.14m。墊層的上底寬度計(jì)

60、算b2=3.14+0.6 =3.74m。墊層地面處的自應(yīng)力cz=(3.743.74+3.143.14+3.143.74)/30.816/(3.743.74)=10.8KpaPz=bl（pk-c）/（b+2ztg）（l+2ztg）其中b=2.5m，l=2.5m,pk=200Kpa, c=15.46Kpa,z=0.8m, =28(灰土), =22(砂夾石、碎石土) 砂夾石 Pz=116.5Kpa 灰土 Pz=102.7Kpa 灰土:Pz+c=102.7+10.8=113.5faz ,換填層的底部承載力必須大于113.5Kpa 砂夾石: Pz+c=116.5+10.8=127.3faz,換填層底部承

61、載力必須大于127.3Kpa 3、在對(duì)基底進(jìn)行處理時(shí)建議采用灰土進(jìn)行。 4、具體換填深度的大小根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際承載力再確定。九、卸落設(shè)備計(jì)算 為了便于現(xiàn)澆梁體施工完畢后，底模順利的拆除，特設(shè)砂箱。 鋼柱上設(shè)480內(nèi)mm480內(nèi)mm，高500mm方形砂筒，用于拆卸時(shí)卸載 砂筒頂心尺寸460內(nèi)mm460內(nèi)mm 砂筒尺寸480內(nèi)mm480內(nèi)mm 筒壁厚0.016m卸落高度=20cm P1406.4KN 砂應(yīng)力s1406.4/(0.480.48)=6.1MPas=10Mpa，滿(mǎn)足要求 跨中檢算: 砂筒壁應(yīng)力t1406.40.480.2/（(0.460.46)（0.200.100.07）0.02） =138

62、.7MPat=170Mpa邊跨檢算:砂筒壁應(yīng)力0.480.2/（(0.460.46)（0.200.100.07）0.016） =109.3MPat=140Mpa附注： 1、貝雷梁橫向連接花架35個(gè)（4聯(lián)14個(gè)，3聯(lián)14個(gè)，2聯(lián)7個(gè)），貝雷梁連接銷(xiāo)子280個(gè)。三、24米現(xiàn)交箱梁支架布置計(jì)算表（一）、檢算過(guò)程中用到的各種參數(shù) 鋼材E=2.1105MPa=2.1108KPa單排單層貝雷片I=250497.2cm4, W=3578.5 cm3 M=788.2KN.m;Q=245.2KN 貝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m 22號(hào)工字鋼I=3400cm4, W=309 cm3, 每延

63、米自重q=42kg/m。20號(hào)工字鋼I=2370cm4, W=239 cm3, 每延米自重q=27.9kg/m。28號(hào)工字鋼I=7110cm4, W=508 cm3, 每延米自重q=43.4kg/m。32號(hào)工字鋼I=11620cm4, W=726 cm3, 每延米自重q=57.7kg/m。二、腹板部分，設(shè)3排貝雷片 鋼材E=2.1105MPa=2.1108KPa3排單層貝雷片力學(xué)參數(shù)I=250497.23=751491.6cm4，W=10735.5 cm3 M=2364.6KN.m;Q=735.6KN 檢算過(guò)程所應(yīng)考慮的各種荷載:1、貝雷片自重q1=915/3=305kg/m=3.05KN/m

64、 2、施工人員荷載q2=2.52.751=6.875 KN/m 3、振搗荷載q3=2.02.75=5.5KN/m4、模板荷載(在腹板附近處)q4=腹板處模板重量+內(nèi)模標(biāo)準(zhǔn)架+內(nèi)模絎架+內(nèi)模模板系+內(nèi)模支架系+底模系=(81.084.0/2/32/(2.5+3.3)+0.1+0.11+0.312(內(nèi)模暫考慮30t)+0.3+24.779/32/52.75)10=20.21KN/m5、梁體自重 腹板q5=(2.5+2.5+0.4)0.451/225=30.375KN/m 頂板q6=(0.650.451+(0.65+0.3)/22.75)25=39.97KN/m 底板q7=10.282.7525=1

65、9.25KN/m6、分配型鋼(暫按2根32號(hào)工字鋼間距2m)q8=520.0422.75/2=0.5775KN/m貝雷片所受荷載q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 + q8 =(6.875+5.5)1.4+(3.05+20.21+30.375+39.97+19.25+0.5775)1.2=153.447KN/m，貝雷梁跨徑按6.5m進(jìn)行檢算,檢算時(shí)按三跨連續(xù)梁受均布荷載進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算 M=0.1ql2=0.1153.4476.52=648KN.mM=2364.6KN.m 滿(mǎn)足要求 Q=0.6ql=0.6153.4476.5=598.44Q1.2=882.72KN

66、(剪力在臨時(shí)結(jié)構(gòu)中可不考慮荷載分項(xiàng)系數(shù),而且可考慮應(yīng)力提高系數(shù)1.2,在進(jìn)行Q檢算過(guò)程中如果將荷載分項(xiàng)系數(shù)不進(jìn)行考慮,即能滿(mǎn)足結(jié)構(gòu)受力特性,不需考慮應(yīng)力提高系數(shù))滿(mǎn)足要求 f=0.677ql4/(100EI)=0.677153.4476.54/(1002.1108500994.410-8)=0.0018m1.8mmf=l/400=6500/400=16.25mm三、底板箱梁中心位置處設(shè)雙排貝雷片雙排單層貝雷片I=500994.4cm4, W=7157 cm3 M=1576.4KN.m;Q=490.4KN 檢算過(guò)程所考慮的荷載:1、貝雷片自重q1=710/3=203.3kg/m=2.033KN/

67、m 2、施工人員荷載q2=2.52.751=6.875 KN/m 3、振搗荷載q3=2.02.75=5.5KN/m4、模板荷載q4=底板荷載+內(nèi)模標(biāo)準(zhǔn)架+內(nèi)模絎架+內(nèi)模模板系+內(nèi)模支架系=(24.779/32/52.75+0.1+0.11+0.312(內(nèi)模暫考慮30t)+0.3)10=20.21KN/m6、梁體自重 頂板 q5=(0.65+0.3)/22.75)25=32.66KN/m 底板 q6=10.282.7525=19.25KN/m7、分配型鋼(2根32號(hào)工字鋼間距2m)q7=520.0422.75/2=0.5775KN/m貝雷片所受荷載q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5

68、 + q6 + q7 =(6.875+5.5)1.4+1.2(2.03+20.21+32.66+19.25+0.5775)=106.3KN/m，貝雷梁跨徑按9m進(jìn)行檢算,檢算時(shí)按三跨連續(xù)梁受均布荷載進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算 M=0.1ql2=0.1106.36.52=449.1KN.mM=1576.4KN.m 滿(mǎn)足要求 Q=0.6ql=0.6106.36.5=414.57Q1.2=588KN(剪力在臨時(shí)結(jié)構(gòu)中可不考慮荷載分項(xiàng)系數(shù),而且可考慮應(yīng)力提高系數(shù)1.2,在進(jìn)行Q檢算過(guò)程中如果將荷載分項(xiàng)系數(shù)不進(jìn)行考慮,即能滿(mǎn)足結(jié)構(gòu)受力特性,不需考慮應(yīng)力提高系數(shù)) 滿(mǎn)足要求f=0.677ql4/(100EI)=0.67

69、7106.36.54/(1002.1108751491.610-8)=0.0012m1.2mmf=l/400=6500/400=16.25mm四、翼緣板距箱梁中心6.75m的位置處設(shè)雙排貝雷片鋼材E=2.1105MPa=2.1108Kpa，I=500994.4cm4, W=7157 cm3 M=1576.4KN.m;Q=490.4KN 貝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m檢算過(guò)程所考慮的荷載:1、貝雷片自重q1=710/3=203.3kg/m=2.033KN/m 2、施工人員荷載q2=2.52.01=5 KN/m 3、振搗荷載q3=2.02.0=4.0KN/m4、模板荷載q4

70、=側(cè)模=(81.084/5.85)10=55.44KN/m5、梁體自重 頂板q5=(0.2+0.3)/2225=12.5KN/m 6、分配型鋼(2根32號(hào)工字鋼間距2m)q6=520.0422.0/2=0.42KN/m貝雷片所受荷載q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 =(5+4)1.4+1.2(55.44+2.033+12.5+0.42)=97.071KN/m貝雷梁跨徑按9m進(jìn)行檢算,檢算時(shí)按三跨連續(xù)梁受均布荷載進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算 M=0.1ql2=0.197.0716.52=410.1KN.mM=1576.4KN.m 滿(mǎn)足要求 Q=0.6ql=0.697.0716.5=37

71、8.6Q1.2=588KN(剪力在臨時(shí)結(jié)構(gòu)中可 不考慮荷載分項(xiàng)系數(shù),而且可考慮應(yīng)力提高系數(shù)1.2,在進(jìn)行Q檢算過(guò)程中如果將荷載分項(xiàng)系數(shù)不進(jìn)行考慮,即能滿(mǎn)足結(jié)構(gòu)受力特性,不需考慮應(yīng)力提高系數(shù))滿(mǎn)足要求f=0.677ql4/(100EI)=0.67797.0716.54/(1002.1108500994.410-8)=0.0011m1.1mmf=l/400=6500/400=16.25mm五、鋼管立柱頂橫梁各種參數(shù)設(shè)計(jì)1、跨中檢算跨中的鋼管立柱盡量布置在縱向貝雷梁的附近,以減少工字鋼橫梁上彎矩和剪應(yīng)力,具體檢算如下：將作用在工字鋼上的荷載簡(jiǎn)化為集中荷載，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際受力情況，橫梁簡(jiǎn)化成4跨不等跨連

72、續(xù)梁，將鋼管立柱盡量布置在貝雷梁在下方，除箱梁中心線處和距箱梁中心線4.75m處對(duì)橫梁跨中有彎矩外，其他位置的貝雷梁均在鋼管立柱正上方。因此對(duì)橫梁進(jìn)行檢算時(shí)，主要考慮橫梁的剪應(yīng)力，彎曲應(yīng)力在檢算中不予考慮。由于工字鋼橫梁在腹板處所受的剪力最大,因此對(duì)橫梁檢算時(shí)只檢算腹板處的受力情況.假設(shè)橫梁采用3根焊接到一起32b號(hào)工字鋼，其中32號(hào)工字鋼的力學(xué)參數(shù)為I=116203cm4，W=7263 cm3，工字鋼自重57.73kg/m,A=73.43cm2,=311.5cm,S=428.83cm3計(jì)算3跨貝雷梁在均布荷載作用下，作用到橫梁支點(diǎn)處的作用力。3排貝雷梁作用在橫梁各支點(diǎn)處的作用力分別為369.

73、24 KN,1015.42 KN, 1015.42KN, 369.24 KN2排貝雷梁作用在橫梁各支點(diǎn)處的作用力分別為(跨中)230.92KN,635.02 KN,635.02KN, 230.92 KN2排貝雷梁作用在橫梁各支點(diǎn)處的作用力分別為(翼緣板)232.78KN,640.15KN, 640.15KN, 232.78KN1排貝雷梁作用在橫梁各支點(diǎn)處的作用力分別為(翼緣板)137.94KN,379.33KN, 379.33KN, 137.94KN按最大作用力3排貝雷梁力學(xué)模式通過(guò)SAP84檢算得出如下結(jié)果:計(jì)算模型彎矩圖剪力圖彎矩彎曲應(yīng)力剪切力剪應(yīng)力Y向位移286.72kNm216.24M

74、Pa239.01kN38.12 Mpa7.2mm=M/W=286.7210-3/(726310-6)=131.64Mpaw=QS/(I)=239010428.8310-6/(11620310-811.5310-3)=25.56 Mpa1.3w=1.3852、邊跨檢算由于在腹板處所受的剪力最大,因此只檢算腹板處的受力情況.橫梁假設(shè)采用將2根32b號(hào)工字鋼焊接到一起的工字鋼的力學(xué)參數(shù)為：I=116202cm4，W=7262 cm3，工字鋼自重57.72kg/m,A=73.42cm2,=211.5cm,S=428.82cm3計(jì)算3跨連續(xù)梁在均布荷載作用下的各支點(diǎn)處的作用力按3跨連續(xù)梁在均布荷載作用下

75、的各支點(diǎn)處的作用力的力學(xué)模式通過(guò)SAP84檢算得出彎矩彎曲應(yīng)力剪切力剪應(yīng)力Y向位移105.06kNm98.26MPa88.455kN17.62 Mpa3mm=M/W=105.0610-3/(726210-6)=72.3Mpaw=QS/(I)=88.455428.8210-6/(11620210-811.5210-3)=14.15 Mpa1.3w=1.385滿(mǎn)足要求六、鋼管立柱計(jì)算1、跨中鋼管樁受力荷載計(jì)算 腹板處：Q1=kmPl=0.6153.4476.5=598.443KN 箱梁底板中心處: Q2=kmPl=0.6106.36.5=414.57KN 翼緣板邊緣最外側(cè): Q3=kmPl=0.6

76、97.6716.5=380.92KN 距箱梁中心4.75m處: Q4=kmPl=0.6(2.033+5+4+0.42)1.26.5=53.6KN作用在鋼管立柱上的總的荷載應(yīng)為N=Q1+Q2+Q3+Q4=(598.443+414.57+380.92+53.6)2=2895.07KN假設(shè)在跨中設(shè)立柱5根,作用在中跨管鋼立柱上N=1015.42KN。選用500，8mm鋼管樁鋼管截面積A=p（R2-r2）p（25224.22）123.59cm2I=p（D4-d4）/64=p（50448.44）/64=37405.9cm4i（I/A）1/2=(37405.9/123.59)1/2=17.4cm假設(shè)鋼柱最

77、高l12ml/i1200/17.468.9=150查表得0.719N/(A)= =170MpaN= (A)=170123.590.71910-4=1510KN即每根鋼管樁承受的最大軸向壓力為1510KNN=1015.42KNN =1510KN，滿(mǎn)足要求2、邊跨鋼管立柱計(jì)算： 邊跨鋼管樁受力荷載計(jì)算 腹板處：Q1=kmPl=0.4153.4476.5=398.96KN 箱梁底板中心處: Q2=kmPl=0.4106.36.5=276.38KN 翼緣板邊緣最外側(cè): Q3=kmPl=0.497.6716.5=253.94KN 距箱梁中心4.75m處: Q4=kmPl=0.4(2.033+5+4+0.

78、42)1.26.5=35.7KN作用在鋼管立柱上的總的荷載應(yīng)為N= Q1+Q2+Q3+Q4 =(398.96+276.38+253.94+35.7)2=1929.96KN假設(shè)在邊跨設(shè)5根,作用在邊跨,每根鋼管立柱上N=369.24KN。選用500，8mm鋼管鋼管截面積A=p（R2-r2）p（25224.22）123.59cm2I=p（D4-d4）/64=p（50448.44）/64=37405.9cm4i（I/A）1/2=(37405.9/123.59)1/2=17.4cm假設(shè)鋼柱最高l12ml/i1200/17.468.9=150查表得0.719N/(A)= =170MpaN= (A)=17

79、0123.590.71910-4=1510KN即每根鋼管樁承受的最大軸向壓力為1510KNN=369.24KNN =1510KN鋼管立柱設(shè)計(jì)原則如下： （1）在邊跨處設(shè)5根鋼管立柱（規(guī)格為500，8mm），鋼管樁上安放砂箱,砂箱上鋪設(shè)2根28b號(hào)工字鋼做橫梁。 （2）在每跨的跨中設(shè)置5根鋼管樁（規(guī)格為500，8mm），鋼管樁上安放砂箱,砂箱上鋪設(shè)3根28b號(hào)工字鋼做橫梁。（3）鋼管樁與鋼管樁之間用L75mm橫向進(jìn)行連接以形成一個(gè)穩(wěn)定的整體.七、分配梁設(shè)計(jì)計(jì)算 經(jīng)過(guò)比選，貝雷片上方采用鋪設(shè)22號(hào)工字鋼，作為分配梁，分配梁上方直接鋪設(shè)鋼模板。由于底模模板除兩端頭處各設(shè)一塊1.6m的模板外,其余位置

80、模板縱向長(zhǎng)度均為1.0m,從施工方便角度考慮,分配梁的縱向間距為1.0m。另外從內(nèi)模支架拼設(shè)時(shí)的著力點(diǎn)考慮，分配梁應(yīng)該為1.0m的整倍數(shù)時(shí)施工方便。1、箱梁中心線處分配梁檢算過(guò)程中所要考慮的荷載: （1）施工人員荷載q1=2.52.751=6.875 KN/m （2）振搗荷載q2=2.02.75=5.5KN/m（3）模板荷載q3=底板荷載+內(nèi)模標(biāo)準(zhǔn)架+內(nèi)模絎架+內(nèi)模模板系+內(nèi)模支架系=(24.779/32/52.75+0.1+0.11+0.312(內(nèi)模暫考慮30t)+0.3)10=12.47KN/m（4）梁體自重 頂板q4=(0.65+0.3)/22.75)25=32.66KN/m 底板 q5

81、=10.282.7525=19.25KN/m（5）分配型鋼自重:q6=0.03652.7510=1.003KN/m工字鋼所受荷載q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 =(6.875+5.5)1.4+1.2(1.003+12.47+32.66+19.25)=95.8KN/m，按2跨連續(xù)梁受均布荷載檢算M=0.07ql2=0.0795.82.752M/W=50.7/(309.610-6)=163.81.3=188.5KN.m滿(mǎn)足要求f=0.521ql4/(100EI)=0.52195.82.754/(1002.1108340610-8)=0.004m4mmf=l/400=27

82、50/400=7mm 滿(mǎn)足要求箱梁中心處的剪力: Q2=0.625ql=0.695.82.75=164.65w=QS/(I)=95.8189.810-6/(358310-89.510-3)=53.4Mpa1.3=188.5KN.m不滿(mǎn)足要求 將分配梁調(diào)整為22號(hào)工字鋼間距為1.0m,重新進(jìn)行檢算檢算荷載q =(6.875+5.5)1.4+1.2(1.003+13+30.375)=70.6KN/mM=0.07ql2=0.0770.62.752M/W=37.3/309=120.951.3=188.5KN.mf=0.521ql4/(100EI)=0.52170.62.754/(1002.110834

83、0010-8)=0.003m3mmf=l/400=2750/400=7mm 滿(mǎn)足要求八、基礎(chǔ)承載力計(jì)算 1、腹板位置處的鋼管樁基礎(chǔ)檢算先按獨(dú)立無(wú)筋擴(kuò)展基礎(chǔ)考慮 b=b0+2htg 其中h=1.0m,=45,b0=0.5m，N=1015.42KN。 地基承載力按200Kpa考慮,地基基礎(chǔ)按下底面2.6m2.6m,上頂面1.0m1.0m,厚度為1.0m的棱臺(tái)考慮砼基礎(chǔ)自重G=(11+2.62.6+2.6)/31.025=3.4525=86.3KNP=(N+G)/A=(1015.42+86.3)/6.76=162.97Kpa200Kpa 考慮1.2的安全系數(shù),地基承載力必須大于200Kpa,可滿(mǎn)足要

84、求為保證基礎(chǔ)施工過(guò)程中不均性,在基礎(chǔ)底加設(shè)1層網(wǎng)片。2、箱梁中心處的鋼管樁基礎(chǔ)檢算先按獨(dú)立無(wú)筋擴(kuò)展基礎(chǔ)考慮 b=b0+2htg 其中h=1.0m,=45,b0=0.5m，N=635.02KN。 地基承載力按200Kpa考慮,地基基礎(chǔ)按下底面2.0m2.0m,上頂面1.0m1.0m,厚度為0.7m的棱臺(tái)考慮砼基礎(chǔ)自重G=(11+2.02.0+2.0)/30.825=2.14425=46.66KNP=(N+G)/A=(635.02+46.66)/4=170.42Kpa200Kpa 考慮一定的安全系數(shù),地基承載力必須大于200Kpa,可滿(mǎn)足要求為保證基礎(chǔ)施工過(guò)程中不均性,在基礎(chǔ)底加設(shè)1層網(wǎng)片。3、最

85、外側(cè)翼緣板位置處的鋼管樁基礎(chǔ)檢算先按獨(dú)立無(wú)筋擴(kuò)展基礎(chǔ)考慮 b=b0+2htg 其中h=1.0m,=45,b0=0.5m，N=640.15KN。 地基承載力按200Kpa考慮,地基基礎(chǔ)按下底面2.0m2.0m,上頂面1.0m1.0m,厚度為0.7m的棱臺(tái)考慮砼基礎(chǔ)自重G=(11+2.02.0+2.0)/30.825=2.14425=46.66KNP=(N+G)/A=(640.15+46.66)/4=171.7Kpa200Kpa 考慮一定的安全系數(shù),地基承載力必須大于200Kpa,可滿(mǎn)足要求為保證基礎(chǔ)施工過(guò)程中不均性,在基礎(chǔ)底加設(shè)1層網(wǎng)片。說(shuō)明:1、現(xiàn)澆梁鋼管樁基礎(chǔ)位置處如果地基承載力不滿(mǎn)足200

86、Kpa的要求，可對(duì)基礎(chǔ)位置處的土用砂夾石（碎石、卵石占全重的30%50%）、灰土等進(jìn)行換填，以上材料的壓實(shí)系數(shù)為不小于0.95。 2、按腹板處的基礎(chǔ)進(jìn)行換填層相關(guān)參數(shù)的計(jì)算墊層的下底寬度計(jì)算b1=b+2ztg=2.5+20.8tg22=3.14m。墊層的上底寬度計(jì)算b2=3.14+0.6 =3.74m。墊層地面處的自應(yīng)力cz=(3.743.74+3.143.14+3.143.74)/30.816/(3.743.74)=10.8KpaPz=bl（pk-c）/（b+2ztg）（l+2ztg）其中b=2.5m，l=2.5m,pk=200Kpa, c=15.46Kpa,z=0.8m, =28(灰土),

87、 =22(砂夾石、碎石土) 砂夾石 Pz=116.5Kpa 灰土 Pz=102.7Kpa 灰土:Pz+c=102.7+10.8=113.5faz ,換填層的底部承載力必須大于113.5Kpa 砂夾石: Pz+c=116.5+10.8=127.3faz,換填層底部承載力必須大于127.3Kpa 3、在對(duì)基底進(jìn)行處理時(shí)建議采用灰土進(jìn)行。 4、具體換填深度的大小根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際承載力再確定。按整體基礎(chǔ)考慮P=N/A鋼柱下采用2.0m10.8m0.5m的c25砼基礎(chǔ)，A=2.01530m2 鋼管立柱的重量在檢算中不考慮P=(2895.07+21.60.526)/30=106.9KPa 考慮1.2的安全系數(shù)

88、,地基承載力必須大于130Kpa,可滿(mǎn)足要求為保證基礎(chǔ)施工過(guò)程中不均性,在基礎(chǔ)底加設(shè)1層網(wǎng)片.九、卸落設(shè)備計(jì)算 鋼柱上設(shè)480內(nèi)mm480內(nèi)mm，高500mm方形砂筒，用于拆卸時(shí)卸載 砂筒頂心尺寸460內(nèi)mm460內(nèi)mm 砂筒尺寸480內(nèi)mm480內(nèi)mm 筒壁厚0.016m卸落高度=20cm P1015.42KN 砂應(yīng)力s1015.42/(0.480.48)=4.4MPas=10Mpa，滿(mǎn)足要求 跨中檢算: 砂筒壁應(yīng)力t1015.420.480.2/（(0.460.46)（0.200.100.07）0.02） =100.414MPat=170Mpa邊跨檢算:砂筒壁應(yīng)力t640.150.480.2/（(0.460.46)（0.200.100.07）0.016） =78.91MPat=140Mpa