1、高支模專項施工方案工程名稱：*中學藝術樓工程地點：*校區內建設單位：*施工單位：*建筑工程有限公司監理單位：*監理咨詢有限公司編制單位：*公司審批單位：*建筑工程公司部門：質安室部門：總工室技術負責人：審批負責人：編 制 人：*編制日期：審批日期：目錄一、編制依據.41、法律、法規、施工規范和標準.42、相關文件.4二、工程概況.41、建筑概況.42、高支模結構層概況.43、支承層概況.5三、模板體系設計.71、模板支撐系統材質.72、梁模板體系設計.73、樓板模板體系設計.74、水平拉桿設計.85、斜拉桿設計.86、抗水平位移抱柱（連墻件）設計.10四、模板體系施工方法.101、施工準備工作

2、.102、放線測量.103、模板制作.104、高支模支撐體系安裝施工順序.105、高支模支撐體系安裝.106、梁模板安裝.117、樓面模板安裝.118、模板體系拆除.139、高支模工程的模板支架體系的檢查與驗收.14 10、監測方法和施工過程控制.16 五、混凝土澆注方法.161、施工段劃分.162、輸送方法.173、混凝土澆注方式.174、梁板砼的澆筑.17六、安全保證措施.171、安全生產保證體系.172、安全教育制度.183、安全檢查制度.184、高支模工程的安全管理措施.195、預防模板及支架坍塌的安全技術措施.20七、應急救援預案.211、應急救援組織.222、應急響應.223、應急

3、救援裝備.234、應急救援演練.235、應急救援措施.23八、120mm 厚樓面模板面板計算.261、面板計算.262、支撐木枋 8080 的計算.273、頂托梁木枋 8080 的計算.28九、梁模板支撐體系計算書.291、首層 500 900mm 梁的模板及支撐體系計算書.29 十梁模板門式腳手架支撐計算書.39十一、承載力驗算.48一、編制依據1、法律、法規、施工規范和標準、中華人民共和國建筑法(1998 年 3 月 1 日起施行)；、建筑工程安全生產管理條例(2004 年 2 月 1 日起施行)；、中華人民共和國安全生產法(2002 年 11 月 1 日起施行)、建筑工程施工質量驗收統一

4、標準(GB50300-2001)；、建筑地基基礎工程施工質量驗收規范(GB50202-2002)；、混凝土結構工程施工質量驗收規范(50204-2002)；、木結構工程施工驗收規范(GB50200-2002)；、木結構設計規范(GB50005-2003)；、建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)；、建筑模板施工安全技術規范（JGJ162-2008）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)；、建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)。2、相關文件1)、廣東省建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法（粵建監字 1998027號）；2)、佛山市建設局 佛山市深基坑與高

5、大模板工程施工質量安全管理辦法（試行）（佛建工 200621 號）3)、佛山市嶺南建筑設計咨詢有限公司設計的結構施工圖。二、工程概況1、建筑概況該工程是學校藝術樓，平面造型為L 形，長邊為 52.15 米，短邊為 33.75 米;各層標高不同，首層高6 米，二、三層高4 米，四層高 4.5 米，五層高 4 米，六層高 5.7米，總高 28.2 米。總建筑面積為5896.3 平方米。本工程主體采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結構，建筑結構結構安全等級為一級，結構設計使用年限為50 年。按七度（地震烈度）一級抗震設防設計，建筑物耐火等級為二級。柱最大截面為1000*1200，1 至 2 層砼標號為 C3

6、5，2 至頂層砼標號為C30。框架梁最大跨度為11米，砼樓板厚為120，樓面梁、板砼標號為C30。在長邊的中間處每層均設置 1M 寬的后澆帶。2、高支模結構層概況本工程高支模范圍為藝術樓的首層高6 m，四層高 4.5m 六層高 5.7m，主梁最大跨度為 11m，最大梁截面尺寸為500900mm。板厚為 120mm，梁板混凝土強度等級為C30。3、支承層設計和施工情況首層支撐系統為室內地臺，已澆筑 150 厚 C20砼。本支模方案采用門式鋼管腳手架的支撐系統。4.2 模板支撐系統的用料1、普通覆膜膠合板 182091018mm 2、松什木枋 80802000mm 3、普通鋼管483.5mm4、門

7、式架4219301219mm 429301219mm（1）外觀要求：門式架鋼管表面應無裂紋、凹陷、銹蝕，加工前初始彎曲不應大于L/1000（L 為鋼管長度）。各桿件端頭壓扁部分不得出現裂紋，銷釘孔、鉚釘孔應采用鉆孔，不得使用沖孔。加工中不得產生因加工工藝造成的材料性能下降的現象。（2）尺寸要求：門式架及配件的尺寸應按設計要求確定；鎖銷直徑不應小于13mm；交叉支撐銷孔徑不得大于 16mm；連接棒、可調底座和可調托座的螺桿、固定底座及固定托座的插桿，插入門式架立桿中的長度不應小于95mm。門架立桿采用 42.02.5mm 鋼管，立桿加強桿采用 26.82.5mm 鋼管。門式架的尺寸如下圖：1立桿

8、；2立桿加強桿；3橫桿；4橫桿加強桿計算門式架的幾何尺寸圖門式架 h1=1.54m，h2=0.08m，b1=0.75m，b=1.20m，h0=1.93m。4.3 材料的力學性能松木枋 f抗彎強度=13N mm2 E=9000N/mm2 f順紋抗壓=10N/mm2 f順紋抗剪=1.4N/mm2膠合板 f=13Nmm2 E=9000N/mm2 fV=1.4N/mm2 W=bh2/6 I=bh3/12 鋼管(483.5)f=205N/mm2 E=2.1105N/mm2 w=3mm A=489 mm2 i=1.58cm I=1.219105mm4 W=5085mm 3門式架(422.5)f=205N/

9、mm2 E=2.1105N/mm2 i=1.42cm I=6.08104mm4 W=2830mm3 A=310mm2穿墻螺栓 M12=12.9KN M14=17.8KN M16=24.5KN 搭設尺寸為：門式架縱距0.5 米，橫距 0.6 米，與梁的門式架間距約 0.5 米，步距 h=1.9 0 米（單個門式架高度）。板底橫枋、頂托梁采用8080mm 木方，橫枋間距為 400mm。梁底縱排門式架兩側各加設對角通長剪刀撐一道，兩側梁底次龍骨采用8080mm木枋300mm，主龍骨采用28080mm木枋600mm，板底木枋 400mm，梁側豎內龍骨8080 木枋300、梁側水平外龍骨為雙鋼管483.

10、5、14 對拉螺栓 300夾緊外龍骨。其他小于此梁截面尺寸的梁均按此規格支模。水平加固桿：縱橫設置，步距為1.9 m（每層門式架的高度）。水平加固桿應頂至已澆筑混凝土的柱上，加強支模的整體抗傾覆能力。離地200mm 設掃地桿、每層門式架設一道縱橫水平桿，縱向桿沿門式架設置一道，橫向桿每隔 6個門式架設置一道約 5400mm。門式架支撐水平縱橫桿步高1.9m，梁底門式架兩側各設對角通長剪刀撐一道，掃地桿離地 200mm。墊板為兩條 8080mm 木枋并排墊放。回填土地基外設置排水溝，并做好排水工作，保證地基不被水浸泡下沉。三、模板體系設計1、模板支撐系統材質梁、樓板模板面板均采用18mm 厚多層

11、夾板，上愣和底托采用80mm 80mm 松木枋，長 2000mm；支撐體系中的水平縱橫拉桿、掃地桿選用483.5mm鋼管。2、梁模板體系設計、首層 500900mm 梁模板體系設計梁底、梁側模板均采用18mm 厚夾板，梁底設18mm 壓腳板，側板設壓楞枋，間距為 300mm；梁底板下設兩層支承枋，均為80mm 80mm 馬尾杉木枋，上層枋間距250mm，下層枋間距900mm；在梁側模板設2 排穿梁螺栓 14300；支撐體系門架立柱間距是900mm(垂直梁方向)900mm(平行梁方向)。其余梁截面模板體系設計按照500900mm梁模板體系設計施工。3、樓板模板體系設計樓板模板面板采用18mm 厚

12、夾板；面板下設兩層枋支承，上層枋間距350mm，下層枋間距 900mm，木枋采用 80mm 80mm 松木方；支撐體系立柱間距是900mm(垂直梁方向)900mm(平行梁方向)。4、水平拉桿設計梁支架的門架采用MF1219，鋼材采用 Q235，門架寬 b=1.219m，門架高 h0=1.93m，步距 1.95m，門架交叉搭設故跨距L 門架=1.83/2=0.915m。搭設高度 H=6m，水平拉桿設計共三道，模板系統門架立桿在距地面900mm 處設一道縱橫水平拉桿，中間設置一道縱橫水平拉桿，門架立桿在距樓板模板下層支承枋約200mm處設一道縱橫水平拉桿。5、抗水平位移抱柱（連墻件）設計在簡支梁板

13、的范圍內采用對頂抱柱方式（具體做法詳對頂抱柱大樣示意圖），每條柱每 隔3米 高 設 置 一 道。在 懸 挑 梁 板 的 范 圍 內 采 用 懸 挑 單 抱 柱 方 式。縱向對頂鋼管梁邊線混凝土柱木方墊板抱柱鋼管對頂抱柱大樣平面圖混凝土柱抱柱鋼管鋼管扣件扣緊混凝土柱抱柱鋼管掃地桿+0.00地面混凝土柱1500 水平橫桿900 立桿對頂抱柱大樣立面圖橫水平拉桿梁邊線對頂鋼管與每條橫水平拉桿用扣件扣緊對頂鋼管與每條橫水平拉桿用扣件扣緊附圖7四、模板體系施工方法1、施工準備工作、編制專項施工方案，經公司技術負責人和總工程師論證審查，符合要求后，由施工企業技術負責人、總監理工程師簽字后，方可實施。、支架

14、搭設前，工程技術、安全負責人向施工作業班組、作業人員作出詳細說明，對其進行技術和安全作業的書面交底，并由雙方簽字確認。、對鋼管、門架、構件、配件、加固件按規范要求進行檢查、驗收；木枋、木模板的材質應符合規范的有關標準，選擇品質優良的木料，表面順直無彎曲扭轉，平面幾何尺寸和截面尺寸符合施工要求，受力的 50100木枋豎向放置嚴禁使用不合格的鋼管及構配件。2、放線測量、模板放線時，應先清理好現場。、首先用經緯儀根據施工圖測出每條軸線，然后用墨線彈出梁模板的內邊線和中心線，以便于模板安裝和校正。、用水準儀把建筑物水平標高引到模板安裝位置，定好水平控制標高。、用墨線彈出鋼管立桿的位置線，墊板、底座安放

15、位置應準確。3、模板制作、模板按配模圖在模板加工場統一加工制作或者配制。、模板制作好后，標記模板位置、型號尺寸和數量，經驗收合格刷隔離劑（脫模劑）后，按規定要求分類堆放在施工平面布置圖指定的場地內。4、高支模支撐體系安裝施工順序放線墊腳板（或底托）安放螺旋基腳門架安于基腳上安上斜撐（斜拉桿）水平拉桿安放U 型支頂鋪設枋木梁底模板梁側板安裝樓板底模板安裝。5、高支模支撐體系安裝、安裝前，先在樓板上彈出鋼管立桿的位置線。安裝時，按照墨線準確放置墊板、底座，墊板尺寸不應小于1001008 毫米。、支架必須設置縱橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 處的立桿上。橫向掃地

16、桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。、支架安裝時每搭完一步架后，應立即檢查并調整其水平度與垂直度，以及桿件的步距、縱距和橫距。4、連接門架立桿的扣件規格應與所連鋼管外徑相匹配。連接扣件必須處于鎖緊狀態，扣件螺栓擰緊扭力矩為4065N m，并不得小于 40N m。各桿件端頭伸出扣件邊緣長度不小于 100mm。5、嚴禁將外徑 48mm 與 51mm 的鋼管混合使用。6、立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。6、梁模板安裝、先在柱子上彈出軸線、梁位置和水平線，然后才釘柱頭模板。、按設計標高調整支頂的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。當梁跨度4m時，在梁底模板的跨

17、中處要起拱，起拱高度為全跨長度的23。施工時，起拱高度須符合設計及規范要求。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。、根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模板制作高度應根據梁高及樓板模板碰旁或壓旁確定。、當梁高超過 800mm 時，梁側模板按計算要求加穿梁螺栓。7、樓面模板安裝、通線調節支頂的高度，將大龍骨拉平，架設小龍骨。、鋪模板時可從四周鋪起，在中間收口。若為壓旁時，角位模板應通線釘固。、樓面模板鋪完后，應復核模板面標高和板面平整度，預埋件和預留孔洞不得漏設并應位置準確。支模頂架必須穩定、牢固。模板梁面、板面應清掃干凈。板模板 MF1219 門架支撐正立面圖0.9m1.2m0.2m1.

18、9m4.7m沿門架平面加強桿縱橫掃地桿可調底座及墊板MF1219 鋼管門式架1.2m1.2m0.2m0.2m1.2m1.9m12cm 厚砼樓板8cm*8cm 方楞木可調托座1.8cm厚膠合板板模板 MF1219 門架支撐側面圖0.6m0.6m0.6m0.6m0.6m沿門架平面加強桿縱橫掃地桿可調底座及墊板MF1219 鋼管門式架0.6m0.6m0.6m0.6m1.9m0.9m8cm*8cm 方楞木兩榀門架間的交叉支撐可調托座12cm 厚砼樓板1.9m1.8cm厚膠合板4.7m8、模板體系拆除、高支模支架拆除必須提供混凝土的強度報告，以同條件養護試件強度試驗報告為依據。在梁板砼達到設計強度后，模

19、板支撐體系經項目技術負責人檢查驗證確認不再需要，并監理單位審批同意后，方可拆除。、拆除多層梁樓板支柱時，應確認上部施工荷載不需要傳遞的情況下方可拆除下部支柱。、拆除前，由項目部技術負責人進行拆除安全技術交底。、支架的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行，嚴禁上下同時作業。、拆除順序：先松開頂托、然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板順序拆除模板和支撐體系。同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行。、在拆除過程中，支架的自由懸臂高度不得超過兩步，當必須超過兩步時，應加設臨時拉結。嚴禁站在懸臂結構上面巧拆底模，嚴禁在同一垂直平面上操作。、通長水平桿和斜拉桿等，必須在支

20、架拆卸到相關的立桿時方可拆除。、拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置，不得硬拉，嚴禁敲擊。、模板拆除應按規定逐次進行，不得采用大面積撬落方法，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖。各拆除的模板、支撐、連接件等構配件嚴禁拋擲至地面，應用槽滑下或用繩系下。不得留有懸空模板。9、高支模工程的模板支架體系的檢查與驗收、模板支架體系及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：A、基礎完工后模板支架體系搭設前；B、作業層上施加荷載前；C、整體或分段達到設計高度后；D、設計要求預壓的模板支架體系的預壓過程中及預壓加載完成后；E、遇六級大風或大暴雨后；F、停用超過一個月。、模板支架體系使用中，應

21、定期檢查下列項目：A、承載桿件，加固桿件，連接件、斜撐、斜拉桿、孔洞通道的構造是否符合要求；B、場地地表是否積水，底座是否松動，立桿立柱是否懸空，外側立桿立柱是否被車輛沖撞過；C、立桿立柱的沉降與垂直度的偏差是否符合要求；D、扣件、連接件是否松動；F、是否超載。、模板支架體系驗收時應具備下列文件：A、專項施工方案及技術交底文件，專項施工方案的專家評審或咨詢意見；B、構配件的產品質量合格證、質量檢驗報告；C、高支模工程的施工記錄及質量檢查記錄；D、模板支架體系搭設過程中出現的重要問題及處理記錄；F、模板支架體系的驗收申請報告。、支架現場檢查：序號檢查內容檢查部位檢查結果1 門架的縱距、橫距的步距

22、(步距為重點檢測項目)是否符合要求；2 門架的垂直度及水平度是否合格；3 掃地桿、水平縱橫拉桿的步距是否符合要求；4 斜拉桿的設置是否符合要求；5 基礎是否平整堅實，支墊、底座是否符合規定；6 支架系統整體穩定性是否符合要求；7 構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；8 立桿與水平桿同一截面上相鄰桿件的對接或搭接是否符合規范要求；9 桿件的受力是否在同一軸線上。、支架驗收主要項目的允許偏差A、底座的沉降量不大于5mm；B、支架搭設的垂直度與水平度允許偏差應符合下表的要求：項目允許偏差(mm)垂直度每步架h/1000 及2.0 支架整體H/600 及50 水平度一跨距內水

23、平架兩端高差1/600 及+3.0 支架整體L/600 及50 注：h步距；H支架高度；l 跨距；L支架長度。C、立桿間距的允許偏差步距：20mm；橫距：50mm；縱距：20mm；D、扣件螺栓擰緊力矩用扭力扳手檢查，要求在4065N m；E、斜桿與地面的傾角為4560；F、可調托座調切螺桿伸出長度不宜大于200mm，可調托座的螺栓伸出長度超過200mm 時采取的固定措施必須可靠。10、監測方法與施工過程控制(1)、垂直變形監測：A、對大梁的下沉進行重點監測，B、監測方案：共設置8 個檢測點，設于大梁與次梁相交處。C、必須在砼澆筑前按照施工方案設置好監測點，并安排專人負責保護好監測點并監測，砼澆

24、筑過程中隨時注意并記錄梁模下沉數據。當梁模下沉突變趨勢時，應加強監測，必要時通知項目經理和模板設計人員，并停止澆筑砼，分析梁模下沉原因，采取加強措施后方可繼續澆筑。(2)、水平變形監測：A、在首層地面處設置水平變形監測點，設置詳見檢測方案附圖。B、澆筑混凝土時派專人檢測。(3)、施工過程控制：A、頂架、模板搭設完成后，必須嚴格按規定組織驗收，并完善簽字確認后方可進行混凝土澆筑。B、由施工現場專職安全員，對施工過程模板及其頂架安全進行監控。監控內容為：模板及頂架變形情況混凝土澆筑過程中堆高情況施工荷載情況C、在混凝土澆筑過程中，派專門的管理人員與木工進行跟班。D、混凝土施工過程對模板變形進行監控

25、。E、在施工監測的過程中，垂直變形和水平變形的報警值定為10mm，當變形量達到 15mm時，應立即采取應急措施，并組織相關人員研究處理，在確保安全的情況小對支撐系統進行加固。五、混凝土澆注方法1、施工段劃分因本工程建筑面積不大，所以在梁板澆筑砼時，安排一臺砼泵車澆筑，高大模板懸挑部份的梁板和首層梁板其余部份同時從相同方向向后澆筑。2、輸送方法本工程預拌混凝土由大型攪拌站用攪拌車運送到場，場內設置一臺汽車砼泵車，由泵車輸送至操作工作面。3、混凝土澆注方式、本工程采用商品混凝土現場澆注，商品砼用汽車砼泵車進行輸送。柱采取獨立澆筑，梁板鋼筋綁扎前澆注完畢，梁板砼澆注采取一次成型的方法連續施工。、樓面

26、砼澆筑堆進方向：高大模板懸挑部份的梁板和樓面梁板其余部份同時從相同方向澆筑。采用汽車砼泵車輸送，水平方向推進速度：每小時約68m。4、梁板砼的澆筑（采用混凝 汽車砼泵車）澆筑混凝土時，采用插入式振動器，每一振點的連續振搗時間，應使砼面呈現浮漿和骨料不再下沉。插入式振動器的移動間距不宜大于其作用半徑的1.5 倍。并避免碰撞鋼筋、模板、預埋管件等，注意要“快插慢拔、直上直下”，不漏點，上下層砼搭接處插入不小于 50mm。澆筑混凝土應連續進行。如必須間歇，其間歇時間應盡可能縮短，并應在前層混凝土初凝之前，將次層混凝土澆筑完畢。超過規定時間必須設置施工縫。施工縫的留置時間及位置應參照GB50204 2

27、002中的有關規定。混凝土施工縫的處理：在施工縫處連續澆筑混凝土時，已澆筑混凝土的抗壓強度不應小于1.2N/mm2；在已硬化的砼表面上，清除水泥薄膜和松動的砂、石，并加以充分濕潤和沖洗干凈且不得有積水，澆筑混凝土前，宜先在施工縫處鋪一層水泥漿或與砼成份相同的水泥砂漿；混凝土應細致搗實，使新舊砼緊密結合。在澆筑與柱和墻連成整體的梁和板時，應在柱和墻澆筑完畢后停歇11.5H，使混凝土獲得初步沉實后，再繼續澆筑，以防止接縫出現裂縫。在澆筑樓面板時，若柱、墻砼強度大于梁板砼強度5MPa 時，應以柱、剪力墻外圍邊線起 600mm 范圍內的梁都澆筑與柱、墻同強度的砼，用快易收口鋼網分隔以保證結構質量。六、

28、安全保證措施1、安全生產保證體系、以項目經理為首的分級負責的安全生產保證體系。項目經理是安全生產的第一責任人，統籌協調、指揮、全面負責安全管理。、施工負責人是安全管理的第一直接責任人，代表項目經理部行使安全管理的權力，負責本工程安全標準的制定，執行情況的監督與檢查。、技術負責人是安全技術的第一責任者，負責安全技術措施的審核批準。、工長、專職安全員在指揮部的統一領導下，具體負責安全技術、措施的執行，領導勞務作業隊伍開展安全建設，是安全生產有力保證層。2、安全教育制度、嚴格執行三級安全教育制度。新進場的每個施工人員，必須先接受公司、項目部、班組“三級”教育，并在“三級安全教育卡”上簽名，并登記其本

29、人的身份證號碼。、三級安全教育是指公司對新進場的施工人員著重進行安全基本知識、法規、法制教育；項目部對新進場的施工人員著重進行現場規章制度和遵章守紀教育；班組對新進場的施工人員著重進行本工種崗位安全操作及班組安全紀律教育。、根據模板支撐系統設計，由技術負責人向操作施工人員交底，并進行雙方簽字確認。、項目部對工人的安全教育活動應進行登記匯總，并建立“施工人員安全教育匯總表”。3、安全檢查制度、工人在作業前要對自己使用的機具、勞動保護用品以及本班組作業區段的安全設施進行應進行檢查，發現問題應向工地有關人員匯報，待隱患消除后方可開始作業，并逐步完善記錄工作。、工地專職安全員要每日對作業區段進行檢查。

30、如發現事故隱患，應及時提出改進措施，督促實施并對改進后的設施進行檢查驗收，對不改進的，提出處理意見，報項目負責人處理。指導、督促工人認真執行安全制度、安全紀律，執行操作規程和正確使用勞動保護用品。、要認真執行定期檢查制度。應有組織、有計劃進行檢查，對不合格項要制訂整改計劃，并做到“定人、定時間、定措施”的三定措施，在隱患沒有消除前，必須采取可靠的防護措施，有危及人身安全的應暫停作業。、電工應對施工現場各種電氣設施定期進行巡視檢查，正常情況下，對低壓配電裝置、低壓電器和變壓器、配電盤等應每班巡視一次，并填寫好“用電設備運行日記”。4、高支模工程的安全管理措施、搭拆支架必須由專業架子工擔任，并按現

31、行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則(GB5036)考核合格，持證上崗。上崗人員定期進行體檢，凡不適于高處作業者，不得上支架操作。、施工前由項目部技術負責人對施工人員進行安全技術交底。、搭拆支頂架時工人必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。進行高處作業之前，應進行安全防護設施的逐項檢查和驗收。驗收合格后，方可進行高處作業。作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得在支架上集中堆放模板、鋼筋等物件。、施工期間不得拆除斜拉桿、縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等加固桿件。、當支架基礎下有設備基礎、地下管線時，在支架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施。、在支架基礎或鄰近嚴禁進行挖掘作業，否則應

32、采取安全措施，并報主管部門批準。、支模應按規定的作業程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序。嚴禁在上下同一垂直面上裝、拆模板。結構復雜的模板，裝、拆應嚴格按照施工組織設計的措施進行。、模板支架應自成體系，嚴禁與腳手架進行連接。施工人員上下施工面時，必須走施工梯，嚴禁攀援模板支架上下。、支設懸挑形式的模板時，應有穩固的立足點。支設臨空構筑物模板時，應搭設支架或腳手架。模板上有預留洞時，應在交裝后將洞蓋沒。、臨街搭設的支架外側應有防護措施，以防墜物傷人。施工作業場所有墜落可能的物件一律先行撤除或加以固定，高處作業中所用的物料均應堆放平穩。不得任意亂置或向下丟棄物件，傳遞物件禁止拋擲。在最頂層水平

33、撐設置一道兜底平網。、設專人負責對支架進行經常檢查和保修工作。對高層支架定期作立桿基礎沉降檢查，發現問題立即采取措施。、施工中對支架發現有缺陷和隱患時必須及時解決，危及人身安全時必須停止作業。、六級及六級以上大風和雨、霧天應停止支架的搭設與拆除及支架上的施工作業。下雨后進行作業時必須采取可靠的防滑措施。對進行高處作業的高聳建筑物事先設置避雷設施。遇有臺風暴雨后應對支架設施逐一加以檢查，發現有松動、變形、損壞或脫落等現象立即修理完善。、進行高處拆模作業，應配置登高用具或搭設支架，工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業。、拆除支頂架前，應清除支頂架上的材料、工具和雜物。、拆除樓板底模時，應設臨

34、時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。、模板及支撐體系搭設、拆除以及砼澆筑期間，應設置警戒區和警戒標志，由安全員在現場監護，嚴禁無關人員進入模板下方警戒區域。、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。臨時堆放處離樓層邊沿距離不得小于lm，堆放高度不得超過 lm。樓層邊口、通道口、腳手架邊緣嚴禁堆放任何拆下物件。、拆下的支架及配件應清除桿件及螺紋上的沾污物，并分類檢驗和維修，按品種、規格分類整理存放，妥善保管。5、預防模板及支架坍塌的安全技術措施、設計模板及支撐體系案時按規范有關要求進行

35、驗算，保證其具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受施工過程中可能產生的各項荷載。驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形不得超過混凝土結構工程施工及驗收規范的允許值。、所有鋼管、連接件、木枋等支撐材料使用前均進行全面檢查，不得使用不合格的材料。、模板支架搭設場地必須平整堅實，排水良好，具有足夠承載力。、現場搭設模板支架時，對模板支撐體系的強度、剛度和穩定性等有顯著影響的承載構件、連接件的尺寸、間距必須進行嚴格控制。、現場搭設模板支架時，必須按要求在立桿底部設置底座或鋼墊板。每搭完一步架后，應立即檢查并調整支架立桿的垂直度，確保立桿的垂直度符合要求，防止因支架立桿傾斜過大造成支架系統的不穩。、支

36、架系統安裝時，必須嚴格按照本方案要求設置縱橫水平拉桿、掃地桿、斜拉桿，防止由于整體剛度不足和失穩造成坍塌事故。、大梁模板支架立桿的縱向水平拉桿應頂貼到已澆筑好的混凝土柱上，主梁模板下兩側支架立桿的縱向水平桿在與砼柱交接處成井字型箍牢“抱柱”，以增強支架系統的整體穩定性。、可調托座伸出長度不宜超過200mm，若伸出長度超過200mm，應加拉桿連結穩定。、安裝完畢經驗收確認符合要求后才能進行混凝土澆筑。、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得在支架上集中堆放模板、鋼筋等物件。施工期間不得拆除斜拉桿、縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等桿件。七、應急救援預案為了保證本工程的施工安全工作落實到實處，

37、根據建設工程安全生產管理條例等有關法律、法規和標準，針對本工程的特點，結合本工程的實際情況制定高支撐模板應急救援預案。制定本應急救援預案的目的是當發生緊急事件時，能快速、有序、高效地控制緊急事件的發展，及時展開救援，搶救受傷人員，使受困、受傷害人員、財產得到及時搶救，將事故損失減小到最低程度。1、應急救援組織公司應急救援小組名單：、指揮部總指揮：*電話：、指揮部副總指揮：*電話：、指揮部成員：電話：13828501213*電話：2、應急響應發生四級以下的一般事故時，由現場應急救援小組實施應急響應，同時以最快的方式報告公司應急救援機構；發生四級以上重大安全事故時，由公司應急救援小組指揮現場應急救

38、援小組實施應急響應。、工程項目部現場應急救援小組：、工地現場發生事故后，現場應急救援小組應立即組織人員展開搶救傷員和排除險情，同時以最快的方式報告公司應急救援機構；如發生人員傷亡或火警等，應分別第一時間直接打電話報120急救中心或 119報火警救助。、由現場應急救援小組組長負責事故現場應急的指揮工作，進行應急任務分配和人員調度，以便有效利用各種應急資源，保證在最短時間內完成對事故現場的應急行動，防止事故的擴大和蔓延，力求將損失減少至最低程度，同時注意安排做好保護好事故現場。、指揮調動工地現場的一切所需的應急救援排險物資和人員參與搶救救援，確保救援工作在統一指揮下有序地進行。、協助公司和上級部門

39、開展事故調查，接受公司及政府有關部門對事故的調查處理。、協助公司及上級有關部門分析事故原因和性質，吸取事故教訓舉一反三 地制定并落實相應的預防措施，切實防止類似的事故重復發生。、負責安排專人做好事故的善后處理工作，使各級人員都受到安全教育，在切實做好預防措施和確保安全的情況下，上報有關上級部門，爭取盡快批準恢復工地的正常生產。、公司應急救援小組：、公司應急救援小組接到工地重大事故報告后，應立即趕赴現場，同時將事故概況（包括傷亡人員、發生事故時間、地點、原因等）分別用電話和快報的辦法報告上級應急救援組織以及政府有關部門。、指揮現場應急救援組織，首先搶救傷員和排除險情，防止事故蔓延擴大。同時協同現

40、場保護好事故現場。、負責協調指揮調動公司的應急救援力量，包括應急物質資源和人員支持、技術支持，全力保障應急行動的順利完成。、協助和接受政府有關部門對事故的調查處理。、協助政府有關部門分析事故原因和性質。、吸取事故教訓，制定并落實相應的預防措施，防止類似事故的重復發生。、協同現場做好事故的善后處理工作，在做好預防措施確保安全的情況下，上報有關部門復檢認可后，努力爭取盡快恢復正常生產。、應急響應中必須遵循的原則、緊急事故發生后，發現人應立即報警。、項目部急救援小組在接到報警后，應立即組織自救隊伍，按事先制定的應急方案立即自救；若事態情況嚴重，難以控制和處理，應立即在自救的同時向專業救援隊伍求救，并

41、密切配合救援隊伍。、事故發生時，應立即疏散人群，保證現場道路暢通，確保救援工作順利進行。、在急救過程中，遇到威脅人身安全情況時，應首先確保人身安全，迅速組織脫離危險區域或場所后，再采取急救措施。、截斷發生事故的區域或場所處電源，防止事態擴大。、項目部設緊急聯絡員一名，負責緊急事物的聯絡工作。、緊急事故處理結束后，部門負責人應填寫事故有關記錄，并召集相關人員研究防止事故再次發生的對策。3、應急救援裝備應急救援裝備包括值班電話、無線對講機、消防滅火器材、應急藥箱、塔吊、鐵撬及擔架等。外用藥品：雙氧水、紅藥水、碘酒、酒精、消毒的棉簽、藥棉、紗布、膠布、繃帶、創可貼、跌打萬花油、眼藥水、眼膏、磺胺結晶

42、、燙傷膏、急救包等。內服藥品：云南白藥等。4、應急救援演練項目部應根據施工現場實際情況定期組織有關人員演習預案，同時應定期檢查施工現場內的設施、機具及消防器材。演習或事故發生后，項目部應組織人員對應急預案的實際效果進行評價，必要時進行修訂。5、應急救援措施、發生模板及支架坍塌事故的應急救援措施、當施工現場的監控人員發現異常時，應立即報告給現場應急救援小組組長，由組長立即下令停止作業，并組織施工人員快速撤離到安全地點。人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排人員快速疏散到安全的地方，并做好現場安全警戒工作。、當發生倒塌事故，應急救援小組全員上崗，除應立即逐級報告給上級主管部門之外，

43、還應保護好現場。、當發生施工人員被埋、被壓或受困的情況下，應先對支架進行觀察，如需局部加固的立即組織人員進行加固后，在確認安全的前提下，方可組織人員進行相應的搶救。、被搶救出來的傷員，要由現場醫療室醫生或急救組急救中心救護人員進行搶救，用擔架把傷員抬到救護車上，對傷勢嚴重的人員要立即進行吸氧和輸液，然后送醫院進行治療。、當核實所有人員獲救后，將受傷人員的位置進行拍照或錄像，禁止無關人員進入事故現場，等待事故調查組進行調查處理。、發生高處墜落事故的應急救援措施：、當發生事故后，應馬上組織搶救傷員。搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。處理后，迅速送往鄰近醫院進行檢查治療。、搶救傷員時，應先

44、觀察傷員的受傷情況，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。、對于處于休克狀態的傷員應將其平臥，面部轉向一側，并注意清除其口中的分泌物、嘔吐物，防止影響呼吸；讓其保持安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20 度左右，然后盡快送醫院搶救治療。、對于顱腦外傷的傷員，必須保證其呼吸道通暢，對于骨折者，應初步固定后再搬運。若發現傷員有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折或嚴重的腦損傷癥狀出現，應該用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，并且用繃帶或布條包扎后，立即就近送有條件的醫院治療。、對于脊椎受傷的傷員，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，應將

45、傷者平臥放在帆布擔架或硬板上。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。、對于手足骨折的傷員，不要盲目搬運。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉，神經或血管。、對于創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。、發生物體打擊傷害事故的應急救援措施：、發生物體打擊傷害事故時，必須立即對傷者進行救治。搶救的重點應放在對顱腦損傷、胸部骨折和創傷性出血的處理上。、搶救傷員時，應先觀察傷員的受傷情況，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸。、對于顱腦外傷的傷員，必須保證其呼吸道通暢，對于骨折者，應初步

46、固定后再搬運。若發現傷員有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折或嚴重的腦損傷癥狀出現，應該用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，并且用繃帶或布條包扎后，立即就近送有條件的醫院治療。、對于創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。處理后，應立即送往鄰近醫院進行檢查治療。、對于頭部受傷或懷疑骨折的傷員，即使沒有明顯流血也要送醫院治療。、發生機械傷害事故的應急救援措施：、發生機械傷害事故時，要立即采取拉閘斷電等措施，停止機械運轉，然后應立即對傷員采取包扎止血措施。、對于手、腳趾被切斷的傷員，立即將被切斷部分用干凈布包好，與傷員同時送到醫院，以便做接駁手術。、對于手腳骨折、重傷休克等傷員

47、的處理方法同上。進行處理后，應組織車輛盡快將傷者送醫院檢查治療。、發生火災事故的應急救援措施：、發生火災時，首先是迅速撲滅火源，及時疏散有關人員，并對傷者進行救治；同時撥打“119”電話報警和及時向上級有關部門及領導報告。報警后必須始終有人在現場門口等待并引導救火車入場救火。、火災發生初期是撲救的最佳時機，火災現場的人員要及時把握好這一時機，盡快把火撲滅。、現場的消防管理人員，應立即指揮人員將火場附近的可燃物搬走，避免火災區域擴大；同時指揮、引導無關人員按預定的線路、方法疏散、撤離事故區域。、如有人員受傷，要馬上將傷員撤離危險區域進行施救，并立即打“120”電話求救或用車把傷員送到醫院救治。、

48、發生觸電事故的應急救援措施：、觸電急救的要點是動作迅速，救護得法。發現有人觸電，首先要盡快使觸電者脫離電源，然后根據觸電者的具體癥狀進行對癥施救。、當觸電者位于高處時，應采取措施預防觸電者在脫離電源后墜地摔傷或摔死（電擊二次傷害）。、夜間發生觸電事故時，應考慮切斷電源后的臨時照明問題，以利救護。、觸電者未失去知覺時，應讓觸電者在比較干燥、通風暖和的地方靜臥休息，并派人嚴密觀察，同時請醫生前來或送往醫院診治。、觸電者已失去知覺但尚有心跳和呼吸時，應使其舒適地平臥著，解開衣服以利呼吸，保持空氣流通，冷天應注意保暖，同時立即請醫生前來或送醫院診治。、若發現觸電者呼吸困難、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止

49、時，應首先為其通暢氣道，然后立即采取人工呼吸及胸外心臟擠壓方法進行搶救。九樓面模板面板計算 1面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。計算跨度L=400mm（板底橫枋間距），荷載計算（以1m 板寬為計算單位）。底模板自重 5 1.0 0.018 1.2=0.108KN/m 混凝土荷重24 1.0 0.12 1.2=5.760KN/m 鋼筋荷重1.5 1.00 0.12 1.2=0.360KN/m 活載(含振搗混凝土)荷載2 1.0 00 1.4=2.800KN/m q1=6.58 KN/m q2=（6.58-2.800）KN/m=3.78KN/m 面板的

50、截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=bh2/6=10001818/6=54000mm3；I=bh3/12=1000183/12=486000mm4；按 3 跨度連續板計算 q=6.58 N/mm 400 400 400 （1）抗彎驗算：M=0.08q12=0.086.58 0.402=0.084KNm=M/W=0.084 106/54000=1.56N/mm2f=13N/mm2滿足要求!(2)抗剪計算=3V/2bh T 其中最大剪力 V=0.600 6.58 0.40=1.58 kN 截面抗剪強度計算值=31580/(2 10001

51、8)=0.132 N/mm2抗剪強度驗算 fV=1.4N/mm2，滿足要求!(3)撓度計算=0.677q2L4/100EI =L/250 面板最大撓度計算值=0.677 3.784004/(100 9000486000)=0.150mm 面板的最大撓度 0.247mm400/250=1.6mm,滿足要求!2.支撐木枋 8080的計算（次龍骨）木方按照均布荷載下連續梁計算。q3=2.632KN/m 600 600 600 1.荷載的計算q3=q1 0.40=6.58 0.4=2.632 kN/m q4=q2 0.40=3.78 0.4=1.512 kN/m 2.木枋的計算門式架橫向間距 600m

52、m,木枋長度 1800mm，按照三跨連續梁計算，跨度L=600mm。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩，計算公式如下:最大彎矩 M=0.08q3L2=0.082.6320.62=0.076 kNm木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩 I 取0.9 和截面抵抗矩 W 取0.9 分別為:0.9 W=0.980802/6=76800mm3；0.9 I=0.980803/12=3041624.7mm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度=M/W=0.076106/76800=0.99N/mm2木方的抗彎計算強度小于 13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公

53、式如下:V=0.625q3L=0.6252.6320.6=0.99KN 截面抗剪強度必須滿足:=3V/2bh T截面抗剪強度計算值=3990/(2 8080)=0.232N/mm2截面抗剪強度設計值 =1.4N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形=Kq4L4/(100EI)=0.677 1.5126004/(100 9000.003041624.7)=0.05mm 木方的最大撓度小于 600.0/250=2.4mm,滿足要求!3.頂托梁木枋 8080的計算：（主龍骨）1、荷載計算：P1=q30.6=2.632 0.6KN=1.580 KN 2、計算簡圖：跨度 L=50

54、0mm P1=1.580KN P1 P1500 500 500 3、木枋驗算：最大彎矩 M=0.175 1.5800.5=0.138 kN.m 頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩 I 取0.9 和截面抵抗矩 W 取0.9 分別為:0.9 W=0.980802/6=76800mm3；0.9 I=0.980803/12=3041624.7mm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度M=0.175 1.5800.5=0.138KN m=M/W=0.138 106/76800=1.797N/mm 2f=13N/mm2滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算V=KVP1=0.6501.580=1.027k

55、N 截面抗剪強度必須滿足:=3V/2bh T 截面抗剪強度計算值=31027/(2 8080)=0.240 N/mm2截面抗剪強度設計值 =1.4N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(1)頂托梁撓度計算 P2=q40.6=1.512 0.6=0.907KN 最大變形=KP2L3/(100EI)=1.146 9075003/(100 9000.003041624.7)=0.047mm 頂托梁的最大撓度小于 900.0/250=3.6mm,滿足要求!九、梁模板支撐體系計算書500900mm 梁的模板及支撐體系計算書一、梁模板基本參數梁模板截面采用 18mm 厚夾板，側面木方距離80*80mm3

56、00mm，布置 2 道 14mm 穿梁螺栓 300，第一道距離梁底300mm，外扣雙鋼管 483.5mm。結構樓板厚=150mm,梁寬b=500mm,梁高h=900mm,層高=6.00m；H方向對拉螺栓 2道，對拉螺栓直徑 14mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面 8080mm，梁模板截面側面木方距離 300mm。梁底模面板厚度 h=18mm，彈性模量 E=6000N/mm2，抗彎強度 f=15N/mm2。梁側模面板厚度 h=18mm，彈性模量 E=6000N/mm2，抗彎強度 f=15N/mm2。二、梁模板荷載標準值計算模板自重 =0.340kN

57、/m2；鋼筋自重 =1.500kN/m3；混凝土自重 =24.000kN/m3；施工荷載標準值 =2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模溫度，取 20.000；V 混凝土的澆筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；1 外加劑影響修正系數，取1.000；2

58、 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2考慮結構的重要性系數 0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.928.800=25.920kN/m2考慮結構的重要性系數 0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.9 6.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！四、梁模板側模計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下作用在梁側模板的均布荷載q=(1.2 25.92+1.40 5.40)0.90=34.798N/mm 面板的截面慣性矩

59、 I 和截面抵抗矩 W 分別為:本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=90.001.80 1.80/6=48.60cm3；I=90.001.80 1.80 1.80/12=43.74cm4；(1)抗彎強度計算 f=M/W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M=0.100(1.20 23.328+1.40 4.860)0.300 0.300=0.313kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f

60、=0.31310001000/48600=6.444N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.20 23.328+1.4 4.860)0.300=6.264kN 截面抗剪強度計算值 T=36264.0/(2 900.00018.000)=0.580N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大撓度計算值 v=0.67723.3283004/(100 6000437400)=0.487mm 面板的

61、最大撓度小于 300.0/250,滿足要求!五、穿梁螺栓計算計算公式:N N=fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)；f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N=(1.225.92+1.40 5.40)0.90 0.60/2=10.44kN 穿梁螺栓直徑為 14mm；穿梁螺栓有效直徑為 11.6mm；穿梁螺栓有效面積為 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=10.439kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。每個截面布置 2 道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足

62、要求!梁側模板計算書一、梁側模板基本參數計算斷面寬度 500mm，高度 900mm，兩側樓板厚度 120mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨布置 4道，內龍骨采用 8080mm 木方。外龍骨間距 300mm，外龍骨采用 8080mm 木方。對拉螺栓布置 2道，在斷面內水平間距 200+400mm，斷面跨度方向間距 300mm，直徑14mm。面板厚度 18mm，剪切強度 1.4N/mm2，抗彎強度 15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度 1.3N/mm2，抗彎強度 13.0N/mm2，彈性模量 9500.0N/mm2。233233233200400900mm500mm模

63、板組裝示意圖二、梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模溫度，取 20.000；V 混凝土的澆筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；1 外加劑影響修正系數，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F

64、1=28.800kN/m2考慮結構的重要性系數 0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.950.000=45.000kN/m2考慮結構的重要性系數 0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.9 6.000=5.400kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。面板的計算寬度取 0.23m。荷載計算值 q=1.245.0000.233+1.40 5.4000.233=14.364kN/m 面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=23.331.80 1.80

65、/6=12.60cm3；I=23.331.80 1.80 1.80/12=11.34cm4；233 233 23314.36kN/mAB計算簡圖0.0630.078彎矩圖(kN.m)1.342.011.681.682.011.34剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：233 233 23310.50kN/mAB變形計算受力圖0.3100.025變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.341kN N2=3.687kN N3=3.687kN N4=1.341kN 最大彎矩 M=0.078kN.m 最大變形 V=0.310mm (1)抗彎強度

66、計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.07810001000/12600=6.190N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=32010.0/(2 233.33318.000)=0.718N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v=0.310mm 面板的最大撓度小于 233.3/250,滿足要求!四、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載 q=1

67、.20.2345.00+1.4 0.235.40=14.364kN/m 撓度計算荷載標準值 q=0.2345.00=10.485kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q=4.309/0.300=14.364kN/m 最大彎矩 M=0.1ql2=0.114.3640.30 0.30=0.129kN.m 最大剪力 Q=0.60.30014.364=2.586kN 最大支座力 N=1.1 0.300 14.364=4.740kN 截面力學參數為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=8.008.008.00/6=

68、85.33cm3；I=8.008.008.008.00/12=341.33cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.129 106/85333.3=1.52N/mm2抗彎計算強度小于 13.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32586/(2 8080)=0.606N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形 v=0.677 10.500300.04/(100 9500.003413333.5)=0.018mm 最

69、大撓度小于 300.0/250,滿足要求!五、梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中多跨連續梁計算。200 400 180 4.74kN 4.74kN 4.74kN 4.74kNAB外龍骨計算簡圖0.0000.758外龍骨彎矩圖(kN.m)0.00 0.004.744.745.21 5.210.470.474.274.274.744.740.00 0.00外龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：200 400 180 3.47kN 3.47kN 3.47kN 3.47kNAB外龍骨變形計算受力圖0.18

70、60.155外龍骨變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M=0.758kN.m 經過計算得到最大支座 F=9.954kN 經過計算得到最大變形 V=0.186mm 外龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=8.008.008.00/6=85.33cm3；I=8.008.008.008.00/12=341.33cm4；(1)外龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.758 106/85333.3=8.88N/mm2外龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)外龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值

71、T=35214/(2 8080)=1.222N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2外龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)外龍骨撓度計算最大變形 v=0.186mm 外龍骨的最大撓度小于 400.0/250,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式:N N=fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm):14 對拉螺栓有效直徑(mm):12 對拉螺栓有效面積(mm2):A=105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN):N=17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.954 對拉螺栓

72、強度驗算滿足要求!十梁模板門式腳手架支撐計算書門式鋼管腳手架的計算參照建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2000）。計算參數:腳手架搭設高度為 6.0m，門架型號采用 MF1219，鋼材采用 Q235。門架的寬度 b=1.20m，門架的高度 h0=1.90m，步距1.93m，跨距 l=1.83m。門架 h1=1.54m，h2=0.08m，b1=0.75m。門架立桿采用48.03.5mm 鋼管，立桿加強桿采用48.03.5mm 鋼管。每榀門架之間的距離 0.20m，每榀門架內的下層木方 4根。梁底木方截面寬度 80mm，高度 80mm。面板厚度 18mm，剪切強度 1.4N/mm

73、2，抗彎強度 15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度 1.3N/mm2，抗彎強度 13.0N/mm2，彈性模量 9500.0N/mm2。梁頂托采用 8080mm 木方。模板自重 0.34kN/m2，混凝土鋼筋自重 25.50kN/m3，施工活荷載 2.00kN/m2。1 立桿；2 立桿加強桿；3 橫桿；4 橫桿加強桿圖1 計算門架的幾何尺寸圖圖2 模板支架示意圖一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。靜荷載標準值 q1=25.5000.9000.200+0.340 0.200=4.658kN/m 活荷載標準值 q2=(2.0

74、00+0.000)0.200=0.400kN/m 面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=10.800cm3 I=9.720cm4 (1)抗彎強度計算 f=M/W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.125ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M=0.125(1.20 4.658+1.40 0.400)0.2000.200=0.031kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.03110001000/10800=2.847N/mm2面板的

75、抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)撓度計算 v=5ql4/384EI v=l/400 面板最大撓度計算值 v=5 4.6582004/(384 600097200)=0.166mm 面板的最大撓度小于 200.0/400,滿足要求!二、梁底木方的計算(一)上層木方計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.5000.9000.200=4.590kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.3400.200(20.900+0.500)/0.500=0.313kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值

76、q3=2.0000.200=0.400kN/m 經計算得到，木方荷載計算值 Q=1.2(4.590+0.313)+0.91.40 0.400=6.443kN/m 2.木方強度、撓度、抗剪計算 400 400 400 0.73kN 0.73kN 6.44kN/mAB木方計算簡圖0.0660.062木方彎矩圖(kN.m)0.050.050.791.111.291.291.110.790.050.05木方剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：400 400 400 0.61kN 0.61kN 4.90kN/mAB變形計算受力圖0.0050.018木方變形圖(mm

77、)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=-0.054kN N2=2.399kN N3=2.399kN N4=-0.054kN 間距設置不合理，支點不能出現小于0的支座力!經過計算得到最大彎矩 M=0.066kN.m 經過計算得到最大支座 F=2.399kN 經過計算得到最大變形 V=0.018mm 木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=8.008.008.00/6=85.33cm3；I=8.008.008.008.00/12=341.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.066 106/85333.3=0.77N/mm2木方的抗彎計算

78、強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31.288/(2 8080)=0.302N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v=0.018mm 木方的最大撓度小于 1200.0/250,滿足要求!(二)下層木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q=2.399/0.300=7.998kN/m 最大彎矩 M=0.1ql2=0.18.00 0.300.30=0.072k

79、N.m 最大剪力 Q=0.60.3007.998=1.440kN 最大支座力 N=1.1 0.300 7.998=2.639kN 木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=8.008.008.00/6=85.33cm3；I=8.008.008.008.00/12=341.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.072 106/85333.3=0.84N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值

80、T=31440/(2 8080)=0.337N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到6.248kN/m 最大變形 v=0.677 6.248300.04/(100 9500.003413333.5)=0.011mm 木方的最大撓度小于 300.0/250,滿足要求!三、梁底托梁的計算考慮到托梁距離是上層木方距離的1.50 倍，作用于托梁的集中力需要乘以此倍數。托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重 q=0.096kN/m。1200-0.08kN 3.60kN 3

81、.60kN-0.08kN 0.10kN/mAB托梁計算簡圖1.4570.000托梁彎矩圖(kN.m)3.663.620.020.023.623.66托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：1200-0.06kN 2.81kN 2.81kN-0.06kN 0.10kN/mAB托梁變形計算受力圖0.0002.195托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M=1.456kN.m 經過計算得到最大支座 F=3.575kN 經過計算得到最大變形 V=2.195mm 頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=10.0010.00

82、10.00/6=166.67cm3；I=10.0010.00 10.0010.00/12=833.33cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.456 106/166666.7=8.74N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33656/(2 100100)=0.548N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算最大變形 v=2.195mm 頂托梁的最大撓度小于 1200.0/250,滿足要求!四、門

83、架荷載標準值作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。1 門架靜荷載計算門架靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m)門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為：門架(MF1219)1榀 0.224kN 交叉支撐 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4設 0.1654/5=0.132kN 連接棒 2個 20.006=0.012kN 鎖臂 2副 20.009=0.017kN 合計 0.465kN 經計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1=0.465/1.930=0.241kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m)剪刀撐采

84、用48.0 3.5mm 鋼管，按照 4步4跨設置，每米高的鋼管重計算：tg=(41.930)/(41.830)=1.055 20.038(41.830)/cos/(4 1.930)=0.106kN/m 水平加固桿采用48.03.5mm 鋼管，按照 4步1跨設置，每米高的鋼管重為 0.038(11.830)/(41.930)=0.009kN/m 每跨內的直角扣件 1個，旋轉扣件 1個，每米高的鋼管重為 0.037kN/m；(10.014+40.014)/1.930=0.037kN/m 每米高的附件重量為 0.020kN/m；每米高的欄桿重量為 0.010kN/m；經計算得到，每米高腳手架加固桿、

85、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2=0.182kN/m 經計算得到，靜荷載標準值總計為 NG=0.423kN/m。2 托梁傳遞荷載托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。每榀門架兩端點力 3.575kN 經計算得到，托梁傳遞荷載為 NQ=7.151kN。五、立桿的穩定性計算作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N=1.2NGH+NQ 其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG=0.423kN/m；NQ 托梁傳遞荷載，NQ=7.151kN；H 腳手架的搭設高度，H=6.0m。經計算得到，N=1.2 0.423 6.000+7.151=10.196kN。門式鋼管腳手架的穩定性按照下列

86、公式計算其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值，N=10.20kN；Nd 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)；一榀門架的穩定承載力設計值公式計算其中 門架立桿的穩定系數,由長細比 kh0/i 查表得到，=0.581；k 調整系數，k=1.13；i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.12cm；I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=22.07cm4；h0 門架的高度，h0=1.90m；I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=12.19cm4；A1 門架立桿的凈截面面積，A1=4.89cm2；h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m；I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.19cm4；A 一榀門架立桿的毛

87、截面積，A=2A1=9.78cm2；f 門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。Nd調整系數為 1.0。經計算得到，Nd=1.0 116.440=116.440kN。立桿的穩定性計算 N Nd,滿足要求!十一、（1）基礎承載力驗算立桿基礎承載層的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎承載層的平均壓力(kN/m2)，p=N/A=10.196KN/0.16=63.725kN/m2N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N=8.78 因為500900梁的支撐受的軸向力最大，故取N=10.196KN A 基礎承載層底面面積（雙木枋）(m2)；A=0.16 1.0 0.

88、16 fg 基礎承載力設計值 (kN/m2)；地基承載力設計值應按下式計算：fg=kc fgk 其中kc 腳手架基礎承載力調整系數；kc=0.5 fgk 基礎承載力標準值，本支模基礎為首層地骨面,回填土部分經強夯后，密實度達到 90%,fgk取150KPa；fg=150 0.5 75KN/m2p=63.725kN/m2滿足基礎承載力要求!驗算結果：藝術樓首層樓面板模板支架搭設高度為6 米，搭設方式為：門式架縱距 0.5 米，與梁的門式架間距約 0.5 米，步距 h=1.9 0 米（單個門式架高度）。板底橫枋、頂托梁采用 8080mm 木方，橫枋間距為400mm。500mm 900mm 梁支撐為門式架縱距(跨度方向)縱距 500m。梁底次龍骨采用8080mm 木枋300mm，主龍骨采用 8080mm 木枋600mm，梁側豎內龍骨 8080 木枋300、梁側水平外龍骨為雙鋼管483.5、14 對拉螺栓 300 夾緊外龍骨。其他小于此梁截面尺寸的梁均按支模。離地200mm 設掃地桿、每層門式架設一道縱橫水平桿，縱向桿沿門式架設置一道，橫向桿每隔 6個門式架設置一道約 5400mm。門式架支撐水平縱橫桿步高1.9m，梁底門式架兩側各設對角通長剪刀撐一道，掃地桿離地 200mm。