1、1. 編制說明1.1. 編制依據1、施工招標文件、施工設計圖紙等資料；2、設計院設計的有關本工程的施工圖紙；3、 國家現行的技術標準、操作規程和工程質量檢驗評定標準；4、公路工程技術標準（JTG B01-2003）；5、公路橋涵施工技術規范（JTG/T F50-2011）；6、國家的法律、法規及地方有關施工安全、人員健康、勞動保護、技術標準。7、本企業的資源優勢及建設同類工程的施工經驗、施工能力、科技成果及本企業勞動定額等及山東地區的氣候特征及相關資料。1.2. 編制范圍本施工方案使用范圍為洛浦互通AK0+616.712橋和落浦東互通AK0+687橋，為使此兩座橋支架現澆預應力混凝土連續梁施工

2、過程處于受控狀態，確保施工質量和安全，特制定本施工方案。2. 工程概況2.1. 工程簡介2.1.1. AK0+687匝道橋落浦東互通AK0+687匝道橋，為A匝道上跨墨玉至和田高速公路主線而設、橋梁與主線交叉樁號為K73+621.995，交角為70。橋梁起點樁號AK0+640.32，終點樁號AK0+733.68，中心樁號AK0+687，全長93.36m，橋面整寬15.5m，右偏角度70。本橋平面位于直線段上，縱斷面位于R=2500m的豎曲線上，橋上縱坡前坡段3.0%，后坡為-2.057%，墩臺徑向布置。跨徑組合：上坡采用（18+25+25+18）m單箱三室截面的預應力混凝凝土現澆梁。下部結構采

3、用樁柱式橋墩、肋板式橋臺，鉆孔灌注樁基礎。該橋地址區整體地形起伏變化不大，地層巖性為粉砂、圓礫為主。本橋采用滿堂支架整體現澆施工，上部結構箱梁采用C50混凝土，橋面鋪裝采用10cm瀝青混凝土，調平成采用8CM厚C50混凝土，調平層內設D12冷軋帶肋鋼筋焊接網。2.2. 主要技術指標2.2.1. AK0+687匝道橋1) 公路等級：高速公路。2) 設計時速：120Km/h。3) 設計荷載：公路-級。4) 橋面寬度：15.5m。5) 地震動峰值加速度：0.1g，抗震設防烈度7度，抗震設防控制措施8度。環境類別：類。2.3. 主要工程數量2.3.1. AK0+687匝道橋表格 1 AK0+687匝道

4、橋現澆梁主要工程數量表 材料名稱單位數量C50混凝土（現澆梁）M3847.5鋼絞線噸30.074HRB400鋼筋噸198.4支座GPZ（）盤式支座個15波紋管M2099.3表格 2表格 3 AK0+687匝道橋現澆梁施工材料計劃表 材料名稱單位數量1.5CM厚竹膠板M2方木（10*15）cm鋼管頂托地拖鋼管轉向扣件3. 項目管理目標3.1. 安全目標本合同段質量目標為優良，本工程確保達到國內高速公路建設一流水平；原材料合格率100%；分項工程（工序）檢查合格率100%，優良率95%以上，保證分部工程優良率達到95%，確保單位工程優良率達到95%以上。整個建設項目優良率達到90%以上。杜絕重大、

5、大質量事故，消除隱患，嚴格控制各類事故發生。3.2. 質量目標1、“四無”：無職工因工死亡事故、無重大交通責任事故、無重大火災事故及無機械事故。2、“一杜絕”：杜絕人身安全的重大、大事故的發生。3、“一達標”：安全生產達國標。4、安全方針：“安全第一、預防為主”。3.3. 工期目標滿足合同工期要求，擬開工日期為2016.4.01，完工日期為2016.11. 15。3.3.1. 工期安排我部按照本項目的實際情況AK0+687匝道橋和AK0+616.712匝道橋施工采用流水作業，先施工洛浦胡同AK0+616.712匝道橋、后施工AK0+687匝道橋。 AK0+616.712匝道橋計劃開始時間201

6、6年4月1日結束時間：2016年7月15日。AK0+687匝道橋計劃開始時間2016年7月25日結束時間：2016年11月15日4. 資源配置和現場施工保障措施4.1. 施工組織機構設置1、項目部成立一個現澆箱梁施工隊，全部由有施工經驗的骨干人員組成：經理1人、副經理2人、技術負責人1人、技術人員及現場管理人員8人、主要負責現澆連續箱梁的施工，現澆箱梁施工隊下設：支架班組、模板班組、鋼筋班組、混凝土班組、預應力班組、雜項班組，對人員進行分班組管理，按工序進行流水作業，責任到人。2、勞動力安排及使用計劃本橋連續梁現澆支架法施工高峰期共需勞動力72名，各階段勞動力使用計劃詳見勞動力配備表。序號工種

7、工作內容人數1鋼筋工鋼筋制作、綁扎152模板（支架）工模板（支架）支、拆203混凝土工混凝土澆筑124張拉、壓漿預應力張拉105其他工種15合計724.2. 主要材料供應計劃根據工程進度計劃及施工組織安排，本著“合理組織、滿足施工、減少庫存”的原則，充分考慮滿堂支架施工時雨季、大風季節等可能延誤供貨的因素，做好材料供應計劃。按照滿堂支架的施工周期，按照計劃組織材料進場，確保滿堂支架材料的供應。雨季、大風季節提前做好施工安排，精心組織，合理安排，保證連續梁的施工進度。主要材料供應計劃，詳見附件3：聊城北互通區主線橋現澆箱梁主要材料供應計劃表。所用錨具、支座按一次性進場考慮，及在2016年08月2

8、0日前進場。4.3. 主要機械設備安排施工機械配置工程名稱聊城北主線橋預應力現澆砼箱梁機械設備名稱型 號臺（套）數工作狀態備 注壓路機YZ181良好裝載機ZL501良好吊車25T2良好電焊機315A6良好彎曲機400型2良好切割機400型2良好發電機200kw1良好砼運輸罐車10m36良好泵車48m2良好插入式振搗器50型10良好插入式振搗器30型10良好混凝土拌和站180型1良好千斤頂150t4良好千斤頂30t4良好壓漿機1良好4.4. 現場施工保障措施1、場地布置本著“滿足施工、節約投資”的原則，進行臨時工程的規劃及設置，做到臨時建筑搭建有序、材料機具設備堆放整齊、生活污水處理后排放、生活

9、垃圾袋裝化、消防設施齊備。施工駐地設于K63+100主線左側300米處的預制梁場之內，按照文明標準工地建設,達到與周圍環境相協調，并保持安全整潔。鋼筋存放、加工區設在K63+100主線左側300米處鋼筋加工廠地內。2、施工便道運輸道路主要利用新建既有便道，進場后為便于施工車輛通行，場內施工主便道沿線路左側布設,在與既有公路接口處按規定設置明顯標志，并派專人指揮交通，確保交通安全及暢通。3、施工供電施工用電計劃在主線左側和A匝道左側的空白處，安放1臺200kw發電機，以供應施工需要。施工駐地用電直接從預制梁場變壓器接入。4、施工用水施工用水以從預制梁場水井中抽水，水車輸送工地的方式為主。5、臨時

10、通訊施工通訊利用當地通訊系統，主要人員配備移動電話以便聯系。6、混凝土供應本橋混凝土由項目部租賃的拌和站集中拌和，由砼運輸車運至施工用地。5. 施工方案根據設計及施工工藝要求，洛浦互通AK0+616.72橋現澆梁先施工，再施工AK0+687橋現澆梁先施工。 按照工期要求結合本工程結構形式特點，計劃投入滿堂支架1聯、底模1聯、外側模板1聯。施工全橋，采用滿堂支架一次澆注完成，支架在本聯預應力施工完成后一次拆除。5.1. 施工工藝本標段洛浦互通AK0+616.72ZA匝道橋和洛浦東互通AK0+687匝道橋，設計要求均采用滿堂支架整體現澆施工，施工工藝流程按施工圖給出的“施工概略流程圖”進行，詳細步

11、驟見附件5：預應力現澆連續箱梁施工工藝流程圖。5.2. 施工準備1、鋼筋采用鋼筋加工廠集中加工然后運至施工現場進行綁扎成型。 2、現場布置了三個導線點，三個水準點作為控制橋梁平面位置和空間位置的基準。測設時必須保證三點聯測，數據相互復核，以確保數據的準確。3、施工現場已經做到路通、電通；通往施工現場的施工便道寬約4米，臨時用水現場打井抽水。4、各種必備的施工機械、工具、材料備齊，并在使用前試運行，保證了其狀態的良好，對大型攪拌站，進行重點檢查。5、各種原材報駐地監理、中心實驗室抽樣檢查合格后，方可用于施工，嚴禁不合格材料進場。5.3. 地基處理1、基礎定位首先，根據施工圖紙放出擬建橋梁中線，根

12、據箱梁支架體系方案中搭設支架平面長度、寬度確定基礎處理尺寸范圍，并用白灰灑出邊線。然后根據基礎尺寸范圍對基礎進行處理。2、基礎處理按通過后滿堂支架的設計方案，要求地基承載力大于160MPa，因此必須對地基作特殊處理。將原地面腐植地表層上耕植土清除30cm，然后壓實，再用磚渣回填，回填高度比原地面高出20cm，用重型壓路機或強夯分兩層壓實，第一層厚30cm，第二層厚20cm，頂層抗壓強度達到200MPa以上。填筑時按2%橫向排水坡（橋中心兩側排水）填筑。為了防止澆筑混凝土時，流水軟化支架的地基，澆筑厚5cm 的C15細石混凝土封閉層。封層澆筑完畢后，支立基礎砼模板，然后澆筑C15砼20cm，支立

13、模板時應控制標高。地基處理完后，在支架搭設范圍地基基礎四周80160cm 范圍內設順橋向排水溝（水溝橫斷面為：6080cm），排水溝根據現場情況設置好排水坡縱，確保地基基礎不受雨水浸泡。詳見附件6：聊城北主線橋支架橫斷面布置圖5.4. 支架搭設支架基礎處理完成后，進行支架搭設施工，現澆箱梁支架采用碗扣式滿堂紅腳手架。首先按照支架布置圖，放出支架邊線及底托標高，然后根據情況擺放底托下枕板（5cm20cm），并開始搭設腳手架。支架設計時已考慮梁體荷載、施工荷載及地基承載力的要求，根據設計檢算支架布置如下（支架布置詳圖見附件6：支架布置斷面圖；檢算過程詳見附件10：聊北互通區主線橋滿堂支架設計驗算書

14、）：1、本橋采用梁高1.4m的等高現澆箱梁。使用483.5mm的鋼管碗扣支架作為支撐結構，全橋立桿橫、縱橋向間距均為0.6m，水平步距都為1.2米，支架頂層橫桿步距宜比最大步距減少一個碗扣的距離，本工程為0.6m；立桿頂端采用可調U形托撐，支撐于模板主肋底部，底部采用可調底座，支承在5cm20cm的枕板之上；底層縱、橫向水平桿作為掃地桿，距地面高度等于350mm。2、為使支架成為整體，支架的四周及中間縱、橫向，由底至頂連續設置豎向剪刀撐，縱向剪刀撐間距為3.6m，橫向剪刀撐間距為3.6m；支架頂部和底部均設置水平剪刀撐，中間水平剪刀撐的間距為3.6m。3、為充分利用鋼管的軸心受壓能力，使用調節

15、螺桿與鋼管軸心連接。支撐的大橫梁用1015cm的方木立向擱置在立桿的調節螺桿上，調節螺桿插入立桿保持軸心受力；大橫梁上放1010cm的方木作小橫梁，間距20cm，作為橫肋，其上鋪設15mm的竹膠合板。4、支架采用滿掛密目安全網進行安全防護，高度隨支架搭設高度相應提升，離支架頂高度應保持在2m以內。在1號墩位置箱梁端部設置人行梯架，梯架采用之字型并附著于支架外側搭設，并設置相應的欄桿、腳手板和擋腳板，搭設應符合相關規范標準要求。5、支架搭設完成后，對支架平面位置、頂面高程、支架安裝的牢固性、整體性及安全性進行全面檢查、驗收，具體檢查項目及內容為：、支架搭設的平面尺寸、桿件尺寸及其間距是否符合設計

16、要求；、支架搭設前，鋼管、配件及方木質量要嚴格檢查，每一孔搭設前均要仔細檢查，確保周轉材料的規格和質量符合要求，并做好詳細記錄。、支架基礎是否堅實、平穩、牢固，支架底座是否與基礎聯接密貼，以保證支架及各桿件受力的整體均勻性；、注意桿件的架設順序，必要時采用臨時支頂，以確保臨時架設的安全，架設工人必須佩帶安全帶；、隨時校正桿件的垂直和水平偏差，避免偏差過大，步距內偏差應小于5mm且小于或等于0.4L(L為立桿長度）。、沒有完成的支架，每日收工時，一定要進行臨時支撐，以免發生意外。、支架各桿件數是否聯接牢固，斜桿、剪刀撐是否按要求進行設置并連接鎖定；、支架頂部縱、橫梁及模板之間密貼并連接為整體；、

17、支架周圍隔離、警戒措施是否齊備，施工專用上下通道及安全、防落網是否設置完全；、支架周圍、上下通道及支架頂是否齊全、完善、規范，要確保夜間施工安全；、支架搭設完畢后，要對支架進行預壓，以減少支架變形對箱梁澆注后整體線型的影響。、支架搭設中及搭設完成后，技術人員、質檢人員必須認真檢查，確認符合方案及有關規定后做好記錄，上報公司組織聯合驗收，公司聯合驗收通過后，方可進行上部工程施工。5.5. 模板安裝1、外模結構模板結構是否合適將直接影響梁體的外觀，外模面板均采用厚為15mm 的竹膠板，面板尺寸1.2m2.4m，以適應立桿布置間距，面板直接釘在順橋向方木上，順橋向方木采用10cm10cm 方木，間距

18、20cm，順橋向方木置于橫橋向10cm15cm方木之上，鋪設時接頭交錯布置并利用鐵釘固定在橫橋向方木上，橫橋向方木間距應與立桿順橋向間距一致。在釘面板時，每塊面板應從一端趕向另一端，以保證面板表面平整。木方鋪設好后測量木方頂標高并調整腳手桿頂托，使順橋向木方每點的標高和設計值相同。用全站儀在順向木方上放出箱梁底模板邊緣線（考慮側模板厚度），鋪設底模竹膠板、立側模，測設翼板的平面位置和模底標高，并安裝側模骨架。腹板及翼板側模模板分別固定在順橋向10cm10cm方木上，方木間距20cm；而后分別固定于豎向和橫橋向放置的10cm15cm方木上，豎向和橫橋向方木間距50cm。2、內模結構預應力連續箱梁

19、內模采用鋼管支架進行支撐，高壓竹膠板作面板。由于箱梁內凈空高度僅為0.93m，內模骨架設計盡量少占凈空，以利于箱梁底板混凝土的散料、振搗及內模的拆除。內模上面板骨架采用10cm10cm 方木（橫橋向放置，凈間距20cm），然后固定于10cm10cm 方木（順橋向放置，間距90cm）之上。順橋向方木支撐于內模支撐鋼管架之上，鋼管橫向間距90cm，縱向間距90cm，鋼管底端固定于底板，頂端設可調節頂托。內模安裝時在箱梁頂板每孔的L/5處預留7080cm 上下人孔，以便將來拆除箱梁內模。箱梁底模安裝時，根據支架預壓的測試結果和設計要求的箱梁自身拱度，進行施工預拱度設置，并對底模板標高進行調整。5.6

20、. 預壓支架搭設完在其上鋪設方木，在方木頂層鋪設木合板采用砂袋（或土袋）預壓，預壓重量按現澆箱梁自重的1.1倍進行預壓，砂袋采用人工配合吊車進行。1、支架預壓目的：為消除支架的非彈性變形和地基的非彈性沉陷。獲得支架在荷載作用下的彈性變形數據，確定合理的施工預拱度，使箱梁在卸落支架后獲得符合設計的標高和外形。 2、加載及卸載順序：預壓重量為110%箱梁自重，預壓應按要求分級進行，第一級加壓至60%總重量；第二級加壓至80%總重量；第三級加壓至100%總重量，加載順序為縱向從跨中向支點進行對稱布載，橫向從結構中心線向兩側對稱布載。支架卸載時可均值卸載，按兩次卸完，分別為50%。第一次卸載后停46小

21、時，觀測2次，第二次卸載后48小時內進行6次觀側，推算其彈性數據。卸載完成后，要再次復測各控制點標高，以得出支架和地基的彈性變形量（等于卸載后標高減去持荷后所測標高），用總沉降量（即支架持荷后穩定沉降量）減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形（即塑性變形）量。3、監測點布設：在箱梁的墩頂橫梁處、L/4、L/2、3/4L斷面設置觀測點，每個斷面在橋梁中線、橫向左右側底板邊緣布3個測點。一聯共設13個斷面，共39個測點，詳見觀測點橫向布置示意圖。觀測點橫向布置示意圖4、監測方法：滿載后12h測一次，直至連續兩次測量的誤差在2mm以內，且靜壓5天以上及達到穩定狀態2天以上，認為支架已經穩定；測量采用

22、掛線錘進行量測，采用彈性變形小的線繩，上端固定在主龍骨上，下端拴上線錘等重物，地面測點位置埋設一截鋼筋，通過量測線錘底端與鋼筋頂端距離來取得下沉數據，同時對模板頂相應位置標高進行觀測。5、預壓注意事項：預壓注意分層堆碼直至整孔支架預壓重量滿足要求，不得小范圍集中堆碼，以免產生不均勻沉降。更不能集中堆放，防止局部超載發生。砂袋按預壓重量要求調至支架上后，應用防雨布進行覆蓋，防止雨水浸入砂袋，增加過大負荷，造成支架坍塌。同時派專人檢查地基硬化面，發現裂縫及時灌漿處理，以免縫隙增大，雨水浸入，造成地基沉陷或裂縫過大，影響支架穩定。6、支架彈塑性壓縮值計算：支架塑性變形L塑預壓前標高預壓后標高彈性回彈

23、值支架彈性變形L彈卸載后底模標高卸載前底模標高其中塑性變形包括地基沉降值、接縫壓縮值及方木塑性壓縮值，該值在預壓完后認為已消除，調整底模標高時不再予以考慮，詳見附件7：預壓沉落量計算及標高控制說明書。7、施工預拱度確定預拱度時應考慮下列因素：卸架后箱梁本身及活載一半所產生的豎向撓度；支架在荷載作用下的彈性壓縮；由溫度變化而引起的撓度變化；由砼徐變引起的撓度變化。根據梁體撓度和支架變形所計算出來的預拱度之和，作為預拱度的最高值，設置在梁的跨徑中點。其他各點的預拱度以中點為最高值，以梁體兩端部為支架彈性變形量，按二次拋物線進行分配。根據計算出來的箱梁底標高對預壓后的支架標高重新進行調整。5.7.

24、支座安裝采用座環氧樹脂法進行支座安裝，在安裝支座前對支座墊石進行檢查，使標高及水平度符合要求，均勻涂刷環氧樹脂到墊石頂面后，進行支座安裝。（1）安裝前的檢查支座安裝前須檢查縱向活動支座和多向活動支座的預偏量是否與橋梁設計要求相符，如不正確須先放松支座的臨時固定板螺絲，再將支座滑動板預偏量設置到位，并核對指針位置是否正確，然后重新旋緊臨時固定板螺絲，在上錨墊板的正中心有一個刻痕，以便安裝時對正X軸，Y軸及支座高程；檢查螺栓是否緊密固定；支座上有標示牌，以便鑒別支座的型號，安裝時必須對橋墩號位置與支座的規格是否相符；支座和錨碇板貼近混凝土或環氧樹脂的面，須無灰塵和油漬。（2）支座安放到位后，搭設現

25、澆梁模板（楔形調平塊模板），確保模板與支座上錨碇板的密封。（3）梁體混凝土澆筑前，要清潔支座的上板表面，去除油污及雜物后，方可進行澆筑作業。澆筑時防止支座的錨碇板和錨碇鋼棒受到撞擊。（4）待混凝土達到強度時，拆除臨時固定板，完成支座安裝。5.8. 鋼筋制作及安裝1、鋼筋加工安裝前認真閱讀圖紙，理解設計意圖，確保鋼筋加工尺寸正確無誤。2、鋼筋的屈服點、抗拉強度、延伸量和冷彎試驗及焊接性能試驗等各項指標均合格后，方可進行鋼筋加工。3、鋼筋在加工棚中集中制作，按不同鋼種、等級、牌號、規格及生產廠家，分批驗收，分別堆放，不得混雜，并設立識別標志，同時鋼筋在存放、運輸過程中采取必要措施，避免銹蝕和污染。

26、4、鋼筋嚴格按照圖紙及設計規范下料，鋼筋焊接前進行試焊，合格后正式施焊且焊工持證上崗。5、鋼筋連接采用雙面焊，其接頭的位置應設置在內力較小處，并錯開布置。施焊前進行預彎，使兩接合鋼筋軸線一致。6、梁體鋼筋進行整體綁扎，先進行底板及腹板鋼筋的綁扎，然后進行頂板鋼筋的綁扎，當梁體鋼筋與預應力鋼筋相碰時，可適當移動梁體鋼筋或進行適當彎折。施工中需確保梁體鋼筋最小凈保護層，綁扎鐵絲的尾端不應伸入保護層內。所有梁體預留孔處均增設相應的環狀鋼筋；施工中為確保腹板、頂板、底板鋼筋的位置準確，應根據實際情況加強架立鋼筋的設置，可采用增加架立鋼筋數量或增設W型或矩形的架立鋼筋等措施。采用墊塊控制凈保護層厚度時，

27、墊塊應采用與梁體同等強度的混凝土墊塊，保證梁體的耐久性。7、由于鋼筋、管道密集，鋼絞線與普通鋼筋的位置沖突時，要進行局部調整。調整原則是調整普通鋼筋，必須保證縱向預應力鋼筋管道位置不動。8、鋼束管道位置用定位鋼筋固定，定位鋼筋牢固焊接在鋼筋骨架上，如管道位置與骨架鋼筋相碰時，應保證管道位置不變，僅將鋼筋稍加移動，定位筋基本間距不大于0.5m，在鋼束曲線段適當加密到0.3m，并保證管道位置準確。錨具墊板及喇叭管尺寸應正確，喇叭管的中心線要與錨具墊板嚴格垂直，喇叭管和波紋管的銜接要平順，不得漏漿，并杜絕堵孔道。5.9. 混凝土施工1、澆筑前準備工作在混凝土澆筑前，應對以下幾個方面進行檢查驗收。（1

28、）支架驗收在澆筑前現場技術員和主管工程師必須對所有支架的連結點進行仔細檢查，不得有松扣和頂托不密貼的現象。（2）模板驗收主要檢查模板接縫是否嚴密、模板幾何尺寸和支撐的穩固性。（3）預埋件的驗收;按照圖紙逐一、重新復核預埋件的規格、數量、位置及加固質量。（4）機械設備工作狀態及就位檢查為了保證澆筑過程的順利進行，在澆筑前對泵車、振動棒等設備及工具進行使用狀態檢查驗收，確保設備在澆筑全過程的正常運轉使用。澆筑時使用兩臺48m泵車對稱澆筑，施工前必須復核泵車泵送混凝土的有效范圍，振動棒按每工作面配置，以滿足兩臺泵車連續出料振搗為宜。2、混凝土的拌合（1）準備工作：混凝土拌和前，拌和站人員對所有機械設

29、備、工具、使用材料進行認真檢查，確保混凝土的拌制和澆注正常連續進行。攪拌混凝土前,試驗室人員測定粗細骨料的含水率，按選定的理論配合比換算成施工配合比，計算每盤混凝土實際需要的各種材料數量，提供給拌和站進行計量標定。拌和站在接到開始拌和的指令后，方能投料拌和。（2）拌和工藝：按施工配合比準確計量混凝土原材料重量，拌和時，先向攪拌機投入細骨料、水泥和礦物摻合料和外加劑，攪拌均勻后，再加入所需用水量，待砂漿充分攪拌后再投入粗骨料，并繼續攪拌至均勻為止。攪拌時間不小于120秒，也不宜超過3分鐘。3、混凝土的運輸采用攪拌罐車運輸混凝土時，當罐車到達澆筑現場時，應將罐車高速旋轉2030s，再將混凝土拌和物

30、喂入泵車受料口。泵送混凝土前，先用水和同標號水泥漿沖洗管道。開始泵送時，混凝土泵處于慢速、勻速并隨時可反泵的狀態。泵送速度先慢后快，逐步加速。同時觀察混凝土泵的壓力和各系統工作情況，待各系統運轉順利后，方可以正常速度進行泵送。保持連續泵送混凝土，必要時刻降低泵送速度以維持泵送的連續性。若停泵，每隔45min開泵一次，正轉和反轉兩個沖程，同時開動料斗攪拌器，防止料頭離析。如果泵停45min，或者混凝土離析時，要將管中混凝土清除，并清洗泵機。4、混凝土的灌注（1）澆筑前的準備工作再次仔細檢查鋼筋保護層墊塊的位置，數量及其緊固程度，并指定專人做重復性檢查，以提高鋼筋保護層厚度尺寸的質量保證率。構件側

31、面和底面的墊塊應為4個/m，綁扎墊塊和鋼筋的鐵絲頭不得伸入保護層內。辦理模板、鋼筋等工序的檢查簽證手續。檢查各種原材料和計量器具否符合要求、是否完好；檢查振動設備以及混凝土輸送泵系統運轉是否正常。在灌注混凝土之前振搗棒及振搗人員應分段明確、責任到人。各負責段的相關人員應在灌注前將振搗棒的插入部位仔細觀察，是否有影響振搗棒插入的鋼筋，當影響振搗棒插入的為普通鋼筋時應調整鋼筋的位置，以確保振搗棒能順利插入。（為了保證混凝土密實及振搗棒插入和拔出這種調整是必須的）收聽天氣預報，保證晴天和正溫天氣施工。混凝土入模溫度控制在530。（2）澆筑順序總體澆注原則按照先底板、再腹板、最后頂板，從主墩開始向兩側

32、對稱進行澆筑。用2臺48m的泵車對稱布料、連續灌筑，采用水平分層，縱向分段，橫向對稱的澆筑方法，底板為一層一次澆筑，腹板根據高度分層澆筑，頂板一次一層澆筑。步驟1：使用兩臺泵車分別從主墩開始向兩端對稱澆注底板混凝土，使兩主墩形成T構，該區域的混凝土應連續，對稱的進行。混凝土灌注方式總體采用水平分層的方式灌注。底板中部混凝土不足部分由頂板預留灌筑孔進行灌筑。并同時進行底板混凝土振搗，振搗采用插入式振動棒搗固密實，及時對底板混凝土進行抹平、壓實和表面趕光。灌筑第一步混凝土灌注方式總體采用水平分層的方式灌注。灌注厚度30-40cm，坍落度控制在160mm20mm。下梗肋第一次不飽滿第二次補灌則很難填

33、滿。因此在灌注第一層混凝土時箱內底板的振搗人員應在布料機下料處將振搗棒沿內模下梗肋處插入振搗棒引流，同時在下梗肋模板上間隔1.52.0m開振搗插入孔，振搗棒插入孔內輔助振搗，橋面上的振搗棒應沿內模與鋼筋間的間隙插入振搗，為保證下梗肋飽滿箱內引流的振搗棒應先于橋面的振搗棒振搗。箱內引流的振搗棒應根據混凝土的工作性能振搗適度，一般以混凝土引出為止，下梗肋的飽滿與否完全依賴橋面上的振搗棒。因此橋面上的振搗棒每一插入點的間隔不大于30cm且同一斷面內外側各一棒。步驟2：澆注到位后再由主墩開始向兩端對稱灌筑兩側腹板混凝土，以梁縱向中心線左右對稱澆筑。此時混凝土搗固采用插入式振動棒進行，振動棒插入下層混凝

34、土10cm，擾動腹板下半部分已接近初凝混凝土，避免產生接縫。本次施工千萬注意每層混凝土澆注必須保證下層混凝土初凝前完成。要求兩層相差時間不大于4小時。也就是要求腹板混凝土施工既要分段又要分層。特別要求防止漏振。同時保證對稱施工，確保模板不發生側移。灌筑第二步步驟3：頂板混凝土灌筑由主墩向兩端進行澆筑，由梁縱向中心線對稱向兩側翼緣板全斷面澆筑，混凝土在振搗平整后即進行第一次抹面，頂板混凝土應進行二次抹面,第二次抹面應在混凝土近初凝前進行，以防早期無水引起表面干裂,混凝土澆筑完畢后，覆蓋土工布進行濕潤養護。灑水養護時間不少于7 天，每天灑水次數以能保持砼表面經常處于濕潤狀態為宜。灌筑第三步5、澆筑

35、過程注意事項（1）頂板和底板面要求梁體混凝土灌筑完成后，對頂板、底板混凝土表面進行第二次趕光、抹面，保證梁體內腔光滑，外觀質量。（2）混凝土澆筑要求混凝土拌合物坍落度控制在160200mm，入模含氣量控制在2%，入模溫度控制在530，同時要求模板表面溫度控制在535。在混凝土施工中應對：坍落度、含氣量、入模溫度、模板表面溫度等指標進行即時控制，以保證混凝土耐久性指標的實現。梁體底板、腹板、頂板混凝土均采用插入式振動棒振搗方式。隨著混凝土的灌筑逐步振搗，灌筑人員應注意觀察，合理操作，準確把握每次插搗范圍的深度，以達到無漏振。梁體混凝土澆筑采用插入式振搗棒振搗工藝。澆筑梁體時，當預應力管道密集，空

36、隙小時，配備小直徑30型的插入式振搗器，嚴禁振搗時在鋼筋上平拖，以免鋼筋、預埋件移位或變形。灌筑橋面混凝土時，要保證預埋鋼筋等位置準確不傾斜，不錯位，灌筑時設專人負責檢查預埋件是否移位，發現問題及時校正。檢查底腹板的混凝土密實度，尤其是內腔底板倒角位置，澆筑時應用小鐵錘敲擊模板，若聲音不清脆時，則該部位混凝土已經密實，反之則需要設法使混凝土密實。振搗過程注意不要振破預應力束波紋管道，以防水泥漿堵塞波紋管，澆筑工程中要經常來回地拉動鋼絞線的兩個端頭，防止澆筑時漏漿堵塞管道；在喇叭口處應加強振搗，以防止在張拉時發生異常情況。混凝土灌筑：采取快速、連續灌筑，一次成型的方式。灌筑中，兩側腹板混凝土高度

37、應保持一致；灌筑時采用水平分層的方法灌筑，水平分層厚度不得大于30cm，先后兩層混凝土的間隔不得超過混凝土的初凝時間。灌筑完畢后，對頂板、底板混凝土表面進行二次趕光抹面，保證梁體外觀質量。采用插入式振動棒進行振搗。插入式振動棒宜快插慢拔，移動距離不大于振搗棒作用半徑的1.5倍，且插入下一層混凝土的深度為510cm。振搗時間以混凝土不再沉落、不出現氣泡、表面出現浮漿為度。灌筑作業專人指揮，操作人員統一調配，發現異常情況要及時采取處理措施。灌注下梗肋處的混凝土時從下梗肋處流淌出的混凝土應及時振搗，對此處的混凝土應采用密插短振的方法振搗。第二層混凝土灌注完后應補灌底板不足的部分，對前后兩次的混凝土應

38、加密振搗防止形成明顯接縫。（3）梁體關鍵部位混凝土澆筑控制措施下梗肋處混凝土密實度控制措施：振搗棒沿內模與鋼筋間的間隙處下棒，振搗棒的軟管長度不小于6m，以便振搗棒能插到底板處，腹板內側振搗棒的插入距離不得大于30cm。腹板同一斷面內內外側各一棒。若振搗棒沿內模下棒困難，可制作導引叉將振搗棒的棒頭從腹板鋼筋內送到須振搗的部位加強振搗，這樣的振搗一般需要兩人配合。在橋面上插入的振搗棒振搗完畢后，箱內底板的振搗棒不得再對下梗肋部位振搗以免造成下梗肋上部坍塌成孔。兩端加厚段、錨下及支座和防落梁處混凝土密實度措施：由于端部鋼筋較密灌注方法及振搗尤其需要注意。第一層灌注下料不宜從端部下料，下料位置應離端

39、部56m為宜，第一盤混凝土的和易性往往偏大或偏小。端部鋼筋較密振搗棒不易插到底，因此本部位設2個專人具體負責。特別是灌注底板時，接近端部時，必須從端部開始將底板和兩端鋼筋加密區混凝土灌滿振實后，再灌注中間段。（4）梁體一般部位混凝土灌注施工底板混凝土的澆筑:當腹板下部混凝土灌注到內模轉角以上20cm處時，若底板混凝土不夠，則從內模頂板灌注孔灌注底板混凝土。灌注時，應從梁體中間向兩端進行，便于底板收漿抹面。避免振搗腹板混凝土時大量的流入底板，如果混凝土流入底板要及時進行清理，避免底板超厚，增加梁體重量。因混凝土澆筑時間長，要注意觀察砼表面達到養生條件時及時進行養生。腹板混凝土的澆筑:底板混凝土灌

40、注完后，向兩側腹板灌注混凝土時應對稱均勻，其分層厚度30-40cm。分層厚度過厚將造成氣泡不易排出形成箱內側面氣孔較多，同時兩側的腹板混凝土高低差過大會造成內模偏移。此外，當分層過厚時為了保證混凝土密實則須延長振搗時間，這樣容易造成過振形成色差；分層過厚延長了上下層的接縫時間，會造成明顯接縫形成冷縫，這種情況在氣溫較高的情況下尤為嚴重。因此必須嚴格控制灌注厚度、提高灌注速度。為了提高灌注及振搗速度，高溫季節灌注腹板混凝土時應將坍落度加大至上限。腹板外側的振搗應以密插、短振、勤振為宜；腹板內側的振搗應較外側適當延長振搗時間。頂板混凝土的澆筑:當腹板混凝土澆筑完后，開始澆筑頂板混凝土。頂板混凝土的

41、澆筑過程重點是控制頂板標高。在澆筑梁體頂板混凝土前要在外腹板上沿橋的縱向每隔35m立焊一根12鋼筋，高度和頂板混凝土頂面一樣，然后再在這些立筋上縱向平焊5道12鋼筋作為控制頂板標高的標準。在混凝土澆筑時，用4m長鋁合金靠尺沿這5道縱向鋼筋和側模對混凝土面進行找平，則可將梁體頂面標高控制在允許范圍內。底板及頂板混凝土的收漿抹平底板收漿抹面：由于內模撐桿較多，底板收漿抹面較為困難，為了滿足平整度每米不大于10mm的要求，盡量采用長刮尺進行收漿抹面。但為了箱內積水排放，向底板泄水孔處留有一定的坡度。頂板收漿抹面：由于梁體頂板較寬，平整度要求高，每米誤差小于3mm，采用人工進行收漿抹面。為了避免橋面產

42、生裂紋，人工收漿次數不應少于兩遍。6、混凝土的養生（1）在混凝土澆筑完成初凝后立即對混凝土進行養護，砼養護優先采用灑水保濕養護方法連續養護。 （2）在混凝土初凝且砼表面處于潮濕狀態時，迅速采用土工布、草簾等材料將暴露面混凝土覆蓋或包裹，再用塑料布或帆布將土工布、草簾等保濕材料包覆（裹）。包覆（裹）期間，包覆（裹）物應完好無損彼此搭接內表面應有凝結水珠。有條件地段，應盡量延長混凝土的包覆（裹）保濕養護時間。 （3）梁體混凝土澆筑完成后需有一定的帶模養護時間。帶模養護期間，采用帶模包裹、澆水、噴淋灑水等措施進行保濕、保溫養護。 （4）養護用水與拌制用水相同，且都為飲用自來水，且養護用水與混凝土表面

43、的溫度之差不得大于15。 （5）當混凝土強度值達到設計規定要求時，方可拆除模板。拆模后及時對新暴露的混凝土表面進行灑水保濕養護。以保證混凝土后期強度仍能較快地增長。 （6）在暴曬、氣溫驟降等情況下，應采取保溫措施防止混凝土表面溫度受環境因素影響而發生劇烈變化。養護期間，混凝土芯部溫度不宜超過60，最大不得超過65，混凝土的芯部與表面、表面與環境之間的溫差不得超過15。 （7）混凝土在拆模后，若天氣產生驟然變化時，應當采取適當隔熱（夏季）措施，防止混凝土產生過大的溫差應力。 （8）當環境溫度低于5時，禁止對混凝土表面進行灑水養護，但應采取保溫、保濕養護。 （9）箱梁混凝土在養護期間箱內箱內溫度上

44、升極快，應加強溫度檢測，當箱內溫度高于外界氣溫15時，除保證底板正常養護外，可對側模、頂模灑水降溫，并用排氣扇將排除箱內熱空氣。 （10）混凝土養護期間應避免陽光對混凝土直接照射。在陽光直射的地方應采取相應的遮陰避陽措施。 （11）混凝土養護期間，應對有代表性的結構進行溫度監控，定時測定混凝土芯部溫度、表面溫度以及環境的氣溫、相對濕度、風速等參數，并根據混凝土溫度和環境參數的變化情況及時調整養護制度，嚴格控制混凝土的內外溫差滿足條件5.10. 預應力張拉1、預埋預應力管道 對于梁體內后張預應力混凝土結構，需在混凝土體內預留預應力孔道。預應力孔道可以采用預埋預應力管道方式成型。實施時采用的是預埋

45、塑料波紋管管道。預應力管道采用塑料波紋管成型。波紋管在安裝前應進行灌水試驗，檢查有無滲漏現象，合格后方可使用。波紋管安裝嚴格按照設計曲線布設，并計算出每隔50cm100 cm處的坐標，用“井”字形定位筋架立，波紋管穿設后，在定位筋處固定牢靠，避免在砼澆筑時發生移位；由于鋼絞線較長，坐標偏差不得超過5mm，以免張拉鋼絞線與波紋管產生的摩阻力遠遠大于規范規定。嚴禁在波紋管周圍進行電焊作業，防止損壞波紋管，為了保證波紋管漏漿，波紋管接頭處兩端插入接頭管中30cm以上，接頭管為比其大1號的同型波紋管，并且用膠帶纏裹、密封，確保灰漿不通過接頭管滲入管道中。預應力管道錨具處空隙大時用海綿泡沫填塞，防止漏漿

46、。鋼束管道位置用定位鋼筋固定，定位鋼筋牢固焊接在鋼筋骨架上，如管道位置與骨架鋼筋相碰時，應保證管道位置不變，僅將鋼筋稍加移動，定位筋基本間距不大于0.6m，在鋼束曲線段適當加密到0.3m，并保證管道位置準確。錨具墊板及喇叭管尺寸應正確，喇叭管的中心線要與錨具墊板嚴格垂直，喇叭管和波紋管的銜接要平順，不得漏漿，并杜絕堵孔道。排氣孔位置須定在波紋管最高點上，用塑料管或鋼管，排氣孔和波紋管連接處用膠帶密封，并在澆注混凝土時注意保護，以免堵塞。2、鋼絞線下料經檢驗合格后的鋼絞線方能下料加工，下料長度按照設計圖彎道曲線要素計算確定，并考慮錨夾具、千斤頂及預留工作長度。預應力鋼絞線下料長度應符合設計要求。

47、可按下式計算，并通過試用后進行修正，因現澆梁使用的鋼絞線數量較大，要求每一次下料長度控制在設計長度20cm以內。 式中：L鋼絞線下料長度； l錨具支承板間管道長度； 工作錨具厚度； 張拉千斤頂長度； 工具錨具厚度； 長度富余量(可取100mm)； n單端張拉為1，兩端張拉為2。在施工縫處，用聯結器聯結，鋼絞線端頭加用擠壓套。預應力鋼絞線采用鋼筋切斷機或砂輪切割機截斷，不得使用電弧或氣割，鋼絞線切割時，先將鋼絞線拉到需要的長度，切口兩端50mm處用鉛絲綁扎，以免切割后鋼絲松散，然后用砂輪切割機進行切割。制好的鋼絞線束按長度和孔位編號，避免搬運和穿束時出錯。編束時先以18-22#鐵絲以將鋼絞線綁扎

48、成一排，鐵絲間距50cm一道，然后將鋼絞線卷成一束，用8#鐵絲每200cm綁扎一道。搬運時禁止與場地內的電焊機接觸，防止鋼絞線被打火。3、穿束本工程采用15.2mm,S=140mm2的低松弛鋼絞線作為預應筋，彈性模量Eg=1.95105Mpa,標準強度Rg=1860Mpa。穿束采用先穿束法，即在混凝土澆筑前進行穿束。 （1）穿束前要對錨墊板、孔道檢查。錨墊片位置準確，孔道清潔、暢通。對孔道進行清理。可用空壓機向孔道內吹氣，將雜物吹出，并用金屬橢圓球反復來回拉幾遍，確保穿束順利進行。 （2）波紋管的接口極易松散，所以要緩慢進行，束的前端應扎緊并裹膠布，以減少對波紋管接口的沖擊，以便鋼絞線順利通過

49、孔道。安裝完成后，應進行全面檢查，以查出可能被損壞的管道。 （3）在混凝土澆注過程中，要設專人在兩端將鋼束來回拉動，防止波紋管漏漿堵塞孔道，增大摩阻。（4）鋼絞線安裝完成后，及時封堵兩頭波紋管，并將外露的鋼絞線及時包裹，防止鋼絞線生銹。4、張拉（1）梁張拉前應測定下列數據：錨具的錨口摩阻、管道摩阻、錨具錨固后的鋼絞線回縮量。張拉要堅持雙控制，即應力控制為主，伸長量校核。實際張拉力尚需根據孔道摩阻、錨口摩阻、千斤頂摩阻系數調整張拉力。（2）預施應力雙控措施以油壓表讀數為主，以預應力筋伸長值進行校核。預施應力過程中應保持兩端的伸長量基本一致（如為兩端張拉）。實測引伸量與計算引伸量之差應在6%以內，

50、若誤差過大應及時檢查原因，研究處理方法。（3）預應力鋼束在使用前必須作張拉、錨固試驗，應進行管道摩阻、喇叭口摩阻等預應力瞬時損失測試，以保證預施應力準確。（4）第二聯張拉時確保“三同心兩同步”， 第一、三聯張拉時確保“三同心”，張拉并采取雙控措施，以預應力控制為主、以伸長量校核。“三同心”即錨墊板與管道同心，錨具和錨墊板同心，千斤頂和錨具同心。“兩同步”即兩側兩端均勻對稱同時張拉。張拉時，應左右兩腹板對稱張拉，防止梁體發生扭曲。（5）張拉順序連續箱梁張拉縱向鋼絞線，并及時壓漿。預施力采用兩端同步張拉，并左右對稱進行，張拉順序為：先中層束下層束上層束，即：N2N3N1。現澆預應力筋布置示意圖預應

51、力張拉階段預應力筋張拉應按設計要求進行:張拉應在梁體混凝土強度達到設計強度90%后，且混凝土齡期不少于7d時方可進行。預應力筋張拉數量、位置和張拉力值應符合設計要求。張拉時，端模應拆除，內模和側模應松開（或拆除），不應對梁體壓縮造成阻礙，張拉完畢后方可拆除底模。張拉時應以控制應力相應的油壓表讀數為主，以鋼絞線的伸長值作校核。縱向束張拉夾片式錨具的鋼絞線張拉程序0初始應力(張拉控制應力的10%，測鋼絞線伸長值并作標記，測工具錨夾片外露量)張拉控制應力(各期規定值，測鋼絞線伸長值，測工具錨夾片外露量)靜停5min，校核到張拉控制應力主油缸回油錨固(油壓回零，測總回縮量，測工作錨夾片外露量)副油缸供

52、油卸千斤頂。張拉完成后，應在錨圈口處的鋼絞線上作標記，以觀察是否滑絲。經24h復查合格后，應用機械切割鋼絞線頭，切斷處距錨具外不宜小于30mm。張拉設備根據箱梁預應力種類及工程量，選用的張拉設備。所有張拉機具設備及儀表進場前配套校驗，使用時由專人使用和保管。引伸量計算預應力施工前，根據下述公式計算每束鋼絞線的理論引伸量，報監理工程師批復后作為現場施工的依據。引伸量公式： 式中：P張拉力（N）； X從張拉端至計算截面的孔道長度（m）； A預應力筋斷面積（mm）； E預應力筋實測彈性模量（MPa）； K孔道偏差系數，橫向、豎向和縱向K=0.003； 摩阻系數，橫向=0.26；豎向=0.35； 從張

53、拉端至計算截面切線角之和（rad）。計算時鋼絞線彈性模量應取實際試驗值，和K值需實驗校核調整。另外，箱梁縱向束線形為平曲線和豎曲線的組合，因此，伸長值應分段計算，然后疊加得出整束伸長值。張拉油表讀數計算預應力施工前校驗張拉千斤頂，出具千斤頂校驗報告。根據校驗報告計算得出每一配套千斤頂及油表的回歸方程。另外再根據設計張拉力以及試驗得出的錨口摩阻損失計算油表讀數，報監理工程師批復后使用，計算方法如下：y=AX+B式中： y油表讀數 A、B回歸系數，根據校驗報告算出 x千斤頂張拉力（x設計張拉力錨口摩阻損失）(6) 張拉質量及安全要求：實際張拉伸長值與理論伸長值的誤差應控制在6%范圍內，每端鋼絞線回

54、縮量應控制在6mm以內。張拉過程中出現以下情況之一者，需要更換鋼絞線重新張拉：a、錨環裂紋損壞者；b、切割鋼絞線或者壓漿時發生滑絲者。張拉完畢后，必須經技術人員檢查簽字認可。錨具、夾具均應設專人妥善保管，避免銹蝕、粘污、散失。滑絲與斷絲處理：a、后張法預應力構件的預應力筋斷絲、滑絲不得超過預應力筋總數的1%，并不得位于結構的同一側，且每束內斷絲不得超過一根，否則須進行處理。b、處理方法：當一束出現少量滑絲時，可用單根張拉油頂進行補拉。當一束內出現多根鋼絞線滑絲時，須放松鋼絞線束并重新裝夾片整束補拉。安全要求a、高壓油管使用前應作耐壓試驗，不合格的不能使用。b、油壓泵上的安全閥應調至最大工作油壓

55、下能自動打開的狀態。c、油壓表安裝必須緊密滿扣，油泵與千斤頂之間采用高壓油管連接，油路的各部接頭均須完整緊密，油路暢通。在最大工作油壓下保持5min以上均不得漏油，否則應及時修理更換。d、張拉時，千斤頂后面不準站人，也不得踩踏高壓油管。e、張拉時發現張拉設備運轉異常，應立即停機檢查維修。f、錨具、夾具均應設專人妥善保管，避免銹蝕、玷污、遭受機械損傷或散失。施工時在終張拉完后按設計文件要求對錨具進行防銹處理。張拉設備檢驗張拉千斤頂在張拉前必須經過校正。有下列情況之一者，應重新進行標定。a、使用時間超過6個月；b、張拉次數超過300次；c、使用過程中千斤頂或壓力表出現異常情況；d、千斤頂檢修或更換

56、配件后；e、采用測力傳感器測量張拉力時，測力傳感器應按相關國家標準的規定每年送檢一次。壓力表應選用防震型，表盤最大讀數應為張拉的倍，精度不應低于1.0級，。壓力表發生故障后必須重新進行校正。輸油管管閥必須在1.2倍最大張拉力耐壓5min試驗不滲油，不油脫，方為合格。6、壓漿和封錨孔道壓漿應在預應力筋終張拉完成后24h內進行，壓漿前應用壓縮空氣或高壓水清除管道內雜質，管道壓漿應一次完成，漿體材料應摻入高效減水劑和阻銹劑，摻量通過試驗確定。外加劑中不允許含有易引起鋼鉸線氯脆反應的有害成分。壓漿前應清除孔道內雜物及積水，壓漿過程中及壓漿后3d內，梁體溫度不應低于5，否則應采取養護措施使之滿足規定溫度

57、。當環境溫度高于35時，應在溫度較低時段進行壓漿。壓漿前應采用密封罩或水泥漿封閉錨具孔隙。孔道壓漿用水泥漿應按設計要求強度配制。1、壓漿設備根據壓漿施工工藝，選用連續式壓漿泵配以高速水泥漿拌合機進行壓漿。2、漿液要求a、孔道壓漿時水泥漿抗壓強度不小于C40；b、水泥漿要求流動性好、不泌水、無收縮，水泥漿在拌和3h后，其泌水率為0；c、漿體溫度：水泥攪拌及壓漿時漿體溫度不超過30，冬季壓漿時應采取保溫措施，水泥漿應摻入防凍劑；d、緩凝時間：其初凝時間應大于5h，終凝時間應小于24h；e、膨脹率：24h自由膨脹率應小于3%；f、28天的抗壓強度必須大于40Mpa；水泥漿試件應在壓漿地點隨機取樣制作

58、。每孔梁留置3組標準養護試件(40mm40mm160mm)，進行抗壓強度和抗折強度試驗。g、水泥應采用性能穩定、強度等級不低于42.5級的低堿硅酸鹽或低堿普通硅酸鹽水泥，水泥熟料中C3A含量不應大于8%。不應使用其他品種水泥。h、礦物摻和料宜為I級粉煤灰、礦渣或硅灰。i、外加劑應采用與所用水泥具有良好適應性的高效減水劑，減水率不應小于20%，其他指標應符合國家現行標準混凝土外加劑( GB 8076 )中高效減水劑一等品的要求。j、膨脹劑宜采用鈣礬石系或復合型膨脹劑，不得采用以鋁粉為膨脹劑或總堿量0.75%以上的高堿膨脹劑。k、壓漿材料中的氯離子含量不應超過膠凝材料總量的0.06%，比表面積應不

59、大于350/kg，三氧化硫含量不超過6.0%。3、壓漿準備張拉施工完成后，切除外露的鋼絞線，進行封錨，同時將錨墊板表面清理干凈平整，在保護罩底面與橡膠密封圈表面均勻涂一層玻璃膠，裝上橡膠密封圈，將保護罩與錨墊板上的安裝孔對正，用螺栓擰緊。清理錨墊板上的灌漿孔，保證通道通暢。4、壓漿方法水泥漿應隨拌隨用，置于儲漿罐的漿體應持續攪拌，從拌制到壓人孔道的時間間隔一般不應超過40 min。水泥漿拌制均勻后，應經孔格不大于3mm3 mm篩網過濾后方可壓人孔道。壓漿時漿體溫度應在530之間。孔道壓漿應自下而上進行。孔道壓漿工藝應符合設計要求，同一孔道應連續壓漿一次完成。a、拌漿：拌漿前先加水空轉數分鐘，使

60、攪拌機內壁充分濕潤，將積水倒干凈。將稱量好的水倒入攪拌機，之后邊攪拌邊倒入水泥，再攪拌3-5分鐘直至均勻。將溶于水的外加劑和其它液態外加劑倒入攪拌機，攪拌5-15分鐘，然后倒入盛漿筒。倒入盛漿筒的水泥漿應盡量馬上泵送，否則應不停的攪拌。攪拌好的漿體應每次全部卸盡，在漿體全部卸出之前，不得投入未拌和的材料，更不能采取邊出料邊進料的方法。b、壓漿：壓漿前將孔道用高壓水沖洗，然后用高壓氣體吹干。啟動壓漿泵，打開閥門，開始灌漿。觀察出漿情況，當出漿流暢、穩定且稠度與盛漿筒漿體基本一樣時，關閉壓漿泵，關閉另一端閥門。再次啟動壓漿泵，使灌漿壓力達到下持壓2min左右，當孔道較長或采用一次壓漿時，最大壓力宜

61、為1.0MPa。最后關掉壓漿泵，關閉灌漿端的閥門。拆卸壓漿管道，使用水管水對閥門進行清洗，然后安裝下一個管道循環施工。5、封錨施工a、封錨前錨具和預應力筋應按設計要求進行防銹處理。b、封錨處混凝土表面應鑿毛和清理干凈。c、錨穴內應按設計要求設置鋼筋網。d、封錨混凝土種類、強度等級及鋼筋保護層厚度應符合設計要求。封錨混凝土填充宜首先用較干硬的混凝土填充并搗固密實，然后用正常稠度混凝土填平。e、封錨混凝土應進行保溫保濕養護，養護結束后，對封錨處混凝土面應按設計要求進行防水處理。f、封錨混凝土應按批留置試件，每批至少2組(1組標準養護，1組隨梁同條件養護)。5.11. 模板及支架拆除1、模板拆除 混

62、凝土澆注后，終凝后可拆除端模，混凝土強度達到設計強度的2MP后可拆除梁體外模，混凝土強度達到設計強度的75后可拆除梁體內模板，梁體縱向預應力束全部張拉灌漿完后方可拆除底模板。模板拆除采用人工配合吊車進行拆除。模板拆除順序為：翼緣板腹板底板。2、支架拆除支架在混凝土抗壓強度達到設計強度的95%且張拉灌漿完成后拆除。拆除時先拆除懸臂部分，再從跨中向兩端對稱拆除。拆除時先逐步取出墊梁，慢慢卸載，決不可驟然放松，以防沖擊過大。拆除時嚴禁拋扔。拆除后各桿件、配件要及時維修保養，分類妥善存放。施工注意事項為：（1）、腳手架經現場負責人確認不再需要時，拆除前的準備工作已完成后方可拆除。（2）、架子拆除時，周

63、圍設圍欄或豎立警戒標志，地面設有專人監護，嚴禁非作業人員入內。（3）、拆除施工作業人員，必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。（4）、支架拆除嚴禁上下同時進行拆除作業。（5）、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。（6）、在大片架子拆除前應先將預留的斜道、上下平臺、通道小飛跳等，先行加固，以便拆除后能確保其完整、安全和穩定。（7）、拆除時如附近有外電線路，要采取隔離措施。嚴格架桿碰觸電線。（8）、拆除的材料，應用繩索拴住，利用吊車下運，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點，隨拆隨運，分類堆放。（9）、待支架拆除完畢后，對施工場地進行清理，對建筑垃

64、圾全部清除干凈。6.12、施工線型控制措施1、線型控制流程2、線型控制步驟和措施（1）根據預計的工程進程及施工設備，制定線形控制實施計劃。（2）按照施工技術規范的要求，對施工托架進行等效預加載來消除其塑性變形，測定其彈性變形，在安裝模板時，預抬高底模，抬高值與彈性變形值相等。并根據梁體自重及其施工荷載，確定施工各階段時支架的變形值。（3）灌注梁體混凝土前，在頂面埋設測點樁。（4）在施工過程中實測各施工階段的撓度變化及支架變形，實測預應力管道摩阻、梁體混凝土的容重和彈模。根據工期變化、實際荷載參數及實測結果，及時調整預抬高值，控制立模標高。 （5）嚴格控制混凝土質量及張拉質量。在混凝土施工過程中

65、，準確控制混凝土的配合比和塌落度等技術參數，使混凝土的齡期強度符合設計要求。在預應力張拉過程采用張拉力及伸長值雙控，并在混凝土達到張拉強度時張拉,達到線形控制的目的。6. 質量保證體系及措施6.1. 質量管理措施1、質量管理組織機構為了確保工程質量，在項目部實行二級質量管理制度。項目部設專職質量檢查工程師，每個班組設兼職質檢員。質量檢查工程師直接對項目經理和總工程師負責，行使監督權、檢查權和質量檢查否決權。2、建立健全質量自檢體系及制度項目部建立“橫向到邊、縱向到底、控制有效”的質量自檢體系，在施工過程中自下而上按照“跟蹤檢查、復檢、抽檢”三個檢測等級分別實施檢查任務，配齊人員做到職能相符。在

66、嚴格內部“自檢、互檢、交接檢”的“三檢”制度的基礎上，認真接受建設單位質量監督和監理單位的監理，接受社會質量監督部門的監督，并自始至終密切配合，嚴格服從。項目隊部質量檢查工程師施工過程中對施工方法、操作工藝工程質量按標準要求自檢、自糾。施工過程中對工程質量進行旁站和跟蹤檢查、控制，進行質量評定，報專職質量檢查工程師。根據班組質檢員報告、材質證明、試驗報告、施工圖及相關規范的技術要求對分項隱蔽工程進行專檢。填寫隱檢記錄，進行質量評定，報項目隊部專職質檢工程師。作業人員自檢班組質量檢查員檢查根據作業隊專職質檢工程師的報告對分項隱蔽工程進行對照檢查，進行綜合質量評定并報告總工程師。報告總工程師邀請監

67、理工程師檢查簽字認可進行下一道工序質量檢查程序框圖附：質量檢查程序框圖6.2. 質量管理技術措施1、建立以總工程師為主的技術系統質量保證體系，從總工程師、安質部、工程部、工地試驗室直到施工班組的各級技術負責人，從施工方案、施工工藝、技術措施上確保達到質量標準，從技術上對質量負責。并積極采用和推廣先進的施工工藝和科技成果。2、開展技術攻關。對工程施工中容易出現質量問題的環節，我們將根據以往施工經驗和教訓，事先采取針對性的保障措施，努力克服質量問題。3、分部、分項工程開工前由工程部負責，進行分層次的書面技術交底、施工方案、施工工藝、設計總圖、質量標準、安全措施，形成施工程序化、技術標準化、質量規格

68、化，使每個參加施工的人員做到目標明確，心中有數。4、結構混凝土使用的各種原材料，如水泥、碎石、河砂、外加劑等保證固定的來源，保證各種原材料的技術參數穩定在規范允許的范圍內，并在施工中加強檢測，對不符合技術標準的原材料禁止入場。5、加強現場混凝土的施工控制，從混凝土的拌制、各種原材料的計量、混凝土運輸方式及距離、入模及環境溫度等環節入手，進行必要的試驗，測定各種技術參數，進行嚴格的控制，把梁體混凝土的強度指標控制在規范規定的優良范圍內，避免不同梁體的強度實測值出現較大的偏差，影響梁體最佳的拱度。6、混凝土配合比設計要進行各種組份的室內試驗，其選擇的標準要充分考慮現場的自然條件，早期強度及早期彈模

69、的發展規律，標準離差值的選擇要按照現場控制水平確定。7. 安全保證體系及措施7.1. 安全保證措施按照GB/T28001-2001職業健康安全管理體系標準的要求建立項目安全生產保證體系，制定安全包保責任制，逐級簽訂安全承包合同。達到全員參加，全面管理的目的，充分體現“負責施工必須負責安全”和“安全生產、人人有責”。認真編制安全生產保證計劃和各項施工組織設計，并嚴格按保證計劃和專項施組的安全要求進行管理、實施。在編制施工技術方案的同時，相應編制各分項工程的安全技術措施，確保安全管理目標的實現。詳見附件8：安全保證體系框圖。1、建立健全各項安全制度根據單位的安全生產管理辦法，結合本工程特點，制定具

70、有針對性的各項安全管理制度；各類機械的操作要求及安全作業制度；用電安全須知及電路架設養護作業制度；便道、便橋通行及養護作業制度；高空作業安全作業制度；施工現場保安作業制度；工區防火、防風措施；起重作業安全作業制度；各種安全標志的設置及維護措施。2、安全生產教育與培訓。項目經理部要經常開展安全生產宣傳教育活動，使廣大員工真正認識到安全生產的重要性、必要性，牢固樹立“安全第一，預防為主”的思想，自覺地遵守各項安全生產法令和規章制度。每道工序開工前，參加施工的所有人員由安全部或工程管理部對所有員工進行上崗前的安全教育，并做好記錄。教育內容包括：安全技術知識、各工種操作規程、安全制度、工程特點及該工程

71、的危險源等。經考核合格后，方可上崗作業。由施工技術部門組織對員工進行技術交底、說明操作程序要點、該工程的危險源及采取相應的防范措施，施工注意事項等。對于從事電器、起重、高空作業、焊接、機動車輛駕駛、張拉等特殊工種的人員，經過專業培訓，獲得安全操作合格證后，方準持證上崗。除進行一般安全教育外，還進行本工種專業安全技術培訓。項目專職安全員除進行日常的一般安全教育、宣傳外，還要充分利用廣播、錄像、板報、警示牌等各種形式進行安全知識普及宣傳。通過深化安全教育，強化安全意識。施工人員上崗前必須進行安全教育和技術培訓，牢記“安全第一”的宗旨，安全員堅持持證上崗。3、加強現場管理,促進安全生產加強現場安全管

72、理是搞好施工安全的重點。現場安全管理以創建安全生產標準工地為目標，全面落實安全生產的各項規章制度和安全技術措施。管生產者必須管安全，從項目經理到工班長，各級都要把安全施工放在第一位，嚴格要求、嚴格管理、抓典型、樹樣板，不斷提高安全生產的管理水平。施工人員要認真執行安全生產的各項規章制度和嚴格按技術操作規程進行操作，做好自身防護和施工安全。4、安全生產檢查開工前的檢查驗收制度。工程開工前，由項目安全領導小組會同有關部門，對將開工的項目進行全面的安全檢查驗收，填寫事故易發點檢查表，確認合格后方可開工。檢查驗收的主要內容包括：施工組織設計是否有安全措施，施工機械設備是否配齊安全防護裝置，安全防護設施

73、是否符合要求，施工人員是否經過安全教育和培訓，施工方案是否進行交底，施工安全責任制是否建立，施工中潛在事故和緊急情況是否有應急預案等。定期安全生產檢查。項目經理每月組織一次由有關職能部門的負責人和項目專職安全員參加的安全生產大檢查，并積極配合上一級進行專項和重點檢查；施工隊每旬進行一次檢查；班組每日進行自檢、互檢、交接班檢查。經常性安全生產檢查。項目經理部專職安全員負責施工現場日常巡回檢查；管理人員在檢查施工生產的同時檢查安全生產。專業性檢查。針對施工現場的重大危險源，項目經理部專職安全員負責對施工現場的特種作業安全進行檢查。設備管理人員負責對現場大中型設備的使用、運轉、維修進行檢查。項目總工

74、負責對現場的施工技術安全是否符合規范要求，保證措施、應急預案是否到位等進行檢查。項目安全檢查要有重點。特別要做好對 “高空墜落”、“機械傷害”、“觸電”、“火災”等易發事故場所的檢查，邊查邊改。同時推行項目安全檢查表，做到安全生產檢查標準化、程序化、規范化。對查出的事故隱患及事故苗頭，立即發放隱患整改通知書，并督促其盡早消除隱患。整改單位要制訂整改計劃，做到定人、定措施、定完成日期，做到條條有著落、件件有交待。在隱患未消除前，必須采取可靠的防護措施，如有危及員工人身安全的，立即停止作業。5、積極推行安全質量標準工地建設依據業主對安全管理的要求，結合承包人安全管理辦法，積極推行安全質量標準工地建

75、設。做到安全質量標準工地資料臺帳齊全，填寫認真規范；施工現場文明整潔，輔助設施合理布置，材料堆碼整齊有序，標識規范，安全警示標志齊全醒目，工作環境舒適安全。場內機動車輛、起重設備定期檢驗。安全員、特種作業人員及主要技術人員持證上崗率達到100。施工現場布置安全標語，安全警告標示牌和指示牌，生活區設黑板報和宣傳欄，并懸掛施工銘牌。認真實施標準化作業，嚴肅施工紀律和勞動紀律，杜絕違章指揮與違章操作，保證防護設施的投入，使安全生產建立在管理科學、技術先進、防護可靠的基礎上。6、施工安全保證措施（1）高空作業安全保證措施按照施工方案中制定的各項技術措施，組織工程施工。對支撐、腳手架等按要求架立，不得違

76、章作業。設立專職安全員，并建立值班制度，施工現場24小時進行安全值班，及時糾正和消除施工中出現的不安全苗頭。高空作業要嚴格按照規范和安全作業規則佩戴安全帽、安全帶、設置安全網。大風、大雨、大霧等不良氣候條件下不得進行高空作業。施工吊裝作業嚴格按安全規則進行施工，吊裝作業時，附近嚴禁人員、機械進入停留，并設立明顯的作業和禁入標志。各種起重系統要派專人經常檢查保養。（2）預應力施工安全保證措施不許踩踏、攀扶油管，油管如有破損及時更換；千斤頂內有油壓時，不得拆卸油管接頭，防止高壓油射出傷人；油泵電源線應接地避免觸電；要保持安全閥的靈敏可靠；張拉時，千斤頂后面嚴禁站人，張拉人員站在千斤頂兩邊側面操作。

77、（3）施工用電安全保證措施加強場地內外的電力設施管理和規劃，在臨時工程施工中，與當地電力、電訊部門取得聯系，了解電力、電訊線路及地下電纜的位置、走向，積極做好電纜和光纜的保護工作，確保電力、電訊設施的安全。在臨時用電工程施工前，編制施工用電組織設計，報有關部門審批。7.2. 施工安全隱患辨識及預防措施1、物體高處墜落預防措施高處作業前必須逐級進行安全技術教育及交底，對用于高處的設施、設備和安全標志，在投入使用前，必須經安全工程師檢查合格后方可使用。遇惡劣天氣時，不得安排露天攀登和懸空高處作業。在進行鋼梁安裝、拆除，模板施工，混凝土澆筑時，主管副經理、安全工程師必須親臨現場統一指揮作業。在現澆箱

78、梁底模外側2m范圍內滿鋪安全網，設置圍欄，防止物體墜落。在現澆箱梁邊緣施工人員佩帶安全帶，穿軟底防滑鞋，嚴禁穿拖鞋、硬底鞋和帶釘易滑的靴鞋。臨時鋼梁上部堆放的物料均應堆放平穩，不得放置在臨邊位置，對于可能墜落的物料安全工程師應重點檢查，確保在整個施工中處于完好狀態。對其中設備的鋼絲繩應作為安全檢查的重點，執行施工期間的日檢制度。2、施工用電預防措施施工現場用電采用三相五線制電系統，供電線路始末端必須重復接地。用電設備應實行一機一閘一漏（漏電保護器）一箱（配電箱）；漏電保護裝置應與設備項匹配。空架線路必須采用絕緣導線，必須架設于絕緣線干上，嚴禁掛在樹木、腳手架等設施上，安全工程師應將此項檢查作為

79、控制重點。配電箱應安裝在干燥、通風場所，采取防曬、防塵措施并配鎖。3、支架搭設及預壓安全隱患分析及應對措施支架搭設過程中存在以下安全隱患：發生人員高空墜落安全事故；發生物體墜落傷人事故；預壓過程發生坍塌事故；應對措施：支架搭設過程中每個高空作業人員必須系安全帶戴安全帽；支架搭設前對每位作業人員進行安全技術教育，保證作業過程中嚴格按照程序施工，嚴禁亂扔亂放；支架搭設嚴格按照方案執行，不得私自改變，并在預壓加載過程中有專人負責觀察，發現異常馬上停止施工查找原因；4、混凝土澆筑安全隱患分析及應對措施混凝土澆筑過程存在以下安全隱患：混凝土澆筑時間一般較長，各種電機及照明等易發生用電安全事故；易發生高空

80、墜落和物體打擊事故；支架及模板發生沉降變形和坍塌事故；應對措施：施工前對所有電機和電線進行嚴格檢查，嚴禁私拉亂扯電線，并設置安全接地線，嚴格按照要求設置配電箱；嚴禁人員疲勞作業，梁體周圍設置安全防護網，施工前對所有作業人員進行有針對性的安全教育；預壓過程嚴格按照設計進行預壓，預壓重量要達到設計梁重的120%，混凝土澆筑過程中保證不少于5人的支架模板觀測小組，發現異常馬上停止施工查找原因，采取必要的加固措施，不可盲目施工。7.3. 應急預案1、觸電事故應急預案目的觸電事故發生后，為及時、有效的搶救傷員，防止事故的擴大、減少經濟損失，制定本預案。組織機構及職責項目部成立應急響應指揮小組，負責指揮及

81、協調工作。組長： 張政偉 成員： 李明剛、李向陽、焦良韋、趙煥雪 作業隊負責人：楊群輝具體分工如下：1）張政偉 負責現場，任務是掌握了解事故情況，組織現場搶救。2）李明剛 負責聯絡，任務是根據指揮小組命令，及時布置現場搶救，保持與當地電力、建設行政主管部門及勞動部門等單位的溝通。3）李向陽、焦良韋 負責維持現場秩序，做好當事人、周圍人員的問訊記錄。4）趙煥雪 負責妥善處理好善后工作，負責保持與當地相關部門的溝通聯系。5）作業隊負責人在事故發生后必須在第一時間趕到事故現場，聽從應急指揮小組的具體安排，并協助善后處理工作和配合事故調查。觸電事故應急措施1）現場人員要迅速拉閘斷電，盡可能地立即切斷總

82、電源（關閉電路），亦可用現場得到的干燥木棒或繩子等非導電體使觸電人員脫離帶電體。2）將傷員立即脫離危險地方，組織人員進行搶救。3）若發現觸電者呼吸或呼吸心跳均停止，則將傷員仰臥在平地上或平板上立即進行人員呼吸或同時進行體外心臟按壓。4）立即撥打120向當地急救中心取得聯系（醫院在附近的直接送往醫院），應詳細說明事故地點、受傷程度、聯系電話，并派人到路口接應。5）通知有關現場負責人。6）維護現場秩序，嚴密保護事故現場。應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋等物資。應急救援經費說明項目部準備5000元觸電事故應急救援備用金，該備用金經應急救援小

83、組組長簽字后立即啟動生效。平時該項經費作為應急救援備用金不得挪做他用，一經發現將嚴肅處理。應急救援常備物質設備項目部應急救援常備車輛魯M.P0326,司機：李子奇，聯系方式：。應急救援值班制度 項目部駐地安排人員輪流值班，輪值期間應保證24小時電話開通。發生事故后直接撥打120急救電話。通訊聯系醫院急救中心：120 有關負責人電話：項目負責人： 張政偉 手機：安全負責人： 趙煥雪 手機：技術負責人： 焦良偉 手機：后勤負責人： 張慧燕 手機：作 業 隊長： 李向陽 手機：注意事項1）在觸電者未脫離電源時，切不可用手去拉扯。2）事故發生后要組織人員進行全力搶救，視情況撥打120急救電話和通知有關

84、負責人。3）心肺復蘇搶救措施要堅持不斷的進行，不能隨便放棄。4）注意保護好事故現場，便于調查分析事故原因。2、高空墜落事故應急預案目的高處墜落事故發生后，為及時有效的搶救傷員，防止事故擴大，減少經濟損失，特制定本預案。組織機構及職責項目部成立應急響應指揮小組，負責指揮及協調工作。組長： 張政偉 成員： 李明剛、李向陽、焦良韋、趙煥雪 作業隊負責人：楊群輝具體分工如下：1）張政偉 負責現場，任務是掌握了解事故情況，組織現場搶救。2）李明剛 負責聯絡，任務是根據指揮小組命令，及時布置現場搶救，保持與當地電力、建設行政主管部門及勞動部門等單位的溝通。3）李向陽、焦良韋 負責維持現場秩序，做好當事人、

85、周圍人員的問訊記錄。4）趙煥雪 負責妥善處理好善后工作，負責保持與當地相關部門的溝通聯系。5）作業隊負責人在事故發生后必須在第一時間趕到事故現場，聽從應急指揮小組的具體安排，并協助善后處理工作和配合事故調查。高處墜落事故應急措施1）迅速將傷員脫離危險地方，移至安全地帶。 2）保持呼吸道通暢，若發現窒息者，應及時解除其呼吸道梗塞和呼吸機能障礙，應立即解開傷員衣領，消除傷員口鼻、咽、喉部的 異物、血塊、分泌物、嘔吐物等。3）有效止血，包扎傷口。 4）視傷情采取報警或簡單處理后去醫院檢查。5）傷員有骨折、關節傷、肢體擠壓傷、大塊軟組織傷要進行簡易固定。6）若傷員有斷肢情況發生，應盡量用干布包裹，轉送

86、醫院。 7）記錄傷情，現場救護人員應邊搶救邊記錄傷員的受傷部位、 受傷程度等第一手資料。8）立即撥打120向當地急救中心取得聯系（或直接送往西坪鎮衛生院），應詳細說明事故地點、受傷程度、聯系電話，并派人到 路口接應。 9）項目指揮部接到報告后，應立即在第一時間趕赴現場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護現場秩序，保護事故現場。應急物資1）常備藥品：消毒用品（醫用酒精、棉球）、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋等物資。2）對全項目范圍內的挖掘機、吊車、車輛等機械設備保證能迅速調動到位。應急救援經費說明項目部準備5000元高處墜落事故應急救援備用金，該備用金經應急救援

87、小組組長簽字后立即啟動生效。平時該項經費作為應急救援備用金不得挪做他用，一經發現將嚴肅處理。應急救援常備物質設備項目部應急救援常備車輛魯M.P0326,司機：李子奇，聯系方式：。應急救援值班制度 項目部駐地安排人員輪流值班，輪值期間應保證24小時電話開通。事故發生后直接撥打120急救電話。通訊聯系醫院急救中心：120 有關負責人電話：項目負責人： 張政偉 手機：安全負責人： 趙煥雪 手機：技術負責人： 焦良偉 手機：后勤負責人： 張慧燕 手機：作 業 隊長： 李向陽 手機：注意事項1）事故發生時要組織人員進行全力搶救，視情況撥打120急救電話和通知有關負責人。2）重傷員運送應用擔架，腹部創傷及

88、背柱損作者，應用臥位運送；胸部傷者一般取半臥位，顱腦損傷者一般取仰臥偏頭或側臥位，以免嘔吐誤吸。 3）注意保護好事故現場，便于調查分析事故原因。 3、傾覆事故應急準備與響應預案目的在發生傾覆事故后，為能迅速控制事故發展，防止事故擴大，搶救人員和全體員工能有條不絮地按照應急預案，迅速及時地搶救傷員，最大限度降低傷亡程度和財產損失。使用范圍使用于本項目經理部所屬范圍內發生的傾覆事故應急處理。依據文件1）建設工程安全生產管理條例2）應急準備和響應預案應急響應程序1）項目部成立傾覆事故應急和響應領導小組。小組組成及各自職責同火災應急準備與響應預案。2）配備的器材或物資：急救藥箱、簡易擔架3）發生汽車吊

89、、架橋機、龍門吊、腳手架傾覆事故，旁觀者在現場高聲呼叫，提醒現場有關人員引起注意。4）項目隊長立即報告項目經理。5）項目經理或項目組織救援小組人員對現場進行清理，及時拆除部穩定結構，防止再次傾覆。6）實施搶救前必須確保電源斷開。7）抬運現場物品，疏通道路，及時搶救被砸人員或被壓人員。8）如有輕傷人員現場采取簡易救護工作，如止血、包扎等。9）如有重傷人員，項目隊長撥打急救電話120。應報告如下內容：單位名稱、事故地點、主要路線、周圍顯著或標志性建筑物、報警人姓名、聯系電話、候車人地點。并將重傷人員抬至臨近道路處。10）在實施搶救過程中，一定要注意周圍環境安全，加強自我保護，要遵循“四不傷害”的原

90、則，即不傷害自己、不傷害他人、不被他人傷害、保護他人不被他人傷害。8. 支架、模板驗算8.1. 支架驗算8.1.1. 設計步驟擬定支架類型及結構布置 荷載分析及荷載組合 模板驗算 橫向木枋驗算 縱向方鋼驗算 支架立桿驗算 地基承載力驗算。8.1.2. 支架搭設本橋箱梁底至地面最大高度為7.5m，施工支架主要采用滿堂48*3.5mm碗扣支架作為全橋支架的基本構件。剪刀撐采用48mm，壁厚3.5mm普通無縫鋼管及扣件；采用滿堂式立桿縱距為60cm，水平桿步距均為120cm，掃地桿距地面高度20cm；腹板及隔板位置立桿橫距為60cm，底板及翼緣板位置立桿橫距為90cm。剪刀撐橫斷面及縱斷面上每5排設

91、置1道，支架豎向4.8m高度位置設置一層水平剪刀撐。頂托直接插入立桿頂端，支架搭設時下部設底托、頂部設頂托，底托與頂托調整范圍控制在200mm以內。頂托上橫向單層布置10*15cm方木，間距同立桿間，方鋼上方縱向鋪設單層10*15cm方木，中到中間距20cm，縱向方木上鋪設20mm厚竹膠板。具體支架設計圖見“支架橫斷面圖”、“支架縱斷面圖”、“支架平面圖”。為加強支架的整體穩定性，支架水平方向與橋梁墩身采用頂托連接。為了防止落物對門洞內行人和車輛造成安全事故，在頂滿鋪一層3mm厚防落物鋼板，且在門洞頂兩端設置鋼管防護欄，并安裝安全網。內模利用48mm鋼管搭設腳手架，頂托直接插入立桿頂端，支架搭

92、設時頂托調整范圍控制在200mm以內。支架下方座于馬凳筋支撐，鋼管不得伸入底板砼范圍。箱內腳手架立柱間距為90cm（橫向）90cm（縱向） 90cm（水平桿步距），頂托上縱向單層布置10*15cm方木，間距同立桿間，方木上方橫向鋪設單層10*10cm方木，中到中間距20cm，橫向方木上鋪設15mm厚竹膠板。為保證側模的穩定，腹板內外模及隔梁模板之間，延橋梁方向每2m上下各設置一道25的鋼筋拉桿。8.1.3. 荷載分析 根據本橋現澆箱梁的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式: q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土容重取26.50kN/m3。 q2 箱梁內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，按均布荷

93、載計算，經 計算取q21.0kN/m2（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，取2.5kN/m2。 q4 振搗混凝土產生的荷載，對底板取2.0kN/m2，對側板取4.0kN/m2。 q5 新澆混凝土對側模的壓力，由新澆混凝土容重、初凝時間、澆筑速度澆筑高度等計算得出。 q6 傾倒混凝土產生的水平荷載，取2.0kN/m2。 q7 支架自重，經計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示。 立桿橫橋向間距立桿縱橋向間距橫桿步距支架自重q7的計算值(kPa)60cm60cm90cm3.3860cm60cm120cm2.9460cm90cm120cm2.21 (8) q8 其他

94、可能產生的荷載,如風荷載,雪荷載,冬季保溫設施荷載等，取0.9kN/m2。2、荷載組合模板、支架設計計算荷載組合模板結構名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統計算(1)+(8)（1）+(8)側模計算 立桿、橫桿承載性能： 立 桿橫 桿步距（m）允許載荷（kN）橫桿長度（m）允許集中荷載（kN）允許均布荷載（kN）0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.08.1.4. 荷載計算（1）箱梁構造，梁端處: 根據橫斷面圖，則：腹板處及橫隔板處q1 26.51.463=38.77kN/m2 q2 箱梁內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，

95、按均布荷載計算，取q21.0kN/m2（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，取2.5kN/m2。 q4 振搗混凝土產生的荷載，對底板取2.0kN/m2，對側板取4.0kN/m2。 q5 新澆混凝土對側模的壓力，由新澆混凝土容重、初凝時間、澆筑速度澆筑高度等計算得出。PMAX=0.22t0K1K21/2。=22KPa-混凝土澆筑速度（m/h）=0.3（m/h）t0-混凝土初凝時間=5hK1-外加劑影響修正系數1.2K2-混凝土塌落度影響修正系數1.15 -混凝土體積密度（KN/m3）=26.5KN/m3 q6 傾倒混凝土產生的水平荷載，取2.0kN/m2。 q7 支

96、架自重3.5KPa。8.2. 結構驗算 8.2.1. 扣件式鋼管支架立桿強度及穩定性驗算由于市面上很難買到規格為48mm3.5mm鋼管，為了安全起見計算時采用48mm3.0mm的來計算。梁端處：支架體系采用6090120cm的布置結構，根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011，有關模板支架立桿的穩定性計算公式：N/A+MW/Wf其中N立桿軸向力設計值。根據荷載組合計算可得出。軸心受壓構件的穩定系數，根據長細比查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011，附錄A表可得出。A立桿的截面面積，可計算得出。Mw計算段立桿由風荷載產生的彎矩，可由公式計算得出。W

97、截面模量，,查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011，附錄B表可得出。f鋼材的抗壓強度設計值，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011，表可得出f=205N/mm2=0.205kN/10-6m2=2.05105kN/m2N值計算：由建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011，組合風荷載時的立桿軸向力設計值計算公式N=1.2（NG1K+NG2K）+0.91.4NQK（組合風荷載時），同前計算所得；腳手架自重產生的軸向力標準值：NG1K=0.60.9q2=0.60.91.0=0.54kN結構自重產生的軸向力標準值：NG2K=0.60.9

98、q1=0.60.938.77=20.94kN施工荷載產生的軸向力標準值總和：NQK=0.60.9(q3+q4+q7)=0.54(2.5+4.0+3.5)=5.4kN 則： N=1.2（NG1K+NG2K）+0.91.4NQK =1.2（0.54+20.94）+0.91.45.4 =32.58kN值計算：首先計算長細比：=l0/i其中l0立桿計算長度=k（h+2a）(k為立桿計算長度附加系數，驗算參考根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011，表得k=1.155；為單桿計算長度系數，a為立桿伸出頂層水平桿中心線到支撐點的長度，參考根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JG

99、J 130-2011，=1.5；h為步距=1.2m，a=0.5。i截面的回轉半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011，附錄B表得i15.9mm=0.0159m。由此得=l0/i=k（h+2a）/i=1.1551.5(1200+20.5)/15.9=131查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011，附錄A表可得出=131時，=0.396A值計算：A=3.14(242-212)=423.9mm2=4.23910-4m2Mw值計算：查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011，得Mw=0.91.4Mwk=0.91.4wklah2/10

100、WK=0.7uzusw0uz風壓高度變化系數，參考建筑結構荷載規范表得uz=0.74us風荷載腳手架體型系數，查建筑結構荷載規范表第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結構荷載規范附表D.4 w0=0.4kN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.70.741.20.4=0.249kN la立桿縱距0.6m h立桿步距1.2m 故：MW=0.91.4WKlah2/10=0.0181KN.m W值計算,查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011，附錄B表可得出W=5.26cm3=5.2610-6m3則：N/A+MW/W=32.58/（0.3964.23910-4）+0.

101、0181/5.2610-6=1.9409105+0.0344105=1.9753105 kN/m2f=2.05105kN/m2 計算結果說明支架是安全穩定的。8.3. 滿堂支架整體抗傾覆依據公路橋涵技術施工技術規范JTG/TF50-2011 要求支架在自重和風荷栽作用下時，傾覆穩定系數不得小于1.3。K0=穩定力矩/傾覆力矩=y*Ni/Mw主跨驗算支架抗傾覆能力：橋寬15.5m，長25m采用6090120cm跨中支架來驗算全橋：支架橫向21排；支架縱向42排；高度6.6m；頂托TC60共需要42*21=882個；立桿需要42*21*6.6=5821.2m；縱向橫桿需要21*6.6/1.2*25

102、=3150m；橫向橫桿需要42*6.6/1.2*18=4536m；故：鋼管總重（4536+5821.2+3150）3.84=51.87t; 頂托TC60總重為：882*7.2=6.7t；故：Ni =51.87*9.8+6.7*9.8=573.99kN；穩定力矩= y*Ni=(15.5/2)*573.99=4448.42kN.m風壓高度變化系數，參考建筑結構荷載規范表得uz=0.74us風荷載腳手架體型系數，查建筑結構荷載規范表第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結構荷載規范附表D.4 w0=0.4kN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.70.741.20.4=0.249kN/m2跨

103、中共受力為：q=0.249kN/m2*6.6m*25m=41.085kN；傾覆力矩=q*(h/2)=41.085KN*(6.6/2)m=135.58kN.mK0=穩定力矩/傾覆力矩=4448.42/135.58=32.811.3計算結果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求8.4. 底模板驗算竹膠板釘在縱向木枋（10*10cm20cm）上，直接承受上部施工荷載,取承受最大荷載的腹板處進行驗算,截取1m寬的竹膠板簡化為跨徑為20cm的三等跨連續梁來驗算1m寬*0.015m厚竹膠板截面特性I=100*1.53/12=28.13cm4=0.281*10-6m4W=100*1.52/6=37.5cm3=3.

104、75*10-5m3w=12MPaE=9*106kN/m2 彎曲強度驗算Mmax=1/8*q*L2=0.1*(46.53)*0.22=0.18612kN.m w =Mmax/W=0.18612/(3.75*10-5)/1000=4.963Mpaw=12Mpa 滿足要求撓度驗算fmax=5/384*qL4/(EI)=5/384*(46.53)*0.24/(9*106*0.281*10-6)=0.4mmf=L/400=0.5mm 滿足要求（4）、橫向木枋驗算縱向木枋采用10*10cm松木單層布設，直接承受底模傳遞下來的荷載，腹板處采用跨徑為0.9m來計算，支點中心間距90cm，縱橋方向中心間距為20

105、cm，則縱向木枋的分布荷載為: q=（0.9*0.2*46.53）/0.9=9.306kN/m10*10cm松木枋截面特性I=bh3/12=10*10*10*10/12=833cm4=8.33*10-6m4W=bh2/6=10*10*10/6= 166.7cm3=1.667*10-4m3w=12MpaE=9*106kN/m2截面驗算a、彎曲強度驗算Mmax=18*q*L2=0.125*9.306*0.602=0.942kN.mw =Mmax/W=0.942/(1.667*10-4)/1000=5.65Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗算fmax=5/384*qL4/(EI)=5/384*

106、9.306*0.604/(9*106*8.33*10-6)=1.06mmf=L/400=2.25mm 滿足要求（5）、縱向鋼管驗算縱向采用48mm壁厚3mm鋼管，直接承受橫向木枋傳遞下來的荷載。腹板及底板處按跨徑為0.6m來計算，翼緣板處為跨徑為0.6m。腹板處橫向支點中心間距為90cm，順橋向間距60cm，則橫向的分布荷載為: q=（0.6*0.9*46.53/0.6)=41.887kN/m， 48mm壁厚3mm鋼管 I=PI(D4-d4)/64=3.14*(0.04.84-0.04.24) /64=0.1078*10-6m4 W=pi(D4-d4)/32D=3.14*(0.04.84-0.

107、04.24)/32/0.048= 4.493*10-6m3 w=12Mpa E=9*106kN/m2截面驗算a、彎曲強度驗算Mmax=1/8*q*L2=0.125*41.887*0.92=4.241kN.mw =Mmax/W=4.241/(4.493*10-6)/1000=11.31Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗算fmax=5/384*qL4/(EI) =5/384*27.918*0.94/(9*106*28.13*10-6)=1.413mmf=L/400=2.25mm 滿足要求8.5. 側模板驗算模板側壓力新澆混凝土側壓力計算公式取下面兩式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，

108、取26.50kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，取5h； V 混凝土的澆筑速度，取0.3m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.5m； 1 外加劑影響修正系數，不摻外加劑時取1.00；摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2 2 混凝土坍落度影響修正系數，當坍落度小于30mm時，取0.85；5090mm時，取1.0；110150mm，取1.15。 則混凝土側壓力為：Pmax=0.22c t12V1/2=0.2226.551.21.150.31/2=22.033kN/m2Pmax=c H=26.51.5=39.75kN/m2按取最小值，故取Pmax=22.033kN/m2振

109、搗混凝土時產生的荷載取4kN/m2荷載組合驗算強度時P=22.0331.241.432.04kN/m2驗算剛度時P=22.02kN/m28.5.1. 側模板驗算竹膠板釘在豎向木枋（5*7cm30cm）上，直接承受上部施工荷載,取承受最大荷載的腹板處進行驗算,截取1m寬的竹膠板簡化為跨徑為30cm的連續梁計算1m寬*0.015m厚竹膠板截面特性I=100*1.53/12=28.13cm4=0.281*10-6m4W=100*1.52/6=37.5cm3=3.75*10-5m3w=12MPaE=9*106kN/m2 彎曲強度驗算Mmax=1/8*q*L2=0.125*(32.04)*0.32=0.

110、361kN.m w =Mmax/W=0.361/(3.75*10-5)/1000=9.63Mpaw=12Mpa 滿足要求 撓度驗算fmax=0.667*qL4/(100EI)=0.667*(22.02)*0.44/(100*9*106*0.281*10-6)=0.47mmf=L/400=0.75mm 滿足要求8.5.2. 豎肋方木驗算57cm方木豎肋與側模釘在一起，間距30cm，承受側模傳遞的荷載。豎肋跨徑(即橫肋間距)為45cm，按三等跨連續梁驗算，驗算荷載為均布荷載q=32.040.45=14.418kN/m。 5*7cm方木截面特性 I=bh3/12=5*73/12=833cm4=1.4

111、29*10-6m4 W=bh2/6=5*72/6= 166.7cm3=4.1*10-5m3 w=12Mpa E=9*106kN/m2截面驗算a、彎曲強度驗算Mmax=1/8*q*L2=0.125*14.418*0.452=0.365kN.mw =Mmax/W=0.365/(4.1*10-5)/1000=8.1Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗算fmax=5/384*qL4/(EI) =5/384*14.418*0.454/(9*106*1.429*10-6)=0.6mmf=L/400=1.125mm 滿足要求8.5.3. 橫肋鋼管驗算橫肋為兩根483.5豎排捆在豎肋上，間距45cm，承受

112、豎肋傳遞的荷載。橫肋被加托撐的鋼管頂住，跨徑(即托撐間距)為60cm，按三等跨連續梁驗算，驗算荷載為集中荷載P=60.610.450.6=16.36kN，集中荷載處于每跨跨中。 (1)、彎拉強度Mmax=0.175PL=0.17516.360.6=1.72kNmw =Mmax/W=1.72103/(25.0810-6) =169.3106N/m2=169.3MPaw=205MPa滿足要求(2)、撓度驗算(計算構件撓度時，各類荷載分項系數取1.0)P=1.0 q2 L1 L2=1.045.840.450.6=12.38kN/mfmax=1.146PL3/(100EI)=1.14612.381030.63/(1002.110510612.1910-82)=0.0006mf=L/400=0.6/400=0.0015m滿足要求