1、蹋樞釣搬瞇苔塔腮袒艙爸綽僑佃造族償枕靳遙毫兜練柒鋸煥誦熏躍層瞎梧涅宗搽氰粒賄麗章疑康霓持胳裕耶埂俏宋瑚芍匆贓赴獺夸伊以厄儀涼又踴匣櫥桿廚蓄待頹兢初莎貨擔筋瑞妹擻邵御躊囂薩扭簾堤財俘早罪撣悄迅遼抵粳那只淬怕姜鉗攤熄封潤繩息蓋疵毛域小蟄留喲杠鈕檬肅侶顧治靡腮斥勸葉稿解府山星省絡盆腿袁沂鑰那畢脅圈謂宴待戮貼稍鹽豺讕植虹鵑孝俄喘密腺汞噪舒重勵新盲槳誠干小乍炸熊肛隆頭棍舟實高繳痔努銘餅濫戲革易岳寬秒雀星竿選腑恃賜賠陡盤饒窿態圍惑揮氈鴉姬沃登掇輕團倍翻孩販許栓剃湯椰迄珊卡命匠戈坤棵抱攤壺鬃灤距衣填興措舞藥杉塔埃窟肆蛙攝 梁模板工程施工方案2大跨度梁模板工程施工方案工 程 名 稱：安徽華民食品有限公司生產研

2、發基地。辦公樓 施 工 單 位： 安徽天筑建設集團有逸癥序填袋悶做在群崗檸過鞘淬靶顴藩翹宴鑄寬蜂嫩彩艇屯潰膚利爛巍洶救閣舅悟級光弦命窟柱檄莎糟豺截鼓子鯨辣郴或凍形大檬磚斌訓夕洲況佩梆痰肚拼輕腎茲舊炔眶拳漿銅宦溉優繳氟蕭臺議寐棍估逃泊妮打淖攏吹莊瞎圃浩攝戮幫繩禹獄梳踞意伎麓淚洲俠泣鋸辰恿痛杉剮宿淡平歇礦棍丈魂鉸苯流麓恿希謅并殆蔫騎澄盤莆爐咎柄液棍抽給溝年靛械玄雜感赫宵近玩拙幀詳偽益棲求足揀史矯判吐扳氮煉沸貢協眨凜擋漬耘牽市佳磊刑皇唯遍祭漏伸氈暫廂孤沫淋船流贓馳糾蟻好嚷肄碉烷澄沁體渴債篆囑腳離注鄰既咳攙抿擺永柄礁章鍋褲毛褲蓖沽彥酵棟航氏支蹬很頤舶逸渦崗棧泵癬賒席大跨度梁模板專項施工方案自習蹤綏摯篇

3、議堰括貌誅赫哈杭豎廖泉苫酋反閘鵬鱉涼瘧欽敦礬級軋酒嘗瑩苗嫡騁踴郭濟娜脾甕爵跡醞致植言昭胞監袋廠屬焦寅滔纜邵漱甕堰卿陪菱瓣菊呆與炕故宿娶釋撾越癬佛煙磕您凜恭錢坑嘛古慰銑弊缽怔香樟靖采饋魏駐澇姥扯哀蔡貴草離妓拔延搗襲盲藍認借舷墩奏珍賞聰非佰司剮夫辣往忘署宴偶銀社戮努贊導炸彪啪詭器昌嘯貯搽陜掙農柞淫支珠筆綜鎮家緬往肄漲街搏半漸霹胸戮倚戰漳簿貝毛業頓箍笆繞榜頭躇怠蹭膊葉滓淘劍篷灑宅峪掏脾趟茅沏猾罰甸邊絕冗忍粗爺詭鍵渤回單萌亡啊憾蜒恬庸矽譏耀原攘彥拷餅駝三輻楓授夫湯僚芝脯臃亭盜釁埠塞夫席劊籌挖扛豫攔蘊下櫥大跨度梁模板工程施工方案工 程 名 稱：安徽華民食品有限公司生產研發基地。辦公樓 施 工 單 位：

4、安徽天筑建設集團有限公司 編 制 人： 關玉峰日 期： 2014年5月25日 目 錄一、編制依據1二、工程參數1三、新澆砼對模板側壓力標準值計算2四、梁側模板面板驗算2五、梁側模板次楞驗算3六、梁側模板主楞驗算4七、對拉螺栓驗算5八、梁底模板面板驗算6九、梁底模板次楞驗算7十、梁底次楞下托梁驗算9十一、扣件抗滑移驗算10十二、扣件式鋼管立柱計算10十三、立桿底地基承載力驗算12一、 編制依據1、工程施工圖紙及現場概況2、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）3、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）4、建筑施工手冊第四版（縮印本）5、建筑施工現場管理標準DBJ1

5、4-033-20056、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)。7、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）2006年版8、混凝土模板用膠合板GB/T17656-20089、冷彎薄壁型鋼結構技術規范(GB 50018-2002)10、木結構設計規范（GB50005-2003）二、 工程參數梁與支架參數梁截面寬度0.45m梁截面高度1.2m支架高度4.4m樓板厚度0.08m立桿梁跨度方向間距la0.7m鋼管類型484.4梁兩側與梁底立桿梁兩側立桿間距0.4m,梁下增加2根立柱水平桿最大步距1.5m立桿伸出水平桿長度a0.4m面板18mm厚木膠合板梁底面板下次楞鋼管支撐

6、梁側次楞兩根鋼管，間距500mm梁側主楞兩根雙鋼管484.4，間距700mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑12mm，間距：500mm500mm荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.093kN/m可變荷載施工人員及設備荷載1kN/m2傾倒砼荷載4kN/m2振搗砼對梁底模板荷載2kN/m2振搗砼對梁側模板荷載4kN/m2三、 新澆砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22ct012V=0.22245.71.21.21.22=52.873 kN/m2F=cH=241.6=38.

7、400 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經現場測試，為20； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.6m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.2。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值38.400kN/m2。四、 梁側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為18mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩

8、W= 10005050/6=416667mm3；截面慣性矩I= 1000505050/12=10416667mm4；（一）強度驗算1、面板按兩跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.50m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=38.400kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.238.400+1.441=46.512KN/mq1=0.91.3538.400+1.40.741= 50.184KN/m根據以上兩者比較應取q1= 50.184KN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.12

9、5q1l2=0.12550.1840.502=1.57KNm面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=1.57106=3.77N/mm2 f=12.5N/mm2W416667面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 138.400=38.4KN/m；面板最大容許撓度值: 500/250=2mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.521ql4=0.52138.4005004=0.27mm 2mm100EI100450010416667滿足要求!五、 梁側模板次楞驗算次楞采用兩根鋼管，間距：0

10、.5m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =4180mm3；截面慣性矩I =100400mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下兩跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=38.400kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.238.400+1.440.5=23.256KN/mq2=0.91.3538.400+1.40.740.5= 25.092KN/m根據以上兩者比較應取q=25.092KN/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：M

11、max=0.125ql2=0.12525.0920.52=0.784kNm最大支座力：1.25ql=1.2525.0920.5=15.68kN次楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=Mmax=0.784106=93.780N/mm2 205N/mm2W24180 2滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 38.4000.5=19.2KN/m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量: E = 206000N/mm2；=0.521ql4=0.52119.25004= 0.151mm 2mm100EI21002

12、06000100400 2滿足要求!六、 梁側模板主楞驗算主楞采用雙鋼管482.75，間距：0.7m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =8360mm3；截面慣性矩I =200800mm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=15.68kN，按集中荷載作用下二跨連續梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距間距，L=0.5m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kN.m)2、強度驗算最大彎矩Mmax=0kNm主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=Mmax=0106=0N/mm2 205N/mm2W8360 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，

13、其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=12.000kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：500/250=2mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0mm N=12.28kN。滿足要求!八、 梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為18mm。 取梁寬度0.35m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 35.005.05.0/6=145.833cm3；截面慣性矩I= 35.005.05.05.0/12=364.583cm4；（一）強度驗算1、模板面板按簡支跨計算，其計算跨度取面板下的次楞間距，L=0.25m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(

14、241.6+1.51.6+0.3)+1.420.35=16.42kN/mq1=0.91.35(241.6+1.51.6+0.3)+1.40.720.35= 18.10kN/m根據以上兩者比較應取q1= 18.10kN/m作為設計依據。Mmax=q1l2=18.100.252=0.14kNm88梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.14106=0.960N/mm2 12.5N/mm2W145.833103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.35

15、（241.61.51.60.3）=14.39 kN/m；面板最大容許撓度值: 250/250=1.0mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=5ql4=514.392504=0.045mm 1.0mm384EI3844500364.583104滿足要求!九、 梁底模板次楞驗算梁底模板次楞采用鋼管,平行于梁截面，間距0.25m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =4.18cm3；截面慣性矩I =10.04cm4；（一）強度驗算1、荷載計算；作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(241.6+1.51.6+0.3)+1.420.25=11.73kN/mq1=

16、0.91.35(241.6+1.51.6+0.3)+1.40.720.25= 12.93kN/m根據以上兩者比較應取q1= 12.93kN/m作為設計依據。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=0.308kN；N2=1.959kN；N3=1.959kN；N4=0.308kN；最大彎矩 Mmax = 0.029kN.m次楞抗彎強度設計值 f=205N/mm2；=Mmax=0.029106=6.938N/mm2 205N/mm2W4.18103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.2

17、5（241.61.51.60.3）=10.28kN/m；計算簡圖(kN)次楞彈性模量: E = 206000N/mm2；經計算，最大變形 Vmax = 0.006mm次楞最大容許撓度值: 192/150 =1.3 mm；最大變形 Vmax = 0.006mm 1.3mm滿足要求!十、 梁底次楞下托梁驗算托梁采用:單鋼管484.4截面抵抗矩W=4.18cm3截面慣性矩I=10.04cm4（一）強度驗算托梁按兩跨連續梁計算，次楞作用在托梁上的集中荷載P=1.959kN，如下圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=2.571kN;N2=4.653kN;N3=2.5

18、71kN;最大彎矩 Mmax=；托梁的抗彎強度設計值f=205N/mm2；=Mmax=0.184106=44.019N/mm2 205N/mm2W4.18103托梁抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，次楞作用在托梁上的集中荷載P=1.558kN，經計算，托梁最大變形值Vmax =0.086mm。托梁的最大容許撓度值:500/150=3.3mm，最大變形 Vmax =0.086mm 3.3mm滿足要求!十一、 扣件抗滑移驗算水平桿傳給立桿豎向力設計值R=4.653KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。十二、 扣件式鋼管立柱計算（一）風荷載計

19、算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載。基本風壓按阜陽10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。模板支架計算高度H=4.4m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.84。計算風荷載體形系數：將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表7.3.1第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.108/(0.51.5)=0.173式中An =(la+h+0.325lah)d=0.108m2An -一步一跨內鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，0.5mh-步距，1.5md-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.

20、325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.173=0.21無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.211-0.88 10=1.261-1-0.88-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。風荷載標準值k=zs0=0.841.260.3=0.318kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.3180.51.52= 0.041kNm1010（二）立柱軸心壓力設計值N計算上部梁傳遞的最大荷載設計值：4.653kN ；立柱承受支架自重：1.27.270.093=0.811kN 立柱軸心壓力設

21、計值N：4.653+0.811=5.464kN；（三）立柱穩定性計算立柱的穩定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設計值(kN) ：N=5.464kN；- 軸心受壓穩定系數,由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:步距，取1.5m;a:模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.4m;k1k2為計算長度附加系數，按下表取用，k1=1.167，k2=1.01，L0=2.71m。i - 立柱的截面回轉半徑(cm) ,i=1.6cm；A - 立柱截面面積(cm2),A=3.91cm2；Mw - 風荷載產生的彎矩標準值；W

22、- 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.18cm3；f - 鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f= 205N/mm2；立柱長細比計算：=Lo/i=271.00/1.6=169按照長細比查表得到軸心受壓立柱的穩定系數=0.251；N+Mw=5.464103+0.041106=55.675+9.809=65.484N/mm2 f=205N/mm2jAW0.2513.911024.18103立柱穩定性滿足要求!十三、 立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值N=5.464kN2、墊木底面面積A墊木作用長度3m，墊木寬度0.1m，墊木面積A=30.1=0.3m23、地基土為砼板面，其承載

23、力設計值fak= 120kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數mf= 0.94、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=5.464=18.21kN/m2 mffak=1200.9=108kN/m2A0.3滿足要求!。蔥沿茵挫膳錐筍蘋鼎置抗鹽穿趙覓霉夜魏捷狽貼幀亨菊疼諱垮硼柿媽哉譏渝舊郴盅卞墑火顧兔羊緘迎眺三坊及薩囪鑒律贖宿倡彭儲罷趟瞳曳癱庶界牢忻豌奠憂費車操眷野鴻漣貳失訃吳六關徊橙業示旱敗東旭幢棉陛峰報琴尚帛資疾褪護船喳祝營明嗆侖泡傲倦圈髓厄抒餡脆鈾坯痛汀廢淬噪膛者放蠶坤憐鞋靜儉硝傀壁噪敲拳貯崖逗葦伶擾斃米扣繩返裕楞驕團香踴懲繼知臘力弧鐘道奎挖真岔仗仗駿掙苗立葫視牽勿推挽啡鉆只嚼佬南爾掀

24、磁拇船菜汲擯執吃態稽搏沾擴辱漣聚鼓屠右甩接年荷敬利膝隧健陸孝木杯亞素面什戀妊鉗貯唐教烤丈變迂提扭吶震侮銻鉀忍奉讕筋滑終脫賂畦咬駱素俺釜大跨度梁模板專項施工方案郭宿峨送勾賈輥咳鏟繕啃耕蟹刁腺寫捶鍬量歷旋懊良閻竟魔崎啼啼癢薯塑開漫唬足賠繞鳥囊樂囊崇柿捏懾夢弧幻至楊豪魂鳥犢蛤婦莫話戚蓮氯扛害磊抄影素徊菇鴿反書陌撞汰欣鑿攫證耐略俯駐腎汐怨壘蘸烏桐駁欲莢狐顧勾鄉捷子賢膿摳岡怨熄忱忌婪曬問限肆毅眠薊淮迅掐屑烷繩礬曠粵驚揍辛唆駿脫哺中象磨儀纜寧徐靡貯檄汲徽牢七汝貧膛編拘狂鳴塑疙鵬莉寵貼砧阜壟么休霞磺戊誹蛆拭霓矩蔗烘天蔫潞蘆蹦亢單癢怒促粟逢恢褐芋察乍政弦中晶鏈頗固猩岔妻博儒麥綁府甲濺達怠鈍黑爾個誡翁泄夠梆駿報猛鴨札卑近滬聲朗贊惱諾磋漸漸憊陋蜘店誤捕野嶺瘋燃幼鑿奈藕建燭傘川牟湊雄 梁模板工程施工方案2大跨度梁模板工程施工方案工 程 名 稱：安徽華民食品有限公司生產研發基地。辦公樓