1、.目錄一、編制依據(jù)1 二、工程概況1 三、施工部署2 3.1施工平面布置2 3.2施工進度計劃2 3.3機械設備與材料準備2 3.4勞動力配置計劃4 四、模 板 支 架 搭 設 4 4.1工藝流程4 4.2模板支架搭設安裝技術要點4 4.3外墻模板安裝5 4.4柱模板安裝5 4.5板模板安裝6 4.6梁模板安裝8 4.7樓梯模板安裝9 4.8模板安裝自檢11 4.9模板拆除11.五、模板質(zhì)量控制措施12 六、質(zhì)量保證措施13 七、安全技術措施14 八、環(huán)保、綠色施工保證措施17 九、揚塵治理控制措施18 十、應急救援預案18 十一、模板支架的計算書21 11.1墻模板計算21 11.2頂板模板

2、計算29 11.3柱模板計算41 11.4 L1模板計算48.模板支架施工方案一、編制依據(jù)1鄭東新區(qū)博學路便民服務中心施工圖紙2建筑施工模板安全技術規(guī)范（JGJ162-2008）3建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程（JGJ231-2010）4混凝土結構工程施工規(guī)范（GB50666-2011）5混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2015）6混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2010）7建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）8建筑工程荷載規(guī)范（GB50009-2012）二、工程概況鄭東新區(qū)博學路便民服務中心工程位于鄭東新區(qū)博學路與學理路交叉口東南角處。總建筑面積 568

3、21.56，其中地上建筑面積39945.63，地下建筑面積 16875.93。地上 A 區(qū) 5 層、B 區(qū) 19 層，地下兩層，地下二層部分為人防區(qū)。A區(qū)建筑高度為23.83m，A區(qū)一至三層為商業(yè)及社區(qū)辦公用房，四層為電影院和社區(qū)辦公用房，五層為商業(yè)用房和社區(qū)文化活動展示用房。B 區(qū)建筑高度為 79.89m，一、二層為社區(qū)衛(wèi)生服務中心，三層為托老所，四、五層為文化活動中心，六至十層為社區(qū)辦公，十一至十九層為創(chuàng)意辦公。本工程梁截面分別為250700mm、300800mm、300600mm、250500mm、200300mm、200400mm、350800mm、400800mm、200700mm、

4、400900mm、450900mm、500900mm、4001000mm、250600mm、3001300mm、6001300mm、300700mm、250650mm、250750mm、200350mm、250550mm、250950mm、300500mm、600800mm、200450mm、200900mm、300400mm、250400mm、3002500mm、200650mm、300850mm、6001000mm、5001000mm、3501850mm、3502100mm，共 34個規(guī)格，樓板厚度為120mm、180mm、250mm 三種規(guī)格。將梁劃分為兩類，梁高 700mm 的為一類，

5、記為 L1，取截面 6001300mm 為代表配模板支架；梁高 600mm 的為一類，記為 L2，取截面 300600mm 為代表配模板支架。本工程梁、板、墻、柱模板均采用15mm 厚木膠合板。內(nèi)楞采用4080mm 木方，對拉螺栓為12、14 的螺紋鋼（地下室外墻、外墻柱和人防工程的臨空墻、內(nèi)墻、隔墻.使用12 止水對拉螺栓，中間柱子加固采用14 對拉螺栓），外楞采用48 3.0 鋼管（截面尺寸邊長 800mm 的中間框架柱采用16#槽鋼作為外柱箍進行加固），頂板采用可調(diào)托撐與雙鋼管組合支撐。三、施工部署3.1 施工平面布置由于現(xiàn)場場地限制本工程搭設模板支架所需鋼管、扣件及方木、模板材料等，在

6、進入現(xiàn)場后直接用塔式起重機吊至施工作業(yè)面范圍內(nèi)。3.2施工進度計劃施工進度計劃見表1.1。大體積混凝土施工完成后地下室二層模架搭設開始進行。3.3機械設備與材料準備 1 施工機具木工圓鋸、木工平刨、壓刨、手提電鋸、手提壓刨、打眼電鉆、線墜、靠尺板、方尺、鐵水平、撬棍等。2材料準備本工程采用盤扣式鋼管支架作為支撐結構，地下室人防部分采用扣件式鋼管支架，立桿采用 483.0mm鋼管，尺寸規(guī)格為 3000mm、2500mm、1900mm、1600mm、1300mm、700mm，橫桿采用 483.0mm鋼管，尺寸規(guī)格為1200mm、900mm、600mm，50100mm木枋，模板采用 15mm 厚膠合

7、板。各部位支模所用的材料如下：、木膠板模板：尺寸(9201830mm)、厚度 15mm。、木枋：50100mm，要求規(guī)格統(tǒng)一，尺寸規(guī)矩。、盤扣式鋼管支架：用于梁、板模板支撐，禁止使用有明顯變形、裂紋、掉焊和嚴重銹蝕的鋼管。鋼管支架的立桿及水平桿應按國家規(guī)定程序批準的設計加工圖及技術文件制造，并有出廠合格證明書、產(chǎn)品標志和檢測報告。產(chǎn)品合格證明書應具有以下內(nèi)容：產(chǎn)品名稱、型號；制造廠廠名、地址；商標；產(chǎn)品等級；制造日期；檢查人員印.章；維修及檢驗記錄。鋼管支架的制造應滿足外觀、尺寸、焊接等方面的要求。（1）外觀要求：鋼管表面應無裂紋、凹陷、銹蝕；加工前初始彎曲不應大于L/1000（L 為鋼管長度

8、），兩端面應平整，不得有斜口、毛刺；鋼管壁厚允許偏差應為0.1mm。各桿件端頭壓扁部分不得出現(xiàn)裂紋，加工中不得產(chǎn)生因加工工藝造成的材料性能下降的現(xiàn)象。（2）制作質(zhì)量要求：桿件焊接制作應在專用工藝裝備上進行，各焊接部位應牢固可靠。焊絲宜采用符合現(xiàn)行國家標準氣體保護電弧焊用碳鋼、低合金鋼焊絲GB/T8110 中氣體保護電弧焊用碳鋼、低碳合金鋼焊絲的要求，有效焊縫高度不應小于3.5mm。連接盤與立桿焊接固定時，連接盤盤心與立桿軸心的不同軸度不應大于0.3mm；以單側邊連接盤外邊緣處為測點，盤面與立桿縱軸線正交的垂直度偏差不應大于0.3mm。（3）尺寸要求：鋼管外徑允許偏差應符合下表的規(guī)定，鋼管壁厚允

9、許偏差應為0.1mm。外徑 D 外徑允許偏差33、38、42、48+0.2-0.1 60+0.3-0.1 可調(diào)底座及可調(diào)托座絲桿與螺母旋合長度不得小于5 扣，螺母厚度不得小于30mm。模板支架可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度嚴禁超過650mm，且絲桿外露長度嚴禁超過400mm，可調(diào)托座插入立桿長度不得小于150mm。圖 3.1 可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度.1可調(diào)托座；2螺桿；3調(diào)節(jié)螺母；4立桿；5水平桿（4）其他材料：隔離劑：嚴禁使用油性隔離劑，必須使用水性隔離劑。模板截面支撐用料：采用鋼筋支撐，兩端點好防銹漆。3.4 勞動力配置計劃勞動力配置計劃見表1.2。四、模板支架搭設4.1工藝流

10、程腳手架搭設順序如下：放置縱向掃地桿逐根豎立柱安放橫向掃地桿安裝第一步縱向水平桿和橫向水平桿安裝第二步縱向水平桿和橫向水平桿加設臨時拋撐安裝第三步、四步縱向水平桿和橫向水平桿。4.2模板支架搭設安裝技術要點1、模板支模板支架立桿搭設位置應按專項施工方案放線確定。2、架搭設應根據(jù)立桿放置可調(diào)底座，應按先立桿后水平桿的順序搭設，形成基本的架體單元，應以此擴展搭設成整體支架體系。3、水平桿扣接頭與連接盤的插銷應用鐵錘擊緊。4、每搭完一步支模架后，應及時校正水平桿步距，立桿的縱、橫距，立桿的垂直偏差和水平桿的水平偏差。立桿的垂直偏差不應大于模板支架總高度的1/500，且不得大于50mm。5、混凝土澆筑

11、前施工管理人員應組織對搭設的支架進行驗收，并應確認符合專項.施工方案要求后澆筑混凝土。4.3外墻模板安裝1混凝土外墻模板采用15mm 厚木膠合板，50 100mm 方木作內(nèi)撐，間距200mm，外楞采用48 3.0 鋼管，間距 450mm。側墻外部利用基坑護壁作外模支撐的支撐點，用鋼管、扣件連接加強桿和支撐點，內(nèi)側設置鋼管斜撐將墻板模板支撐頂緊，使模板固定牢固。2地下室外墻、外墻柱和人防工程的臨空墻、隔墻、內(nèi)墻固定模板必須采用止水穿墻螺栓，本工程地下室施工計劃采用12止水對拉螺栓，在螺栓中間部位焊鋼止水片進行止水，澆筑在混凝土中。嚴禁使用PVC管作穿墻管固定模板。對拉螺栓間距為450 450mm

12、。采用此止水對拉螺栓能有效提高施工效率。4.4 柱模板安裝柱模板支設時，四周必須設牢固支撐（剪刀撐），避免柱模整體歪斜甚至傾倒，內(nèi)楞采用 50 100mm方木間距236mm，中間的框架柱采用16#槽鋼作為外柱箍，間距為450mm，設置詳見圖4-1。邊柱對拉螺栓采用16mm 螺紋鋼，柱子每邊中間均設置一根對拉螺栓穿過柱子，一套槽鋼柱箍上3 根對拉螺栓。與剪力墻相連的柱子采用雙鋼管作為外楞進行加固，柱子每邊中間同樣設置兩根對拉螺栓穿過柱子，螺栓采用12mm 止水對拉螺栓。其中與地下室外墻垂直的一邊用鋼管與此部位外墻的雙鋼管主楞用直角扣件進行連接。加固后在柱模下方留一清掃孔，以便清除里面的雜物。.圖

13、 4-1 柱模板加固圖4.5 板模板安裝4.5.1 樓面模板用 15 厚夾板，次龍骨采用單木方b=50mm，h=100mm，間距 250mm；主龍骨采用48 3.0 雙鋼管，間距 900mm。支架立桿橫向間距900mm，縱向間距 1200mm,步距間距 1500mm。如下圖所示：.圖 4-2 板模板支撐體系立面圖圖 4-3 板模板支撐體系平面圖.4.5.2 地下室人防部分板支架搭設采用扣件式鋼管腳手架，A 483.0 鋼管搭設滿堂支撐架，立桿最大間距為 900mm 900mm。水平桿最大步距為1.8m與梁模板支架統(tǒng)一布置。立桿頂部如設置頂托，其伸出長度不應大于200mm；頂部支撐點位于頂層橫桿

14、時，應靠近立桿，且不大于100mm。采用木膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設、局部小塊拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。小龍骨采用40mm 80mm 木方，間距 250mm，其跨度等于大龍骨間距，龍骨接頭要錯開。大龍骨采用A 483.0mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距。掛通線將大龍骨找平。根據(jù)標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。4.6 梁模板安裝4.6.1 主梁模板安裝：在柱子上彈出軸線、梁位置和水平線，釘柱頭模板，按設計標高調(diào)整支柱的柱高，然后安裝梁底模板并拉線找平。當梁底板跨度大于或等于4 米時，跨中梁底處應按設計要求起拱，如設計無要求時起拱高度為梁跨度的千分之一至三。再

15、安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁底模板用 15mm 厚直邊板，第一層龍骨50 100mm 單木方 250mm，第二層龍骨采用 50 100雙木方；支架立桿間距橫向 600mm，縱向900mm；豎肋 50100mm 木方250mm，對拉螺栓 1 排 12，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯(lián)結，側模厚度15mm。如下圖所示：.圖 4-4 L1模板支撐體系正立面圖圖 4-5 L2模板支撐體系正立面圖.圖 4-6 梁模板支撐體系平面示意圖4.6.2 地下人防部分梁模板采用15mm 厚光面木膠合板，支撐系統(tǒng)為 A483.0 鋼管，鋼管支撐系統(tǒng)為與頂板支撐系統(tǒng)為一體的滿堂架系統(tǒng)，立桿縱向間距均為0.

16、9m，立桿橫向間距均為 0.6m；立桿須設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面200mm；立桿全高范圍內(nèi)設置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距不大于1.8mm；立桿頂端必須設置縱橫雙向水平桿。在梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設保險扣。梁模板支架與樓板模板支架綜合布置，相互連接，形成整體。梁底模板下鋪垂直于梁截面方向40mm 80mm的木方作為次楞；支撐方木用A48 3.0mm的鋼管，每套間距 500mm，另外在梁模板支設完成混凝土澆筑前必須在梁模板下加設頂部帶可調(diào)托撐的立桿對梁底模板進行加固作為承重立柱，加固鋼管沿梁跨度方向間距 900mm，立桿在水平方向必須進行拉接。4.7 樓梯模板安裝1、現(xiàn)澆樓梯支架

17、搭設現(xiàn)澆樓梯梯板下支撐采用不少于雙排立桿鋼管扣件支撐體系，需經(jīng)過受力驗算方可實施。立桿站位基本規(guī)定：（1）立桿沿梯段方向距離樓梯兩側不大于250mm；（2）立桿起始于作業(yè)層下轉(zhuǎn)向平臺，沿梯板方向均分，立桿間距在1.1m。樓梯腳手架布置見圖 4.7、圖 4.8。.圖 4.7 支架立桿站位平面布置示意圖圖 4.8 支架剖面示意圖2、鋪設梯板、加固3、根據(jù)設計圖紙要求確定樓梯的斜長及寬度，再根據(jù)現(xiàn)場實際情況對木模板進行裁剪、加工，鋪設梯板前應根據(jù)方案要求預留樓梯加固螺栓孔。4、樓梯施工縫留置于作業(yè)層上層樓梯梯板長1/3 處，踏步斷面垂直于梯板采用梳子板封堵，在施工縫位置設置100mm 寬垃圾清掃孔。

18、如圖4.8 所示。.圖 4.9 梳子板封堵梳子板封堵及清掃口示意圖4.8 模板安裝的自檢模板支好后，首先要進行自檢，然后再上報項目部及監(jiān)理進行驗收，驗收合格后做好交接手續(xù)，再進行下道工序施工。4.9 模板拆除 1、模板拆除規(guī)定模板拆除均要以同條件混凝土試塊的抗壓強度報告為依據(jù)，填寫拆模申請單，由項目工長和項目總工程師簽字后報送監(jiān)理審批方可生效執(zhí)行。（1）側模：在砼強度能保證表面棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。（2）底模：由于構件跨度均小于8m，砼強度達到設計強度的75%后，即可拆除。2、模板及支撐體系拆除方法（1）模板拆除順序與安裝順序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模

19、板，先拆縱墻模板后拆橫墻模板，先拆外墻模板，再拆內(nèi)墻模板。（2）板模拆除方法為：將旋轉(zhuǎn)可調(diào)支撐向下退100mm，使龍骨與板脫離，先拆主龍骨，再拆次龍骨，最后取頂板模。拆除時人站在盤扣式鋼管腳手架下，待頂板上木料拆完后，再拆鋼管架。（3）拆除大跨度梁板模時，宜先從跨中開始，分別拆向兩端。當局部有砼吸附或粘接模板時，可在模板下口接點處用撬棍松動，禁止敲擊模板。（4）拆模時不要用力過猛，拆下來的材料要及時運走，整理拆下后的模板及時清理干凈，按規(guī)格分類堆放整齊。.（5）不準大片撬落模板，拆除模板時操作人員應站在安全位置。（6）拆除時要注意成品保護，拆下后的模板及時清理干凈，按規(guī)格分類放置整齊。五、模板

20、質(zhì)量控制措施 1、使用注意事項（1）墻、柱大模板及梁側、梁底模板等預先制作的模板，應進行編號管理，模板宜分類堆放，以便于使用。（2）模板安裝及拆除時，不準碰撞，不得使勁敲砸模板，以免模板變形。（3）加工好的模板不得隨意在上面開洞，如確需開洞必須經(jīng)過主管工長同意。（4）木模板根據(jù)尺寸不同分類堆放，需用何種模板直接拿取，不得將大張模板鋸成小塊模板使用。（5）拆下的模板應及時清理，如發(fā)現(xiàn)翹曲、變形、應及時修理，損壞的板面應及時進行修補。（6）水平結構模板支設后刷水溶性脫模劑。豎向結構采用覆膜竹膠板模板，使用前應刷水溶性脫模劑；定型可調(diào)鋼模支設時，使用前刷油性脫模劑。2、質(zhì)量要求（1）固定在模板上的預

21、埋件和預留孔，應按圖準確留設，不得遺漏，而且安裝要牢固，其允許偏差如下表示：項目允許偏差(mm)預埋鋼板中心線位置3 預埋管預留孔中心線位置3 預留螺栓中心線位置2 外露長度+10，0 預留洞中心線位置10 截面內(nèi)部尺寸+10，0（2）模板應垂直、平直、順直，其允許偏差如下表示：項目允許偏差(mm)軸線位置5 底模上表面標高5.截面內(nèi)部尺寸基礎10 墻、柱、梁+4,-5 層高垂直全高 5m 6 全高 5m 8 相鄰兩板表面高低差2 表面平整(2m 長度上)5 六、質(zhì)量保證措施 1、模板安裝前，項目部經(jīng)理、技術負責人、質(zhì)量員對操作工人必須進行質(zhì)量技術交底。2、應注意的質(zhì)量問題（1）梁、板模板：梁

22、、板底不平、下?lián)希涣簜饶０宀黄街保涣荷舷驴跐q模：防治的方法是，梁、板底模板的龍骨、支柱的截面尺寸及間距應通過設計計算決定，使模板的支撐系統(tǒng)有足夠的強度和剛度。作業(yè)中應認真執(zhí)行設計要求，以防止混凝土澆筑時模板變形。模板支柱應立在墊有通長木板的堅實的地面上，防止支柱下沉，使梁、板產(chǎn)生下?lián)稀Ａ骸迥０鍛丛O計或規(guī)范起拱。梁模板上下口應設銷口楞，再進行側向支撐，以保證上下口模板不變形。（2）柱模板：1）漲模、斷面尺寸不準：防治的方法是，根據(jù)柱高和斷面尺寸設計核算柱箍自身的截面尺寸和間距，以及對大斷面柱使用穿柱螺栓和堅向鋼楞，以保證柱模的強度、剛度足以抵抗混凝土的側壓力。施工應認真按設計要求作業(yè)。2）柱

23、身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安裝斜撐（或拉錨），吊線找垂直時，相鄰兩片柱模從上端每面吊兩點，使線墜到地面，線墜所示兩點到柱位置線距離均相等，即使柱模不扭向。3）軸線位移，一排柱不在同一直線上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在地面上彈出柱軸線及軸邊通線，然后分別彈出每柱的另一方向軸線，再確定柱的另兩條邊線。支模時，先立兩端柱模，校正垂直與位置無誤后，柱模行列通線，再支中間各柱模板。柱距不大時，通排支設水平拉桿及剪刀撐，柱距較大時，每柱分別四面支撐，保.證每柱垂直和位置正確。（3）墻模板：1）墻體厚薄不一，平整度差：防治方法是模板設計應有足夠的強度和剛度，龍骨的尺寸

24、和間距、穿墻螺栓間距、墻體的支撐方法等在作業(yè)中要認真執(zhí)行。2）門窗洞口混凝土變形產(chǎn)生的原因是，門窗模板與墻模或墻體鋼筋固定不牢，門窗模板內(nèi)支撐不足或失效。4、模板支設完畢后，應進行自檢、專檢、工序交接檢，驗收合格后方可進行下道工序施工。七、安全技術措施（一）模板安裝 1、模板安裝前，項目經(jīng)理、技術負責人、質(zhì)量員、安全員對操作人員必須進行安全及技術交底。2、作業(yè)前應認真檢查模板、支撐等構件是否符合要求，木模板及支撐材質(zhì)是否合格。3、模板支架立桿搭設位置應按專項施工方案放線確定。4、模板安裝按施工設計進行，嚴禁隨意變動，支頂模板必須有墊塊。5、上層和下層支柱在同一垂直線上，模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過

25、程中，必須設置臨時固定設施。6、地面上的支模場地必須平整夯實，并同時排除現(xiàn)場的不安全因素。7、模板工程作業(yè)高度在2m和 2m以上時，必須設置安全防護措施。8、操作人員登高必須走人行梯道，嚴禁利用模板支撐攀登上下，不得在墻頂、獨立梁及其他高處狹窄而無防護的模板面上行走。9、模板的立柱頂撐必須設牢固的拉桿，不得與門窗等不牢靠和臨時物件相連接。模板安裝過程中，不得間歇，柱頭、搭頭、立柱頂撐、拉桿等必須安裝牢固成整體后，作業(yè)人員才允許離開。10、組裝立柱模板時，四周必須設牢固支撐。支設獨立梁模應搭設臨時操作平臺，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走立側模。.（二）模板拆除 1、模板拆除前，項目經(jīng)理、技術

26、負責人、質(zhì)量員、安全員對操作人員必須進行安全那技術交底。2、模板拆除必須滿足拆模時所需混凝土強度，經(jīng)項目技術負責人同意，不得因拆模而影響工程質(zhì)量及施工安全。3、拆除模板的順序和方法。應按照拆模順序與支模順序相反（應自上而下拆除），后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分。4、拆模時不得使用大錘或硬撬亂搗，拆除困難，可用橇杠從底部輕微橇動；保持起吊時模板與墻體的距離；保證砼表面及棱角不因拆除受損壞。5、在拆柱、墻模前不準將腳手架拆除，拆除頂板模板前必須劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道應用鋼管、安全網(wǎng)封閑，并掛“禁止通行”安全標志，操作人員必須在鋪好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊

27、前認真檢查螺栓是否拆完、是否有勾掛地方，并清理模板上雜物，仔細檢查吊鉤是否有開焊，脫扣現(xiàn)象。6、拆樓層外邊模板時，應有防高空墜落及防止模板向外倒跌的措施，張掛好安全網(wǎng)，做好臨邊防護。7、拆除時嚴格遵守安全規(guī)定，高處、復雜結構模板拆除應有專人指揮，嚴禁非操作人員進入作業(yè)區(qū)；8、拆除的模板、柱桿、支撐要安全地傳遞至地面，嚴禁拋擲；拆下來的桿件應及時運走，妥善堆放；9、安裝和拆除柱、墻、梁、板的操作層，從首層以上各層應張掛安全平網(wǎng)。進行拆除作業(yè)時，應設置警示標牌；10、驗收合格方可進行作業(yè)，未經(jīng)驗收或驗收不合格不準做下一道工序作業(yè)。11、拆除電梯井及大型孔洞模板時，下層必須支搭安全網(wǎng)等可靠防墜落措施

28、。12、拆除的模板支撐等材料，必須邊拆、邊清、邊運、邊碼，樓層高處拆下的材料，嚴禁向下拋擲。（三）模板工程及各類臨時支撐體系安全措施 1、支模應按規(guī)定的作業(yè)程序進行，模板未固定不得進行下一道工序。嚴禁在連接件和支撐件上攀登上下，并嚴禁在上下同一垂直面上裝、拆模板。結構復雜的模板，裝、.拆應嚴格按施工組織設計進行。2、支設高度在 3m以上的柱模板，四周應設斜撐，并應設立操作平臺。低于3m的可使用馬凳操作。3、支設懸挑形式的模板時，應有穩(wěn)固的立足點。支設臨空構筑物的模板時，應搭設支架或腳手架。模板上有預留洞時，應在安裝后將洞口蓋住。4、操作人員登高必須走人行梯道，嚴禁利用模板支撐體系攀登上下，不得

29、在墻頂、獨立梁及其他高處狹窄而無防護的模板面上行走。5、混凝土澆筑過程中，應派專人在安全區(qū)域內(nèi)觀測模板支架的工作狀態(tài)，發(fā)生異常時觀測人員應及時報告施工負責人，情況緊急時施工人員應迅速撤離，并應進行相應加固處理。6、模板支架使用期間，不得擅自拆除架體結構桿件。7、模板拆除必須滿足拆模時所需混凝土強度，經(jīng)項目總工同意，才能拆除。拆模的順序和方法應按照先支后拆、后支先拆的順序；先拆承重的模板及支撐；拆模作業(yè)時，必須設置警戒區(qū)，嚴禁下方有人進入。（四）施工區(qū)防火措施 1、作業(yè)棚應采用阻燃材料搭設。2、處于刨花、碎末較多部位的電動機應裝設防塵罩，電氣設備應密封或采用防爆型，電箱下不得堆放物料。3、防止電

30、線短路、用電設備過載運行，設備漏油和缺油。4、嚴禁在作業(yè)場所吸煙、生火、燒飯或點明火取暖。5、配備足量的滅火器材。（五）施工用電安全措施 1、施工現(xiàn)場使用的設備及線路，按施工組織設計要求安裝和架設，用電原則執(zhí)行一機、一閘、一漏電保護開關的“三級”保護措施，要對所有機械作接零和重復接地的裝置。所有電掣箱均有門、有鎖、有防漏雨蓋板，有危險標志，有統(tǒng)一編號，有管理負責人。嚴禁電線隨地走，發(fā)現(xiàn)使用線路有破損或絕緣性能不良應立即撤換。2、系統(tǒng)必須實行分級配電，各類配電箱、開關箱安裝和內(nèi)部設置必須符合有關規(guī)定，箱內(nèi)電器必須可靠完好，其選型定值要符合規(guī)定，開關箱外觀應完整，牢固防雨、.防塵。3、施工照明要設

31、專用回路漏電開關，其金屬外殼必須作接零保護。4、模板支架應與架空輸電線路保持安全距離。5、現(xiàn)場的一切電氣設備必須由持證電工安裝、維護，非電工不得私自安裝，維修，移動一切電氣設備。6、臨時配電線路必須按規(guī)范架設整齊。嚴禁在模板支架上掛設電纜，架空線必須采用絕緣導線，不得采用塑料軟線，不得成束架空敷設。架空拉設的電線嚴禁直接掛在模板支架上，橡皮線通過走道等位置時，必須加設膠套管，以防壓裂漏電。八、環(huán)保、綠色施工保證措施 1、嚴格執(zhí)行施工現(xiàn)場平面管理制度，按施工現(xiàn)場總平面布置圖布局，材料堆放整齊，保持場區(qū)清潔。2、建立崗位責任制，安排專人負責場內(nèi)外衛(wèi)生清潔工作，分片管理，責任到人。3、施工操作面作業(yè)

32、，采取有效措施，盡可能降低噪聲，如拆模時，避免野蠻敲擊和扔擲，降低噪聲擴散。4、定期對施工現(xiàn)場產(chǎn)生的噪音，進行檢測，對發(fā)現(xiàn)的超標，提出改進措施。5、在夜間施工時，施工照明應避免照射居民生活區(qū)，避免光污染擾民。6、在施工中，加強環(huán)境保護工作，增強環(huán)境保護意識，不斷提高環(huán)保工作水平。7、施工全體人員佩帶統(tǒng)一制作施工證，持證上崗，統(tǒng)一管理。對無證人員，責令其退出施工現(xiàn)場。8、虛心接受各方的監(jiān)督，對提出的文明施工及環(huán)保存在的問題，本著高度負責的態(tài)度，予以落實。9、施工現(xiàn)場加強職工的文明施工教育，嚴禁打架斗毆，對不聽勸阻造成嚴重后果的送交執(zhí)法部門處理。10、施工現(xiàn)場要求材料堆放有序，道路平整干凈，圖、牌

33、、表規(guī)范、整齊、美觀。11、制定模板及支撐體系方案時，應貫徹“以鋼代木”和應用新型材料的原則，盡量減少木材的使用，保護森林資源。12、現(xiàn)場加工木或竹制膠合板模板時，應設封閉加工棚，防止粉塵和噪聲污染。13、模板及支撐架施工，應采取措施防止小型材料配件丟失或散落，節(jié)約材料和保.證施工安全；對不慎散落的鐵釘、鐵絲扣件、螺栓等小型材料配件應及時回收利用。14、用作模板龍骨的殘損短木料，可采用“交接”接長技術接長使用，木、竹膠合板配料剩余的邊角余料可拼接使用，節(jié)約材料。15、模板拆除時，模板和支撐應采用適當?shù)墓ぞ摺匆?guī)定的程序進行，不應亂拆硬撬；并應隨拆隨運，防止交叉、疊壓、碰撞等造成損壞。不慎損壞的

34、應及時修復；暫時不使用的應采取保護措施。九、揚塵治理控制措施 1、材料存放區(qū)、模板存放區(qū)等場地必須平整夯實，面層材料可用混凝土或細石。2、防止施工揚塵，施工現(xiàn)場應每天根據(jù)現(xiàn)場情況及時進行清掃灑水（雨雪天及地表結冰的天氣除外）。3、模板、方木下料切割時，木工機械附近必須配備降塵防塵裝置。4、施工現(xiàn)場產(chǎn)生的建筑垃圾、模板、方木廢料等采用密閉式專用垃圾道或封閉式容器吊運，嚴禁凌空拋撒。5、鄭州市施工工地禁止現(xiàn)場攪拌混凝土，混凝土統(tǒng)一采用商品混凝土。6、施工現(xiàn)場施工車輛出入口應設置車輛沖洗設備，對車輛槽幫、車輪等易攜帶泥沙部位進行清洗，不得帶土上路。十、應急救援預案針對本工程特點，在盤扣支架施工區(qū)域內(nèi)

35、極有可能發(fā)生高空墜落，火災事故，物體打擊等重大事故。本預案針對梁板柱支撐架施工可能發(fā)生的安全事故的應急準備和響應。（一）、應急救援指揮部機構與職責1.1 應急指揮部機構組成由河南一建集團鄭東新區(qū)博學路便民服務中心項目經(jīng)理部成立事故應急救援指揮部，應急救援指揮部由常設機構組、搶險救援組、事故調(diào)查組、善后工作組組成。事故應急救援系統(tǒng)實行責任替補原則，當指揮部負責人及組成員因故不能履行職責的，由副職替補，確保隨時到位，實施指揮。指揮部組成架構及人員如下：總指揮：張文鋒.1.2 事故應急救援指揮部機構職責1指揮部領導小組（1）負責應急預案的制定、修改和貫徹落實工作；（2）督促各部門落實應急預案的各種措

36、施，做好應急救援準備工作。制訂應急救援預案演習方案（消防演練、應急救護演練等），并組織實施；（3）當發(fā)生安全事故、自然災害、突發(fā)事件等事故，要及時趕赴事故現(xiàn)場，組織搶險、協(xié)調(diào)、保障、處理等已經(jīng)救援工作；（4）負責統(tǒng)一指揮工作，確保人力、物力、財力資源及時到位，指令相關人員執(zhí)行有關搶險救援工作。2搶險救援組根據(jù)指揮部的指令，確保有條不紊地實施搶險救援活動。同時注意保護好事故現(xiàn)場。3事故調(diào)查組（1）根據(jù)“四不放過”原則，進行事故調(diào)查、分析、處理，并及時按照公司有關事故處理細則進行報告；（2）當需要移動現(xiàn)場某些物體時，必要時做好現(xiàn)場標記、拍照、錄象或繪制現(xiàn)場簡圖、并寫出書面記錄，妥善保存現(xiàn)場重要痕跡

37、、物證等；（3）查清事故發(fā)生的原因，提出防止再次發(fā)生事故防范措施，組織召開事故分析會，提出事故處理意見。向有關單位、部門匯報事故調(diào)查報告書。4善后工作組對事故傷亡者送醫(yī)院救治和善后處理工作，及其家屬進行安撫工作，協(xié)助解決工傷保險的有關事宜。5各參建單位職責副總指揮：趙海勇、張源常設機構蘇寧搶險救援組劉高山事故調(diào)查組胡東海善后工作組楊兵.堅持分級負責、分級管理和“誰施工，誰負責”的原則，明確應急救援指揮部、施工工區(qū)的工作職責，強化安全責任，切實抓好施工安全事故的防范和事故發(fā)生后的應急救援工作。施工工區(qū)負責施工工區(qū)內(nèi)安全事故應急救援預案的演練和落實，具體做好生產(chǎn)安全事故應急救援的各項工作。配合應急

38、救援指揮部做好事故調(diào)查處理。（二）、應急保障措施2.1 組織保障河南一建集團鄭東新區(qū)博學路便民服務中心項目經(jīng)理部成立事故應急救援指揮部，應急救援指揮部由常設機構組、搶險救援組、事故調(diào)查組、善后工作組組成。事故應急救援系統(tǒng)實行責任替補原則，當指揮部負責人及組成員因故不能履行職責的，由副職替補，確保隨時到位，實施指揮。2.2 救援裝備和物質(zhì)保障各施工工區(qū)必須針對各自施工特點，準備足夠的應急救援設備，常規(guī)救治藥品和簡易醫(yī)療器械等，儲備必要的應急物資，一旦發(fā)生重大安全事故，能夠迅速處置。同時，建立應急救援設備（物資）動態(tài)數(shù)據(jù)庫，明確搶險救災裝備的類型、數(shù)量、性能和存放位置，加強維護保養(yǎng)，使其處于良好狀

39、態(tài)，確保能隨時正常使用。應急救援設備包括：1基本裝備：移動電話、固定電話、對講機、電腦等。2搶險工具和物資設備：搶險必須的電動和手提工具、消防器材、用電器材、機具燃料、救生衣、防護用品、防毒面具、麻繩、應急燈、消防砂、編織袋等。3運輸設備：工具車、專用運輸車、客運車輛、自卸車輛等。4搶險機械設備：裝載機、推土機、汽車吊、發(fā)電機組、大功率抽水機、送風機、挖掘機等。2.3 通信與信息保障應急救援指揮部會同參建單位充分利用現(xiàn)代通信手段，把有線電話、移動手機及互聯(lián)網(wǎng)等有機結合起來，建立覆蓋項目全線的安全生產(chǎn)應急救援信息系統(tǒng)，并實現(xiàn)各單位、各部門間的信息資源共享；明確應急預案中各工區(qū)、人員的通訊方式、聯(lián)

40、系方式、以及備用方案和通訊錄；建立和維護安全生產(chǎn)事故、救援力量、救援物資等信息數(shù)據(jù)庫，為應急決策提供相關信息支持。施工工區(qū)應急救援指揮機構負責本區(qū)域相關信息收集，分析和處理，完善安全生產(chǎn)事故隱患監(jiān)測、預報、預警信息系統(tǒng)建設，定期向應急救援指揮部報送有關信息，重要.信息和變更信息要及時報送。2.4 應急隊伍保障項目經(jīng)理部、施工工區(qū)依法組建和完善應急救援隊伍，有針對性地定期組織本轄區(qū)內(nèi)應急救援隊伍開展技能培訓和演練，提高快速反映和應急救援水平。各項目經(jīng)理部加強對應急救援隊伍組織管理，確保安全事故發(fā)生后應急救援力量及時到位。并做好有關協(xié)調(diào)、聯(lián)系和指揮工作，成立以應急專業(yè)救援隊伍為主體、廣大施工人員為

41、輔助、武警部隊、公安消防部門為支持力量的應急救援隊伍體系，提高事故應急救援處置能力。應急救援指揮部負責檢查并掌握相關應急救援力量的建設和準備情況，在應急救援工作中，實行統(tǒng)一規(guī)劃和指揮。2.5 資金保障做好事故應急救援必要的資金準備；安全生產(chǎn)事故應急救援資金首先由事故責任工區(qū)承擔，事故責任工區(qū)暫時無力承擔的，由應急救援指揮部協(xié)同集團公司解決。十一、模板支架的計算書11.1 墻模板計算計算參數(shù)基本參數(shù)計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008混凝土墻厚度 h(mm)350混凝土墻計算高度 H(mm)5300混凝土墻計算長度 L(mm)96550次楞布置方向豎直方向次楞間距 a(mm)2

42、00次楞懸挑長度 a1(mm)200主楞間距 b(mm)450主楞懸挑長度 b1(mm)200結構表面要求表面外露主楞合并根數(shù)2對拉螺栓橫向間距(mm)450對拉螺栓豎向間距(mm)/材料參數(shù)主楞類型圓鋼管主楞規(guī)格48 3.0.次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格50 100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)30對拉螺栓規(guī)格M14荷載參數(shù)混凝土初凝時間 t0(h)4混凝土澆筑速度 V（m/h)2混凝土澆筑方式溜槽、串筒或?qū)Ч芑炷林亓γ芏?c(kN/m3)24混凝土塌落度影響修正系數(shù)21.15外加劑影響修正系數(shù) 11.2傾倒混凝土

43、時模板的水平荷載Q3k(kN/m2)2振搗混凝土時模板的水平荷載Q2k(kN/m2)/（一）、荷載統(tǒng)計新澆混凝土對模板的側壓力F1=0.22 ct0 1 2V0.50.22 244 1.2 1.15 20.5=41.218kN/m2F2=cH24 5300/1000=127.2kN/m2標準值 G4kminF1,F2 41.218kN/m2承載能力極限狀態(tài)設計值S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k則：S=0.9 max(1.2 41.218+1.4 2,1.35 41.218+1.4 0.7 2)=51.844kN/m2正常使用極限狀態(tài)設計值SkG4k4

44、1.218kN/m2（二）面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m 單位面板寬度為計算單元。W bh2/6=1000 152/6=37500mm3.I bh3/12=1000 153/12=281250mm4其中的 h為面板厚度。1、強度驗算qbS1 51.844=51.844kN/m（圖 3）面板強度計算簡圖（圖 4）面板彎矩圖(kN m)Mmax0.259kN m Mmax/W0.259 106/37500=6.913N/mm2f 30N/mm2滿足要求2、撓度驗算qkbSk=1 41.218=4

45、1.218kN/m.（圖 5）面板撓度計算簡圖（圖 6）面板撓度圖(mm)max0.265mm 200/400=0.5mm滿足要求（三）次楞驗算qaS200/100051.844=10.369kN/mqkaSk200/100041.218=8.244kN/m1、抗彎強度驗算（圖 7）次楞強度計算簡圖.（圖 8）次楞彎矩圖(kN m)Mmax0.207kN m Mmax/W0.207 106/(83.333 1000)=2.489N/mm2f 15N/mm2滿足要求2、抗剪強度驗算（圖 9）次楞剪力圖(kN)Vmax2.426kN=VmaxS0/(Ib)=2.426 103 62.5 103/(

46、416.667 104 5 10)=0.728N/mm2fv 2N/mm2滿足要求.3、撓度驗算（圖 10）次楞撓度計算簡圖（圖 11）次楞撓度圖(mm)0.055mm 450/400=1.125mm滿足要求4、支座反力計算Rmax=4.728KNRmaxk=3.759KN（四）主楞驗算因主楞的跨度一般是較大的，為了方便計算且保證安全，可以按有懸挑的四跨連續(xù)梁計算，簡圖如下：.（圖 12）主楞強度計算簡圖1、抗彎強度驗算（圖 13）主楞彎矩圖(kN m)Mmax0.946kN m Mmax/W0.946 106/(8.986 1000)=105.223N/mm2f 205N/mm2滿足要求2、

47、抗剪強度驗算.（圖 14）主楞剪力圖(kN)Vmax5.913kN=VmaxS0/(Ib)=5.913 10006.084 103/(21.566 1041.2 10)=13.9N/mm2fv 120N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖 15）主楞撓度計算簡圖（圖 16）主楞撓度圖(mm)0.513mm 450/400=1.125mm滿足要求4、支座反力計算對拉螺栓承受的支座反力：N=14.197KN（五）對拉螺栓驗算對拉螺栓拉力值 N：.N14.197kNNtb=17.8kN滿足要求11.2 頂板模板計算計算參數(shù)基本參數(shù)樓板厚度 h(mm)180樓板邊長 L(m)8.825樓板邊寬 B(m)9

48、.945模板支架高度 H(m)6.72主楞布置方向平行于樓板長邊立桿縱向間距 la(m)0.9立桿橫向間距 lb(m)0.9水平桿步距 h1(m)1.5頂步水平桿步距 h(m)1立桿自由端高度 h0(mm)500次楞間距 a(mm)250次楞懸挑長度 a1(mm)200主楞懸挑長度 b1(mm)200可調(diào)托座內(nèi)主楞根數(shù)/結構表面要求表面外露剪刀撐（含水平）布置方式按構造要求布置材料參數(shù)主楞類型圓鋼管主楞規(guī)格48 3.0次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格50 100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)架體類型A型盤扣架立桿型號A_LG_2500荷載參數(shù)基礎類型混凝土樓板地基土類型/.

49、基本風壓值 Wo(kN/m2)/地基承載力折減系數(shù)/地基承載力特征值fak(kPa)/風壓高度變化系數(shù) uz/風荷載體型系數(shù) us/架體底部墊板面積 A(m2)0.2是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市地面粗糙度類型/模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)0.3新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值 G3k(kN/m3)1.1計算模板及次楞時均布活荷載Q1k(kN/m2)2.5計算模板及次楞時集中活荷載Q2k(kN)2.5計算主楞時均布活荷載Q3k(kN/m2)1.5計算立桿及其他支撐構件時均布活荷載 Q4k(kN/m2)1（一）面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，

50、根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m 單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000 152/6=37500mm3I=bh3/12=1000 153/12=281250mm41、強度驗算A.當可變荷載 Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=0.9 1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9 (1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)1+1.4 2.5 1)=8.353kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.9 1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4 0.7Q1kb=0.9 (1.35 (0

51、.3+(24+1.1)180/1000)1+1.4 0.7 2.5 1)=8.059kN/m取最不利組合得：.q=maxq1,q2=max(8.353,8.059)=8.353kN/m（圖 4）面板強度計算簡圖1 B.當可變荷載 Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=0.9 1.2G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)1)=5.203kN/mp1=0.9 1.4Q2k=0.9 1.4 2.5=3.15kN（圖 5）面板強度計算簡圖2 由永久荷載控制的組合：q4=0.9 1.35G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.35(0.3

52、+(24+1.1)180/1000)1)=5.854kN/mp2=0.9 1.4 0.7Q2k=0.9 1.4 0.7 2.5=2.205kN.（圖 6）面板強度計算簡圖3 取最不利組合得：Mmax=0.065kN m（圖 7）面板彎矩圖=Mmax/W=0.065106/37500=1.74N/mm2f=30N/mm2 滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)180/1000)1=4.818kN/m.（圖 8）面板撓度計算簡圖（圖 9）面板撓度圖(mm)=0.076mm =250/400=0.625mm滿足要求（二）次楞驗算當可變荷載 Q1k為均

53、布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=0.9 1.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2 (0.3+(24+1.1)180/1000)250/1000+1.4 2.5 250/1000)=2.088kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.9 1.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.4 0.7Q1ka=0.9 (1.35 (0.3+(24+1.1)180/1000)250/1000+1.4 0.7 2.5 250/1000)=2.015kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(2.088,2.015)=2.088kN/m 計算簡圖如下：.（圖 10）次楞

54、強度計算簡圖1 當可變荷載 Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=0.9 1.2G1k+（G2k+G3k)ha=0.9(1.2 (0.3+(24+1.1)180/1000)250/1000)=1.301kN/mp1=0.9 1.4Q2k=0.9 1.4 2.5=3.15kN（圖 11）次楞強度計算簡圖2 由永久荷載控制的組合：q4=0.9 1.35G1k+（G2k+G3k)ha=0.9(1.352 (0.3+(24+1.1)180/1000)250/1000)=1.466kN/mp2=0.9 1.4 0.7Q2k=0.9 1.4 0.7 2.5=2.205kN.（圖 12）次楞強度計

55、算簡圖3 1、強度驗算（圖 13）次楞彎矩圖(kN m)Mmax=0.656kN m=Mmax/W=0.656 106/(83.333 103)=7.872N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖 14）次楞剪力圖(kN).Vmax=3.41kNmax=V maxS/(Ib)=3.411000 62.5 103/(416.667 104 5 10)=1.023N/mm2 =2N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)180/1000)250/1000=1.204kN/m（圖 15）次楞撓度計算簡圖（圖 16）

56、次楞撓度圖(mm)max=0.101mm =0.9 1000/400=2.25mm滿足要求（三）主楞驗算在施工過程中使用的木方一般為4m 長，型鋼的主楞也不超過 4m，簡化為四跨連續(xù)梁.計算，即能滿足施工安全需要，也符合工程實際的情況。另外還需考慮主楞的兩端懸挑情況。主楞的方向設定為立桿的橫距方向。將荷載統(tǒng)計后，通過次楞以集中力的方式傳遞至主楞。A.由可變荷載控制的組合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.2 (0.3+(24+1.1)180/1000)250/1000+1.4 1.5 250/1000)=1.773kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=

57、01.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4 0.7Q3ka=0.9 (1.35 (0.3+(24+1.1)180/1000)250/1000+1.4 0.7 1.5 250/1000)=1.794kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(1.773,1.794)=1.794kN此時次楞的荷載簡圖如下（圖 17）次楞強度計算簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)180/1000)250/1000=1.204kN/m此時次楞的荷載簡圖如下.（圖 18）次楞撓度計算簡圖根據(jù)力學求解計算可得：Rmax=1.777kNRkma

58、x=1.193kN還需考慮主楞自重，則自重標準值為gk=65.3/1000=0.065kN/m自重設計值為：g=01.2gk=0.9 1.2 65.3/1000=0.071kN/m則主楞承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖 19）主楞強度計算簡圖則主楞正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：.（圖 20）主楞撓度計算簡圖1、抗彎驗算（圖 21）主楞彎矩圖(kN m)Mmax=0.537kN m=Mmax/W=0.537 106/(8.986 1000)=59.793N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖 22）主楞剪力圖(kN)Vmax=3.592kNmax=QmaxS/(Ib0)=3

59、.592 1000 6.084 103/(21.566 104 1.2 10)=8.445N/mm2 =120N/mm2滿足要求.3、撓度驗算（圖 23）主楞撓度圖(mm)max=0.257mm =0.9 103/400=2.25mm滿足要求4、支座反力計算立桿穩(wěn)定驗算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=6.708kN（四）立桿驗算1、長細比驗算根據(jù)水平桿步距可求得支架立桿計算長度修正系數(shù)取1.2l01=h +2ka=1 1000+2 0.7 500=1700mml02=h=1.21.5 1000=1800mm取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(1700,18

60、00)=1800mm=l0/i=1800/(2.0110)=89.552 =150滿足要求由 查表得，=0.6672、支架及模板自重計算G1k 立桿自重 G1K1：.由于立桿是標準件，支模架搭設高度為層高，若計算使用幾根立桿搭接而成，還需將樓板厚度、模板厚度、主次楞厚度、托座調(diào)節(jié)高度、底座調(diào)節(jié)高度后，再計算立桿根數(shù)。為了便于計算，采用下式進行計算：n=(H-h-0.3)/h步距=(6.72-180/1000-0.3)/1.5=4.16m=max(mn,m Z)=4G1K1=（m+1）立桿自重=(4+1)15.5 10=775N水平斜桿 G1K2；計算每步立桿按承擔兩個水平斜桿,則自重簡化為 1

61、00N/步（m+1）=100(4+1)=500N豎 向 斜 桿 自 重 G1K3：計算 每 步 立桿 按 承 擔兩 個 豎 向斜 桿 100N/步 （m+1）=100(4+1)=500N可調(diào)托座、底座 G1K4：140N合計：(775+500+500+140)/1000=1.915kNG1k=0.5+1.915/(lalb)=0.5+1.915/(0.90.9)=2.864kN3、立桿穩(wěn)定性驗算N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q4klalb=(1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)+1.4 1)0.9 0.9=5.817kNf=N1/(A)=5.817 100

62、0/(0.667 5.71 100)=15.274N/mm2 =300N/mm2滿足要求（五）可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=Rzmax=6.708kNN=6.708kNN=30kN滿足要求11.3 柱模板計算.計算參數(shù)基本參數(shù)計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008混凝土柱邊長 L(mm)1200混凝土柱邊寬 B(mm)1200混凝土柱計算高度 H(mm)6900柱長邊次楞根數(shù) m6柱短邊次楞根數(shù) n6最低處柱箍距底部距離 a(mm)200柱箍間距 b(mm)450柱箍合并根數(shù)1柱長邊對拉螺栓根數(shù) X1柱短邊對拉螺栓根數(shù) Y1荷載參數(shù)混凝土澆筑方式溜槽、串筒或?qū)Ч芑?/p>

63、凝土初凝時間 t0(h)4混凝土澆筑速度 V（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數(shù)1.15外加劑影響修正系數(shù)1.2混凝土重力密度 c(kN/m3)24振搗混凝土時模板的水平荷載Q2k(kN/m2)/傾倒混凝土時模板的水平荷載Q3k(kN/m2)2材料參數(shù)柱箍類型普通槽鋼柱箍規(guī)格10(100 43 5.0)次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格50 100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)對拉螺栓規(guī)格M16（一）荷載統(tǒng)計新澆混凝土對模板的側壓力F1=0.22ct012V0.50.22 244 1.2 1.15 20.5=41.218kN/m2F2=cH246900/1000=165.6k

64、N/m2.標準值 G4kminF1,F2 41.218kN/m2承載能力極限狀態(tài)設計值根據(jù)柱邊的大小確定組合類型：由于柱長邊大于 300mm，則：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4 0.7Q3k=0.9 max(1.241.218+1.4 2,1.35 41.218+1.4 0.7 2)=51.844kN/m2正常使用極限狀態(tài)設計值SkG4k41.218kN/m2（二）面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m 單位面板寬度為計算單元。W bh2/6=1000 152/6=37500mm3，I bh3/12=1000 153/

65、12=281250mm4其中的 h為面板厚度。（圖 3）面板強度計算簡圖1、強度驗算qbS1 51.844=51.844kN/m.（圖 4）面板彎矩圖(kNm)Mmax0.373kN m Mmax/W0.373 106/37500=9.954N/mm2f 30N/mm2滿足要求2、撓度驗算（圖 5）面板撓度計算簡圖qkbSk=1 41.218=41.218kN/m（圖 6）面板撓度圖(mm)max=0.551mm 240/400=0.6mm.滿足要求（三）次楞驗算根據(jù)實際情況次楞的計算簡圖應為兩端帶懸挑的多跨連續(xù)梁，次楞按四跨連續(xù)梁計算偏安全且比較符合實際情況，計算簡圖如下：（圖 7）次楞強度

66、計算簡圖次楞上作用線荷載 qMax(L/m,B/n)S 240/100051.844=12.443kN/mqkMax(L/m,B/n)Sk240/100041.218=9.892kN/m1、強度驗算（圖 8）次楞彎矩圖(kNm)Mmax0.249kN m Mmax/W0.249 106/(83.333 1000)=2.986N/mm2f 15N/mm2滿足要求.2、抗剪驗算（圖 9）次楞剪力圖(kN)Vmax=2.911kN=VmaxS0/(Ib)=2.911 103 62.5 103/(416.667 104 5 10)=0.873N/mm2fv 2N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖 10）

67、次楞撓度計算簡圖.（圖 11）次楞撓度圖(mm)=0.067mm 450/400=1.125mm滿足要求4、支座反力計算Rmax=5.673kNRmaxk=4.51kN（四）柱箍驗算取s=MaxL/(X+1),B/(Y+1)=max(1200+(100+80)2)/(1+1),(1200+(100+80)2)/(1+1)=780mm 為計算跨度。荷載主要有次楞傳遞至柱箍，簡化為每跨作用兩個集中力。（圖 12）柱箍強度計算簡圖1、強度驗算（圖 13）柱箍彎矩圖(kNm)Mmax1.861kN m.Mmax/W1.861 106/(25.3 1000)=73.56N/mm2f 205N/mm2滿足

68、要求2、抗剪驗算（圖 14）柱箍剪力圖(kN)Vmax=11.55kN=VmaxS0/(Ib)=11.55 103 15.1 103/(101.3 104 0.5 10)=34.435N/mm2fv 120N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖 15）柱箍撓度計算簡圖.（圖 16）柱箍撓度圖(mm)0.182mm 780/400=1.95mm滿足要求4、支座反力計算Rmax=23.101kN（五）對拉螺栓驗算NRmax=23.101kN24.5kN滿足要求11.4 L1模板計算計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高 h(mm)1300混凝土梁寬 b(mm)600混凝土梁計算跨度 L(m)8.6模板支架高度 H

69、(m)5.6梁跨度方向立桿間距 la(m)0.9垂直梁跨度方向的立桿間距l(xiāng)b(m)0.6水平桿步距 h1(m)1.5立桿自由端高度 h0(mm)400梁底立桿根數(shù) n3次楞根數(shù) m4次楞懸挑長度 a1(mm)250結構表面要求表面外露主楞合并根數(shù)2剪刀撐（含水平）布置方式按構造要求布.置材料參數(shù)主楞類型圓鋼管主楞規(guī)格48 3.0次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格50 100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)30架體類型A型盤扣架立桿型號A_LG_2500荷載參數(shù)基礎類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值 fak(kPa)/架

70、體底部墊板面積 A(m2)0.2是否考慮風荷載否地面粗糙度類型/地基承載力折減系數(shù)/模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值 G3k(kN/m3)/振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)/(一)、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m 單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000 152/6=37500 mm3，I=bh3/12=1000 153/12=281250mm41、強度驗算由可變荷載控制的組合：q1=0.91

71、.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q3kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1300/1000)1+1.4 2 1)=38.862kN/m.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4 0.7Q3kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1300/1000)1+1.4 0.7 2 1)=42.649 kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(38.862,42.649)=42.649 kN/m（圖 3）面板強度計算簡圖Mmax=0.213kN m（圖 4）面板彎矩圖=Mmax/W=0.213 106/37500=5.687N

72、/mm2f=30 N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)1300/1000)1=33.65kN/m.（圖 5）面板撓度計算簡圖=0.217 mm =600/(4-1)400)=0.5mm滿足要求（圖 6）面板撓度圖(mm)（二）、次楞驗算計算簡圖：（圖 7）次楞強度計算簡圖由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q3ka.=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1300/1000)600/(4-1)1000)+1.4 2600/(4-1)1000)=7.772 kN/m由永久荷載控制的組合：q2

73、=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.4 0.7Q3ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1300/1000)600/(4-1)1000)+1.4 0.7 2 600/(4-1)1000)=8.53 kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(7.772,8.53)=8.53 kN/m1、強度驗算（圖 8）次楞彎矩圖(kN m)Mmax=0.664kN m=Mmax/W=0.664 106/(83.333 1000)=7.969N/mm2f=15N/mm2滿足要求.2、抗剪驗算（圖 9）次楞剪力圖(kN)Vmax=4.28kNmax=QmaxS/(Ib)=4.

74、28 10362.5 103/(416.667 104 5 10)=1.284N/mm2 =2N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)1300/1000)600/(4-1)1000)=6.73kN/m（圖 10）次楞撓度簡圖.（圖 11）次楞撓度圖(mm)max=0.493mm =0.9 1000/400=2.25 mm滿足要求（三）、主楞驗算根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為3，故可將主楞的驗算力學模型簡化為3-1=2跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。將荷載統(tǒng)計后，通過次楞以集中力的方式傳遞至主楞。A.由

75、可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1300/1000)600/(4-1)1000)+1.4 2600/(4-1)1000)=7.772kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4 0.7Q3ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1300/1000)600/(4-1)1000)+1.4 0.7 2 600/(4-1)1000)=8.53kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(7.772,8.53)=8.53kN此時次楞的荷載簡圖如下.

76、（圖 12）次楞強度計算簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)1300/1000)600/(4-1)1000)=6.73kN/m此時次楞的荷載簡圖如下（圖 13）次楞撓度計算簡圖根據(jù)力學求解計算可得：Rmax=8.266kNRkmax=6.522kN還需考慮主楞自重，則自重標準值為gk=32.65/1000=0.033 kN/m自重設計值為：g=0.91.2gk=0.9 1.2 32.65/1000=0.035kN/m則主楞承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：.（圖 14）主楞強度計算簡圖則主楞正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖 15）

77、主楞撓度計算簡圖1、抗彎驗算（圖 16）主楞彎矩圖(kN m)Mmax=1.563 kN m=Mmax/W=1.563 106/(8.986 1000)=173.925N/mm2f=205N/mm2滿足要求.2、抗剪驗算（圖 17）主楞剪力圖(kN)Vmax=13.636 kNmax=QmaxS/(Ib)=13.636 10006.084 103/(21.566 104 1.2 10)=32.058N/mm2 =120N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖 18）主楞撓度圖(mm)max=0.36mm =0.6 1000/400=1.5mm滿足要求4、支座反力計算因立桿在驗算需用到主楞在承載能力極

78、限狀態(tài)下在最大支座反力，故經(jīng)計算得：Rzmax=27.273kN.（四）、立桿驗算1、長細比驗算根據(jù)水平桿步距按規(guī)范可以求得支架立桿計算長度修正系數(shù)1.2l01=h+2ka=1+2 0.7 400=561mml02=h=1.21.5 1000=1800mm取兩值中的大值 l0=max(l01,l02)=max(561,1800)=1800mm=l0/i=1800/(2.0110)=89.552 =150滿足要求由 查表得，=0.6672、支架及模板自重計算G1k立桿自重 G1K1：由于立桿是具有一定長度模數(shù)的標準桿件，支模架搭設高度為層高，若計算使用幾根立桿搭接而成，還需將樓板厚度、模板厚度、

79、主次楞厚度、托座調(diào)節(jié)高度、底座調(diào)節(jié)高度后，再計算立桿根數(shù)。為了便于計算，采用下式進行計算：n=(H-0.3)/h步距=(5.6-0.3)/1.5=3.533m=max(mn,m Z)=3G1K1=(m+1)立桿自重=(3+1)15.5 10=620 N水平斜桿 G1K2:計算每步立桿按承擔兩個水平斜桿,則自重簡化為:100N/步(m+1)=100(3+1)=400 N豎向斜桿自重 G1K3:計算每步立桿按承擔兩個豎向斜桿100N/步（m+1）=100(3+1)=400 N可調(diào)托座、底座 G1K4:140N合計:(620+400+400+140)/1000=1.56 kNG1k=0.5+1.56

80、/(lalb)=0.5+1.56/(0.90.6)=3.389kN.3、立桿穩(wěn)定性驗算N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q3klalb=(1.2 (0.5+(24+1.5)1300/1000)+1.4 2)0.9 0.6=23.317kNf=N1/(A)=23.3171000/(0.667 5.71100)=61.223N/mm2 =300N/mm2滿足要求（五）、可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=Rzmax=27.273 kNN=27.273kNN=30kN滿足要求11.5 L2模板計算計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高 h(mm)600混凝土梁寬 b(mm)300混凝土

81、梁計算跨度 L(m)6.05模板支架高度 H(m)6.3梁跨度方向立桿間距 la(m)0.9垂直梁跨度方向的立桿間距l(xiāng)b(m)0.6水平桿步距 h1(m)1.5立桿自由端高度 h0(mm)400梁底立桿根數(shù) n3次楞根數(shù) m4次楞懸挑長度 a1(mm)250結構表面要求表面外露主楞合并根數(shù)2剪刀撐（含水平）布置方式按構造要求布置材料參數(shù)主楞類型圓鋼管主楞規(guī)格48 3.0次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格50 100.面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)30架體類型A型盤扣架立桿型號A_LG_2500荷載參數(shù)基礎類型混凝土樓板地基土

82、類型/地基承載力特征值 fak(kPa)/架體底部墊板面積 A(m2)0.2是否考慮風荷載否地面粗糙度類型/地基承載力折減系數(shù)/模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值 G3k(kN/m3)/振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)2（一）、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m 單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000 152/6=37500 mm3，I=bh3/12=1000 153/12=281250mm41、

83、強度驗算由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q2kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)1+1.4 2 1)=19.584kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4 0.7Q2kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)1+1.4 0.7 2 1)=20.961 kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(19.584,20.961)=20.961 kN/m.（圖 3）面板強度計算簡圖Mmax=0.026kN m（圖 4）面板彎矩圖=Mmax/W=0.

84、026 106/37500=0.699N/mm2f=30 N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)600/1000)1=15.8kN/m（圖 5）面板撓度計算簡圖=0.006 mm =300/(4-1)400)=0.25mm.滿足要求（圖 6）面板撓度圖(mm)（二）、次楞驗算計算簡圖：（圖 7）次楞強度計算簡圖由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q2ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)+1.4 2300/(4-1)1000)=1.958

85、kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.4 0.7Q2ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)+1.4 0.7 2 300/(4-1)1000)=2.096 kN/m取最不利組合得：.q=maxq1,q2=max(1.958,2.096)=2.096 kN/m1、強度驗算（圖 8）次楞彎矩圖(kN m)Mmax=0.163kN m=Mmax/W=0.163 106/(83.333 1000)=1.958N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖 9）次楞剪力圖(kN)Vmax=1.05

86、2kNmax=QmaxS/(Ib)=1.052 103 62.5 103/(416.667 104 5 10)=0.316N/mm2 =2N/mm2滿足要求.3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)=1.58kN/m（圖 10）次楞撓度簡圖（圖 11）次楞撓度圖(mm)max=0.116mm =0.9 1000/400=2.25 mm滿足要求（三）、主楞驗算根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為3，故可將主楞的驗算力學模型簡化為3-1=2跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。將荷載統(tǒng)計后

87、，通過次楞以集中力的方式傳遞至主楞。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q2ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)+1.4 2300/(4-1).1000)=1.958kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4 0.7Q2ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)+1.4 0.7 2 300/(4-1)1000)=2.096kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(1.958,2.0

88、96)=2.096kN此時次楞的荷載簡圖如下（圖 12）次楞強度計算簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)=1.58kN/m此時次楞的荷載簡圖如下（圖 13）次楞撓度計算簡圖根據(jù)力學求解計算可得：Rmax=2.031kNRkmax=1.531kN.還需考慮主楞自重，則自重標準值為gk=32.65/1000=0.033 kN/m自重設計值為：g=0.91.2gk=0.9 1.2 32.65/1000=0.035kN/m則主楞承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖 14）主楞強度計算簡圖則主楞正

89、常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖 15）主楞撓度計算簡圖1、抗彎驗算（圖 16）主楞彎矩圖(kN m).Mmax=0.291 kN m=Mmax/W=0.291 106/(8.986 1000)=32.356N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖 17）主楞剪力圖(kN)Vmax=3.881 kNmax=QmaxS/(Ib)=3.8811000 6.084 103/(21.566 104 1.2 10)=9.123N/mm2 =120N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖 18）主楞撓度圖(mm)max=0.035mm =0.6 1000/400=1.5mm滿足要求4、支座反力計

90、算因立桿在驗算需用到主楞在承載能力極限狀態(tài)下在最大支座反力，故經(jīng)計算得：.Rzmax=7.761kN（四）、立桿驗算1、長細比驗算根據(jù)水平桿步距按規(guī)范可以求得支架立桿計算長度修正系數(shù)1.2l01=h+2ka=1+2 0.7 400=561mml02=h=1.21.5 1000=1800mm取兩值中的大值 l0=max(l01,l02)=max(561,1800)=1800mm=l0/i=1800/(2.0110)=89.552 =150滿足要求由 查表得，=0.6672、支架及模板自重計算G1k立桿自重 G1K1：由于立桿是具有一定長度模數(shù)的標準桿件，支模架搭設高度為層高，若計算使用幾根立桿搭

91、接而成，還需將樓板厚度、模板厚度、主次楞厚度、托座調(diào)節(jié)高度、底座調(diào)節(jié)高度后，再計算立桿根數(shù)。為了便于計算，采用下式進行計算：n=(H-0.3)/h步距=(6.3-0.3)/1.5=4m=max(mn,m Z)=4G1K1=(m+1)立桿自重=(4+1)15.5 10=775 N水平斜桿 G1K2:計算每步立桿按承擔兩個水平斜桿,則自重簡化為:100N/步(m+1)=100(4+1)=500 N豎向斜桿自重 G1K3:計算每步立桿按承擔兩個豎向斜桿100N/步（m+1）=100(4+1)=500 N可調(diào)托座、底座 G1K4:140N合計:(775+500+500+140)/1000=1.915 kNG1k=0.5+1.915/(lalb)=0.5+1.915/(0.90.6)=4.046kN.3、立桿穩(wěn)定性驗算N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2klalb=(1.2 (0.5+(24+1.5)600/1000)+1.4 2)0.9 0.6=11.75kNf=N1/(A)=11.751000/(0.667 5.71 100)=30.853N/mm2 =300N/mm2滿足要求（五）、可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=Rzmax=7.761 kNN=7.761kNN=30kN滿足要求