1、1 模板工程施工方案第一節、編制依據1）建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程（JGJ231-2010）。2）建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011。3）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130 2011。4)混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB50204-2011；5)建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008；6)建設工程安全生產管理條例；7)本工程施工圖紙和本工程施工組織設計等；8)PKPM施工計算軟件。第二節、工程概況頂山街道大新村4 號地塊保障房項目6#、7#、8#、9#、10#、11#住宅樓、17#配電房、36 班中學工程，位于南京市浦口區頂山街道大新村，東至萬壽路

2、、南至北十字河、西至中心大道、北側為一條規劃路。由6 棟住宅樓，一棟配電房及一座36 班中學及其附屬工程組成，總建筑面積：113205.09，其中住宅部分地上建筑面積87536.74，地下建筑面積 5725.88。本工程住宅部分為框架剪力墻結構，使用年限為50 年，抗震設防類別為標準設防類，抗震設防烈度為 7 度。本工程建筑物住宅部分地上耐火等級一級，地下耐火等級為一級，建筑防火設計分類：一類高層住宅。本工程住宅部分地下室防水等級為II級，屋面防水等級為II級第三節、輪扣式腳手架的施工要點及技術參數1、施工要點1）、本工程中 36 班中學基礎為地梁加承臺，地梁與承臺澆筑完并拆除模板后回填土，回

3、填土必須要夯實平整。夯實后的回填土上按照立桿間距鋪設16#槽鋼，然后在槽鋼上搭設支模架。住宅樓部分直接在澆筑好的筏板和樓板上搭設支模架。2）、架體搭設完成后要加設足夠的剪刀撐，在頂托與架體橫桿300-500mm 之間的距離要2 增設足夠的水平拉桿，使其整體穩定性得到可靠的保證。3）、輪扣式腳手架附圖片。2、輪扣式腳手架技術參數輪扣式腳手架嚴格按照JGJ231-2010標準執行一、規格、型號名稱型號A（MM）備注立桿LG2.4 米2400 立桿LG1.8 米1800 立桿LG1.2 米1200 立桿LG0.9 米900 立桿LG0.6 米600 立桿LG0.3 米300 橫桿LG1.2 米120

4、0 橫桿LG0.9 米900 橫桿LG0.6 米600 第四節、輪扣式支撐的設計3 4.1 輪扣式腳手架的布置1）首先進行滿堂輪扣式腳手架的搭設，按照排架間距梁軸線往兩側，每邊固定長度設一排立桿,然后往兩邊按照固定間距搭設立桿。對于局部不規則的，則適當利用 1.2 米和 0.9 米長的輪扣式腳手架進行調整立桿間距。2）當出現特別不規則空間時，搭設至邊上時無法采用固定模數的橫桿調整時，利用扣件式鋼管腳手架代替輪口式腳手架進行調整。3）對框架柱邊，先進行模板支設，柱子模板支完后，用鋼管、十字扣件固定在輪扣式腳手架上，確保支撐對框架柱的加固牢固。4）對樓梯踏步的模板支設，由于模板架支撐是斜向的，采用

5、鋼管、扣件進行支設和固定。5）對頂板，由于輪扣式腳手架的支設高度不一定能正好到達板底，因此，在輪扣式腳手架頂端，加設 U型托進行頂板標高的立桿高度調整。立桿頂部 U型托絲桿外露不得超過20CM，如果超過則進行適當調整。6）梁底采用鋼管上鋪設梁底板,支撐加固間距按技術交底。7）沿樓最外側四周設置由下至上的豎向連續式通長剪刀撐,剪刀撐用鋼管、扣件搭設。8）中間在縱橫向應每隔10M左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐,寬度宜為 46米,并在剪刀撐部位的頂部,掃地桿處設置水平剪刀撐.剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊,夾角宜為45度60度。第五節、施工準備1、材料準備各類材料、工具、勞動力以及防護用具施工前到位

6、。根據施工工期間的工程量、施工進度，確定材料的數量及進場時間，由專人負責，確保材料按時進場，并妥善保管。對于發生變形、翹角、起皮及平面不平整的模板，及時組織退場。原材料進場后，堆放整齊，上部覆蓋嚴密，下部墊起架空，防止日曬雨淋。模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方墊平，防止變形，并應對模板型號、數量進行清點。用油漆在編好號的模板上作標記，堆放于現場施工段內，便于吊裝。2、輪扣式支撐體系技術交底工作在輪扣式支撐體系架子搭設前，應該對工人進行技術交底工作，交底的重點如下；1.輪扣式支撐體系扣件必須插牢固，保證不能自拔。2.按規范要求（架體高度超過4 個步距）每隔五跨設置剪刀撐。4 3.可調支

7、座伸出最頂層水平桿的距離小于650mm。4.作為掃地桿的最底層水平桿高度小于300mm。第六節、操作工藝1、支撐體系本工程部分支模體系采用輪扣腳手架支模體系。住宅樓對層高為2.9m，板厚為 120mm；梁最大截面為 250450 進行支模體系穩定性驗算。36 班中學對層高 3.8m，板厚 120mm，梁最大截面為 300650，柱截面 600*600 進行支模體系穩定性驗算。本工程中立桿和水平桿采用483.0的輪扣鋼管腳手架，立桿頂部采用頂托支撐，上部托梁采用 482.8 雙鋼管，鋼管上鋪3888 木方間距為 250mm。做掃地桿用得水平桿離地高不得超過 550mm。對一層結構部分每隔5 跨由

8、底到頂設置剪刀撐，剪刀撐設置角度 4560。支撐體系參數列表：部位項目名稱規格（m）36班中學樓板立桿縱向間距0.9 樓板立桿橫向間距0.9 梁兩側立桿間距0.9 梁縱向立桿間距0.9 梁底加撐桿的間距1.8 部位項目名稱規格（m）住宅樓樓板立桿縱向間距1.2 樓板立桿橫向間距1.2 梁兩側立桿間距0.9 梁縱向立桿間距1.2 梁底加撐桿的間距無2、模板安裝的順序1）墻體模板安裝順序：放線刷脫模劑焊限位及固定筋支設洞口模板安裝兩側模板5 調整固定驗收2）柱模板安裝順序：彈線搭設腳手架柱模就位安裝安裝柱模安設支撐固定柱模3）梁模板安裝順序：彈線搭設鋼管支撐架按設計標高調整梁底標高(起拱)鋪梁底模

9、梁側模就位安裝固定梁側模自檢預檢4）板模板安裝順序：彈樓面支撐線墊木墊板搭設可調鋼支撐擺放模板主龍骨擺放模板次龍骨墻體四周加貼海棉條并用3888 單面刨光木方頂緊拼裝頂板模板預檢。3、模板的質量控制要點做法說明本工程中模板和方木分別采用15mm 厚木膠合板和 38*88 方木，施工中沿著穿墻螺桿在緊靠模板內側的砼墻面處焊上小鋼筋頭，用于固定模板位置，確保砼墻板設計厚度。混凝土墻板模板支墊豎向方木，間距為200mm 左右。橫向 2 根48 鋼管在豎向肋外，間距450mm，底下第一道從地面向上200mm 開始設置，每排橫向248 鋼管間用 12 對拉螺桿，共計設置6排；內墻模板用同墻厚尺寸的水泥支

10、撐條撐墊，間距同對拉螺桿間距，。在地下室底板面向上的外墻采用吊模，同基礎底板一起澆筑，留置的施工縫處大于等于地下室底板面300mm，采用鋼板止水帶做防水處理。止水鋼板采用搭接焊接，焊縫密實，搭接部位錯開外墻拐角不小于1M，止水鋼板用短鋼筋與外墻點焊固定，短鋼筋在止水帶兩側交錯布置，間距 8001000mm。模板工程在施工后還應檢查預埋、預留孔洞，以確保預埋、預留孔洞的位置、尺寸、數量須準確無誤。柱子控制：1、模板制作時保證幾何尺寸精確，拼縫嚴密，材質一致，模板面板拼縫隙高差、寬度應1mm，模板間接縫高差、寬度2mm。模板接縫處理要嚴密。2、柱模板宜加柱箍，用12對拉螺栓和雙鋼管固定，采用 38

11、88 方木做立楞的柱模板，間距不大于 200mm，每隔 450mm 設一道柱箍；如方柱尺寸 600600 時，沿柱高每 450mm 高，在柱箍部位增加長寬方向拉2 根12 對拉螺栓。3、柱下部 2m范圍內增加保險螺帽，以增大抗滑力4、安裝時先在基礎面上彈出縱橫軸線和四周邊線，設置固定模板用鋼筋頭，立柱頭板；對通排柱模板，先安裝兩端柱模，校正固定，拉通長線校正中間各柱模板5、為防止柱扭身，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向，安裝斜撐（或拉錨），吊線找6 垂直時，相鄰兩片柱模從上端每面吊兩點，使線墜到地面，線墜所示兩點至柱位置線距離均相等，即使柱模不扭向剪力墻控制：1、為防止剪力墻底部出現爛根現象，

12、在剪力墻根部通常放置通長的40*40 的角鋼，墻體模板固定牢固，角鋼加固牢固，保證混凝土澆筑過程中不漏漿。如圖二2、在支模外剪力墻和外梁側板時，在上口處設置通長方木，用來固定上口模板，防止變形，保證墻體和梁混凝土外邊平直度。3、剪力墻陽角和封頭板加固：在剪力墻支模長鋼管上固定一個扣件，然后采用對拉螺桿拉住扣件固定，端頭加固鋼管必須和剪力墻支模長鋼管十字扣固定。如下圖一：圖一圖二4、剪力墻與梁處水平加固鋼管必須通長設置，加固鋼管穿過梁側模，保證墻體與梁接縫平整，防止漲模漏漿。5、剪力墻墻體所有的螺桿上均使用堵頭，防止澆筑混凝土時螺桿眼處漏漿。使得拆模后達到美觀的效果。6、陰角模板加固時，兩側螺桿

13、距陰角的距離不得大于150mm，陰角的扣件必須把方木鎖死。梁板控制：1、同一板跨內必須使用同一材質的模板，厚度均勻，消除標高誤差。當跨度大于4m的房間，樓板應起拱,起拱高度為跨長的2/1000，此時在同一板跨內先定出板邊兩側高度，中間部位拉線即可；板縫較大時用板條封堵，較小時用透明膠帶貼住，防止板出現高低差和漏漿的現象。2、為防止梁側板或板模夾在砼內，模板壓向必須正確，即樓板模壓墻模、樓板模壓梁側7 模；正確按照施工工藝流程操作：即安裝梁柱模梁側模從梁柱處向中間安裝板模從梁邊向中間安裝。3、鋪設樓板模板，順墻邊鋪設木膠合板盡可能選用整張的多層板，且木膠合板的長邊沿每一個鋪設單元平面的長邊方向平

14、行布置，以減少拼縫數量。4、樓梯板先根據層高放好大樣，搭好支撐架，先支平臺梁底模板，再支梯梁底模板、外幫側板，在外幫側板內側，放出樓梯底板厚度線，用樣板劃出踏前側板的檔木，再釘側板。梯踏步高度要均勻一致，特別要注意最上一步和最下一步的起止點要考慮樓梯裝修層的厚度，錯開位置。下部樓梯和上部樓梯施工縫位置設置一塊200mm 寬可抽拉式活動模板，便于清理該施工縫的垃圾，使得拆模后接頭順直美觀。5、在可調支撐的接口處加加強扣件，以防支撐的升降螺絲下滑。6、在次楞上鋪木膠合板，模板拼板縫處應用釘子對稱釘牢。7、板模板鋪設完畢，應用水平儀測量模板標高，用靠尺檢查模板表面平整度，進行校正。8、標高校正完后，

15、支撐系統按要求加設剪刀撐，以保證支撐系統的穩定。9、當梁高 700mm 時，梁設 12 對拉螺栓二道,抵抗混凝土的側壓力。10、按設計標高安裝梁底模板，并要拉線找直，跨度大于4m的梁應起拱,起拱高度為跨長的 2/1000；梁底板起拱應在支模開始時進行，然后將側模和底模連成整體。11、梁安裝后，應校正梁中線、標高斷面尺寸。清理梁模板內雜物。自檢合格后辦預檢。12、梁斜撐搭設須牢固，且與水平夾角不得大于600，使斜撐起作用。澆筑中的控制混凝土澆筑過程中,有專人負責跟隨檢查模板及支架的變形情況,如果發現模板或支架有變形和松動的,立即要求停止現場混凝土澆筑,對變形處模板與支架進行加固處理。對震動導致扣

16、件松動，派人檢查加固。4、模板拆除4.1 拆除前的準備拆除前必須對操作工人作好技術及安全交底；全面檢查內架的連接、連墻件、支撐體系等是否符合安全要求；清除架體上的雜物及地面障礙物；拆除前對整個建筑物實行全封閉，禁止無關人員進入操作現場，以免發生安全事故；根據工程實際需要，作業隊在得到項目部下發的內架拆除許可令，明確拆除部位、8 拆除時間及拆除的順序后方可進行拆除。4.2 拆模時間規定：側模拆除時，砼強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板及梁底模板拆除必須由專業施工員提出申請經項目技術負責人簽發意見。各部位構件拆模時所需混凝土強度：結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的

17、百分率計（%）板2 50 2，8 75 8 100 梁8 75 8 100 懸臂構件100 4.3 模板拆除注意事項1）、拆模時操作人員嚴禁站在拆除部位的正下方，并用專用撬棍拆除梁板模，禁止野蠻施工。2）、拆下的模板由人工往下傳遞，層高超過4m樓面底模由人工通過繩子吊運落地，嚴禁往下扔，以防止模板損壞。3）、當天拆下的模板當天轉運至指定地方并及時清理干凈，撬出鐵釘并刷脫模劑，禁止待一樓層模板全部拆除后，再一次清運。第七節、模板質量標準7.1 保證項目模板支撐體系、方木在使用前應認真挑選防止銹蝕或有節疤，即必須具有足夠的強度、剛度和穩定性；保證結構、構件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確。7.2

18、基本項目模板接縫要嚴密，不得漏漿，（柱模）拼裝過刨，模板與砼接觸面清理干凈并涂刷脫模劑，嚴禁脫模劑污染鋼筋；模板支設便于模板的拆除。9 7.3 允許偏差項目模板安裝的允許偏差及檢驗方法項目允許偏差（mm）檢驗方法驗收規范內控標準軸線位置5 3 鋼尺檢查底模上表面標高5 3 水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10 5 鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5+2，-3 鋼尺檢查層高垂直度不大于 5m 6 3 經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于 5m 8 5 經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2 2 鋼尺檢查表面平整度5 2 2m靠尺和塞尺檢查接縫寬度-1.5 塞尺檢查陰陽角方正-2 角尺檢查陰陽角順直-2

19、 線尺檢查門窗洞口中心線位移-3 拉線尺量寬、高-5 對角線-6 第八節、成品保護1）、模板存放場地（清理、維護）要平整，模板平放時要有木枋墊架，立放時要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木枋，搬運柱模（模板）要輕起輕放，不得碰撞，防止模板變形。2）、模板拆除時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷砼表面和楞角。3）、拆下的模板，如發現模板不平或面層損壞變形應及時維護或更換。4）、每次拆下的模板立即組織人員清理干凈，并均勻涂上脫模劑，以免隨用隨刷時污染鋼筋。5）、模板在安裝過程中禁止打落鋼筋上的砼墊塊及移動鋼筋。10 第九節、安全保證措施1、一般注意事項1)、木方、模板進場后應有防雨措施或入庫或加蓋編

20、織布，避免受潮變形，影響安裝質量。2)、模板支撐架與外架應分離，樓層外腳手架應高出作業層。3)、上料平臺作成落地式平臺，由專人拆除和安裝，不能圖方便擅自搭設。4)、立桿、木方、穿墻螺桿、柱箍間距應符合設計要求，梁板模架應加防滑扣件。5)、模板上堆放鋼筋，砼必須分散堆放，不得集中堆放。6)、模板必須驗收合格后方可進入下道工序施工。7)、層與層之間的支模立桿基本上要上下對齊。8)、作業人員應遵守安全操作規程和現場安全操作規程。9）、拆下的模板木枋及時將鐵釘拔出，以防扎腳。10）、吊裝模板時應使模板穩定后，操作人員方可協助就位，禁止在擺動中硬拉硬扯。11）、嚴禁木工順手拆除或搬運搭設外架的專用鋼管、

21、扣件。12）、高支模拆除時應系好安全帶，防止墜落。13）、模板拆除時應畫出警界線，并派專人指揮操作，閑雜人等不得入警界線。2、人員要求1）支撐體系搭設人員應經過專門的技術培訓的熟練工人。2）操作工在作業時嚴禁喝酒或帶病作業。3）操作工在上架時必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。3、模板支撐的檢修安全措施支撐體系檢修安全措施：至少安排兩人輪流檢查支撐體系，防止長時間作業因疲勞引起安全事故；嚴禁酒后作業；嚴禁穿拖鞋上架，必須穿防滑鞋；根據砼澆筑位置，及時進行檢查，出現較小問題，如倒枋、爆模，立即停止上部作業，增加人手加固處理；出現較大問題，如大范圍塌陷、整體位移嚴重立即撤離，并及時通知上部作業人員撤

22、離作業區域。11 輪扣式樓板、梁、柱模板支架計算書（一）、樓板計算書依據規范:建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010 建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008 建筑結構荷載規范 GB50009-2012 鋼結構設計規范 GB50017-2003 混凝土結構設計規范 GB50010-2010 建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 計算參數:輪扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2，水平桿鋼管強度為 205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為 3.6m，立桿的縱距 b=

23、1.20m，立桿的橫距 l=1.20m，腳手架步距 h=1.50m。立桿鋼管類型選擇：B-LG-2500(483.2 2500);橫向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1200(48 2.5 1140);縱向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1200(482.5 1140);橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1200(482.51140);面板厚度 15mm，剪切強度 1.4N/mm2，抗彎強度 15.0N/mm2，彈性模量 6000.0N/mm2。木方3888mm，間距 250mm，木方剪切強度 1.3N/mm2，抗彎強度 15.0N/mm2，彈性模量 9000.0N/mm2。梁頂托采用雙鋼管

24、482.8mm。模板自重 0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重 25.10kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值 1.00kN/m2，施工均布荷載標準值 0.00kN/m2。12 圖輪扣式樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1=25.1000.1201.200+0.200 1.200=3.854kN/m 活荷載標準值 q2=(1.000+0.000)1.200=1.200kN/m 面板的截面慣性

25、矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:截面抵抗矩 W=bh2/6=120.001.50 1.50/6=45.00cm3；截面慣性矩 I=bh3/12=120.001.50 1.50 1.50/12=33.75cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算 f=M/W f 13 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M=0.100(1.20 3.854+

26、1.40 1.200)0.2500.250=0.039kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.03910001000/45000=0.876N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.20 3.854+1.4 1.200)0.250=0.946kN 截面抗剪強度計算值 T=3946.0/(2 1200.00015.000)=0.079N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大撓度計算值 v=0

27、.6773.854 2504/(100 6000337500)=0.050mm 面板的最大撓度小于 250.0/250,滿足要求!二、支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100 0.1200.250=0.753kN/m 14(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.200 0.250=0.050kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2=(0.000+1.000)0.250=0.250kN/m 靜荷載 q1=1.200.753+1.20 0.050=0.964kN

28、/m 活荷載 q2=1.400.250=0.350kN/m 計算單元內的木方集中力為(0.350+0.964)1.200=1.577kN 2.木方的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q=P/l=1.576/1.200=1.314kN/m 最大彎矩 M=0.1ql2=0.11.311.201.20=0.189kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.61.200 1.314=0.946kN 最大支座力 N=1.1ql=1.11.2001.314=1.734kN 木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:截面抵抗矩 W=bh2/6=3.808.80 8.8

29、0/6=49.05cm3；截面慣性矩 I=bh3/12=3.808.808.808.80/12=215.80cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=M/W=0.189106/49045.3=3.86N/mm2木方的抗彎計算強度小于 15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 15 截面抗剪強度計算值 T=3946/(2 3888)=0.424N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用

30、靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=0.803kN/m 最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.677 0.803 1200.04/(100 9000.002157995.0)=0.580mm 木方的最大撓度小于 1200.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P=1.734kN 均布荷載取托梁的自重 q=0.075kN/m。120012001200 1.73kN 1.73kN 1.73kN 1.73kN 1.73kN 1.73kN 1.73kN 1.73kN 1.

31、73kN 1.73kN 1.73kN 1.73kN 1.73kN 1.73kN 1.73kN 0.07kN/mAB托梁計算簡圖0.8261.025托梁彎矩圖(kN.m)3.893.882.152.130.400.381.361.373.113.134.864.874.384.372.642.620.890.870.870.892.622.644.374.384.874.863.133.111.371.360.380.402.132.153.883.89托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：16 120012001200 1.06kN 1.06kN 1.

32、06kN 1.06kN 1.06kN 1.06kN 1.06kN 1.06kN 1.06kN 1.06kN 1.06kN 1.06kN 1.06kN 1.06kN 1.06kN 0.07kN/mAB托梁變形計算受力圖1.4550.100托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M=1.025kN.m 經過計算得到最大支座 F=9.253kN 經過計算得到最大變形 V=1.455mm 頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W=8.50cm3；截面慣性矩 I=20.39cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=M/W=1.025106/1.05/8496.0=114.90N/mm2頂托梁的抗彎計

33、算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v=1.455mm 頂托梁的最大撓度小于 1200.0/400,滿足要求!四、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.131 3.580=0.470kN 17 鋼管的自重計算參照盤扣式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200 1.200 1.200=0.288kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.100 0.1201.2001.200=4.337kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG=(N

34、G1+NG2)=5.095kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ=(0.000+1.000)1.2001.200=1.440kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.20NG+1.40NQ五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.13kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.59 A 立桿凈截面面積 (cm2)；A=4.50 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.73 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；

35、f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=300.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；參照輪扣式規范 2010，由公式計算頂部立桿段：l0=h+2ka (1)非頂部立桿段：l0=h (2)18 計算長度修正系數，取值為1.200；k 計算長度折減系數，可取0.7；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.30m；l0=1.920m；=1920/15.9=120.755,=0.347=8130/(0.347 450)=47.913N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據扣件腳手架規范計算公式5.2.9 MW

36、=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.250 1.0900.600=0.164kN/m2 h 立桿的步距，1.50m；la 立桿迎風面的間距，1.20m；lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.4 0.1641.2001.500 1.500/10=0.056kN.m；Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；立桿Nw=1.2005.095+1.400 1.440+0.9 1.4000.056/1.200=8.188kN l0=1.92m；=1920/15.9=120.755,=0.347=8188

37、/(0.347 450)+56000/4730=59.206N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。六、輪扣式模板支架整體穩定性計算輪扣式模板支架架體高度小于8m，依據規范不需要進行整體抗傾覆驗算。19 輪扣式模板支撐架計算滿足要求！（二）、梁計算書計算參數:鋼管強度為 205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取 1.00。模板支架搭設高度為 3.6m，梁截面 B D=300mm 650mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加 1道承重立桿。面板厚度 15mm，剪切強度 1.4N/mm2

38、，抗彎強度 15.0N/mm2，彈性模量 6000.0N/mm2。木方38 88mm，剪切強度 1.3N/mm2，抗彎強度 15.0N/mm2，彈性模量 9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 0.90m。梁底按照均勻布置承重桿 3根計算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重 25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值 2.00kN/m2，施工均布荷載標準值 0.00kN/m2。扣件計算折減系數取 1.00。20 3580150065030 045 045 0圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范 4.3.1 條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.5

39、0 0.65+0.20)+1.40 2.00=22.930kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35 25.50 0.65+0.7 1.40 2.00=24.336kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.7 1.40=0.98 采用的鋼管類型為 48 3.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：21(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1

40、=25.500 0.650 0.900=14.918kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.200 0.900 (2 0.650+0.300)/0.300=0.960kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1=(0.000+2.000)0.300 0.900=0.540kN 考慮0.9 的結構重要系數，均布荷載 q=0.9(1.35 14.918+1.35 0.960)=19.291kN/m 考慮0.9 的結構重要系數，集中荷載 P=0.9 0.98 0.540=0.476kN 面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別

41、為:本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:截面抵抗矩 W=bh2/6=90.00 1.50 1.50/6=33.75cm3；截面慣性矩 I=bh3/12=90.00 1.50 1.50 1.50/12=25.31cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。300 0.48kN19.29kN/mAB計算簡圖0.2530.000彎矩圖(kN.m)22 3.130.240.243.13剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：30015.88kN/mAB變形計算受力圖0.0001.085變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=3.13

42、2kN N2=3.132kN 最大彎矩 M=0.252kN.m 最大變形 V=1.085mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f=M/W=0.252 1000 1000/33750=7.467N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=3 3131.0/(2 900.000 15.000)=0.348N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!23(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v=1.085mm 面板的最大撓度小于 300.0/

43、250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算梁底木方計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q=P/l=3.132/0.900=3.480kN/m 最大彎矩 M=0.1ql2=0.1 3.48 0.90 0.90=0.282kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.6 0.900 3.480=1.879kN 最大支座力 N=1.1ql=1.1 0.900 3.480=3.445kN 木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:截面抵抗矩 W=bh2/6=3.80 8.80 8.80/6=49.05cm3；截面慣性矩 I=bh3/12=3.80 8.80 8.80

44、8.80/12=215.80cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=M/W=0.282 106/49045.3=5.75N/mm2木方的抗彎計算強度小于 15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=3 1879/(2 38 88)=0.843N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!24(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方

45、下小橫桿間距)得到q=2.646kN/m 最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.677 2.646 900.04/(100 9000.00 2157995.0)=0.605mm 木方的最大撓度小于 900.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(1)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載 P取木方支撐傳遞力。450 450 3.13kN 3.13kNAB支撐鋼管計算簡圖0.1390.261支撐鋼管彎矩圖(kN.m)0.460.462.672.672.672.670.460.46支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與

46、計算結果如下：25 450 450 2.38kN 2.38kNAB支撐鋼管變形計算受力圖0.0000.059支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.261kN.m 最大變形 vmax=0.059mm 最大支座力 Qmax=5.336kN 抗彎計算強度 f=M/W=0.261 106/4491.0=58.11N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于 450.0/150 與10mm,滿足要求!(2)梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計

47、算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取 8.00kN,雙扣件取 12.00kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中 R 取最大支座反力，R=5.34kN 選用單扣件，抗滑承載力的設計計算滿足要求!26 五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=5.336kN(已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重 N2=0.9 1.35 0.127 3.580=0.553kN N=5.336+0.553=5.888kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；A 立桿凈截面面積，A=4.2

48、39cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.28m；h 最大步距，h=1.50m；l0 計算長度，取 1.500+2 0.280=2.060m；長細比，為 2060/16.0=129 150長細比驗算滿足要求!軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到 0.401；經計算得到 =5888/(0.401 424)=34.640N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW

49、依據模板規范計算公式 5.2.5-15:MW=0.9 0.9 1.4Wklah2/10 其中 Wk風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz us w0=0.250 1.090 0.600=0.164kN/m2 h 立桿的步距，1.50m；27 la 立桿迎風面的間距，0.90m；lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.9 0.9 1.4 0.164 0.900 1.500 1.500/10=0.038kN.m；Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14；Nw=5.336+0.9 1.2 0.455+0.9 0.9 1.4 0.03

50、8/0.900=5.936kN 經計算得到 =5936/(0.401 424)+38000/4491=43.279N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！（三）、柱子計算書一、柱模板基本參數柱模板的截面寬度 B=600mm，B方向對拉螺栓 1道，柱模板的截面高度 H=600mm，H 方向對拉螺栓 1道，柱模板的計算高度 L=3200mm，柱箍間距計算跨度 d=450mm。柱箍采用雙鋼管 48mm 2.8mm。柱模板豎楞截面寬度 38mm，高度 88mm。B方向豎楞 4根，H 方向豎楞 4根。面板厚度 15mm，剪切強度 1.4N/mm2，抗彎強度 15.

51、0N/mm2，彈性模量 6000.0N/mm2。木方剪切強度 1.3N/mm2，抗彎強度 15.0N/mm2，彈性模量 9000.0N/mm2。28 600187187187600187187187柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取1.000h；T 混凝土的入模溫度，取 20.000；V 混凝土的澆筑速度，取 2

52、.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m；混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=9.030kN/m2考慮結構的重要性系數 0.90，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值:F1=0.909.030=8.127kN/m2考慮結構的重要性系數 0.90，倒混凝土時產生的荷載標準值:F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下29 187 187 187 6.66kN/mAB面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.45m。荷載

53、計算值 q=1.28.127 0.450+1.40 3.600 0.450=6.657kN/m 面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:截面抵抗矩 W=bh2/6=45.001.501.50/6=16.88cm3；截面慣性矩 I=bh3/12=45.001.50 1.50 1.50/12=12.66cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算 f=M/W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0

54、.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M=0.100(1.20 3.657+1.40 1.620)0.1870.187=0.023kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.02310001000/16875=1.384N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.20 3.657+1.4 1.620)0.187=0.748kN 截面抗剪強度計算值 T=3748.0/(2 450.00015.000)=0.166N/mm230 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，

55、滿足要求!(3)撓度計算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大撓度計算值 v=0.6773.657 1874/(100 6000126563)=0.040mm 面板的最大撓度小于 187.3/250,滿足要求!四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 450 450 450 2.77kN/mAB豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距 0.187m。荷載計算值 q=1.28.127 0.187+1.40 3.600 0.187=2.771kN/m 按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q=P/l

56、=1.247/0.450=2.771kN/m 最大彎矩 M=0.1ql2=0.12.7710.45 0.45=0.056kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.450 2.771=0.748kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.4502.771=1.372kN 截面力學參數為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:31 截面抵抗矩 W=bh2/6=3.808.80 8.80/6=49.05cm3；截面慣性矩 I=bh3/12=3.808.808.808.80/12=215.80cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f=M/W=0.

57、056106/49045.3=1.14N/mm2抗彎計算強度小于 15.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=3748/(2 3888)=0.336N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.522450.04/(100 9000.002157995.0)=0.022mm 最大撓度小于 450.0/250,滿足要求!五、B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P：P=(1.28.

58、13+1.40 3.60)0.187 0.450=1.25kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載 P取木方傳遞力。32 418 418 0.62kN 1.25kN 1.25kN 0.62kNAB支撐鋼管計算簡圖0.0570.119支撐鋼管彎矩圖(kN.m)0.410.410.210.211.461.461.461.460.210.210.410.41支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：418 418 0.34kN 0.69kN 0.69kN 0.34kNAB支撐鋼管變形計算受力圖0.0000.008支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計

59、算得到最大彎矩 Mmax=0.118kN.m 最大變形 vmax=0.009mm 最大支座力 Qmax=2.911kN 抗彎計算強度 f=M/W=0.118106/8496.0=13.89N/mm233 支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于 418.0/150 與10mm,滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式:N N=fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm):12 對拉螺栓有效直徑(mm):10 對拉螺栓有效面積(mm2):A=76.000 對拉螺栓最大容

60、許拉力值(kN):N=12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=2.911 B方向對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H 方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P：P=(1.28.13+1.40 3.60)0.187 0.450=1.25kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載 P取木方傳遞力。418 418 0.62kN 1.25kN 1.25kN 0.62kNAB支撐鋼管計算簡圖34 0.0570.119支撐鋼管彎矩圖(kN.m)0.410.410.210.211.461.461.461.460.210.210.410.41支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用

61、靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：418 418 0.34kN 0.69kN 0.69kN 0.34kNAB支撐鋼管變形計算受力圖0.0000.008支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.118kN.m 最大變形 vmax=0.009mm 最大支座力 Qmax=2.911kN 抗彎計算強度 f=M/W=0.118106/8496.0=13.89N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于 418.0/150 與10mm,滿足要求!35 八、H 方向對拉螺栓的計算計算公式:N N=fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm):12 對拉螺栓有效直徑(mm):10 對拉螺栓有效面積(mm2):A=76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN):N=12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=2.911 H 方向對拉螺栓強度驗算滿足要求!大斷面柱模板支撐計算滿足要求！