1、兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-1-目錄一、編制說明.-1-1.1、編制依據.-1-1.2、編制范圍.-1-1.3、編輯原則.-1-二、工程概況.-1-2.1、工程簡介.-1-2.2、地質情況.-2-三、施工部署.-2-3.1、技術準備.-2-3.2 人員準備.-3-3.3 機具準備.-3-3.4 材料準備.-4-四、腳手架設計計算方案.-4-4.1、概況及腳手架工藝要求.-4-4.2 荷載計算 .-6-4.3 現澆箱梁支架驗算.-9-五、施工方法簡介.-31-六、目標和驗收標準 .-34-七、安全文明施工保證措施.-34-7.1、材質及其使用的安全技術措施.-34-7.2、腳

2、手架搭設的安全技術措施.-35-兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-2-7.3腳手架上施工作業的安全技術措施.-36-7.4腳手架拆除的安全技術措施.-36-7.5文明施工要求 .-37-八、支撐體系坍塌應急預案.-38-兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-1-滿堂腳手架專項施工方案一、編制說明1.1、編制依據（1）建筑施工扣件式鋼管腳手架（JGJ130-2001，2002年版）；（2）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）；（3）建筑施工高處作業支全技術規范（JGJ80-91）；（4）兩江大道二標（K0+000K1+540）工程招標文件；（5）兩江大道工程第二標段（

3、K0+000K1+540）道路工程施工圖設計及補充文件；（6）兩江大道第二標段施工組織設計；（7）我單位的技術實力及參加同類工程的施工經驗，目前可投入的機械設備和人員。1.2、編制范圍兩江大道（江北段）道路工程二標段（K0+000-K1+540）內渝宜高速上跨橋梁工程。1.3、編輯原則（1）本著優質、高效、經濟、合理的原則，依據施工總承包合同和指導性施工組織設計，嚴格執行市政道路公路工程有關施工規范和標準。（2）以確保工期及階段性工期目標并適當提前為原則，安排施工進度計劃。（3）以確保質量目標為原則，安排專業化施工隊伍，配備先進的機械設備，采用先進的施工方法和工藝。（4）以確保安全生產為原則，

4、嚴格執行各項操作規程。（5）以保護環境、滿足需要為原則設置現場臨時設施、布置施工總平面（6）注意環境保護，采取適宜的技術措施。二、工程概況2.1、工程簡介本次施工圖設計的為兩江大道（江北段）道路工程二標段，樁號范圍為兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-2-K0+000K1+540，起自渝懷鐵路南側約150m處，起點樁號為K0+000，道路呈南北走向，終點至兩江大道（江北段）與渝宜高速交叉口北側。終點樁號為 K1+540，路線全長約 1.54m。本項目設計范圍內共設置橋梁一座，為渝宜高速上跨橋，橋梁起點樁號為K1746+321.78（渝宜高速），終點樁號為K1746+433.780（

5、渝宜高速），全橋長 112m，橋寬 31m，斜交角度 74。橋梁上部結構采用（30+40+30）m 預應力砼現澆箱梁；下部結構橋墩為圓柱式墩接樁基礎，橋臺為重力式橋臺擴大基礎。2.2、地質情況橋梁施工區域內基巖以砂巖為主、泥巖次之；砂巖呈層狀分布于場區，分布連續穩定；泥巖與砂巖互層分布于場區，整體上分布間斷不連續、不穩定，伴有尖滅現象。橋梁段上覆土層第四系全新統殘坡積粉質粘土，土層厚度 0.802.70m,下伏基巖有侏羅系上沙溪廟組砂、泥巖。線路區穿過地層巖性主要為粉質粘土、泥巖、砂巖，粉質粘土為200kPa，強風化泥巖為 300kPa，中風化泥巖為 1000kPa，強風化砂巖為 350kPa

6、，中風化砂巖為 1200kPa。橋臺持力層采用中風化泥巖或砂巖，橋臺基礎采用明挖擴大基礎。橋臺在開挖時、采取臨時性支護措施，對土層部分可采取臨時性放坡處理，放坡坡率可采用 1:1.25。橋位區未見滑坡、崩塌、泥石流等不良地質，場地穩定，適宜該橋的建設。橋臺基礎型式可用明挖擴大基礎，持力層可選強風化泥巖及強風化砂巖；橋墩采用樁基礎，持力層可選弱風化泥巖和砂巖。容許承載力：殘坡積粉質粘土為 200kPa，強風化泥巖為300kPa，中風化泥巖為 800kPa，強風化砂巖為450kPa，中風化砂巖為 1000kPa。三、施工部署3.1、技術準備3.1.1 組織全部施工人員學習、熟悉施工圖紙、施工規范，

7、編寫專題施工方案。3.1.2 確定模板施工方法，采用多層板模板、碗扣支撐等資料收集工作，熟悉、掌握使用要點。兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-3-3.1.3 根據施組及專題施工方案，制定詳細的有針對性和操作性的技術交底，做好技術交底工作，對于節點大樣及特殊作法，繪制詳細的大樣圖。3.1.4 施工前由技術負責人及生產負責人組織技術人員、專業工長、質檢員、測量放線員、安全員及勞務隊班組長進行模板工程施工方案交底，明確模板支設、支撐體系的搭設及拆除等標準及要求，使每位管理人員都能掌握施工的重點、難點，在施工中能正確操作。3.1.5 做好測量放線、標高引測工作，保證測量放線的精度，為模板

8、安裝位置提供準確定位線。3.2人員準備搭設階段共需架子工30 名，20 名木工；維護階段需架子工20 名，拆除階段共需外架工 20 名。所有架子工均需持證上崗，架子工由勞務公司提供。附:操作人員上崗證復印件。搭設階段安排 2 名測量放線人員配合。3.3 機具準備3.3.1模板用相關材料運輸采用現場配置吊車，水平及垂直運輸采用人工配合吊車進行。3.3.2模板加工機械：模板施工機械按現場原有配置,具體模板加工機械品種及數量詳見附表。模板加工機械進場后由設備管理員對進場設備進行檢查、維護與保養，確保機械滿足施工需要。3.3.3主要機具及數量序號名稱數量序號名稱數量1 壓刨1 臺5 電焊機2 臺2 平

9、刨1 臺6 手提鋸5 3 圓盤鋸2 臺7 手槍鉆1 4 砂輪切斷機1 臺兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-4-3.4 材料準備序號材料名稱使用部位規格數量1 多層板頂板18mm 厚2 可調 U 托支 模L=0.5m 3 483.5 碗扣架板模板支撐體系L=0.6m L=0.9m L=1.5m L=1.8m 4 16螺栓內墻支模L=1.2m 5 脫模劑模板純柴機油四、腳手架設計計算方案4.1、概況及腳手架工藝要求4.1.1、現澆箱梁概況橋梁起點樁號為 K1746+321.78（渝宜高速），終點樁號為 K1746+433.780（渝宜高速），全橋長 112m，橋寬 31m，斜交角度

10、74。橋梁上部結構采用（30+40+30）m 預應力砼現澆箱梁；下部結構橋墩為圓柱式墩接樁基礎，橋臺為重力式橋臺擴大基礎。主橋采用 C50 混凝土，單幅橋的用量：1170m，梁體為單箱單雙室、變高度、變截面結構。箱梁頂寬15.25m，箱梁底寬 9.15m。頂板厚度 2550cm，腹板厚度5065cm，底板厚度 2247cm。全聯采用滿堂支架法現澆施工。4.1.2、現澆箱梁滿堂支架布置及搭設要求采用 WDJ 碗扣式多功能腳手桿搭設，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調底座、立桿可調托撐。立桿頂設二層方木，立桿頂托上縱向設15 15cm 方木；縱向方木上設 10 10cm 的橫向方木，其中在墩頂端橫梁和

11、跨中橫隔梁下間距不大于 0.25m（凈間距 0.15m）、在跨中其他部位間距不大于0.3m（凈間距 0.2m）。模兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-5-板宜用厚 18mm 的優質竹膠合板，橫板邊角宜用4cm 厚木板進行加強，防止轉角漏漿或出現波浪形，影響外觀。采用立桿橫橋向間距 縱橋向間距 橫桿步距為 60cm 60cm 90cm、60cm 90cm 90cm、60cm 60cm 120cm、60cm 90cm 120cm 支架結構體系，支架縱橫均設置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每 1.8m設一道，縱橋向斜撐沿橫橋沒1.8m道。4.1.3、箱梁實體荷載a、橋向各斷面荷載分布如下：兩江大

12、道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-6-橫橋向荷載分布圖b、縱橋向根據箱梁斷面變化，按分段均布荷載考慮，其布置情況如下：縱橋向荷載分布圖4.2 荷載計算4.2.1 荷載分析根據本橋現澆箱梁的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式：q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。q2 箱梁內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經計算取 q21.0kPa（偏于安全）。q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載構件時取1.0kPa。q4 振搗混凝土產生的荷載，對底

13、板取2.0kPa，對側板取 4.0kPa。兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-7-q5 新澆混凝土對側模的壓力。q6 傾倒混凝土產生的水平荷載，取2.0kPa。q7 支架自重，經計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距 立桿縱橋向間距 橫桿步距支架自重 q7 的計算值(kPa)60cm 60cm 90cm 3.38 60cm 90cm 90cm 3.07 60cm 60cm 120cm 2.94 60cm 90cm 120cm 2.21 4.2.2 荷載組合模板、支架設計計算荷載組合模板結構名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統計算側模計算4.2

14、.3 荷載計算 箱梁自重 q1計算根據跨渝宜高速上跨橋現澆箱梁結構特點，選取一個橫斷面（跨中橫隔板梁）進行箱梁自重計算，并對截面下的支架體系進行檢算，首先進行自重計算。C-C 截面處 q1 計算：兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-8-圖 5-1 C-C 截面箱梁構造圖根據橫斷面圖，算得C-C梁體截面積 A=21.61m2則：q1 BW=BAckPa41.6115.961.2126取 1.2 的安全系數，則q161.41 1.273.69kPa 注：B 箱梁底寬，取9.15m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內計算偏于安全。D-D 截面處 q1 計算：圖 5-2 D-D 截面箱梁構造圖

15、根據橫斷面圖，算得D-D梁體截面積 A=13.9353m2則：q1 BW=BAckPa60.3915.99353.1326取 1.2 的安全系數，則 q139.60 1.247.52kPa 注：B 箱梁底寬，取9.15m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內計算偏于安全。兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-9-E-E 截面處 q1 計算：圖 5-3 E-E 截面箱梁構造圖根據橫斷面圖，算得E-E梁體截面積 A=9.856m2則：q1 BW=BAc26 9.856 9.15=28.00kPa 取 1.2 的安全系數，則 q128.00 1.233.60kPa 注：B 箱梁底寬，取 9.15

16、m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內計算偏于安全。新澆混凝土對側模的壓力 q5計算因現澆箱梁采取水平分層以每層30cm 高度澆筑，在豎向上以V=1.2m/h 澆筑速度控制，砼入模溫度T=28控制，因此新澆混凝土對側模的最大壓力q5=hrKPmK 為外加劑修正稀數，取摻緩凝外加劑K=1.2 當 V/t=1.2/28=0.0430.035 h=1.53+3.8V/t=1.69m q5=KPahrKPm7.5069.1252.14.3 現澆箱梁支架驗算4.3.1 扣件式鋼管支架立桿強度及穩定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結構，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由

17、于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側向變形具有較強兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-10-的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出 20%以上，甚至超過35%）。本工程現澆箱梁支架按483.5mm 鋼管扣件架進行立桿內力計算，計算結果同樣也適用于WDJ 多功能碗扣架（偏于安全）。C-C 截面處在橋墩支承中心線兩側各1.80m以及在起點橋臺支承中心線右側1.8m和終點橋臺支承中心線左側1.8m范圍內，鋼管扣件式支架體系采用60 60 90cm的布置結構，如圖5-4：、立桿強度驗算根據立桿的設計允許荷載，當橫桿

18、步距為90cm，立桿可承受的最大允許豎直荷載為 N=35kN（參見公路橋涵施工手冊中表135 碗口式構件設計荷載N=35kN、路橋施工計算手冊中表135 鋼管支架容許荷載 N=35.7kN）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（組合風荷載時）圖 5-4 C-C 截面鋼管扣件式支架體系縱 向模板立桿斜撐大橫桿模板斜撐立桿小橫桿橫 向單位：m兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-11-NG1K支架結構自重標準值產生的軸向力；NG2K構配件自重標準值產生的軸向力NQK施工荷載標準值；于是，有：NG1K=0.6 0.6 q1=0.6 0.6 73.6

19、9=26.528KN NG2K=0.6 0.6 q2=0.6 0.6 1.0=0.36KN NQK=0.6 0.6(q3+q4+q7)=0.36(1.0+2.0+3.38)=2.296KN 則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（26.528+0.36）+0.85 1.4 2.296=34.998KNN35kN，強度滿足要求。、立桿穩定性驗算根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范有關模板支架立桿的穩定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（組合風荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設計值，f2

20、05N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表5.1.6得。兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-12-A 48mm 3.5 鋼管的截面積 A489mm2。軸心受壓桿件的穩定系數，根據長細比 查表即可求得 。i截面的回轉半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄 B 得 i15.8。長細比 L/i。L水平步距，L0.9m。于是，L/i57，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范查附錄 C 得 0.829。MW計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距；MW=0.85 1.4 WK La h2/10 WK=0.7uz us w0uz風壓高度變化系數，參考建筑結構荷載規范表7.

21、2.1 得 uz=2.80 us風荷載腳手架體型系數，查建筑結構荷載規范表6.3.1第 36 項得：us=1.2 w0基本風壓，查建筑結構荷載規范 附表 D.4 w0=0.40KN/m2故：WK=0.7uz us w0=0.7 2.8 1.2 0.40=0.941KN La立桿縱距 0.6m；h立桿步距 0.9m，故：MW=0.85 1.4 WK La h2/10=0.0544KN W 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術規范 附表 B 得：W=5.08 103mm3則，N/A+MW/W34.998 103/（0.829 489）+0.0544 106/（5.08 103）97.042 K

22、N/mm2f205KN/mm2計算結果說明支架是安全穩定的。D-D 截面處在橋墩旁兩側各 1.8m5.4m范圍內以及在起點橋臺右側1.85.4m范圍內和終點橋臺左側1.85.4m范圍內，鋼管扣件式支架體系采用60 90 90cm 的布置結構，如圖5-5：、立桿強度驗算根據立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為90cm，立桿可承受的最大允許兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-13-豎直荷載為 N=35kN（參見公路橋涵施工手冊中表135 碗口式構件設計荷載N=35kN、路橋施工計算手冊中表135 鋼管支架容許荷載 N=35.7kN）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+

23、0.851.4NQK（組合風荷載時）NG1K支架結構自重標準值產生的軸向力；NG2K構配件自重標準值產生的軸向力NQK施工荷載標準值；圖 5-5 D-D 截面鋼管扣件式支架體系兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-14-于是，有：NG1K=0.6 0.9 q1=0.6 0.9 47.52=25.661KN NG2K=0.6 0.6 q2=0.6 0.9 1.0=0.54KN NQK=0.6 0.9(q3+q4+q7)=0.54(1.0+2.0+2.21)=2.813KN 則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（25.661+0.36）+0.85 1.4 2

24、.8134=34.573KNN35kN，強度滿足要求。、立桿穩定性驗算根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范有關模板支架立桿的穩定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（組合風荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表5.1.6得。A 48mm 3.5 鋼管的截面積 A489mm2。軸心受壓桿件的穩定系數，根據長細比 查表即可求得 。i截面的回轉半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄 B 得 i15.8。兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案

25、-15-長細比 L/i。L水平步距，L0.9m。于是，L/i57，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范查附錄 C 得 0.829。MW計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距；MW=0.85 1.4 WK La h2/10 WK=0.7uz us w0uz風壓高度變化系數，參考建筑結構荷載規范表7.2.1 得 uz=2.80 us風荷載腳手架體型系數，查建筑結構荷載規范表6.3.1第 36 項得：us=1.2 w0基本風壓，查建筑結構荷載規范 附表 D.4 w0=0.40KN/m2故：WK=0.7uz us w0=0.7 2.8 1.2 0.40=0.941KN La立桿縱距 0.9m；h立桿步

26、距 0.9m，故：MW=0.85 1.4 WK La h2/10=0.0816KN W 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術規范 附表 B 得：W=5.08 103mm3則，N/A+MW/W34.573 103/（0.829 489）+0.0816 106/（5.08 103）101.348 KN/mm2f205KN/mm2計算結果說明支架是安全穩定的。E-E 截面處情況一：現澆箱梁 30m 跨度的梁除去以上兩種截面包含的部分外，其余部分均采用鋼管扣件式支架體系采用60 90 120cm 的布置結構，如圖5-6；30m 跨箱梁順橋向腳手架的分布圖以及30m 跨箱梁架子工程平面圖如下所示：、

27、立桿強度驗算根據立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為120cm，立桿可承受的最大允許豎直荷載為 N=30kN（參見公路橋涵施工手冊中表135 碗口式構件設計荷載N=30kN、路橋施工計算手冊中表135 鋼管支架容許荷載 N=35.7kN）。兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-16-立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（組合風荷載時）圖 5-6 E-E 截面鋼管扣件式支架體系縱 向模板立桿斜撐模板斜撐立桿小橫桿大橫桿橫 向單位：m兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-17-NG1K支架結構自重標準值產生的軸向力；NG2K構配件自重標準值產

28、生的軸向力NQK施工荷載標準值；于是，有：NG1K=0.6 0.9 q1=0.6 0.9 33.60=18.144KN NG2K=0.6 0.9 q2=0.6 0.9 1.0=0.54KN NQK=0.6 0.9(q3+q4+q7)=0.54(1.0+2.0+2.21)=2.813KN 兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-18-則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（18.144+0.36）+0.85 1.4 2.8134=25.553KNN30kN，強度滿足要求。、立桿穩定性驗算根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范有關模板支架立桿的穩定性計算公式：

29、N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（組合風荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表5.1.6得。A 48mm 3.5 鋼管的截面積 A489mm2。軸心受壓桿件的穩定系數，根據長細比 查表即可求得 。i截面的回轉半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄 B 得 i15.8。長細比 L/i。L水平步距，L1.2m。于是，L/i76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范查附錄 C 得 0.829。MW計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距；MW=0.85 1.4

30、WK La h2/10 WK=0.7uz us w0uz風壓高度變化系數，參考建筑結構荷載規范表7.2.1 得 uz=2.80 us風荷載腳手架體型系數，查建筑結構荷載規范表6.3.1第 36 項得：us=1.2 w0基本風壓，查建筑結構荷載規范 附表 D.4 w0=0.40KN/m2故：WK=0.7uz us w0=0.7 2.8 1.2 0.40=0.941KN La立桿縱距 0.9m；h立桿步距 1.2m，故：MW=0.85 1.4 WK La h2/10=0.145KN W 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術規范 附表 B 得：W=5.08 103mm3兩江大道（江北段）二標段滿

31、堂腳手架專項施工方案-19-則，N/A+MW/W 25.553 103/（0.829 489）+0.145 106/（5.08 103）91.578KN/mm2f205KN/mm2計算結果說明支架是安全穩定的。情況二：現澆箱梁 40m 跨除去其它兩種截面包含的部分外，剩余部分采用鋼管扣件式支架體系采用60 60 120cm 的布置結構，所示結構同上圖 5-6；40m 跨箱梁順橋向腳手架的分布圖如下圖5-7 所示：、立桿強度驗算根據立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為 120cm，立桿可承受的最大允許豎直荷載為 N=30kN（參見公路橋涵施工手冊中表135 碗口式構件設計荷載N=30kN、路橋施工計

32、算手冊中表135 鋼管支架容許荷載 N=35.7kN）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（組合風荷載時）圖 5-7 E-E 截面鋼管扣件式支架體系兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-20-NG1K支架結構自重標準值產生的軸向力；NG2K構配件自重標準值產生的軸向力NQK施工荷載標準值；于是，有：NG1K=0.6 0.6 q1=0.6 0.6 33.60=12.096KN NG2K=0.6 0.6 q2=0.3 0.3 1.0=0.36KN NQK=0.6 0.6(q3+q4+q7)=0.36(1.0+2.0+2.94)=2.138KN 則

33、：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2 （12.096+0.36）+0.85 1.4 2.138=17.491KNN30kN，強度滿足要求。、立桿穩定性驗算根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范有關模板支架立桿的穩定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（組合風荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-21-手架安全技術規范表5.1.6得。A 48mm 3.5 鋼管的截面積 A489mm2。軸心受壓桿件的

34、穩定系數，根據長細比 查表即可求得 。i截面的回轉半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄 B 得 i15.8。長細比 L/i。L水平步距，L1.2m。于是，L/i76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范查附錄 C 得 0.744。MW計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距；MW=0.85 1.4 WK La h2/10 WK=0.7uz us w0uz風壓高度變化系數，參考建筑結構荷載規范表7.2.1 得 uz=2.80 us風荷載腳手架體型系數，查建筑結構荷載規范表6.3.1第 36 項得：us=1.2 w0基本風壓，查建筑結構荷載規范 附表 D.4 w0=0.40KN/m2故：

35、WK=0.7uz us w0=0.7 2.8 1.2 0.40=0.941KN La立桿縱距 0.6m；h立桿步距 1.2m，故：MW=0.85 1.4 WK La h2/10=0.097KN W 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術規范 附表 B 得：W=5.08 103mm3則，N/A+MW/W 17.491 103/（0.744 489）+0.097 106/（5.08 103）67.172KN/mm2f205KN/mm2計算結果說明支架是安全穩定的。4.3.2 滿堂支架整體抗傾覆驗算依據公路橋涵技術施工技術規范實施手冊第9.2.3 要求支架在自重和風兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手

36、架專項施工方案-22-荷栽作用下時，傾覆穩定系數不得小于1.3。K0=穩定力矩/傾覆力矩=y Ni/Mw采用跨中 40m 驗算支架抗傾覆能力：跨中支架寬 15.25m（取 15.50m），長 40m 采用 60 90 120cm 跨中支架來驗算全橋：支架橫向 32 排；（15.5+2 1.5m）支架縱向 46 排；高度 10.5m；（最高處約 13m、最低處約 9m，取平均值 10.5m）頂托 TC60 共需要 32 46=1472個；立桿需要 32 46 10.5=15456m;縱向橫桿需要 32 10.5/1.2 40=11200m；橫向橫桿需要 46 10.5/1.2 18.5=7446

37、.25m；故：鋼管總重（15456+11200+7446.25）3.84=130.953t;頂托 TC60 總重為：1472 7.2=10.598t；故 q=130.953 9.8+10.598 9.8=1387.20KN；穩定力矩=y Ni=7.75 1387.20=8331.87KN.m 依據以上對風荷載計算WK=0.7uz us w0=0.7 2.8 1.2 0.4=0.941KN/m2跨中 40m共受力為：q=0.941 10.5 40=395.22KN；傾覆力矩=q 5.25=395.22 5.25=2074.91KN.m K0=穩定力矩/傾覆力矩=8331.87/2074.91=4

38、.0161.3 計算結果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求4.3.3 箱梁底模下橫橋向方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用10 10cm 方木，方木橫橋向跨度在箱梁跨中截面處按L60cm 進行受力計算,實際布置跨距不超過上述值。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全），木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優于杉木的木材均可使用。兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-23-342m1025.180.11.0Sm463m1033.8120.11.0Im按中支點截面處3 米范圍進行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm 進行驗算。1 C-

39、C 截面處 方木間距計算q(q1+q2+q3+q4)B(73.69+1.0+2.5+2)3=237.57kN/m M(1/8)qL2=(1/8)237.57 0.6210.69kNm W=(bh2)/6=(0.10.12)/6=0.000167m3則：n=M/(W w)=10.69/(0.000167110000.9)=6.47(取整數 n7 根)dB/(n-1)=3/6=0.5m 注：0.9 為方木的不均勻折減系數。經計算，方木間距小于0.5m 均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d 取 0.3m，則 n3/0.310。每根方木撓度計算方木的慣性矩 I=(bh3)/12=(

40、0.10.13)/12=8.3310-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(237.6 0.64)/(12 91068.33 10-60.9)=4.95 10-4ml/400=0.6/400=1.510-3m(撓度滿足要求)每根方木抗剪計算=0.110.90.1108.33212101.250.6265.8b2I12qlSbnIQS64mmmmMPa =1.7MPa 符合要求。q(KN/m)底模下橫橋向方木受力簡圖方木材質為杉木，w=11MPa=1 7MPa E=9000MPa尺寸單位：cmq(KN/m)兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方

41、案-24-2 D-D 截面處D-D 截面處按 12.0m 范圍內進行受力分析，按方木橫橋向跨度L90cm進行驗算。方木間距計算q(q1+q2+q3+q4)B(47.52+1.0+2.5+2)12=636.24kN/m M(1/8)qL2=(1/8)636.24 0.9264.41kNm W=(bh2)/6=(0.10.12)/6=0.000167m3則:n=M/(W w)=64.41/(0.000167110000.9)=38.97(取整數 n39 根)dB/(n-1)=12/38=0.32m 注：0.9 為方木的不均勻折減系數。經計算，方木間距小于0.32m 均可滿足要求，實際施工中為滿足底

42、模板受力要求，方木間距d 取 0.2m，則 n12/0.260。每根方木撓度計算方木的慣性矩 I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(636.2 0.94)/(70 91068.33 10-60.9)=1.15 10-3ml/400=0.9/400=2.2510-3m(撓度滿足要求)每根方木抗剪計算=0.410.90.1108.33212101.250.9265.8b2I12qlSbnIQS64mmmmMPa =1.7MPa 符合要求。4.3.4 扣件式鋼管支架立桿頂托上順橋向方木驗算本施

43、工方案中 WDJ 多功能碗扣架頂托上順橋向采用15 15cm 方木，方木在順橋向的跨距在箱梁跨中按L90cm（橫向間隔 l60cm布置）進行驗算，在墩頂橫梁部位按 L60cm（橫向間隔 l60cm布置）進行驗算，橫橋向方木順橋向布置間距在中支點橋墩兩側均按0.25m（中對中間距）布設，在箱梁跨中部位均按 30cm 布設，如下圖布置，將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全）。木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-25-力學性能優于杉木的木材均可使用。342m102.480.1515.0Sm453m102.4120.

44、1515.0Im2 E-E 截面處 方木抗彎計算p=lq/nl(q1+q2+q3+q4)B/n 0.6(33.6+1.0+2.5+2)24/80=7.038kN Mmax(a1+a2)p(0.45+0.15)7.038=4.22kN m W=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.610-4m3=Mmax/W=4.22/(5.610-4)=7.54MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9 為方木的不均勻折減系數。方木抗剪計算Vmax=3p/2=(3 7.038)/2=10.557kN =038.7015.0102.4102.457.510bISV54mmmaxMPa0.9 1.

45、7 0.9=1.53MPa 頂托上順橋向方木受力簡圖方木材質為杉木，w=11MPa=1 7MPa E=9000MPa尺寸單位：cmpppp頂托上順橋向方木受力簡圖方木材質為杉木，w=11MPa=1 7MPa E=9000MPa尺寸單位：cmpppp兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-26-符合要求。每根方木撓度計算方木的慣性矩 I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.210-5m4則方木最大撓度：fmax=225656322315.049.03102.41092408.3705.0102.4109489.008.37432448aLEIapEIpL=5.551 10

46、-50.9L/400=0.9 0.9/400m=2.025 10-3m 故，撓度滿足要求2 C-C 截面處 方木抗彎計算p=lq/nl(q1+q2+q3+q4)B/n 0.6(73.69+1.0+2.5+2)3/10=14.25kN Mmax(a1+a2)p(0.30+0.05)14.25=4.99kN m W=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.610-4m3=Mmax/W=4.99/(5.610-4)=8.91MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9 為方木的不均勻折減系數。方木抗剪計算Vmax=3p/2=(3 14.25)/2=21.375kN =425.115.01

47、02.4102.4375.21bISV54mmmaxMPa0.9 1.7 0.9=1.53MPa 符合要求。每根方木撓度計算方木的慣性矩 I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.210-5m4則方木最大撓度：fmax=225656322305.046.03102.41092425.1405.0102.4109486.025.14432448aLEIapEIpL=2.542 10-40.9L/400=0.9 0.6/400m=1.35 10-3m 故，撓度滿足要求兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-27-4.3.5 底模板計算箱梁底模采用竹膠板，取各種布置情況下最不利

48、位置進行受力分析，并對受力結構進行簡化（偏于安全）如下圖：通過前面計算，橫橋向方木布置間距分別為0.3m 和 0.25m 時最不利位置，則有：竹膠板彈性模量 E5000MPa 方木的慣性矩 I=(bh3)/12=(1.00.0153)/12=2.812510-7m4 截面處底模板計算：模板厚度計算q=(q1+q2+q3+q4)l=(33.6+1.0+2.5+2)0.25=9.775kN/m則：Mmax=mKNlq076.0825.0775.9822模板需要的截面模量：W=5310410.1100.69.0076.09.0WMm2模板的寬度為 1.0m，根據 W、b 得 h 為：h=mmmbW2

49、0.900920.0110410.166525（或30）（30）25尺寸單位：cmq(kN/m)底模驗算簡圖底模及支撐系統簡圖1010cm橫橋向方木q(kN/m)竹膠板兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-28-根據施工經驗，為了保證箱梁底面的平整度，通常竹膠板的厚度均采用12mm 以上，因此模板采用1220 2440 18mm規格的竹膠板。模板剛度驗算fmax=mEIql47644108.4108125.210512825.015.221280.90.25/400m=6.25 10-3m 撓度滿足要求4.3.6 側模板計算根據前面計算，分別按10 10cm 方木以 25cm 和 3

50、0cm 的間距布置，以側模最不利荷載部位進行模板計算，則有：10 10cm方木以間距 30cm 布置q=(q4+q5)l=(4.0+50.4)0.3=16.32kN/m 則：Mmax=mKNlq184.083.032.16822模板需要的截面模量：W=5310408.3100.69.0184.09.0WMm2 模板的寬度為 1.0m，根據 W、b 得 h 為：h=mmmbW3.140143.0110408.3665因此模板采用 1220 2440 15mm 規格的竹膠板。10 10cm 方木以間距 25cm布置q=(q4+q5)l=(4.0+50.4)0.25=13.6kN/m 則：Mmax=

51、mKNlq107.0825.06.13822模板需要的截面模量：W=5310981.1100.69.0107.09.0WMm2 模板的寬度為 1.0m，根據 W、b 得 h 為：h=mmmbW110109.0110981.1665兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-29-根據施工經驗，為了保證箱梁底面的平整度，通常竹膠板的厚度均采用12mm 以上，因此模板采用1220 2440 18mm規格的竹膠板4.3.7 立桿底座和地基承載力驗算C-C、E-E1截面處均處于橋墩左右延伸4m 范圍內，間距為 60 60cm 布置立桿時，取最大受力截面荷載，C-C 截面處，每根立桿上荷載為：立桿承

52、受荷載計算在中支點兩側立桿的間距為60 60cm，每根立桿上荷載為：Nabq ab(73.69+q2+q3+q4+q7)0.60.6(73.69+1.0+2.5+2.0+3.38)=29.725N D-D、E-E2截面處跨中 12m 范圍內，間距為60 90cm 布置立桿時，取最大受力截面荷載，D-D 截面處，每根立桿上荷載為：Nabq ab(47.52+q2+q3+q4+q7)0.60.9(47.52+1.0+2.5+2.0+3.07)=29.209N 立桿底托驗算立桿底托驗算：N Rd 通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為：Nabq ab(q1+q2+q3+q4+q7)0.60

53、.6(73.69+1.0+2.5+2.0+3.38)=29.725kN 兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-30-底托承載力（抗壓）設計值，一般取Rd=40KN;得：29.725KN40KN 立桿底托符合要求。立桿地基承載力驗算地基薄弱地段分層換填建筑棄渣或片石土等約1.5m 厚并填筑 30cm 厚二灰碎石土，使壓實度達到 94以上后，根據經驗及試驗，地基承載力達到 fk=200250Kpa（參考建筑施工計算手冊。立桿地基承載力驗算：dANKfk 式中：N為腳手架立桿傳至基礎頂面軸心力設計值；Ad為立桿底座面積 Ad=15cm 15cm=225cm2；按照最不利荷載考慮，立桿底拖下

54、砼基礎承載力：KPaKPaANfcdd580011.13210225.0725.29，底拖下砼基礎承載力滿足要求。底托坐落在 15cm加筋砼層上，按照力傳遞面積計算：222025.0154515.02(mtgA）fk為地基承載力標準值；試驗錘擊數3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 fk(Kpa)105 145 190 235 280 325 370 435 515 600 680 K 調整系數；混凝土基礎系數為1.0 按照最不利荷載考慮：AN=KPamKN79.1462025.0725.292 K fk=1.0 235KPa 經過計算，地基處理要求貫入試驗垂擊數必須達到1

55、1 下。基礎處理時填土石混渣或建筑拆遷廢渣，并用壓路機壓實后檢測。將混凝土作為剛性結構，按照間距60 60cm 布置，在 1 平方米面積上地基最大承載力 F 為:Fabq ab(q1+q2+q3+q4+q7)1.01.0(73.69+1.0+2.5+2.0+3.38)=kN 兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-31-則，F82.57kpafk=1.0 235Kpa 經過地基處理后，可以滿足要求。4.3.8 支架變形支架變形量值 F 的計算Ff1f2f3f4 C-C 截面處f1 為支架在荷載作用下的彈性變形量由上 計算 每根 鋼管 受力 為 29.725KN，48mm 3.5 鋼管的

56、截面積為489mm2。于是 f1=*L/E 29.725 489 10360.79N/mm2，則 f160.79 12（2.06 105）3.541mm。f2 為支架在荷載作用下的非彈性變形量支架在荷載作用下的非彈性變形f2 包括桿件接頭的擠壓壓縮1 和方木對方木壓縮 2 兩部分，分別取經驗值為2mm、3mm，即 f21 2 5mm。f3 為支架基底受荷載后的非彈性沉降量，基底處理時采用二灰碎石、混凝土鋪裝為剛性基礎暫列為4mm（施工時以實測為準）。f4 為地基的彈性變形地基的彈性變形 f4 按公式 f4/EP，式中 為地基所受荷載，EP為處理后地基土的壓縮模量6.2 取設計參數建議值。f4/

57、EP 142.4 6.223mm。故支架變形量值 F 為Ff1f2f3f4=3.541+5+4+23=35.541mm 五、施工方法簡介（1）、上述現澆箱梁，橋位區地質條件較好。施工前須先將橋位地基處理好后，再采用 WDJ-型碗扣式腳手架整體現澆施工工藝進行施工，箱梁兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-32-底模及外側模采用 18mm 厚竹膠板，內模采用12mm 厚膠合板制作而成。（2）、總體施工工藝流程圖如下：施工工藝流程圖：預應力筋張拉、孔道壓漿澆注頂板砼拆除箱梁底模及支架養護地 基 處 理搭設支架安裝箱梁底模支 架 預 壓調整底模標高施 工 放 樣綁扎底、腹板鋼筋，安裝波紋管

58、安裝箱梁外側模安裝箱梁內側模澆筑底板、腹板砼安裝頂板底模綁扎頂板鋼筋及護欄、伸縮縫預埋鋼筋支架放樣沉降觀測卸載拆內模，澆注施工人通兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-33-（3）、地基處理及滿堂支架搭設和預壓1、地基處理此處為開挖后的弱風化砂巖，地基承載力能夠滿足支架承重的要求，在其上填筑一層 20cm 厚的沙礫層整平，用大噸位壓路機振動壓實，經壓實后在其上澆筑 10cm 厚 C25 砼作為支架基礎。地基承載力要求達到170KPa 以上；橫坡要求 0.5%。整段地基的處理寬度比橋面總寬度每側各寬出1m，為避免地基受水浸泡，在基礎兩側開挖30 30cm 的排水溝，排水溝應保證排水順暢

59、，以利于水流及時排出。2、支架搭設在地基處理好后，按照箱梁的輪廓線逐條放出箱梁的翼板、底板邊線，然后按照此線形進行支架的搭設。支架采用“碗扣”式滿堂腳手架，其結構形式如下：縱橋向立桿間距為60cm、90cm，橫橋向立桿間距按60cm布置，在高度方向每間隔 0.9m 設置一排縱、橫向聯接鋼管，使所有立桿聯成整體，為確保支架的整體穩定性，縱、橫向立桿每間隔三排各設置一道剪刀撐。支架頂面高度一般控制在底板以下3050cm 的范圍內，然后在鋼管上口安裝可調節頂托，可調頂托的調節范圍為030cm，其主要作用是調整底板標高和便于拆除底模。鋼管支架搭設好后，在可調節頂托上鋪設15 15cm木方，箱體底板部分

60、木方按橫橋向布置，木方長4m，間距為 0.9m（在中、端橫梁位置間距為0.45cm），翼緣板部分木方按縱橋向布置，木方長4m，間距 0.9m；然后在15 15cm的木方上面鋪設 10 10cm 的木方，兩層木方用鐵釘固定，木方鋪設間距為：在箱梁腹板所對應的位置按20cm 布置，底板其余位置按30cm 布置。最后在上面鋪設18mm 厚竹膠板作為箱梁底模。3、支架預壓底模安裝完成后，要對支架進行壓預。支架預壓的目的：（1）檢查支架的安全性，確保施工安全。（2）消除地基非彈性變形和支架非彈性變形的影響，有利于橋面線形控制。預壓荷載為箱梁單位面積最大重量的1.2 倍。本方案采用5m 5m 2.5m水袋

61、預壓法進行半幅整體預壓：施工前，預先將水袋按5m 5m 布放在模板兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-34-上，然后用水泵給水袋加水進行預壓，水位高2.5m。為了解支架沉降情況，在預壓之前測出各測量控制點高程，測量控制點按順橋向每 5 米布置一排，每排4 個點。在加載 50%和 120%后均要復測各控制點高程，加載 120%預壓荷載并持荷24 小時后再次復測各控制點高程，如果加載 120%后所測數據與持荷24 小時后所測數據變化很小時，表明地基及支架已基本沉降到位，可進行卸水；否則還須持荷進行預壓，直到地基及支架沉降到位方可卸水。卸水時通過水管將水排至水溝中或橋位區外，以免影響處理

62、好的地基承載力。卸水完成后，要再次復測各控制點高程，以便得出支架和地基的彈性變形量（等于卸水后標高減去持荷后所測標高），用總沉降量（即支架持荷后穩定沉降量）減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形（即塑性變形）量。預壓完成后根據預壓成果通過可調節頂托調整底板的標高。六、目標和驗收標準建筑施工安全檢查標準（JOJ59-99）表 3.0.4-1 總分 10 分，要求全部符合要求，達到 10 分。檢查和驗收應符合 建筑施工扣件式鋼管腳手架（JGJ130-2001，2002 年版）7.1、7.2 要求。七、安全文明施工保證措施7.1、材質及其使用的安全技術措施（1）碗扣式腳手架構件主要是焊接而成，故檢驗

63、的關健是焊接質量，要求焊縫飽滿，沒有咬肉、夾碴、裂紋等缺陷。（2）鋼管應無裂縫、凹陷、銹蝕。（3）立桿最大主彎曲變形矢高不超過L/500，橫桿斜桿變形矢高不超過L/250。（4）可調構件、螺紋部分完好，無滑絲現象，無嚴重銹蝕，焊縫無脫開現象。（5）腳手板、斜腳手板及梯子等構件、掛鉤及面板應無裂縫，無明顯變形、焊兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-35-接牢固。7.2、腳手架搭設的安全技術措施（1）腳手架搭設前，要先編制腳手架施工組織設計。明確使用荷載，確定腳手架平面，如布置圖，列出構件使用量表，制訂構件供應和周轉計劃等。（2）所有構件必須經檢驗合格后方能投入使用。（3）立桿基礎施工

64、應滿足要求，消除組架范圍內的雜物，平整場地，做好排水處理。（4）搭頭搭設：1）接頭是立桿間橫桿、斜桿和連接裝置，應確保接頭鎖緊，搭設時，先將上碗扣擱置在限位鎖上，將橫桿、斜桿等接頭插入下碗扣，使接頭弧面與立桿密貼，待全部接頭插入后，將上碗扣套下，并用榔頭順時針沿切線敲擊上碗扣凸頭，直至上碗扣被限位銷卡緊不再轉動為止。2）如發現上碗扣扣不緊或限位銷不能進入上碗扣螺旋面，應檢查立桿與橫桿是否垂直，相鄰的兩個碗扣是否在同一水平面上（即橫桿水平度是否符合要,下碗扣的水平同立桿軸線的直度是否符合要求,橫桿接頭與橫桿是否變形,橫桿接頭的弧面中心線同橫桿軸線是否垂直,下碗扣內有無砂漿等雜物充填等,如是裝配原

65、因,則應調整后鎖緊,如是桿件本身原因,則應拆除并送去整修。（5）桿件搭設順序：1）在已處理好的地基或基墊上按調計位置安放立桿墊座或可調座其上交錯安裝 3.0m 和 1.8m 長立桿，調整立桿可調座，使同一層立桿接頭處于同一水平面內，以便裝橫桿。搭設順序是：立桿底座立桿斗橫桿斜桿斗接頭鎖緊腳手板上層立桿斗立桿連接銷斗橫桿。2）腳手架搭設置 34 人為一小組為宜，其中12 人遞料，另外兩人配合搭設。每人負責一端。搭設時，要求至多二層向同一方向，或中間向兩邊推進，不得從兩邊向中間合攏搭設，否則中間桿件會因兩側架子剛度太大而難以安裝。（6）搭設注意事項：1）所有構件都應按設計及腳手架有關規定設置。兩江

66、大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-36-2）在搭設過程中，應注意調整架的垂直度，一般通過調整連墻撐的長度來實現，要求整架垂直度小于1/500L，但最大允許偏差為100mm。7.3 腳手架上施工作業的安全技術措施結構施工階段外腳手架每支搭一層完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料，施工荷載不得大于2KN/M2確保較大安全儲備。施工時不允許多層同時作業，同時作業層數不得超過一層。定期檢查腳手架，發現問題和穩患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。7.4 腳手架拆除的安全技術措施拆

67、架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括加空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。拆架時需劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，需解開與另一人有關的扣件時，應先通知對方采取防范措施，以防墜落。在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。每天拆架下班時，不應留下隱患部位。拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電。所有桿件和扣件在

68、拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連關著到地面。所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管妥綁扎牢固，雙點起兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-37-吊，嚴禁從高拋擲。7.5 文明施工要求進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。進入施工現場的人員要愛護場內的各種設施和標示牌，不得隨意拆除和移動標示牌。嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、

69、盆血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。護身欄桿、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經主管工程師同意后由架子工操作。不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面，不準推車在架子上跑動。塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂將的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。拆除架子而使用電焊氣割時，派專人職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星各切割物濺落。腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行

70、檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決。要保證腳手架體的整體性，不得與井架一并拉結，不得截斷架體。施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂仍。不使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人，登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。緊手架堆放場應做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領返料手續。兩江大道（江北段）二標段滿堂腳手架專項施工方案-38-施工人員應做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。六級以上大風、大雪、大

71、霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬季、雨季要經常檢查腳手板上有無積水等物。若有則應則應隨時清掃，并要采取防滑措施。八、支撐體系坍塌應急預案8.1 施工現場外防護及模板支撐系統失穩坍塌事故發生后，項目經理部應急處置指揮小組立即按照應急組織機構人員分工，展開搶險自救和事故報告及待援工作。采取控制措施：8.1.1 立即措施危險區域內施工人員防止事故擴大。8.1.2 封閉危險區域，嚴禁無關人員進入造成二次傷害和影響救援工作。8.1.3 立即清點施工現場作業人員的數量，掌握坍塌事故現場內是否有施工作業人員被埋壓。8.1.4 立即組織用于搶險的大型機械設備進入施工現場備用。8.2 工程承包總部應急事故處置與善后指揮小組接到報告后，立即到場展開救援指揮工作，針對造成防護體系事故的各種因素，進行分析并制定相應的應急措施。8.2.1 立即組織專家對現場險情做出評估與處置方案。8.2.2依據專家組制定的險情處置方案組織人員進行下一步搶險與加固工作。8.2.3 項目技術負責人根據專家制定的險情處置方案，負責對搶險人員進行技術交底。8.2.4 項目安全負責人監督搶險現場的安全工作。