1、目 錄一、編制依據：2二、 工程概況：22.1工程概況22.2 模板工程概述2三、 工程各部位結構尺寸及材料選擇：33.1、工程各部位結構尺寸33.2模板材料的選擇3四、施工總體安排：34.1 模板配置34.2 進度要求34.3 流水段劃分：3五、施工準備工作：45.1 技術準備：45.2 生產準備：45.3、模板加工：4六、模板設計及施工方法：56.1 墻柱模板：56.2 梁模板：56.3 頂板模板：5七、 地下室模板施工57.1、基礎筏板及基礎梁模板57.2、地下室外墻模板67.3防水導墻模板67.4后澆帶模板7八、 地上部分模板78.1、墻柱模板施工方案78.2、梁模板88.3 頂板模板

2、:98.4 樓梯模板98.5 電梯井模板：118.6、脫模劑涂刷、模內清理：11九、模板拆除11十、質量要求：1210.1、驗收標準：1210.2、為加強質量控制，關鍵環節加強預檢：13十一、模板工藝的安全保證措施13十二、文明施工要求：13十三、 安全驗算1413.1墻柱模板1413.2 板模板驗算1912.3梁模板31模板專項施工方案一、編制依據：1、 楊家莊城中村改造項目（紅星美凱城）6#樓設計圖紙2、 楊家莊城中村改造項目（紅星美凱城）施工組織設計3、 建筑地基基礎工程施工質量驗收規范（GB50202-2002）4、 人防工程質量驗收與評價系統（RFJ01-2015）5、 建筑施工手冊

3、（縮微版第二版）6、 混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）7、建筑施工模板安全技術規范 （JGJ162-2008）8、混凝土結構設計規范 （GB50010-2010）9、建筑結構荷載規范 （GB 50009-2012）10、鋼結構設計規范 （GB 50017-2003）二、 工程概況：2.1工程概況楊家莊城中村改造項目（紅星美凱城）位于西安市北郊珠江大道以東，鳳城二路與東二環北沿線十字西南角。東面為紅星美凱龍家具購物廣場，南邊為西北農副產品中心批發市場。本工程由陜西楊家置業有限公司開發，北京中外建筑設計有限公司設計，陜西瑞信項目管理有限公司監理，陜西飛躍建筑工程有限公司總

4、承包施工。6#樓建筑總面積：13467.19m2，建筑基底面積:868.26，地上十五層，地下一層，建筑總高度：47.15m，為全現澆剪力墻結構。結構抗震等級為：剪力墻二級，設計使用年限為50年。2.2 模板工程概述模板工程是建筑工程中的主導工程，模板體系及施工方法選用情況對工程質量和工期影響是至關重要的。選用合理、先進、科學的模板體系，不但可以提高工程質量、縮短工期，工程成本也可以大力降低，因此，在本工程施工中，我們將結合本工程的特點及我公司的實際情況，在不同的部位選用不同的模板，支撐體系和施工方法，并在模板選型及配置量和制作過程中，進行合理搭配，力求合理、先進、科學。建設單位要求本工程混凝

5、土墻體交工標準為清水墻面，因此模板施工加驗收需嚴格控制達到混凝土結構模板工程驗收標準。三、 工程各部位結構尺寸及材料選擇： 3.1、工程各部位結構尺寸部 位層高板 厚剪力墻厚度梁截面尺寸地下室4.5200250；300；500250*400；250*450；250*500；250*600； 200*350夾層1.33100；180 250200*350；200*400；200*450；250*500； 250*400； 250*450；一層至十五層2.9100；120；150200200*350 200*400；200*450；250*500； 250*400； 250*450；電梯機房2.9

6、120200200*300； 200*400； 200*500200*6003.2模板材料的選擇根據本工程的結構特點，結合我公司多年的經驗，經比較，主體結構的柱、墻、梁板施工，我們選擇18厚優質木膠合板，配以方管、木枋骨架和鋼管支撐的散支散拆模板體系。其他輔助材料包括對拉螺栓、密封泡沫條、膠帶、模板清潔劑、脫模劑等。散裝模板背枋采用40*50方管、4050木枋（實際拋光后尺寸）、483.2鋼管、1006010瓦斯墊塊、蝴蝶卡，要求木枋不易變形和脆斷，承重支撐材料承插式碗扣架和鋼管頂撐。 四、施工總體安排：4.1 模板配置：為保證工程質量，實現創優目標，針對本工程特點，確定地墻柱梁板模板采用18

7、厚優質木膠合板散拼散裝施工工藝，樓梯踏步采用鋼定型模板。4.2 根據進度要求，考慮到結構構件模板的特點，標準層墻柱考慮二套模板，頂板、梁考慮三層模板周轉施工。4.3 流水段劃分： 6#樓共三個單元，即分為三個流水作業段施工，中間單元最先施工，與左右兩個單元相差一層高度，左右兩個單元同時施工并盡量保證左右兩個單元同步作業。五、施工準備工作：5.1 技術準備：（1）、根據施工組織設計、施工圖紙要求計算模板配置數量，確定各部位模板施工方法，編制模板施工方案并做好模板翻樣工作。（2）、技術負責人及主管工長對操作班組做好方案、技術交底崗前培訓，明確模板加工、安裝標準及要求。（3）、根據施工進度，提前制定

8、模板所需材料進場計劃。（4）、及時組織鋼定型模板進場，對于進場的鋼定型模板由主管工長組織相關部門進行驗收，達不到要求的堅決退場。（5）、要求勞務公司盡快確定班組成員，施工前組織樣板工程觀摩會，對木工班組進行現場交底，明確本工程模板工程的驗收及交工標準。5.2 生產準備：、人員準備：序號分工6#樓施工準備階段木料加工5模板拼裝5基礎施工階段模板運輸、安裝、拆除40模板清理、刷脫模劑10主體施工階段模板運輸、安裝、拆除30模板清理、刷脫模劑10機械準備：序號名稱數量序號名稱數量1壓刨15手提鋸82圓盤鋸26吹風機33砂輪切割機47手用電鉆104電焊機385.3、模板加工：（1）、根據模板翻樣圖，組

9、織專人進行模板加工，應按照模板翻樣要求進行加工，整塊模板鋸開后，邊緣要用平刨刨平，然后涂刷封邊膠，以延長模板使用壽命。（3）、背楞與面板及柱箍的兩個接觸面應用壓刨刨平整，而且用在同一塊模板上的木方高度要嚴格一致，以確保面板、背楞及柱箍接觸良好協同工作。（4）、木方之間的接頭位置應相互錯開，接頭處搭接木方不小于500mm。（5）、龍骨與面板連接的釘頭一定要釘死，不能凸出或凹進板面，否則拆模時極容易造成混凝土表面損傷，影響砼外觀質量。（6）、頂板支模用的主、次龍骨都需過刨，以確保支撐平整。六、模板設計及施工方法：6.1 墻柱模板：面板豎向背肋（40*50方管、4050方木，立放），凈距150mm。

10、方木主要用模板拼接處。模板水平背楞（2483.2鋼管）間距：450mm(中心距)模板豎向背楞（2483.5鋼管）間距：450mm(中心距)；對拉螺栓（M14），間距400400mm。6.2 梁模板：底模、側模面板背楞（4050mm方木，立放）：凈距150mm；側模立檔（483.2鋼管）間距：500mm；當梁高度大于500mm，中間加設一道M14對拉螺栓；所有梁模板底部中間縱向加設立桿支撐，支撐間距1500mm。底模橫肋（483.5鋼管）間距：500mm；當梁寬度大于等于500mm，間距為400mm。6.3 頂板模板：面板背肋（40*50方管、4050mm方木，立放）間距：凈距150mm；主龍骨

11、（48*3.2mm鋼管）間距：800（900）mm鋼支撐（碗扣管）間距：當板厚為200時， 800800mm；當板厚為小于200時， 900900mm七、 地下室模板施工7.1、基礎筏板及基礎梁模板地下室基礎模板采用18厚聚脂漆光面九層板、木枋、鋼管散裝散拆。地下室條形基礎高出底板的模板拼裝時，條形基礎模板沿水平方向、豎直方向設置B16300300兩頭焊接對拉螺栓，以確保承臺截面符合設計要求。施工過程中存在大量使用吊空模板的部位，具體支設采用預埋短鋼筋作為模板支撐，間距200mm設置一道；吊空模板支設詳圖如下：7.2、地下室外墻模板 地下墻體模板采用覆膜木膠合板、豎向背肋（40*50方管、40

12、50方木，立放），凈距150mm，483.,2鋼管做橫向背楞，外墻及人防墻體模板采用止水絲桿對拉固定，其它墻體模板采用M14對拉螺栓固定。7.3防水導墻模板地下室外墻水平施工縫設置在地下室外墻上300mm處，設置300mm高混凝土防水導墻，導墻內采用300*300*2mm止水鋼板，基礎、外墻后澆帶、人防通道沉降縫處通圈采用預埋300*300*2mm止水鋼板。7.4后澆帶模板 地下室底板、外墻、梁板后澆帶采用鍍鋅鋼絲網圍擋，鋼筋作為骨架；長度方向C14鋼筋通長設置間距80mm；底板板厚度、外墻墻厚、梁高、板厚方向C14鋼筋設置間距200mm；見詳圖： 八、 地上部分模板8.1、墻柱模板施工方案模

13、板穿墻螺栓設置，橫向間距450mm，豎向間距450mm，面板豎向背肋（40*50方管、4050方木，立放），凈距150mm。方木主要用模板拼接處。距模板上下口均為150mm；先水平后豎向設置雙排雙483.2鋼管，然后使用M14的對拉螺栓固定，具體支設加固方法詳見下圖：8.1.1墻柱模板施工要點1、墻柱模板安裝必須在鋼筋驗收以后才能封模。模板底部要安裝定位板密封條，以防墻柱爛根。上部必須安裝有效的斜拉和支撐以確保砼澆筑時模板的垂直度；2、墻柱模板必須按設計要求安裝對拉螺栓，混凝土內撐；3、混凝土澆筑完畢后施工人員必須按照墻柱平面布置圖放出墻柱各邊邊線，依次放出墻體控制200mm邊線。根據墻柱控制

14、線在外墻的轉角處放出豎向墻體控制線，以便外墻墻體模板控制位置用。4、保證拼縫嚴密。在砼澆筑過程中派專人看護模板，隨時檢查模板的支撐情況。5、墻柱使用普通螺栓，20塑料套管，套管使用時必須穿過模板；6、模板安裝完畢后，檢查一遍扣件，螺栓是否緊固，模板拼縫及下口是否嚴密，再辦預檢手續。7、墻體支模前必須對根部采用50mm寬，20mm厚的水泥砂漿找平，水泥砂漿嚴禁吃進混凝土內。然后貼好海綿密封條后，支設模板，擠緊保證不漏漿。8、一條直線上斷開的墻、垛在斷開處每一道水平支撐必須保證有一根鋼管通長設置。8.2、梁模板、梁模板施工方案梁底模、側模采用18mm厚木膠合板，40mm50mm方木做背肋立放。斜撐

15、、側楞、底楞均為483.2鋼管。側楞、底楞間距均為500mm。梁支撐使用483.2鋼管，跨度等于或大于4m的梁底模、頂板模板起拱1-3。梁腹板高度大于400mm在梁腹板中部位置加設一道M14螺桿對拉加固，水平間距500mm。詳見下圖：、安裝梁模板：1、 混凝土澆筑完后，根據需要在地面上放出梁線，并用紅油漆做好標記。根據地面梁線先固定好梁底模板，梁底模板標高用下一層混墻柱鋼筋上的500mm引在梁底鋼管上。2、梁模板支設需留出清掃口，將梁底及板面所有材料清理干凈后經過項目部及監理驗收合格后方能進行鋼筋綁扎施工。3、頂板模板與梁側模之間接縫、梁側模與梁底模之間接縫設單面粘海綿條防止漏漿。4、梁腹板高

16、度大于500的梁側模版需留出一側模板待鋼筋工梁鋼筋綁扎完畢后再進行梁側模安裝加固。8.3 頂板模板:頂板模板施工方案采用18mm厚木膠合板，4050mm方木作次龍骨（立放），凈距150mm。48*3.2mm鋼管作主龍骨，板厚為150，120，100時，間距900mm。相應的支撐系統為碗扣架，網格分別為900900mm，次龍骨與模板接觸面均需刨光。詳見梁板模板示意圖。安裝頂板模板：1、 所有碗扣架立桿、主次龍骨、木膠合板均以經項目技術室審核的編排布置圖進行，若有特殊情況必須經技術人員同意后調整。2、 梁板支撐層間的立桿應該在同一垂線上，保證荷載的傳遞。任一邊立桿要求距離墻邊距離不得大于400mm

17、，距梁邊450mm起步。3、鋪設主龍骨中，要求主龍骨居U托中間，不得偏心受力，且保證主龍骨在垂直其鋪設方向不得有可移動現象。4、靠墻邊次龍骨必須與墻邊緊貼，在垂直次龍骨方向用4050mm方木與墻緊貼。5、板間拼縫用硬拼形式，應嚴密，表面平整，不能翹曲。6、所有的膠合板均需按房間及木膠合板排板圖編號，下層板必須運到上層同一房間使用。8.4 樓梯模板8.4.1. 模板構造6#樓樓梯為板式樓梯，樓梯模板按樓梯詳圖用木膠合板及木板配置。樓梯段模板由底模、外幫板、踏步側板、反三角木等組成。踏步側板釘在外幫板和反三角木上，外幫板寬度為梯段板厚及踏步之和，長度根據梯段長度確定。在外幫板內側劃出踏步形狀和尺寸

18、，并在踏步高度線一側留出踏步側板厚度釘上木方，用于固定踏步側板。反三角木是由若干三角木板釘在方木上，三角木板兩直角邊長分別等于踏步的寬和高，每一梯段反三角木配置一塊。為了解決樓梯梁底夾渣的問題，決定將樓梯施工縫留置在上一層樓梯的三分之一梯段處，詳見下圖：8.4.2、 模板施工（1）模板安裝前根據層高放線，先安裝平臺梁及平臺模板；再安裝樓梯斜底模，在底模上劃梯段寬度線，依線立外幫板，外幫板用鋼管斜撐固定。在靠墻一側立反三角木，然后依照外幫板內側劃出的踏步形狀和尺寸在反三角木與外幫板之間逐塊釘踏步側板，踏步側板一頭釘在外幫板的木方上，另一頭釘在反三角木的側面上。詳見下圖：（2）安裝模板時控制好樓梯

19、上、下休息平臺標高、進深尺寸及踏步尺寸，確保踏步高度應均勻一致。最下一步及最上一步的高度應考慮到地面最后的裝飾厚度，防止因裝飾厚度不同而導致梯步高度不協調。8.5 電梯井模板：、電梯間墻體與所在段的結構墻體同步施工。電梯井墻體模板、背楞及支撐與結構墻體模板相同。8.5.2、電梯間墻體支模時，先搭設好操作架子，立桿間距1000mm，橫桿間距1500mm，墻體模板放置在操作架子上。、每層操作面滿鋪木腳手板與架子固定牢固，并且在操作面下部鋪設一層安全兜網。8.6、脫模劑涂刷、模內清理：8.6.1、脫模劑涂刷：使用乳質脫模劑，拆下的模板要及時清理和刷脫模劑，必須先將模板內外和周邊的灰漿清理干凈，模板清

20、理工具包括扁鏟、砂紙、滾刷、擦布。使用乳質脫模劑，要用滾刷順序涂刷，涂刷均勻不要漏刷。8.6.2、模內清理：分兩步，第一步：剔除混凝土接茬處浮漿及松散混凝土，露出石子；第二步：分兩種情況（1）墻、柱合模前，用空壓機清除鋼筋綁扎施工留下的浮灰、雜物。（2）梁、板鋼筋綁扎完畢后，用空壓機清除模內雜物。梁板均留清掃口：梁留在梁底一端；頂板利用投測孔做清掃口。九、模板拆除9.1模板拆除施工前，必須進行安全技術交底。9.2梁板模板拆除前依據砼強度報告，達到設計強度的75%，懸挑梁板達到設計強度的100%時，主管工長填寫模板拆除申請單，經項目技術負責人審批方可拆除模板及支撐。底模拆除混凝土強度要求構件類型

21、構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構件-1009.3已拆除模板及其支架的結構，在砼強度符合設計砼強度等級的要求后，方可承受使用荷載；當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更為不利時，必須經過核算，加設臨時支撐。9.4模板應先支后拆，后支先拆，先拆非承重部位，后拆承重部位。9.5模板拆除時，應先確定拆模方向、順序，2米以上高處作業時，應有可靠的立足點，操作人員不得站在模板拆除的下方，按規定搭設吊運模板外挑架吊運時，嚴禁長短混雜，起吊物必須堆整齊，捆綁牢固。9.6模板拆除區域應設置警戒線和監護人。9.7梁板模板必須全部一次

22、拆除完畢，不得留有未拆除的懸空模板。9.8拆除后的模板應及時清理，涂刷脫模劑，堆碼整齊。9.9拆除梁、板、柱、墻模板時，嚴禁在同一垂直面上進行交叉作業。十、質量要求：10.1、驗收標準：（1）模板及其支架必須具有足夠的強度、剛度和穩定性，其支撐部分應有足夠的支撐面積。（2）模板表面清理干凈并均勻涂刷脫模劑。（3）接縫不漏漿，嚴禁脫模劑污染鋼筋、污染混凝土接槎處。（4）現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法應符合下表規定。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法項目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置3鋼尺檢查底模上標高3水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎5鋼尺檢查柱、墻、梁3鋼尺檢查層高垂直度不大于5米

23、3經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5米5經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度22m靠尺和塞尺檢查10.2、為加強質量控制，關鍵環節加強預檢：（1）窗口模立完后先預檢再安裝模板。（2）墻、柱、梁、頂板模板應100%檢查驗收。（3）模板驗收及澆筑混凝土時必須拉通線控制標高和各軸線位置、構件尺寸。（4）墻、柱合模后，打混凝土前要進行驗收辦預檢；梁支完底模后進行驗收，待梁筋綁扎完畢后，支側模，并進行整體驗收，辦預檢，頂板模板分別在支模完成后及鋼筋綁扎完畢后，進行兩次驗收，并在打混凝土之前辦預檢，墻、柱、梁、頂板自檢合格后報監理進行驗收，在監理簽認合格后方可進行下道工序，不合格者要立即

24、進行返工修整。十一、模板工藝的安全保證措施11.1剪力墻、柱砼必須分層澆筑，防止一次澆筑超高，造成砼側壓力過大，脹裂模板。11.2在澆筑板砼時，砼堆積高度不得大于500，防止集中荷載過大，模板的支架承載力不足而破壞。11.3模板及支架材料必須挑選，材質不符合要求的堅決不用，鋼管頂撐及支架必須定期維修，防止銹蝕。11.4模板立桿必須按規定設置縱橫向支撐，防止立桿過高，失穩破壞，立桿間距也必須符合要求。11.5遇到4級或4級以上強風天氣時，嚴禁安裝或拆除大模板作業。11.6操作人員不許攀登模板，不許在墻頂，獨立梁及其它狹窄面無防護欄的模板面上行走。十二、文明施工要求：12.1選用模板周轉材料堆場的

25、材料時，不得亂扔亂放，選用后應恢復木板、木枋的整齊。12.2墻、梁、板模支設過程中，不得將支設材料散亂擺放，不得雜亂拖拉電源線，不得在已支設好的板模平用材料堆放外腳手架。12.3墻、板模支設完畢后，工作面應清掃干凈，剩余應分料清運至各堆場碼放整齊。12.4墻、板模應拆除干凈，不得在砼面剩余邊角材料，拆模后應將工作場地清掃，移交下一道工序施工。十三、 安全驗算13.1墻柱模板 、荷載組合側壓力計算依據規范混凝土結構工程施工規范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4塌落度修正系數0.9混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂

26、面總高度H(m)2.8新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，242.8min34.213，67.234.213kN/m2混凝土下料產生的水平荷載標準值Q4k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k=min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，242.8min34.213，67.234.213kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.40.7Q4k0.9max1.234.21+1.42，1.3534.21+1.40.72

27、0.9max43.852，48.1440.948.14443.329kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k34.21 kN/m2 、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)125小梁間距(mm)150小梁一端懸臂長(mm)200主梁間距(mm)450主梁一端懸臂長(mm)200對拉螺栓橫向間距(mm)450對拉螺栓豎向間距(mm)450模板設計立面圖 、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b0.4m，Wbh2/6400182/621600mm3，Ibh

28、3/12400183/12194400mm4 1、強度驗算 qbS承0.443.32917.332kN/m 面板彎矩圖(kNm) Mmax0.087kNm Mmax/W0.087106/216004.012N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.434.21=13.684kN/m 面板變形圖(mm) 0.146mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ 、小梁驗算小梁材質及類型矩形木楞小梁截面類型(mm)4050小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)16.2小梁彈性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)16.67小梁截面慣性矩I(cm4)41.67

29、 1、強度驗算 qbS承0.22543.3299.749kN/m 小梁彎矩圖(kNm) 小梁剪力圖(kN) Mmax0.195kNm Mmax/W0.195106/1667011.696N/mm2f16.2N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.22534.21=7.697kN/m 小梁變形圖(mm) 0.726mml/400400/4001mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 R1=4.106kN，R2=.R30=3.65kN，R31=3.193kN 、主梁驗算主梁材質及類型雙鋼管主梁截面類型(mm)483主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁彈性

30、模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.17主梁截面慣性矩I(cm4)22.49 1、強度驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.331kNm Mmax/W0.331106/417079.401N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 主梁變形圖(mm) 0.053mml/400400/4001mm 滿足要求！ 、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 對拉螺栓橫向驗算間距mmax400，400/2+200400mm 對拉螺栓豎向驗算間距nmax400，400/2+200400mm N0.95mnS承0.950.40.443.32

31、96.586kNNtb12.9kN 滿足要求！13.2 板模板驗算、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.25地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區)模板支架頂部距地面高度(m)9風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.5、模板體系設計模板支架高度(m)2.8主梁布置方向平行立桿縱向方向立柱縱向間距la(mm)900立柱橫向間距lb(m

32、m)900水平拉桿步距h(mm)1200斜桿或剪刀撐設置剪刀撐符合規范JGJ166-2008設置要求立柱伸出頂層水平桿長度a(mm)450小梁間距l(mm)250小梁最大懸挑長度l1(mm)200主梁最大懸挑長度l2(mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計立面圖 、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式三等跨連續梁 樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以三等跨連續梁，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=10001818/65

33、4000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 承載能力極限狀態 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.911=6.478kN/m q1靜=0G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 11.35(0.1+(24+1.1)0.15)1=5.218kN/m q1活=0(QcQ1k)b=1(1.40.91)1=1.26kN/m 正常使用極限狀態 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.15)13.865kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算

34、Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L20.15.2180.32+0.1171.260.320.06kNm Mmax/W0.06106/540001.115N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677ql4/(100EI)=0.6773.8653004/(10010000486000)=0.044mm 0.044mmL/250300/2501.2mm滿足要求！1、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)4050小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)16.67小梁彈性模量E(N/mm2)935

35、0小梁截面慣性矩I(cm4)41.67小梁計算方式二等跨連續梁 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.3+(24+1.1)0.15)+1.40.910.32.024kN/m 因此，q1靜01.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.35(0.3+(24+1.1)0.15)0.31.646kN/m q1活01.4cQ1kb=11.40.910.30.378kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.1251.6460.92+0.1250.3780.920.205kNm M2q1L12/2=2.02

36、40.22/20.04kNm MmaxmaxM1，M2max0.205，0.040.205kNm =Mmax/W=0.205106/16670=12.295N/mm2f=15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.625q1靜L+0.625q1活L0.6251.6460.9+0.6250.3780.91.139kN V2q1L12.0240.20.405kN VmaxmaxV1，V2max1.139，0.4051.139kN max=3Vmax/(2bh0)=31.1391000/(24050)0.854N/mm2=1.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(

37、G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.15)0.31.22kN/m 撓度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.229004/(100935041.67104)1.07mmL/250900/2503.6mm;懸臂端maxql14/(8EI)=1.222004/(8935041.67104)0.063mm2l1/2502200/2501.6mm 滿足要求！ 、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量

38、E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數1 1、小梁最大支座反力計算 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.910.32.105kN/m q1靜01.35(G1k +(G2k+G3k)h)b11.35(0.5+(24+1.1)0.15)0.31.727kN/m q1活01.4cQ1kb 11.40.910.30.378kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.15)0.31.28kN/m 承載能

39、力極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q1L1.252.1050.92.368kN 按懸臂梁，R12.1050.20.421kN RmaxRmax，R12.368kN; 正常使用極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q2L1.251.280.91.439kN 按懸臂梁，R1q2l1=1.280.20.256kN RmaxRmax，R11.439kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) =Mmax/W=0.631106/4490=140.565N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖

40、一(kN) 主梁剪力圖二(kN) max=2Vmax/A=24.3861000/42420.687N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max=0.705mm=900/250=3.6mm 懸挑段max0.392mm=2200/250=1.6mm 滿足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態 圖一 支座反力依次為R1=6.228kN，R2=7.104kN，R3=7.63kN，R4=5.086kN 圖二 支座反力依次為R1=5.643kN，R2=7.381kN，R3=7.381kN，R4=5.643kN 、可調托座驗算荷載傳遞至立

41、柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N7.63kNN30kN 滿足要求！ 、立柱驗算斜桿或剪刀撐設置剪刀撐符合規范JGJ166-2008設置要求鋼管截面類型(mm)483鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 =(h+2a)/i=(1200+2450)/15.9=132.075=180 滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 =l0/i=2100.000/15.9=13

42、2.075 查表得，1=0.386 不考慮風荷載: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max6.228,7.381,7.63,5.643+11.350.152.8=8.197kN f=N/(1A)8.197103/(0.386424)=50.084N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: Mw0Qcklah2/1011.40.90.0810.91.22/100.013kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=Max6.228,7.381,7.63,5.643+11.350.152.8+0.013/0.9=8.211kN f=Nw/(1A)+M

43、w/W8.211103/(0.386424)+0.013106/4490=53.065N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 、高寬比驗算 根據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008 第6.2.5：模板支撐架高寬比應小于或等于2 H/B=2.8/5=0.562 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)6.902混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.737立柱墊板長a(mm)200立柱墊板寬b(mm)100 F1=N=8.211kN 1、受沖切承

44、載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0

45、.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=110mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1040mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(

46、0.710.737+0.250)11040110/1000=59.019kNF1=8.211kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=6.902N/mm2，c=

47、1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.4496.90220000/1000=456.472kNF1=8.211kN滿足要求！12.3梁模板、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k

48、(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.039地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區)模板支架頂部距地面高度(m)3風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.2 、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱縱距是否相等是梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)900步距h(mm)1800立柱伸出頂層水平桿長度a(mm)200斜桿或剪刀撐設置 剪刀撐符合規范JGJ166-2008設置要求新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土

49、梁距梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數3梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)225,450,675梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁間距75每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：平面圖立面圖 、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續梁計算： Wbh2/6=10001515/63

50、7500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.475kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.6118.711kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(

51、24+1.5)0.6)115.4kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.10718.7110.0752+0.1211.7640.07520.012kNm Mmax/W0.012106/375000.332N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63215.4754/(10010000281250)0.001mmL/25075/2500.3mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.39318.7110.07

52、5+0.4461.7640.0750.611kN R2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.14318.7110.075+1.2231.7640.0751.766kN R3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.92818.7110.075+1.1421.7640.0751.453kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393q2L=0.39315.40.0750.454kN R2=R4=1.143q2L=1.14315.40.0751.32kN R3=0.928q2L=0.92815.40.0751.072kN、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)4050小

53、梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)16.67小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)41.67小梁計算方式二等跨連續梁 承載能力極限狀態： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1/b=0.611/10.611kN/m 梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max1.766,1.453,1.766/1= 1.766kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R5/b=0.611/10.611kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/4 =0.

54、018kN/m 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左0.91.350.5(0.6-0.15)=0.273kN/m 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右0.91.350.5(0.6-0.15)=0.273kN/m 梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72(0.45-0.3/2)/21=1.069kN/m 梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72(0.9-0.45)

55、-0.3/2)/21=1.069kN/m 左側小梁荷載q左q1左+q2+q3左+q4左 =0.611+0.018+0.273+1.069=1.971kN/m 中間小梁荷載q中= q1中+ q2=1.766+0.018=1.784kN/m 右側小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.611+0.018+0.273+1.069=1.971kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q中,q右=Max1.971,1.784,1.971=1.971kN/m 正常使用極限狀態： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1/b=0.454/10.454kN/m 梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中Ma

56、xR2,R3,R4/b = Max1.32,1.072,1.32/1= 1.32kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R5/b=0.454/10.454kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/4 =0.015kN/m 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左10.5(0.6-0.15)=0.225kN/m 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右10.5(0.6-0.15)=0.225kN/m 梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左1(0.5+(24+1.1)0.15)(0.45-0.3/2)/21=0.64kN/m 梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右1(0.5+(24+1.1)0.15)

57、(0.9-0.45)-0.3/2)/21=0.64kN/m 左側小梁荷載q左q1左+q2+q3左+q4左 =0.454+0.015+0.225+0.64=1.334kN/m 中間小梁荷載q中= q1中+ q2=1.32+0.015=1.335kN/m 右側小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.454+0.015+0.225+0.64=1.334kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q中,q右=Max1.334,1.335,1.334=1.335kN/m 為簡化計算，按二等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.125

58、1.9710.92，0.51.9710.220.2kNm =Mmax/W=0.2106/16670=11.971N/mm2f=15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6251.9710.9，1.9710.21.109kN max=3Vmax/(2bh0)=31.1091000/(24050)0.832N/mm2=1.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.521ql14/(100EI)0.5211.3359004/(100935041.67104)1.171mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)1.335

59、2004/(8935041.67104)0.069mm2l2/2502200/2501.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.251.9710.9,0.3751.9710.9+1.9710.2=2.217kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=2.217kN,R2=2.007kN,R3=1.656kN,R4=2.007kN,R5=2.217kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.251.3350.9,0.3751.3350.9+1.3350.2=1.5

60、02kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=1.501kN,R2=1.502kN,R3=1.223kN,R4=1.502kN,R5=1.501kN、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78可調托座內主梁根數2受力不均勻系數0.6 主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其受力不均勻系數=0.6,則單根主梁所受集中力為KsRn，Rn為各小梁所受最大支座反力 1、抗彎

61、驗算 主梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.081106/4490=17.965N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax1.482kN max=2Vmax/A=21.4821000/4246.99N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.005mmL/250225/2500.9mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 支座反力依次為R1=0.123kN，R2=1.175kN，R3=3.958kN，R4=1.175kN，R5=0.123kN 立柱所受主梁支座反力依次為P1=0.123/0.6

62、=0.204kN，P2=1.175/0.6=1.958kN，P3=3.958/0.6=6.596kN，P4=1.175/0.6=1.958kN，P5=0.123/0.6=0.204kN、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30扣件抗滑移折減系數kc0.85 1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力NmaxR1,R5max0.123,0.1230.123kN0.858=6.8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxP2，P3，P46.596kNN30kN滿足要求！、立柱驗算鋼管截面類型(mm

63、)483鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 l0=h+2a=1800+2200=2200mm =l0/i=2200/15.9=138.365=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.357 2、風荷載計算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.0390.91.82/100.013kNm 3、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算

64、 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.92118.9kN/m 2)小梁驗算 q1max0.566+0.91.2(0.3-0.1)0.3/4+0.5(0.6-0.15)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，1.634+0.91.2(0.3-0.1)0.3/4=1.686kN/m 同上四六計算過程，可得： P10.179kN，P21.707kN，P35.989kN，P41.707kN，P50.179kN 立柱最大受力NwmaxP1+N邊1，P2，P3，P4，P5+N邊2+0.9

65、1.20.15(2.8-0.6)+Mw/lbmax0.179+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，1.707，5.989，1.707，0.179+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+0.356+0.013/0.96.36kN fN/(A)+Mw/W6360.207/(0.357424)+0.013106/449044.913N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 、高寬比驗算 根據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008 第

66、6.2.5：模板支撐架高寬比應小于或等于2 H/B=2.8/6=0.4672 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 1、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立柱墊板長a(mm)200立柱墊板寬b(mm)200 F1=N=6.36kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800m

67、m時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為

68、圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11320130/1000=99.579kNF1=6.36kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公

69、式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=6.36kN 滿足要求！