1、.住院樓模板支撐架專項施工方案.一、編制依據序號編制依據編號1 建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-2016 2 建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010 3 建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011 4 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質【2009】87 號5 建筑結構荷載規范GB50009-2012 6 建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-2013 7 靈武市人民醫院遷擴建項目門診醫技樓施工圖8 混凝土結構設計規范GB50010-2010 9 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 序號參考文獻備注1 建筑施工手冊（第五版）2 簡明

2、施工計算手冊3 實用建筑施工安全手冊二、工程概況靈武市人民醫院遷擴建項目住院樓位于建筑面積30093。樁筏基礎框架結構、地下局部有剪力墻，基礎樁筏厚度為1300mm，防水板厚度 300mm 樁筏外側、集水坑、電梯基坑外側均采用磚胎模，柱、墻、梁、板采用膠合板做為混凝土接觸面模板，方木輔以金屬方管做為墊撐，盤扣式鋼管滿堂支撐架體系做模板支撐。2.1 工程地點靈武市人民醫院遷擴建項目住院樓工程工程位于靈武市西平西街南側，中山街東側。2.2 結構特征：樁筏基礎，框架結構地上九層，地下管道層層高 2.15 米，一層層高 5.4 米，二、三層層高均為 4.5 米，四九層層高均為3.8 米豎向結構為框架柱

3、，橫向為梁、板。2.3 模板支架的應用位置：本工程梁板底模板和框架柱側模板。2.5 支撐系統選擇承插型盤扣式支架概況：承插型盤扣式支撐架的縱、橫桿直徑為48，壁厚為3.2mm，材質為 345；承插型盤扣式支撐架具有以下特點：.1）、采用低合金高強度鋼，承載能力高，考慮安全系數，單肢設計承載力可達40KN以上。2）、豎向拉桿，水平拉桿和斜拉桿使支撐架具有了很好的穩定性。材料用量少，安裝快捷、簡便，效率高。3）堅固耐用，周轉次數高，節約成本。支撐高度、特點，說明本工程支撐高度最高為5.35 米，最低為 1.98 米。三、施工工藝技術3.1 模板支架形式技術參數工程特點1）本工程豎向結構框架柱地下部

4、分為上支墩和下支墩，截面尺寸多在900mm、1000mm、1100mm 見方。地上框架柱截面尺寸為600mm、700mm、800mm 見方。2）本工程橫向結構框架梁截面尺寸寬度基本為200mm、250mm、300mm、350mm，400mm、450mm、500mm；高度為500mm、550mm、600mm、650mm、700mm、750mm、800mm、850mm、900mm,1000mm,1100mm，板厚 100mm、120mm、160mm。確定支撐形式立桿：間距為 0.9m 步距 1.2m。架體高度超過 5m時，必須設置水平剪刀撐，水平剪刀撐布置頂底各一道。底模：采用 15mm 竹膠板。

5、次龍骨采用 4040 方鋼管和 4090 木方，在腹板位置龍骨間距200mm，其他位置龍骨中心間距 300mm。主龍骨：采用 48鋼管，垂直于次龍骨方向布置。支撐系統設計：盤扣式支撐架搭設方式為滿堂紅，支撐架設計方式是在混凝土筏板上或現澆板上放置木墊板，立桿放置于木墊板上，盤扣式支架從下往上直至梁底和板底下，在梁中線兩側腹板處橫向立桿采用 0.8m間距對稱布置，同時通過 0.8m水平桿與立桿支架進行連接，順梁方向在梁端設置3個0.4m間距水平桿，其余部分均采用0.8m水平桿進行連接，支架立桿上放置可調托撐用于調節支撐高度，架體自由端高度：不大于400mm，可調絲杠外露長度不超過 300mm，在

6、可調托撐上橫橋向鋪設主龍骨鋼管，支撐架外側通過鋼管扣件連接縱向水平桿來搭設防護支架，鋼管臨邊防護支架外側滿布密目網。架體布置：腹板下立桿間距采用0.8m0.8m組成格構，格構內水平桿和豎向斜桿布置步距為1.6 米，頂部水平桿步距以盤扣式支架實際搭設，自由端高度不大于400mm。3.2 工藝流程施工流程圖.(1）基礎放樣：依照支撐架配置圖紙上尺寸標注，正確放樣并使用墨斗彈線。（2）檢查放樣點是否正確。（3）備料人員依搭架需求數量，分配材料并送至每個搭架區域。（4）依腳手架施工圖紙將調整底座正確擺放。（5）依腳手架施工圖紙搭設腳手架。（高處作業人員需配帶安全帽、安全帶并臨時在架體上鋪設腳手板）（6

7、）搭架高程控制檢測及架高調整。（7）檢查各構件連結點及固定插銷是否牢固。（8）各種長短腳手架材料檢查是否變形或不當搭接。（9）架設安全網并檢查是否足夠安全。盤扣系統腳手架的組搭步驟 1.布置木墊板：依梁板施工圖尺寸放樣后，將墊板排列至定點。2.立桿架設：將第一層立桿套筒部份朝上，擺放并用水平桿頭套插入立桿的圓盤小孔內。3.第一層水平桿：將水平桿頭套入圓盤小孔位置使水平桿頭前端抵住立桿圓管，再以斜楔貫穿小孔敲緊固定。4.第二層水平桿：重復步聚3 安裝第一層水平桿。高程調整鋪裝模板依據施工圖紙進行搭設布置木墊板、調整水平安裝立桿、水平桿安裝防護措施檢查、驗收做好記錄.3.3 施工方法3.3.1 架

8、體搭設作業前，首先對作業工人進行技術和安全交底。施工機具準備齊全，具備作業條件。然后按照施工工藝流程進行腳手架搭設，搭設過程中如有構配件銹蝕嚴重、焊口開裂、桿件有凹坑、孔洞、彎折等質量問題，堅決不允許使用。3.3.2 安裝方法測量人員放樣出梁板在現澆板上的豎向投影線，并彈上墨線標志，現場模板工技術員根據投影線定出大梁的排底的中心線。根據中心線向兩側對稱布設盤扣支架。盤扣支架安裝：（1）根據立桿及橫桿的設計組合，從底部向頂部依次安裝立桿、橫桿。下部先全部裝完一個作業面的底部立桿及部分橫桿。再逐層往上安裝，同時安裝所有橫桿。立桿和橫桿安裝完畢后，考慮支架的整體穩定性，按照4 米設置一道水平剪刀撐，

9、安裝時自下而上進行順接。斜撐通過扣件與支架連接，安裝時盡量布置在框架結點上，專人檢查支架盤扣松緊情況。架體與主體結構拉結牢靠。安全網在剪刀撐等設置完畢后設置。（2）支架組裝時應控制水平框架的縱向直線度、直角度及水平度。（3）支架拼裝完畢后，應用經緯儀檢查橫桿的水平度和立桿的垂直度。并在無荷載情況下逐個檢查立桿底座有否松動或空浮情況，并及時旋緊可調座和墊板調整墊實。（4）支撐架搭設完畢后，應對其平面位置，頂部標高，節點聯系及縱橫向穩定性進行全面檢查，符合要求后，方可進行下一步施工。（5）盤扣式支架鋼管不得使用嚴重銹蝕、彎曲、壓扁、有凹坑、打孔、有裂紋的鋼管。（6）支架頂部 U 型支托與梁底側用螺

10、栓擰緊。其螺桿伸出鋼管頂部不得大于300mm。螺桿外徑與立桿鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。（7）頂托安裝：為便于在支架上高空作業，安全省事，可在樓地上大致調好頂托伸出量，再運至支架頂安裝。根據梁底高程變化決定斷面間距，設左、中、右三個控制點，精確調出頂托標高。然后用明顯的標記標明頂托伸出量，以便校驗。最后再用拉線內插方法，依次調出每個頂托的標高，頂托伸出量一般控制在30mm 以內為宜。8）縱橫向剪刀撐：每一跨各設置上下兩道縱橫剪刀撐，剪刀撐采用扣件式鋼管連接方式，縱橫桿交叉點均設置轉向扣件擰緊（扭力不小于40 牛.米）3.3.3 架體拆除.(1)腳手架經單位工程負責人檢查

11、驗證并確認不再需要時方可拆除。(2)腳手架拆除前應清除架上的材料、工具和雜物。(3)拆除腳手架時，應設置警戒區和警戒標志，并由專職人員負責警戒。(4)腳手架的拆除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業的要求進行：(5)腳手架的拆除應從一端向另一端、自上而下逐層進行；(6)同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行，最后拆除連墻件；(7)在拆除過程中，腳手架的自由懸臂高度不得超過兩步，當必須超過兩步時，應加臨時拉結；(8)連墻桿通長水平桿和豎向斜桿等，必須在腳手架拆卸到相關位置時方可拆除；(9)作業人員必須站在臨時搭設的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護用品

12、；(10)拆下立桿、水平桿、斜拉桿等及其他配件應傳送至地面，經驗收分類堆存,最后打包待運；(11)拆除時，嚴禁拋擲，防止碰撞。3.4 檢查驗收，3.4.1 對進入現場的鋼管支架構配件的檢查與驗收應符合下列規定：1 應有鋼管支架產品標識及產品質量合格證；2 應有鋼管支架產品主要技術參數及產品使用說明書；3 進入現場的構配件應對管徑、構件壁厚等抽樣核查，還應進行外觀檢查，外觀質量應符合建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程第3.2.2 條規定；3.4.2 支架應由工程項目技術質量負責人組織相關人員依據相關技術文件進行檢查，相關技術文件包括以下內容：1建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程2 專

13、項施工方案及變更文件；3 技術交底文件。3.4.3 模板支架應按以下分階段進行檢查和驗收：1 墊板鋪好后及模板支架搭設前；2 超過 8m的高支模架搭設至一半高度后；3 達到設計高度后混凝土澆筑前應進行全面的檢查和驗收；.4 遇 6 級以上大風、大雨、大雪后特殊情況的檢查；5 停工超過一個月恢復使用前。3.4.4 模板支架應重點檢查以下項目：1.基礎應符合設計要求，并應平整堅實，立桿與基礎間應無松動，懸空現象，底座、支墊應符合規定。2.搭設的架體三維尺寸應符合設計要求，搭設方法和斜桿、鋼管剪刀撐等設置應符合盤扣架規程規定。3 可調托座及可調底座伸出水平桿的懸臂長度必須符合設計限定要求；(1)檢查

14、腳手架豎向斜桿的銷板是否打緊，是否平行與立桿；水平桿的銷板是否垂直于水平桿；檢查各種桿間的安裝部位、數量、形式是否符合設計要求。腳手架的所有銷板都必須處于鎖緊狀態。(2)腳手板應在同一步內連續設置，腳手板應鋪滿，上下兩層立桿的連接必須緊密，通過觀察上下立桿連接處或透過檢查孔觀察，間隙應小于1mm。(4)懸挑位置要準確，各階段的水平桿、豎向斜桿安裝完整，銷板安裝緊固，各項安全防護到位。(5)腳手架的垂直度與水平度允許偏差應符合下表規定要求。盤扣式腳手架搭設垂直度與水平度允許偏差項目規格允許偏差垂直度每步架48系列 2.0 腳手架整體H/1000 及 10.0 水平度一跨內水平架兩端高差 I/10

15、00 及 2.0 腳手架整體L/600 及 5.0 注：H 步距 I 跨度 L 腳手架長度(6)48 系列腳手架的可調托撐和可調底座的調整范圍如表所示。48 系列腳手架的可調托撐和可調底座的調整.范圍可調范圍規格長度可調托撐可調底座(A)(B)最長(E)最短(D)可調距離(C)最長(E)最短(D)可調距離(C)600 250 400 100mm 300mm 400 100 3005 水平安全網等相應安全措施符合專項施工方案的要求；6 搭設的施工記錄和質量檢查記錄應及時、齊全。四、施工安全保證措施4.1 組織保障序號姓名職務備注1 張顏龍現場負責人現場總負責2 殷小明項目技術負責人編制專項施工方

16、案、技術指導和現場質量控制3 馬旺升技術員技術指導4 張博忍施工員現場施工管理5 周學成安全員現場安全管理6 何昌富材料員材料采購4.2 技術措施1、腳手架的搭設和拆除必須由經過培訓的專業架子工擔任，持證上崗；非特種作業人員不得從事搭設操作。2、架子工進入施工現場必須正確戴好安全帽、系好安全帶，每個架上作業人員要配備防滑手套、防滑鞋和工具安全鉤或袋，作業工具要掛在安全鉤上或放入袋內。3、作業人員必須嚴格執行安全技術交底和上崗前的工作安排的規定。4、腳手架在搭設時，嚴禁在安全禁區內穿行和進行交叉作業。在腳手架使用期間需設置安全通道或進行交叉作業時，必須搭設安全防護網，具體設置要求由有關方協商確定

17、。5、嚴禁作業人員在腳手架上奔跑、退行、嬉鬧和坐在桿件上，避免發生碰撞、閃失、脫手、滑跌、落物等不安全作業；嚴禁酒后作業。6、腳手架必須隨施工進度搭設，未搭設完的材料，操作人員在離開作業崗位時，不得留有待固定的桿件和不安全隱患，確保腳手架的穩定性。不得將腳手架作為卸料平臺，嚴禁在腳手架.上堆放物料。7、嚴格按照施工方案及相應的安全技術規范、標準施工，施工時要控制好立桿的垂直度、水平桿的水平度，并確保節點、卸載點位置符合要求。8、遇到大雨、霧、雪或 6 級以上大風時，禁止使用腳手架。雨雪停后，需將腳手架清理干凈，方可上架施工。9、腳手架施工過程中出現事故隱患時，必須立即停止施工，將作業人員撤離，

18、并采取措施排除隱患，直到安全得到保證后方可恢復施工。10、做好成品的保護工作，施工人員在現場施工時一定要保護好現場的各種設施，如配電箱、模板、上下管線、鋼結構、砌體等永久或臨時結構或設施。11、下列人員不得從事腳手架施工工作：有高血壓、心臟病、癲癇病和其他不適應高空作業的疾病人員。4.4 文明施工及環保措施1、模板拆除后的材料應按編號分類堆放。2、模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環境。3、模板安裝時，應注意控制噪聲污染。4、模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音，夜間施工應遵守當地規定，防止噪聲擾民。5、加工和拆除木模板產生的鋸末、碎木要嚴格按照固體

19、廢棄物處理程序處理，避免污染環境。6、每次下班時保證工完場清。4.5 模板施工安全措施1、進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢。2、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。3、在澆筑混凝土時，應派責任心較強的木工看護模板，如量較大，應多設人員看護，發現爆模或支撐下沉等現象應立即停止澆筑，并采取緊固措施，若爆模或支撐下沉變形嚴重時，應通知項目部有關負責人到現場提示方案，并及時采取補救措施。檢查和觀察模板支撐是否有下沉或松動現象，具體檢查方法：在頂板模板低端支撐點

20、用繩吊一吊垂至地面以上10cm處，觀察其是否下沉，如發現其下沉，立即通知砼澆筑人員并停止澆筑，待加固支撐后再進行澆筑。4、安裝與拆除 5m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。5、高空，復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。6、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業，雪霜雨后應先清掃施工現場，略干不滑時.再進行工作。7、二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。8、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。9、支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥

21、善堆放，防止因踏空，扶空而墜落。10、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。11、拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。12、在組合鋼模板上架設的電線和使用電動工具，應用 36V低壓電源或采取其他有效的安全措施。13、裝、拆模板時禁止使用24 木料、鋼模板作立人板。14、高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作，不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟鞋作業。15

22、、裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。16、拆除板、梁、柱墻模板，在4M以上的作業時應搭設腳手架或操作平臺，并設防護欄桿，嚴禁在同一垂直面上操作。17、拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。五 主體模板施工工藝及操作要求5.1、施工準備將樓層各軸線均彈上墨線，并引測好標高線，按照工程的柱、剪力墻、梁板進行模板和配套明確其剛度和穩定性、在安裝模板前必須，將模板清理干凈，刷好脫模劑，防止污染鋼筋及混凝土接觸，脫模劑應涂刷均勻，不得漏刷。5.2 材料選用1、模板材料模板材料選

23、用 15mm 厚的竹膠板，模板的背帶選用4090mm 的方木。2、緊固材料.緊固材料采用 14 加固鐵桿，局部地下電梯間外墻采用帶止水板的穿墻螺桿（非周轉），為一次性使用，框架柱加固采用穿墻有套管的周轉光圓直鋼筋螺桿，為14 加固鐵桿，穿 PVC套管后，重復使用。5.3 框架柱模板施工框架柱模板安裝順序是：安裝前檢查模板安裝檢查對角線長度差安裝柱箍全面檢查校正整體固定柱頭找補。柱模板采用 15mm 竹膠板，背楞采用 4090mm 木枋，柱箍用483.2 鋼管。模板根據柱截面尺寸進行配制，柱與梁接口處，采取柱模開槽，梁底及側模與槽邊相接，拼縫嚴密，并用木枋壓緊，柱模加固采用鋼管抱箍，每450mm

24、 一道。安裝前要檢查是否平整，若不平整，要先在模板下口外輔一層水泥漿（1020mm厚）以免砼澆筑時漏漿而造成柱底爛根。5.4 墻體模板施工1）、墻模安裝順序是：支模前的檢查支側模鋼筋綁扎安裝對拉螺栓，支另一側模校正模板位置緊固對拉止水螺栓支撐固定全面檢查。2）、墻體模板支設前須對墻內雜物進行清理，彈出墻的邊線和模板就位線，外墻大角應標出軸線，并做好砂漿找平層或通過在模板下口粘貼海綿條以防止漏漿。3）、墻體模板安裝前先放置好門窗模板及預埋件，并按照墻體厚度焊好限位鋼筋，地下室外墻限位鋼筋內外禁止聯通。4）、模板安裝從外模中間開始，以確保建筑物的外形尺寸和垂直度的準確性；立好一側模板后即可穿入焊接

25、好止水的對拉螺栓，再立另一側模板就位調整，對準穿墻螺栓孔眼進行固定。5）、模板安裝前須均勻涂刷脫模劑；支模時須對模板拼縫進行處理，在面板拼縫處用雙面膠帶粘貼；在墻的拐角處（陽角）也應注意兩塊板的搭接嚴密；陰角模立好后，要將墻體模板的橫背楞（48 鋼管）延伸到陰角模，并穿好對拉螺栓使其與對應的陰角模或墻體模板固定，以確保角度的方正和不跑模。6）、剪力墻模板采用散支散拆方式，模板采用竹膠板，用50100mm 木方作龍骨，用“3 形卡”將對拉螺桿與鋼管連接起來，木方間距400，鋼管間距 600，對拉螺桿間距 500500，模板采用鋼管支撐和對拉螺栓共同支撐穩定。.5.5 樓梯模板樓梯模板一般比較復雜

26、，如施工時不注意對后期裝修工程會產生較大影響，故我公司采用定形模板。施工前根據樓梯幾何尺寸進行提前加工放樣，先安裝休息平臺梁模板，再安裝樓梯模板斜楞，然后鋪設樓梯底模。安裝外幫側模和踏步模板，踏步模板用木板做成倒三角形，局部實測實量。安裝模板時要特別注意斜向支柱(斜撐)的固定，防止澆筑砼時模板移動。支架采用48 鋼管。樓梯支模詳見下圖。孔直角扣連角并雙扣件50*100木方間距 25018厚膠合板48鋼管12螺桿?14 螺桿?48 鋼管40*90 木方間距 250 直角扣連角并雙扣件15厚竹膠板木方 50*1004003 形卡48 鋼管60048 鋼管M16 螺栓3 形卡竹膠板50*100 木方

27、止水條.5.6 梁模板施工1）工藝流程：抄平、彈線（軸線、水平線）支撐架搭設支柱頭模板鋪設底模板拉線找平封側模預檢。2）根據主控制線放出各梁的軸線及標高控制線。3）梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐，立桿縱、橫向間距均為1.0m；立桿須設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面200mm；立桿全高范圍內設置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距（上下水平桿間距）不大于1200mm；立桿頂端必須設置縱橫雙向水平桿。在滿堂架的基礎上在主次梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距1.0m。梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設保險扣。梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體。4）剪刀撐。豎直方向：縱橫雙

28、向沿全高每隔四排立桿設置一道豎向剪刀撐。水平方向：沿全平面每隔 2 步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不應小于4 跨，且不應小于 6m，縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在4560之間，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45。5）梁模板安裝 1 大龍骨采用?483.2mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm 90mm 方木和 40mm 40mm 方鋼管，間距 300mm，其跨度等于大龍骨間距。2 梁底模板鋪設：按設計標高拉線調整支架立桿標高，然后安裝梁底模板。梁跨中起拱高度為梁跨度的 2，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。3 梁側模板鋪設：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模應設置

29、斜撐，當梁高大于700mm 時設置腰楞，并用對拉螺栓加固，對拉螺栓水平間距為500，垂直間距 300。平臺板樓板樓梯底模木方?12 對拉螺桿模板（每步鉆三個排氣孔）.5.7 樓板模板施工1）工藝流程：支架搭設龍骨鋪設、加固樓板模板安裝預檢。2）支架搭設：樓板模板支架搭設同梁模板支架搭設，與梁模板支架統一布置。立桿頂部如設置頂托，其伸出長度不應大于300mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且100。3）立桿支撐橫縱間距不超過1.2m,且立桿支撐鋼管不能有接頭，如有少數接頭現象，所有頂撐之間要設水平撐或剪刀撐，進行縱橫向掃地桿加固，以保持頂撐的穩固可靠。4）模板安裝：采用竹膠板作樓板模板，

30、一般采用整張鋪設、局部小塊拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用483.2mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用 40mm90mm 方木，間距 300mm，其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。5）樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。樓面標高15 厚竹膠板下墊 40*90 方木300 15厚竹膠板水平鋼管盤口連接立桿間距 600*600 斜撐或剪力撐梁、柱接頭處模板支設.六、模板的驗收1、模板及其支架必須符合下列規定：（1）保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確，必須要符合圖紙設計要

31、求。（2）具體足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠承受新澆筑砼的自重和側壓力，以及在施工過程中所產生的荷載。（3）構造應簡單、裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝和砼的澆筑、養護等要求。（4）模板的接縫應嚴密，不得漏漿。2、模板與砼的接觸面應涂隔離劑（脫模劑），對油質類等影響結構或妨礙裝飾工程施工的隔離劑不宜采用，嚴禁隔離劑沾污鋼筋與砼接槎處。3、預留孔洞及預埋件偏差應符合規范要求。4、模板驗收時，應由項目工程師帶隊，施工、質檢、安全等人員全部到現場參加驗收，合格后方可進行下道工序施工。5.8、后澆帶模板施工后澆帶梁板必須采用獨立的支撐系統詳見后澆帶模板工程施工方案六模板的拆除1、拆模程序：先支的

32、后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆樓板底模、梁側模板最后拆梁底模板。2、柱、梁板模板的拆除必須待混凝土達到設計規范要求的脫模強度。柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時方可拆除；板與梁底模板應在梁板砼強度達到設計強度的 100%，并有同條件養護拆模試壓報告，經監理審批簽發拆模通知書后方可拆除。3、模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。4、拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工

33、要求運出堆放整齊。5、拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。七質量保證措施及施工注意事項1、施工前由木工翻樣繪制模板圖和節點圖，經施工負責人復核后方可施工，安裝完畢，經有關人員組織驗收合格后，方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業。2、現澆結構模板安裝允許偏差：.序號項目允許偏差(mm)1 軸線位移5 2 底模上表面標高5 3 截面內部尺寸柱、梁4，-5 4 層高垂直度大于 5m 8 5 相鄰兩板表面高底差2 6 表面平整度5 注；檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。3、確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求，

34、每個扣件的擰緊力矩都要控制在4065N m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。4模板施工前，對班組進行書面技術交底，拆模要有項目施工員簽發拆模通知書。5、澆筑混凝土時，木工要有專人看模。6、認真執行三檢制度，未經驗收合格不允許進入下一道工序。7、嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。8、在封模以前要檢查預埋件是否放置，位置是否準確。八成品保護1、模板涂刷隔離劑時，不得影響結構性能或妨礙裝飾工程施工。2、拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和楞角。3、堅持每次使用后清理板面，涂刷脫模劑。4、按樓板部位層層復安，減少損耗，材料應按編號分類堆放。5、可調底座、頂托應采取防止砂漿、水泥

35、漿等污物填塞螺紋的措施。6、使用后拆卸下來的門架及其構件，將有損傷的門架及構件挑出，重新維修，嚴重損壞件的要剔除更換。7、門架支頂可調底座及可調托座螺紋上的銹斑及混凝土漿等要清除干凈，用后上油保養。8、搬運時，門架及剪刀撐等不能隨意投擲。局部剪力墻模板計算書本工程局部地下電梯井側墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻止水螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；一、參數信息.1.基本參數次楞(內龍

36、骨)間距(mm):200mm；穿墻螺栓水平間距(mm):600mm；主楞(外龍骨)間距(mm):400mm；穿墻螺栓豎向間距(mm):400mm；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型：圓形鋼管483.0 截面慣性矩 I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩 W(cm3):4.49cm3；主楞肢數:1；3.次楞信息龍骨材料:木楞；截面類型:矩形；寬度(mm):60mm；高度(mm):80mm；次楞肢數:2；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00mm；面板彈性模量(N/mm2):9500.00N/mm2；面板抗彎強度設計值 fc(N/mm2):

37、13.00N/mm2；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50N/mm2；5.木方參數方木抗彎強度設計值 fc(N/mm2):130.00N/mm2；方木彈性模量 E(N/mm2):9500.00N/mm2；方木抗剪強度設計值 ft(N/mm2):1.50N/mm2；鋼楞彈性模量 E(N/mm)2:210000N/mm2；鋼楞抗彎強度設計值 fcN/mm2:205N/mm2.墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按最新版本的施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中-混凝土的重力密度，取 24.00kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取

38、，輸入0時系統按 200/(T+15)計算，得5.714h；T-混凝土的入模溫度，取 20.00；V-混凝土的澆筑速度，取 2.50m/h；H-模板計算高度，取 3.00m；1-外加劑影響修正系數，取 1.20；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 65.83kN/m2、72.00kN/m2，取較小值 65.83kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=65.83kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=2.00kN/m2。三、墻模板面板的計算.面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定

39、，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中，M-面板計算最大彎距(N.mm)；l-計算跨度(內楞間距):l=200.0mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.2 65.83 0.40 0.9=28.44kN/m，其中0.90 為按施工手冊取的臨時結構折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值 q2:1.4 2.00 0.40 0.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=2

40、9.45kN/m；面板的最大彎距：M=0.129.45200.0200.0=1.18 105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，-面板承受的應力(N/mm2)；M-面板計算最大彎距(N.mm)；W-面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；.W=400 1818/6=0.22 105mm3；f-面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.00N/mm2；面板截面的最大應力計算值：=M/W=1.18 105/0.22 105=5.35N/mm2面板截面的最大應力計算值=5.35N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值f=13.00N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算

41、計算公式如下:其中，V-面板計算最大剪力(N)；l-計算跨度(豎楞間距):l=200.0mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.2 65.83 0.40 0.9=28.44kN/m傾倒混凝土側壓力設計值 q2:1.4 2.00 0.40 0.9=1.01kN/mq=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大剪力：V=0.629.45200.0=3534N；截面抗剪強度必須滿足:其中，-面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；V-面板計算最大剪力(N)：V=3534N；b-構件的截面寬度(mm)：b=400mm；hn-面板厚度(mm)：

42、hn=18.0mm；fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.00N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值:T=33534/(2 40018.0)=0.74N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:fv=1.50N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值T=1.50N/mm2，滿足要求！.3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載:q=65.83 0.4=26.33N/mm；l-計算跨度(內楞間距):l=200mm；E-面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I-面

43、板的截面慣性矩:I=40 1.8 1.8 1.8/12=19.44cm4；面板的最大允許撓度值:=0.80mm；面板的最大撓度計算值:=0.67726.33 2004/(100 95001.944105)=0.152mm面板的最大撓度計算值:=0.152mm 小于等于面板的最大允許撓度值=0.80mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為:截面類型為矩形內矩形截面抵抗矩 W=64.00cm3；內木楞截面慣性矩 I=256.00cm4；內楞計算簡圖1.內楞

44、的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M-內楞跨中計算最大彎距(N.mm)；.l-計算跨度(外楞間距):l=400mm；q-作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.2 65.83 0.20 0.9=14.22kN/m，其中 0.90 為折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值 q2:1.4 2.00 0.20 0.9=0.50kN/m；q=(14.2193+0.504)/2=7.36kN/m；內楞的最大彎距：M=0.17.36 400400=1.18105N.mm內楞的抗彎強度應滿足下式：其中，-內楞承受的應力(N/mm2)；M-內楞計算最大彎距(N.mm)；W-內楞

45、的截面抵抗矩(cm3)，W=64cm3；f-內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=130N/mm2；內楞的最大應力計算值：=1.18105/6.4 104=1.84N/mm2內楞的抗彎強度設計值:f=130N/mm2；內楞的最大應力計算值=1.84N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值f=130N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:其中，V-內楞承受的最大剪力；l-計算跨度(外楞間距):l=400mm；q-作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.2 65.83 0.20 0.9=14.22kN/m，其中 0.90

46、為折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值 q2:1.4 2.00 0.20 0.9=0.50kN/m；其中，0.90 為折減系數。q=(q1+q2)/2=7.36kN/m；內楞的最大剪力：V=0.67.36 400=1766.8N；截面抗剪強度必須滿足下式:.其中，-內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V-內楞計算最大剪力(N)：V=1766.8N；b-內楞的截面寬度(mm)：b=60mm；hn-內楞的截面高度(mm)：hn=80mm；fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：=1.5N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值：fv=31766.8/(2 6080)=0.55N/mm2內楞截面的抗剪強

47、度設計值:fv=1.5N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值=0.55N/mm2小于內楞截面的抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，-內楞的最大撓度(mm)；q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)：q=65.830.2/2=6.58kN/m；l-計算跨度(外楞間距):l=400mm；E-內楞彈性模量(N/mm2)：E=9500N/mm2；I-內楞截面慣性矩(cm4)，I=256cm4；內楞的最大撓度計算值:=0.6776.58 4004/(100 9500256104)=0.0

48、5mm內楞的最大容許撓度值:=1.60mm；內楞的最大撓度計算值=0.05mm 小于內楞的最大容許撓度值=1.60mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞,截面類型圓形鋼管 483.0,截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:截面抵抗矩 W=4.49cm3；截面慣性矩 I=10.78cm4；.外楞計算簡圖4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2 65.83+1.4 2)0.2 0.4/1.0=6.54kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=600mm；外楞最大彎矩:M=0.

49、1756543.67600=6.87105N/mm強度驗算公式：其中，-外楞的最大應力計算值(N/mm2)M-外楞的最大彎距(N.mm)；M=6.87105N/mm；W-外楞的凈截面抵抗矩；W=0.04 105mm3；f-外楞的強度設計值(N/mm2)，f=130N/mm2；外楞的最大應力計算值:=6.87105/0.04 105=153.01N/mm2外楞的抗彎強度設計值:f=205N/mm2；外楞的最大應力計算值=153.01N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下:其中，V-外楞計算最大剪力(N)；l-計算跨度(水平螺栓間距間距):

50、l=600mm；.P-作用在外楞的荷載:P=(1.2 65.83+1.4 2)0.2 0.4/1.00=6.54kN；外楞的最大剪力：V=0.656540=4.25103N；外楞截面抗剪強度必須滿足:其中，-外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)；V-外楞計算最大剪力(N)：V=4.25103N；b-外楞的截面寬度(mm)：b=80mm；hn-外楞的截面高度(mm)：hn=60mm；fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值:=34.25 103/(2 8060)=1.33N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值:fv=1.5N/mm2；外楞截面的受

51、剪應力計算值=1.33N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！6.外楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，-外楞最大撓度(mm)；P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=65.830.2 0.4/1.00 5.27kN/m；l-計算跨度(水平螺栓間距):l=600mm；E-外楞彈性模量(N/mm2)：E=210000N/mm2；I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=10.78 104；外楞的最大撓度計算值:=1.1465.27 6003/(100 21000010.78 104)=0.58mm；

52、外楞的最大容許撓度值:=1.5mm；外楞的最大撓度計算值=0.58mm 小于外楞的最大容許撓度值=1.5mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:.其中N-穿墻螺栓所受的拉力；A-穿墻螺栓有效面積(mm2)；f-穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170.000N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M14；穿墻螺栓有效直徑:11.55mm；穿墻螺栓有效面積:A=105mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:N=1.70 1051.0510-4=17.85kN穿墻螺栓所受的最大拉力:N=65.83 0.6 0.4=15.8kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=15.8kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值N=17.85

53、kN，滿足要求！各層 500800梁模板計算書梁段:L1。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.50m；.梁截面高度 D(m):0.8m；混凝土板厚度(mm):200mm；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.8m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.1m；腳手架步距(m):1.5m；梁支撐架搭設高度 H(m)：4.2m；梁兩側立柱間距(m):0.8m；承重架支設:無承重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距 Lb(m):1m；采用的鋼管類型為 483.0；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.8；2.荷載參數模板自

54、重(kN/m2):0.35kN/m2；鋼筋自重(kN/m3):1.5kN/m3；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5kN/m2；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):7.2kN/m2；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2kN/m2；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2kN/m2 3.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量 E(N/mm2)：10000N/mm2；木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：16N/mm2；木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2)：1.7N/mm2；面板類型：竹膠板；鋼材彈性模量 E(N/mm2)：210000N/mm2；鋼材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：205

55、N/mm2；面板彈性模量 E(N/mm2)：9500N/mm2；面板抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：13N/mm2；4.梁底模板參數.梁底縱向支撐根數：2；面板厚度(mm)：15mm；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：600mm；次楞間距(mm)：600mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：600mm；穿梁螺栓豎向間距(mm)：600mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12mm；主楞龍骨材料：木楞,截面類型：矩形寬度60mm，高度 80mm；主楞根數：2 次楞龍骨材料：木楞,截面類型：矩形寬度：60mm，高度：80mm；次楞根數：2 二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓

56、力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中-混凝土的重力密度，取 24.00kN/m3t-新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按 200/(T+15)計算，得5.714h；T-混凝土的入模溫度，取 20.00；V-混凝土的澆筑速度，取 1.50m/h；H-模板計算高度，取 0.30m；1-外加劑影響修正系數，取 1.20；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；.分別為 7.20kN/m2、50.99kN/m2，取較小值

57、 7.20kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎驗算其中，-面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-面板的最大彎距(N.mm)；W-面板的凈截面抵抗矩，W=60 1.8 1.8/6=32.40cm3f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q-作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.20.6 7.2 0.90

58、=4.67kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.40.6 20.90=1.51kN/mq=q1+q2=4.67+1.51=6.18kN/m；計算跨度(內楞間距):l=600mm；面板的最大彎距 M=0.16.18600.002=22.24104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:=22.24104/3.24 104=6.86N/mm2；面板的抗彎強度設計值:f=13N/mm2；面板的受彎應力計算值=6.86N/mm2小于面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！.2.撓度驗算q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=7.2 0.6=4.32N/mml-計算跨度(內楞間距)

59、:l=600mm；E-面板材質的彈性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=60 1.8 1.8 1.8/12=29.16cm4面板的最大撓度計算值:=0.6774.32 6004/(100 95002.92 105)=1.37mm；面板的最大容許撓度值:=600/250=2.40mm；面板的最大撓度計算值=1.37mm 小于面板的最大容許撓度值=2.40mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為:截面類型為矩形，寬度：60mm，高

60、度：80mm；內鋼楞截面抵抗矩 W=64.00cm3；內鋼楞截面慣性矩 I=256.00cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，-內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M-內楞的最大彎距(N.mm)；.W-內楞的凈截面抵抗矩；f-內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2 7.2 0.90+1.4 20.90)600/1000/2.00=3.09kN/m內楞計算跨度(外楞間距):l=600mm；內楞的最大彎距:M=0.13.09 6002=11.12104N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值=11.1210

61、4/6.40 104=1.74N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:f=16.00N/mm2；內楞最大受彎應力計算值=1.74N/mm2內楞的抗彎強度設計值小于f=16.00N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算其中E-面板材質的彈性模量：10000.00N/mm2；q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=7.2600/1000/2=2.16N/mm；l-計算跨度(外楞間距)：l=600mm；I-木楞的截面慣性矩：I=2.56 106N/mm2；內楞的最大撓度計算值:=0.6772.16 6004/(100 10000.002.56106)=0.074mm；內楞的最大容許撓度值:=600/

62、250=2.40mm；內楞的最大撓度計算值=0.074mm 小于內楞的最大容許撓度值=2.40mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面類型為：矩形，寬度：60mm，高度：80mm；W=64.00cm3；I=256.00cm4；.外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算其中-外楞受彎應力計算值(N/mm2)M-外楞的最大彎距(N.mm)；W-外楞的凈截面抵抗矩；f-外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩 M 按下式計算：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2 7.2 0.90+1.4 20.90)600/1000

63、600/1000/2.00=1.85kN外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距):l=600mm；外楞的最大彎距：M=0.1751.85 600=19.46104N.mm 經計算得到，外楞的受彎應力計算值:=19.46104/6.40 104=3.04N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:f=16.00N/mm2；外楞的受彎應力計算值=3.04N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值f=16.00N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算其中E-外楞的彈性模量，其值為 10000.00N/mm2；p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：p=7.2600/1000600/1000/2=1.30KN；l-計算跨度(

64、拉螺栓間距)：l=600mm；.I-木楞的截面慣性矩：I=2.56 106mm4；外楞的最大撓度計算值:=1.1461.30 1036003/(100 10000.002.56106)=0.125mm外楞的最大容許撓度值:=1.50mm；外楞的最大撓度計算值=0.125mm 小于外楞的最大容許撓度值=2.40mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:M12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76.00mm2；穿梁螺栓所受的最

65、大拉力:N=7.2 600/1000600/10002=5.18kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N=170.000 76.00/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.18kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的單跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=4.3

66、2 104mm3；I=3.89 105mm4；.1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，-梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-計算的最大彎矩(kN.m)；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=350.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2（24+1.5）0.8 0.3 0.90=6.61kN/m模板結構自重荷載：q2:1.2 0.35 0.8 0.90=0.30kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.4 20.8 0.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=6.61+0.30+2.02=8.93kN/

67、m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10 8.93 0.352=0.11kN.m；=0.11106/4.32 104=2.53N/mm2；梁底模面板計算應力=2.53N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:.其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24+1.5)0.3+0.35）0.8=6.40KN/ml=350.00/(2-1)=350.00mm；E-面板的彈性模量:E=9500N/mm2；面板的最大允許撓度值:=350.00/250=1.40mm；面板的

68、最大撓度計算值:=0.6776.40 350.004/(100 95003.89 105)=0.1760mm；面板的最大撓度計算值:=0.1760mm 小于面板的最大允許撓度值:=1.40mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)0.3(0.35/(2.00-1)=2.68kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35(0.35/(2.00-

69、1)(20.6+0.35)/0.35=0.54kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+2)(0.35/(2.00-1)=1.58kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q=1.22.68+1.2 0.54=3.86kN/m；活荷載設計值 P=1.41.58=2.21kN/m；.方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=64.00cm3；I=256.00cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q=3.

70、86+2.21=6.07kN/m；最大彎距 M=0.1ql2=0.1 3.86 0.8 0.8=0.25kN.m；最大應力=M/W=0.25 106/64000.00=3.86N/mm2；抗彎強度設計值 f=16N/mm2；方木的最大應力計算值 3.86N/mm2小于方木抗彎強度設計值 16N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6 3.86 0.8=1.85kN；方木受剪應力計算值=31854.72/(2 6080)=0.58N/mm2方木抗剪強度設計值 =1.7N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.58N/mm2小于方木抗剪強

71、度設計值 1.70N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=2.68+0.54=3.22kN/m；方木最大撓度計算值=0.6773.22 800.004/(100 10000256.00104)=0.35mm.方木的最大允許撓度 =0.8 1000/250=3.20mm；方木的最大撓度計算值=0.35mm 小于方木的最大允許撓度 =3.20mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24+1.5)0.3=7.65kN/m2；(2)模板的自重(

72、kN/m2)：q2=0.35kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3=(2.5+2)=4.50kN/m2；q=1.2(7.65+0.35)+1.44.50=15.90kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為 a，梁寬為 b，梁高為 h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為 P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N。當n=2時：當n2時：.計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(m.m)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA=RB=1.214kN；最大彎矩 Mmax=0.546kN.m；最大撓度計算值 Vmax=1.726mm；支撐鋼管的最

73、大應力=0.546106/4493.0=121.523N/mm2 支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值121.523N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設計強度205.0N/mm2,滿足要求!.八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按規范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):RRc 其中Rc-扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R-縱向或橫向

74、水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中 R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=1.21kN；R小于6.40kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=1.21kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20.1292.9=0.45kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2(1/2+(0.8-0.35)/2)0.8 0.35=0.24kN樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2(1/2+(0.8-0.35)/2)0.8 0.18(1.5+24)=3.20kNN=1.21+0.

75、45+0.24+3.20=5.10kN；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.00N/mm2；.lo-計算長度(m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計lo=k1uh(1)k1-計算長度附加系數，取值為：1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u=1.70；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1uh=1.161.70 1.5=2

76、.95m；Lo/i=2945.25/15.95=184.71；由長細比 lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.21；鋼管立桿受壓應力計算值；=5101.70/(0.21 424.12)=57.56N/mm2；鋼管立桿穩定性計算=57.56N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205.00N/mm2，滿足要求！180厚樓板模板計算書一、參數信息:1.腳手架參數橫向間距或排距:1.00m；縱距:1.00m；步距:1.50m；立桿上端伸出至模板支撐點長度:0.10m；腳手架搭設高度:2.90m；采用的鋼管:483.0mm；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐

77、連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重：0.350kN/m2；混凝土與鋼筋自重:25.000kN/m3；樓板澆筑厚度:180.00mm；施工均布荷載標準值:1.000；3.樓板參數鋼筋級別:二級鋼 HRB335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C30；每層標準施工天數:5；每平米樓板截面的鋼筋面積:1440.000mm2；樓板的計算寬度:5.40m；樓板的計算厚度:180.00mm；樓板的計算長度:4.50m；施工平均溫度:25.000；.4.木方參數木方彈性模量 E：9500.000N/mm2；木方抗彎強度設計值:13.00N/mm2 木方抗剪強度設計值 1.40N/mm2；木方

78、的間隔距離:300.00mm；木方的截面寬度:60.00mm；木方的截面高度:80.00mm；圖2樓板支撐架荷載計算單元.二、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=6.000 8.0008.000/6=64.00cm3；I=6.000 8.0008.0008.000/12=256.00cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.0000.3000.180=1.350kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.3500.300=0.105kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載

79、(kN)：p1=(1.000+2.000)1.000 0.300=0.900kN2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q=1.2(q1+q2)=1.2(1.350+0.105)=1.746kN/m；集中荷載 p=1.40.900=1.260kN；最大彎距 M=Pl/4+ql2/8=1.260 1.000/4+1.746 1.0002/8=0.533kN最大支座力 N=P/2+ql/2=1.260/2+1.7461.000/2=1.503kN；方木最大應力計算值=M/W=0.533 106/64000.00=8.328N/mm2；方

80、木的抗彎強度設計值 f=13.0N/mm2方木的最大應力計算值為 8.328N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13.0N/mm2,滿足要求!3.方木抗剪驗算：.最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bhT 其中最大剪力:Q=1.7461.000/2+1.260/2=1.503kN方木受剪應力計算值 T=31.503103/(2 60.00080.000)=0.470N/mm2；方木抗剪強度設計值 T=1.400N/mm2方木的受剪應力計算值 0.470N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.400N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷

81、載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載 q=q1+q2=1.455kN/m；集中荷載 p=0.900kN最大撓度計算值 V=51.455 1000.04/(384 9500.0002560000.000)+900.000 1000.03/(48 2560000.0009500.000)=1.550mm；最大允許撓度 V=1000.0/250=4.000mm方木的最大撓度計算值 1.550mm 小于方木的最大允許撓度 4.000mm,滿足要求!三、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.7461.000+1.2

82、60=3.006kN.支撐鋼管計算彎距圖(kN.m)最大彎矩 Mmax=0.803kN.m；最大變形 Vmax=0.0003mm；最大支座力 Qmax=6.815kN最大應力=12.547N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值f=205.000N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值12.547N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205.000N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于 1000.0/150 與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取 16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實

83、際的旋轉雙扣件承載力取值.為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):RRc 其中Rc-扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中 R取最大支座反力,R=6.815kN；R12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.1292.900=0.374kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3501.0001.000=0.350kN

84、(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.0000.180 1.0001.000=4.500kN；靜荷載標準值 NG=NG1+GG2+GG3=5.224kN2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ=(1.000+2.000)1.000 1.000=3.000kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=10.469kN；六、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中N-立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=10.469kN；-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 L0/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm

85、)：i=1.59cm；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24cm2；.W-立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：4.49cm3；-鋼管立桿受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000N/mm2；L0-計算長度(m)；如果完全參照扣件式規范，由下式計算L0=h+2a a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.100m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=h+2a=1.50020.100=1.700m；L0/i=1700.000/15.945=107 由長細比 L0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.537鋼管立桿受壓應力計算值；=104

86、69.000/(0.537 489.000)=39.868N/mm2；立桿穩定性計算=39.868N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值f=205.000N/mm2，滿足要求！七、樓板強度的計算:1.樓板強度計算說明驗算樓板強度時按照最不利情況考慮,樓板的跨度取 4.5M,樓板承受的荷載按照線荷載均布考慮。寬度范圍內配置級鋼筋,配置面積 As=1440mm2,fy=300N/mm2。板的截面尺寸為 bh=5400mm 180mm,截面有效高度 ho=160mm。按照樓板每 5天澆筑一層，所以需要驗算5天、10天、15天.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：.2.驗算樓板混凝土 5天的強度

87、是否滿足承載力要求樓板計算長邊 4.5m,短邊為 5.4m；q=21.2(0.350+25.000 0.180)+1 1.2(0.374 56/4.5/5.4)+1.4(1.000+2.000)=16.394kN/m2；單元板帶所承受均布荷載 q=4.516.394=73.774kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.061673.7745.4002=132.431kN.m；因平均氣溫為 25，查施工手冊溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到5天齡期混凝土強度達到 63.01%,C30混凝土強度在 5天齡期近似等效為 C18.902。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=9

88、.010N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區高度:=Asfy/(b hofcm)=1440.000 300/(5400.000 160.0009.010)=0.055 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為s=0.053 此時樓板所能承受的最大彎矩為:M1=sbho2fcm=0.0535400.000160.00029.01010-6=66.014kN.m；結論：由于 Mi=M1+M2=66.014=Mmax=132.431 所以第 5天樓板強度尚不足以承受上面樓層傳遞下來的荷載。.第2層以下的模板支撐必須保留。3.驗算樓板混凝土 10天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊 4

89、.5m,短邊為 5.4m；q=21.2(0.350+25.000 0.180)+2 1.2(0.374 56/4.5/5.4)+1.4(1.000+2.000)=16.949kN/m2單元板帶所承受均布荷載 q=4.516.949=76.269kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.061676.2695.4002=136.910kN.m；因平均氣溫為 25，查施工手冊溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到10天齡期混凝土強度達到 80.00%,C30混凝土強度在 10天齡期近似等效為 C24.000。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=11.440N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度:=Asfy/(b hofcm)=1440.000 300/(5400.000 160.00011.440)=0.044 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為s=0.043 此時樓板所能承受的最大彎矩為:M1=sbho2fcm=0.0435400.000160.000211.44010-6=68.003kN.m；結論：由于 Mi=M1+M2=66.014+68.003=134.017Mmax=141.387 所以第 15天樓板強度足以承受上面樓層傳遞下來的荷載。模板支撐可以拆除。