1、.山西省總工會干部學校宿舍棚戶區（危舊房）項目1#、2#、3#樓工程模板工程專項施工方案編制：審核：審批：.目錄1、編制依據.32、工程概況.33、施工準備.43.1、周轉材料準備.43.2、技術準備.53.3、現場準備.54、模板設計.64.1、基礎及墊層模板設計.64.2、導墻模板.64.3、集水坑、電梯井坑模板.74.4、地下室墻體及剪力墻、框架柱模板設計.74.5、后澆帶、施工縫模板設計.94.6、主樓梁、頂板模板設計.11 4.7、主樓剪力墻模板設計.11 4.7.4、模板裁剪 .13 4.7.5、施工組織流程.15 4.7.6、施工中應注意的質量通病.18 4.7.7、模板安裝的質

2、量要求.21 4.7.8、其它措施 .22 4.8、樓梯模板設計.25 4.9、電梯井內模板設計.26.4.10、衛生間模板設計.27 5、模板支撐體系設計.28 5.1、主樓模板支撐系統.28 5.2、主樓樓板早拆模體系.29 6、模板加工.37 61、模板的加工要求.37 62、木模板的材質.37 63、模板拼縫加工.38 7、模板安裝.39 7.1、模板安裝的一般要求.39 7.2、基礎模板安裝順序及技術要點.40 8、模板的拆除 .45 9、質量標準.46 10、消防措施.48 11、成品保護措施.48 12、剪力墻模板體系計算書.49 13、地庫模板支撐體系計算書.55 模板工程施工

3、方案.1、編制依據1.1、山西省總工會干部學校宿舍棚戶區（危舊房）項目1#、2#、3#施工圖紙1.2、混凝土結構工程施工及驗收規范GB50204-2015 1.3、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 1.4、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008 1.5、建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2013 1.6、建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011 1.7、建筑機械使用安全技術規程JGJ33-2012 1.8、山西省總工會干部學校宿舍棚戶區（危舊房）項目1#、2#、3#樓施工組織設計2、工程概況2.1、參建單位工程名稱：山西省總工會干部學校宿舍棚戶區（危

4、舊房）項目1#、2#、3#樓工程建設單位：山西晉陵房地產開發有限公司工程地點：太原市敦化南路70 號設計單位：王孝雄建筑設計研究院監理單位：山西共達建設項目管理有限公司施工單位：山西中展建筑工程有限公司2.2、工程概況建設規模總建筑面積約為43372.48基礎類型為鋼筋混凝土灌柱樁+承臺基礎結構形式剪力墻結構.層數1#樓地上二十五層，地下二層2#樓地上二十二層，地下二層抗震等級二級工程設防烈度8 度本工程為二類建筑，建筑耐火等級一級，為一類防火建筑。3、施工準備總體說明：本工程地下室部分采用剪力墻、框架柱豎橫向龍骨分別采用木方、鋼管，主樓墻外側面豎橫向均采用鋼管，頂板采用早拆模體系，后澆帶部位

5、采用獨立支撐體系。排架支設：地下室及主樓均采用碗扣式鋼管腳手架。穿墻螺桿：主樓地下室外墻均采用止水螺桿；人防區域的臨空墻、人防墻、隔墻、人防門框墻以及墻體上有密閉門的剪力墻均采用通絲對拉螺桿，不得采用塑料套管。3.1、周轉材料準備3.1.1、墻體模板剪力墻模板采用15mm的木模板，由木工工長根據圖紙，進行模板組拼翻樣，并提前提出材料計劃，同時提出帶止水環的穿墻定位螺栓、套管進場計劃，施工現場為模板準備堆放場地。3.1.2、頂板模板頂板采用 15 厚的木模板和碗扣式支撐體系按施工進度、拆模要求，各施工段按剪力墻滿一層配置，梁板按三層滿層配置；按進度分次到位。3.1.3、門窗口模板各施工段門窗洞口

6、模板按一層和二層滿層配置。3.1.4、框架柱、梁模板.各施工段梁側模、柱模板按一層滿層配置；模板均為現場加工，按進度分批次到位。3.1.5、根據施工部署，本工程梁板滿配3 層模板，墻柱滿配1 層模板。3.2、技術準備項目部技術負責人組織項目部技術員、各標段生產人員熟悉圖紙，認真學習掌握施工圖的內容，要求和特點，同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑點做好記錄，通過會審，對圖紙中存在的問題，與設計、建設、監理共同協商解決，取得一致意見后，辦理圖紙會審記錄，作為施工圖的變更依據和施工操作依據。熟悉各部位截面尺寸、標高，制定模板初步設計方案。3.3、現場準備3.3.1、放好模板邊線、控制線。3.3.2、

7、檢查各種機械設備運轉是否正常。3.3.3、墻、柱模板底墊模板封堵。3.3.4、檢查并校正墻、柱支撐時所用地錨（需要時）。3.3.5、模板使用前必須清理模板表面，表面涂刷水性脫模劑，嚴禁使用廢機油，為避免污染鋼筋，脫模劑涂刷后，須用棉布或麻袋布擦干。3.3.6、分規格，按部位將模板吊運至施工部位，碼放整齊。3.3.7、架子管、操作架搭設完畢；墻、柱底部已鑿毛，并清理干凈。3.3.8、鋼筋、水、電專業與模板工長進行交接檢3.3.9、豎、橫向方鋼背楞材料全部到位。.4、模板設計41、基礎及墊層模板設計4.1.1、墊層模板墊層模板厚度為100mm，墊層模板采用50*100mm方木，沿墊層邊線設置方木，

8、配500mm長16 鋼筋頭 1500mm固定。4.1.2、防水板及承臺梁模板主樓防水板及承臺梁基礎外側采用模板支模，內楞采用四道50100水平方木，外楞采用 2 48mm 3.5mm鋼管，14（5mm厚止水片）對拉螺栓進行加固。4.2、導墻模板底板以上 300mm高的導墻采用面板為15mm厚多層覆膜膠合板，內楞采用50 100木方，間距為250mm，外楞采用248mm 3.5mm鋼管，14（5mm厚止水片）對拉螺栓。下部采用直徑18600鋼筋從導墻下部穿過，綁扎在底板主筋上，上部焊接導墻支撐及限位鋼筋支撐及限位鋼筋采用直徑8mm的鋼筋間距600mm。.導墻模板支設詳圖4.3、集水坑、電梯井坑模

9、板集水坑、電梯井坑內側模采用預制殼模，內置50 100木方背楞與對撐，擱置于“工字”撐筋上。鋸齒形鋼板構件（踏步端部側模）形狀鋼板構件（踏步上皮模板）槽鋼骨架連接槽鋼起吊鐵環圖41 封閉式樓梯模板示意圖4.4、地下室墻體及剪力墻、框架柱模板設計4.4.1、地下室外墻墻體模板采用15 厚覆膜木模板，豎背楞為50*100木方，間距為200mm，橫背楞為2 48mm 3.5mm鋼管，間距450mm，地下室外墻、人防區域的臨空墻、人防密閉墻、人防隔墻、人防墻、人防門框墻設M14 止水對拉螺栓加固，間距 450mm，必須注意所有人防墻體不得采用塑料套管。.4.4.2、地下室內200 厚剪力墻模板采用15

10、 厚覆膜多層板，豎背楞為50100 木方間距為 200mm，橫背楞為248mm 3.5mm鋼管，間距450mm，模板加固設M12 對拉螺栓加固，間距450mm。剪力墻模板示意圖4.4.3、本工程框架柱豎向背楞為50 100 木方，間距200mm，48 鋼管固定柱模，間距不大于500mm，模板加固設M12 對拉螺栓加固，框架柱下口可采用木枋閉縫，下部設置海綿條，以保證澆筑混凝土時不產生漏漿及蜂窩現象。柱模板示意圖.柱角防漏漿處理示意圖4.5、后澆帶、施工縫模板設計（1）底板及頂板后澆帶模板根據設計圖紙，本工程地庫頂板、底板在各主樓位置設置了后澆帶，后澆帶寬度為800mm，兩側采用鋼絲網攔截，鋼筋

11、骨架作為背楞支撐，骨架不得直接焊接在底板受力鋼筋上，采用扎絲綁扎，后澆帶鋼絲網下部采用50mm寬防漏漿通長砼條，上部采用木方+攔截鋼絲網通長設置。在獨立基礎部位以及部分設置攔截鋼絲網有困難的部位采用鋸齒形模板，齒縫寬度為1.5 倍鋼筋直徑，模板背面采用木方背楞支撐。圖(一)鋼絲網攔堵鋼絲網示意圖本工程地庫頂板后澆帶采用獨立支撐，模板采用獨立小模板，施工做法為，后澆帶兩側首先布置一條通長支撐排架，上部采用U 型托調節頂撐，模板采用300mm寬小模板獨立.設置，小模板與兩側模板接縫處采用透明膠帶封堵以防漏漿，且拼縫處需要設置通長木方，此項規定必須嚴格執行。2）、剪力墻后澆帶處在剪力墻外側砌筑240

12、mm厚保護墻，墻體兩側抹30mm厚 1：3 水泥砂漿。后澆帶兩側采用鋼絲網攔堵，后澆帶兩側分別設3 根14 豎向通長鋼筋與墻筋焊接，設12250（長度同墻厚）水平鋼筋與豎向鋼筋焊接，鋼絲網固定在水平鋼筋上。鋸齒形鋼板構件（踏步端部側模）形狀鋼板構件（踏步上皮模板）槽鋼骨架連接槽鋼起吊鐵環圖41 封閉式樓梯模板示意圖（3）梁柱節點模板設計：方柱部位考慮到梁柱接頭處陰陽角多，為確保線條順直，要求模板接縫平整且縫隙小。模板邊線平直，四角歸方，接縫平整；梁底邊、二次模板接頭處和轉角處均加墊10mm厚海綿條以防止漏漿。.鋸齒形鋼板構件（踏步端部側模）形狀鋼板構件（踏步上皮模板）槽鋼骨架連接槽鋼起吊鐵環圖

13、41 封閉式樓梯模板示意圖4.6、主樓梁、頂板模板設計4.6.1、梁及頂板采用木模板體系，梁側模及底模采用15mm厚多層板；4.6.2、梁側模采用50 100 方料做橫向內楞，用48 鋼管做豎向外塄，梁側加斜撐，當梁寬大于500mm時，梁底增加一道承重立桿，當梁高 750mm時，加設穿梁螺栓 500以確保梁模穩定，對拉螺桿直徑為14mm。4.6.3、梁及頂板底模支撐采用鋼管扣件支撐，對于較大的梁可在梁底設置立桿頂撐。（1）、頂板模板采用15mm厚多層板。（2）、頂板模板采用50100mm方木為次龍骨，間距為 150mm；采用 100 100mm方木作為主龍骨，間距為900mm。4.7、主樓剪力

14、墻模板設計4.7.1、參數信息墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。.（1）.基本參數次楞間距(mm):200；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M12；（2）.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數:2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；（3）.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數:1；寬度(mm):50.00；高度(mm):80.00；（

15、4）.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；（5）.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；.墻模板設計簡圖4.7.2、整體操作流程先拼裝好一面模板，安穿墻螺栓和塑料套管，螺栓的規格和間距見前面已設計模板的明確規定。（1）清掃

16、墻內雜物，拼裝另一側模板。在拼裝洞口模板。（2）模板安裝完畢后，檢查一遍螺桿是否緊固，模板拼縫及下口是否嚴密，辦完預檢手續。4.7.3、模板裁剪模板要求采用規格為1830*915*150mm的木模板。模板裁剪作業應在標準層施工前，統一裁剪制作。首先，按照設計圖紙進行模板歸類，模板垂直方向螺栓孔按照200 500 500 500 600mm要求統一打孔，橫向按照150 460 460 460mm要求統一打孔，陰角處的第一各螺孔不能小于230mm；剩余需發生裁剪的模板按照事先編制裁剪表進行裁剪并編號，最后按照圖紙標注的尺寸進行梁、空調板預留孔裁剪，不規定螺栓孔的打孔。最.后待所有模板裁剪完畢，將標

17、有圖號，尺寸，所用位置的模板分類碼放。現場注意模板的防雨與防火。a、模板加工：膠合板模板配制1）、應整張直接使用，盡量減少隨意鋸截，造成膠合板浪費。2）、木模板選用厚度為15mm，內、外楞的間距，可隨膠合板的厚度，通過設計計算進行調整。3）、釘子長度應為膠合板厚度的1.5 2.5 倍，每塊膠合板與木楞相疊處至少釘2 個釘子。第二塊板的釘子要轉向第一塊模板方向斜釘，使拼縫嚴密。4）、配制好的模板應在反面編號并寫明規格，分別堆放保管，以免錯用。b、質量要求：1）、模板板面平整，接縫嚴密，相鄰兩塊板之間無高低差。2）、竹膠板邊角順直完整，無飛邊。3）、竹膠板與木方釘結實，無漏釘。c、質量標準：項目允

18、許偏差檢查方法寬度-2mm 尺量高度 3mm 尺量對角線 4mm 拉線和尺量表面平整度2mm 3m 靠尺和塞尺邊縫直順2mm 3m 靠尺和塞尺相鄰兩板表面高低差1mm 3m 靠尺和塞尺.4.7.4、施工組織流程1、流水段劃分1）、根據工程的結構特點，將工程結構按照每層墻體、梁板作為一個施工段，可劃分流水段。2）、主體結構豎向以結構層分段為，墻體梁板整體支模。3）、施工中剪力墻模板每棟樓各配置一層,現澆板模板配置三層的用量。對經過幾次周轉后損壞的模板將及時進行調換。這樣分段施工，既能充分發揮機械效率，又能合理地安排勞動力。既能連續作業，又能很好控制工程質量。2、彈墻線與控制線基層混凝土初凝后應彈

19、出墻的實際位置線及控制線（雙面彈線）。同時檢查墻筋在混凝土澆筑過程中是否發生位移，如有發現應提前處理。控制線距墻邊線尺寸為20cm，并分好門洞口線。3、配料按照提供的施工設計圖紙的墻號進行模板配料。4、模板的組裝模板拼裝應滿足下列要求：（1）模板的接縫不應漏漿，在澆注混凝土墻多層板應澆水濕潤，但模板內不應有積水。（2）模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能的隔離劑。（3）澆注混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。按圖示標示的圖號先組裝角上的模板，必須按圖示的等蓋口進行安裝，將第一塊等口的角模板（靠角處）釘一跟 5cm 5cm 等墻高的木方子（必須釘在等口上），并與模板釘

20、齊。（圖 a）.然后再將第二塊角模板釘在第一塊等口角模板上并與之相連（相連時注意兩塊模板不能錯位）（圖 b）。待角模板拼裝完畢后，即可組裝其他模板，其它模板相連處為防止澆筑時漏漿可選用方木（5cm 5cm）或木板條連接，兩側模板各壓二分之一（圖c）。待一側模板組裝完成后，將穿墻螺栓及可循環塑料套管放置正確再組裝另一側模板。圖 a 圖 b 圖 c 等口模板示意圖陰角模板示意圖兩板接縫示意圖5、支撐體系安裝所有模板拼裝完畢后依次放置豎背愣木方與橫向水平鋼管，用對拉螺栓進行加固。6、墻位置矯正待模板安裝完畢后，進行墻體位置矯正工作。第一步將可調節拉條一端與墻固定，另一端固定在地錨處。同時放置約2.5

21、 米長的 48 鋼管的快拆頭一個，快拆頭與墻相交，48鋼管與地錨相交。而后通過實測實量對墻體進行矯正（建議兩側檢查），如發現墻體有位移現象，利用可調節拉條與鋼管進行矯正。建議每面墻約兩個支柱點，按墻長自行調節進行增.減。最終通過拉條和鋼管連拉帶頂，按墻根部的控制線距模板尺寸找平垂直。（圖 11）H:L=1:1 圖 11 墻體位置矯正拉條使用示意圖7、澆筑待頂板施工完畢，自檢驗收合格并報監理驗收合格后，進行混凝土澆筑。8、模板的拆除1）墻柱、梁側面模板：拆除模板時要保證結構構件表面及棱角不被磕碰，受到損壞。2）為使模板拆除方便，并不出現提前拆模、錯拆現象，本工程要求頂板、梁底模拆模，均需在同條件

22、試塊試壓后，并報技術負責人審批，才可以拆除。3）模板工程作業組織，應遵循支模與拆模由一個作業班組執行作業。其好處是，支模就考慮拆模的方便與安全，拆模時，人員熟知情況，依照拆模關鍵點位，對拆模進度、安全、模板及配件的保護都有利。4）模板的維護與修理5）吊裝模板時，輕起輕放，不準碰撞，防止模板變形。.6）拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷砼表面和楞角。7）柱、梁拼裝模板在使用過程中加強管理，在模板區碼放要注明使用的軸線、部位、并編號。8）拆下模板后，發現模板不平或邊角損壞變形應及時修理或更換。4.7.5、施工中應注意的質量通病（1）模板安裝前，先檢查模板的質量，不符質量標準的不得投入使用。（

23、2）梁模板:防止梁身不平直、梁底不平及下撓、梁側模炸模、局部模板嵌入柱梁間；拆除困難的現象。預防措施:a、支梁模時應遵守邊模包底模的原則，梁模與柱模連接處，應考慮梁模吸濕后長向膨脹的影響，下料尺寸一般應略為縮短，使混凝土澆筑后不致嵌入柱內。b、梁側模必須有壓腳板、斜撐、拉線通直后將梁側釘固，梁底模板按規定起拱。c、混凝土澆筑前，模板應充分用水濕潤。（3）暗柱模板:防止柱模板炸模、斷面尺寸鼓出、漏漿、混漿土不密實，或蜂窩麻面、偏斜、柱身扭曲的現象。預防措施a、根據規定的柱箍間距要求釘牢固b、成排柱模支模時，應先立兩端柱模，校直與復核位置無誤后，頂部拉通長線，再立中間柱模。c、四周斜撐要牢固。d、

24、較高的柱子，應在模板中部一側留臨時澆灌孔，以便澆灌混凝土，插入振動棒，當混凝土澆灌到臨時洞口時，即應封閉牢固。（4）板模板:防止板中部下撓，板底混凝土面不平的現象。預防措施:a、樓板模板厚度要一致，擱柵木料應有足夠強度和剛度，擱柵面要平整。b、支撐材料應有足夠強度，前后左右相互搭牢，支撐系統應穩固。.c、板模按規定起拱。（5）防止現澆板澆筑厚度不夠的質量保證措施：1）在墻柱合模前，通過已測設并經復核的50 線檢查支模后的現澆板模板的上口標高，對照設計圖紙板厚和層高及結構和建筑的地面預留做法的高差，推算現澆板表面的標高誤差值，其施工誤差必須控制在5mm范圍內。要求全數檢查。2）復核作業層上控制5

25、0 線，并按照該水平線在板面上拉線檢查現澆模板的表面標高，要求每開間檢查四角30cm處及中間共5 點的高差，其最高最低點的凈差值控制在5mm（現對于設計砼板底的室內結構凈高數。）當開間大于4 米，板面有起拱要求時，按照2的數值減去起拱高度。3）在進行砼澆筑前可以在每開間的中間豎向焊接12 的短鋼筋，以作為砼澆筑的厚度控制依據，鋼筋高度為減去下鐵保護層的板厚高度；或者提前制作同現澆板厚度的PVC 管，澆灌砼時豎向安裝在相應厚度的現澆板開間的中間，以作為砼澆灌厚度的控制依據，在砼下料振搗初平完畢時作為增減砼量的依據。現澆板厚度控制方法4）在砼初找平完畢，并用2 米刮桿刮平整后，須再一次拉樓層控制5

26、0 線復核其標高和表面平整，對有澆灌表面不平整和高差超過5mm的地方均應進行找平處理。.（6）防止樓板水平度質量保證措施為避免模板支撐體松動和立撐變形，造成樓板水平度偏差，故在樓板支撐體系中杜絕早拆的使用，并嚴格控制支撐體系中的掃地桿的設置，按施工方案和規范嚴格執行，本工程現澆板底模將配備3 層。同時支模時使用的現澆板主次龍骨如有變形、翹曲等不得再次使用，應及時更換。當現澆板開間尺寸大于4 米時，必須按2起拱。（7）防止門窗洞口高度質量保證措施對混凝土墻上的窗口，在綁筋調整完成后、合模前在洞口內外側鋼筋上加焊鋼筋頂桿（頂桿直徑大于等于10mm，距窗戶四角100mm，頂桿間距不大于1000mm）

27、；墻面粉刷時先進行墻面、后進行門洞口的粉刷，在粉刷前用墨線將門口上皮彈好標高線，以此線控制門洞標高和水平。（8）防止墻體漏漿、爛根質量保證措施1）拆模后模板的板面應清理干凈，板面上滿刷脫模劑（禁止使用油脂類），涂刷時以不流不墜為宜，但不得漏刷。2）模板的子母口內粘附的灰漿每次使用前，必須派專人清理干凈，模板如變形損壞嚴重的要及時更換3）模板的陰陽角、上下接口在每次入模前粘貼10 20mm的海棉條；海棉條與子口邊緣齊，防止以后吃入墻內，影響整體感觀；出模后及時將海棉條清理干凈。（見圖）.4）地面沿墻體邊線粘貼30 30mm的海棉條，來防止墻體爛根，膠粘劑采用401 膠，粘貼時海棉條不能吃入墻內，

28、刷膠應均勻。5）澆灌砼之前要全數檢查墻體模板于樓面接觸處，如有縫隙應用水泥砂漿封堵，復檢確認無漏漿隱患時方可澆灌。（9）房間開間、進深質量保證措施在墻體放線時，加彈每一個房間四面墻體的200mm控制線（加彈此控制線，還可以減小窗戶安裝后內側窗把尺寸誤差），墻體模板檢查時通過測量模板至控制線的距離來判定墻體結構施工的位移誤差。4.7.6、模板安裝的質量要求1模板的施工及安裝、模板及其支架拆除的順序及安全措施應嚴格按照施工方案進行。2在澆筑混凝土之前，應對模板工程進行報驗。項目部質檢員驗收合格后方可進行澆筑混凝土。模板安裝和澆筑混凝土時，應對模板及其支架進行觀察和維護。發生異常情況時，應按施工技術

29、方案及時進行處理。3、驗收模板時檢查內容:.梁、板支撐縱橫向間距；主次龍骨的設置及間距；柱、墻模板主楞間距；現澆板周邊邊模支模的截面尺寸、標高、穩定性；現澆板高低差處支模的穩定性及尺寸、標高；1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上、下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。3）模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；4）模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但

30、不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑；5）澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。6）對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1/10003/1000。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。4.7.7、其它措施1、成品保護措施1）安裝模板時，輕起輕放，不準碰撞，防止模板變形。2）拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷砼表面和楞角。3）柱、梁拼裝模板在使用過程中加強管理，在模板區碼放要注明使用的軸線、部位、并編號。.4）拆下模板后，發現模板不平或邊角損壞變形應及時修理或更換

31、。2、安全技術措施1）模板堆放場地要堅實平整、排水流暢、不得積水。2）模板要劃出專門堆放區，進行封閉管理場區內的模板應分區堆放，并要設立明確的標志，非操作人員不得隨意進入模板堆放場。3）進入現場必須佩戴安全帽，高空作業必須系安全帶。4）模板組裝或拆除時，指揮拆除人員必須站在安全可靠的地方方可操作，嚴禁任何人員隨模板起吊。安裝外模板的操作人員應帶安全帶。5）模板必須設有操作平臺、上下梯道、防護欄桿、工具箱等附屬設施。如有損壞應及時修好。6）六級以上大風應停止模板作業。3、材料節約措施1）模板工程施工所用的材料、架木具、配件的領用和發放，按施工任務書中的數量，嚴格執行限額領料制度；施工中應密切注意

32、現場使用情況，防止損壞丟失。2）施工中嚴格按照方案制定的流水段施工，加快模板周轉、節約模板。3）施工前根據配料單集中配料，長料長配，短料短配，避免長料短用，優材劣用，合理地利用木材、竹膠板、鋼管支撐。4）控制拆模時間，以提高支撐及模板的周轉次數。5）材料、架木具等根據施工進度用量進場，避免過早、過量進場造成材料積壓，要盡量減少退料。6）材料、架木具進場后嚴格按照平面布置圖中規定的位置存放，不得隨意亂堆亂放，并掛牌指定專人負責管理。.7）材料、架木具分品種、規格和按不同要求碼放整齊，不得超高，不得混串，應下墊的料具，下墊高度不得低于10cm。8）現場材料按其不同要求采取防雨、防潮、防曬、防火、防

33、爆、防凍、防損壞措施，不得無防護或降低防護標準。9）現場廢料應及時歸堆、分揀、回收；不得與施工垃圾和廢棄物混放；報廢材料要掛報廢牌標識。10）現場材料有嚴格的收發手續，有齊全的技術檢測資料，各種材質證明齊全方可投入使用，規定的各種臺帳應健全、清楚、真實、規范；不得打白條代收發料，不得有不合格的材料進入施工現場。11）施工現場各項管理、嚴格依照ISO9002的管理程序進行，加強材料內業臺帳管理，提高文明施工管理水平。4、環境保護措施1）工地設專職環保人員對施工現場進行環境監控，定期檢查各項環保措施，消除一切污染源。2）施工現場的機油、柴油、脫模劑、建筑用膠存放于庫房內，儲存和使用時，防止出現跑、

34、冒、滴、漏現象。3）嚴禁焚燒廢木料、刨花，造成環境污染。4）電鋸、電刨等強噪聲機械在作業時，按照規定搭設防護降噪棚。5）施工操作人員不得大聲喧嘩，操作時不得出現刺耳的敲擊、撞擊聲；對施工操作人員進行定期環保教育。6）少使用木材，節約木材，支持國家環境保護建設。.4.8、樓梯模板設計根據施工部署，本工程樓梯采用封閉式定型鋼模樓梯，封閉式樓梯模板由鋼板和槽鋼制作而成，剛度大、經久耐用、壽命長，樓梯踏步側面、上表面均采用鋼板封閉。根據樓梯踏步寬度、高度制作“”形狀的鋼板構件，構件長度按踏步長度計取，然后根據樓梯臺階數量，通過焊接用槽鋼把若干個“”形的鋼板構件拼裝成樓梯形狀的模板，作為踏步上皮模；同樣

35、根據踏步端部尺寸制作鋸齒形鋼構件，通過焊接與上皮模板連接，作為踏步端部側模；底模按傳統方法支設。上皮模板、側模、底模構成一個封閉式樓梯模板。混凝土澆筑時由樓梯最上端與結構平板交接處灌入，“”形的鋼板構件水平部分設置排氣孔，供模板內空氣外排，避免踏步上表面形成氣坑，為避免澆筑混凝土時導致的鋼模浮起，可在槽鋼骨架兩頭采用對拉螺栓穿過休息平臺板同排架連接，各槽鋼頭部設置一根。鋸齒形鋼板構件（踏步端部側模）形狀鋼板構件（踏步上皮模板）槽鋼骨架連接槽鋼起吊鐵環圖41 封閉式樓梯模板示意圖.樓梯踏步底模板采用18mm厚多層板，豎向次龍骨為50mm 100mm方木，間距300m，主龍骨采用 48mm 3.5

36、mm鋼管，支撐采用鋼管支撐，見下圖。下部支撐體系鋼管應垂直于踏步底板，間距按照縱橫900 設置。樓梯支撐體系示意圖4.9、電梯井內模板設計1、因本工程電梯井尺寸較小，電梯井支模難度較大，可采用一層配設、多層使用的方法，即在標準層第一層按照尺寸要求配置好大模，第二層墻鋼筋綁扎完成后，利用塔吊將大模提升至二層固定并安裝，這樣既提高了工作效率，亦降低了工人在電梯井內支設模板的危險性2、模板提升后，應在下部采用鋼筋穿墻或對拉螺桿作支點，上部固定后，方可解開塔吊鋼絲繩，模板提升時，塔吊信號工必須注意集中力，與木工做好配合工作，不得出現任何.差錯。3、為防止澆筑混凝土時因側壓力等促使墻板彎曲不平，可采用縱

37、橫鋼管水平頂撐在電梯井壁鋼管龍骨上（背楞），間距以 600mm為宜。4、為便于施工人員在電梯井內的操作，本工程采用電梯井鋼平臺技術，詳細做法見下圖，電梯井內模板施工操作平臺嚴禁超載，不得堆放鋼管、木方等材料，必須嚴格執行。4.10、衛生間模板設計1、根據設計圖紙，本工程衛生間降板50mm，提前制作同降板上口高度、同降板開間尺寸的側邊模板并拼裝牢固，側邊模板采用40*60可拆卸插接式的方鋼管，預先制作同降板厚度的鋼筋支架（亦可以制作成馬凳形狀），在降板的四角安裝馬凳并固定，安裝制作好的側邊模板（多次使用時必須清理干凈并與砼接觸面需提前刷好隔離劑），安裝時需要注意，方鋼管應高出側面10mm，以便于

38、混凝土抹壓收口時的成型質量。見下圖。.2、衛生間、廚房煙道排氣道洞口的留設，采用定型化鋼板焊接，鋼板厚度4mm，下口應每側向內收18mm，內部采用b14 鋼筋焊接十字支撐。5、模板支撐體系設計5.1、主樓模板支撐系統1、本工程主樓標準層層高均為3m,頂板厚度為100mm,局部 120mm主樓頂板支撐采用碗扣式腳手架搭設。2、立桿上部采用頂撐調節，頂撐插入立桿內的長度不得小于150mm，頂撐伸出高度不得大于200mm，頂撐頭上頂托兩根50 100mm方木，作為大楞，平臺板下面鋪設50 100mm木龍骨，間距為150mm。3、梁高大于的框架梁，下部采用獨立鋼管支撐，支撐間距同排架間距。.5.2、主

39、樓樓板早拆模體系為實現模板的盡快周轉，根據工程部署，本工程主樓計劃采用早拆模體系，根據混凝土結構工程施工及驗收規范說明，如果將梁、板的跨度減小，則拆模時混凝土的強度可以降低，拆模時間可以提前。早拆模板施工技術的基本原理就是在施工階段把結構跨度人為地減小，降低內力，能夠早拆模板而不影響結構的安全度。早拆支撐模板體系分為模板和支撐兩方面，通過設置格構支撐跨度，即早拆柱頭的軸距不大于2m，來實現模板的早期拆除。而結構的安全度不受影響，以達到模板早拆應有的經濟效益和社會效益。1、施工做法在實際施工中，本工程采用普通扣件式鋼管實現。.基本原理是，正常支設模板，在需要架設早拆模板的位置額外增加普通鋼管支撐

40、（注意：該支撐直接頂在模板上、而不是支撐在主龍骨上），拆除時，只拆除正常支設的鋼管，保留額外增加的鋼管支撐。額外增加的鋼管接觸的模板（盡量布置成較碎的模板）不能拆除，從而達到早拆的目的。在施工時嚴禁將模板全部拆除后再架支柱。根據對設計圖紙的研究，本工程1#、2#樓具備采用早拆模體系的要求，本工程兩跨立桿支撐區間按照2000mm留設。早拆頭組成圖解.排架定位支撐排架搭設.安裝早拆頭主龍骨安裝副龍骨安裝.柱頭頂板調平模板支設、鋼筋綁扎、砼澆筑墻體放線、鋼筋綁扎.平面格構示意圖剖面示意圖.降下升降托架示意圖保留早拆支撐頭示意圖6、模板加工61、模板的加工要求1、主要技術參數本工程木模板體系由覆膜18

41、mm厚多層板，50mm 100mm木方，48 鋼管 12-14對拉螺栓組成。木模板的相鄰板面高低差2mm，模板拼縫寬度2mm；鋼模板的表面平整度控制在1mm以內。62、木模板的材質1、木模板及支撐所用的木材，不得使用有脆性、嚴重扭曲和受潮后容易變形的木材。2、木模板的次龍骨必須雙面刨平、刨直、刨光，翹曲、變形的木方不得作為龍骨使用。(C)支模、澆筑混凝土保留早拆支撐頭，繼續支撐，其余普通支撐頭全部拆除，混凝土養護調節支撐頭螺母，使其下降，模板與混凝土脫開，實現模板拆除(B)(A)木膠合板木膠合板木膠合板(C)早拆支撐頭普通支撐頭支模、澆筑混凝土保留早拆支撐頭，繼續支撐，其余普通支撐頭全部拆除，

42、混凝土養護調節支撐頭螺母，使其下降，模板與混凝土脫開，實現模板拆除(B)(A)木膠合板木膠合板木膠合板.63、模板拼縫加工1、模板面板在模板拼縫處應刨直、刨光；模板板縫處應對稱下釘。2、模板拼縫痕跡整齊，且有規律性，連接面搭接平整。多層板拼成整塊模時拼縫應牢固嚴密，且拼成企口式，以防漏漿，陰陽角處按節點祥圖。陰角處縱向長度按圖紙尺寸，橫向長度按圖紙尺寸縮短18mm。陽角處縱向長度按圖紙尺寸，橫向長度按圖紙尺寸伸長18mm。多層板拼縫節點陰陽角拼接示意圖3、模板拼縫質量要求：序號模板類型接縫寬度檢驗方法1 地下室墻體模板2 觀察及用契型塞尺檢查2 樓板模板2 觀察及用契型塞尺檢查.3 鋼模板1

43、觀察及用契型塞尺檢查4 其他模板2 觀察及用契型塞尺檢查4、模板加工的管理和驗收（1）木制模板在工地現場加工。木工加工組根據圖紙對模板進行精確翻樣，加工品成型后，首先由加工組進行自檢，發現問題及時整改；（2）質檢員對加工品進行專檢，使模板的允許偏差控制在規定的范圍以內；（3）使用前支模組對木制加工品再進行交接檢，影響使用的立即返回整修；（4）配制好的模板應在反面編號、寫明規格，分別堆放，以免錯用；5、樓板模板的配置：（1）矩形平臺模板配板時，最小寬度不得小于200mm。（2）平行四邊形平臺模板配板時，梯形板上底邊最小寬度不得小于200mm。7、模板安裝71、模板安裝的一般要求1、具有足夠的強度

44、、剛度和穩定性。能承受本身自重及鋼筋、澆筑混凝土的重量和側壓力，以及在施工中產生的其他荷載；2、保證結構構件各部分的形狀、尺寸和相互間位置的正確性；3、安裝上層梁、板底模及其支架時，下層樓板具有足夠的強度，能承受上層荷載。4、模板拼縫嚴密，不漏漿。如拼縫不嚴，局部撓曲，應及時修整。5、墻體模板在安裝前根據樓地面的軸線控制網，在防水保護層或樓板上放出墻、柱邊線及檢查控制線，在每層豎向主筋上標出標高控制點，依據邊線安裝模板，依據控制線、標高檢查模板安裝位置是否準確；.6、鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后支模。7、大于 4m 的梁及板模板起拱高度為1/1000 3/1000。8、樓板模板的支

45、撐底部應墊50 100 400 的木方，并要求支撐上下層對齊，以防集中荷載破壞樓板。無地下室首層支模前，回填土應夯實，并在支撐下鋪上通長50mm厚跳板。7.2、基礎模板安裝順序及技術要點721、基礎梁地梁采用磚胎模，其地基應夯實平整，承臺磚胎模砌完后，四周應采用砂土填實。722、筏板基礎模板（1）筏板基礎外采用支模型式。（2）集水坑、電梯井坑的預制殼模安裝時，應與底板鋼筋固定牢固，并壓上配重，以防止混凝土澆筑過程中，產生位移。（3）導墻模板擱置在獨立設置底板撐筋，并固定牢固，不得與底板采用焊接固定。導墻止水鋼板采用3mm（厚）300mm（高），成外“八字型”安裝，止水鋼板搭接為100 mm 滿

46、焊連接，在暗柱箍筋處斷開處，箍筋應與止水鋼板采用10d 滿焊。723、地下室墻體模板（1）安裝順序彈墻體位置線、模板控制線水平施工縫清理安裝洞口模板并在側面加貼海棉條沿墻皮外側5mm處貼 20mm厚海棉條安裝外側模板穿焊有止水片的穿墻螺栓安內側模板模板組裝安裝背楞調直找正加固預檢（2）技術要點.支模前，必須認真清理底部的浮漿和雜物。模板板面必須清理干凈，并涂刷水性隔離劑。檢查墻、柱的預埋件、預留洞及水電管線是否已安裝好，檢查鋼筋保護層墊塊是否牢固，并辦理好隱檢手續。焊接墻體根部模板定位筋，定位筋用14的鋼筋制成，長度為墻厚-2mm，定位筋焊接在（預）插筋上。墻外側模板到位后,穿上對拉螺栓，然后

47、安裝墻內側模板，合模后用斜鋼管與底板的預留鋼筋連成整體，上下三道進行校正并用十字扣件將斜鋼管與水平鋼管連接，為保持其穩定性不得用轉向扣件，墻體模板的垂直度控制在3mm以內，陰陽角處的做法如下圖：厚多層板100木方地下室陰陽角模板配置圖 對拉螺栓對拉螺栓鋼管十字扣件固定外墻模板，可采取在筏板外墻邊緣適當預埋25 鋼筋作模板加固支撐點。地下室外墻、水池墻體采用14 止水對拉螺栓、加大“3”形卡固定。為避免割除螺桿時在墻上留下的痕跡影響清水砼效果，封模時在螺桿兩端穿上錐形“木華司”。.混凝土澆完后，割除時凹坑內螺桿，并1：2.5（加微膨脹劑）水泥砂漿抹平。墻模板施工完后，必須經檢查驗收合格后方可進行

48、下一道工序。724、剪力墻模板（1）對拉螺栓采用12 對普通螺桿。（2）墻體定位基準采用12 鋼筋與預插筋作焊接固定。（3）外墻支模時，外模板采取下伸50-100mm，且豎向龍骨下伸后與下層螺栓孔固定。（4）豎向結構與水平結構混凝土強度等級不同時，應采用鋼絲網分隔。剪力墻模板基本同地下室墻體要求。725、框架柱模板安裝順序、技術要點（1）彈柱位置線剔除接縫混凝土軟弱層沿柱皮外側5mm厚貼 20mm厚海綿條安裝柱模安裝柱箍、自檢（2）柱模板安裝技術要點 焊接柱根部模板定位筋采用14 的鋼筋制成，長度為柱邊長-2mm，焊接在插筋上，離地高度 50 80mm。安裝柱模板前，通排柱先安裝兩邊柱，經校正

49、、固定后，拉通線校正中間各柱。.柱箍采用雙鋼管間距不大于500mm。726、梁、頂板模板安裝順序及技術要點（1）梁模板安裝順序彈線搭設鋼管支撐架按設計標高調整梁底標高(起拱)鋪梁底模綁梁底鋼筋梁側模就位安裝固定梁側模自檢預檢（2）梁模板安裝技術要點采用梁側模包底模、樓板模壓梁模的施工方法。按設計標高安裝梁底模板，拉線找直，跨度大于4m 的主梁應起拱,起拱高度為跨度的 1-2/1000；梁底板起拱應在支模開始時進行，然后將側模和底模連成整體。梁斜撐搭設須牢固，且與水平夾角不得大于600，使斜撐起作用，注意梁側模根部一定要嚴格頂緊。用 48 鋼管連接并夾緊梁側模板，位置及間距同前面所述要求。梁高大

50、于750mm時，要在梁底向上150 高處穿梁套管加設穿梁螺栓，與鋼管固定。要注意梁模板與樓板模板接口處的處理，謹防在此部位發生漏漿或構件尺寸偏差等現象。梁安裝后，應校正梁中線、標高斷面尺寸。清理梁模板內雜物。自檢合格后辦預檢。727、樓板模板安裝順序彈樓面支撐線墊木墊板搭設鋼管支撐安裝主龍骨擺放模板次龍骨拼裝頂板模板預檢。（1）樓板模板安裝技術要點頂板模板采用兩板硬拼縫施工方法。跨度大于4m 的開間，樓板應隨次梁起拱,起拱高度為跨度的2/1000。中間起拱、.四周交圈。搭設支架，按照支架設計圖紙規定的間距，用鋼管搭設支架，固定主龍骨，上表面須拉線調平、起拱，50100 mm，間距為250mm，

51、擱置在主龍骨上。支撐搭設時，要預先在樓板上彈出支撐搭設位置線，在支撐鋼管底部墊50 100 400的木墊板，墊板應平整；上下層支撐應在同一垂線上。鋪設樓板模板，順一個方向鋪設多層板盡可能選用整張的多層板，且多層板的長邊沿每一個鋪設單元平面的長邊方向平行布置，以減少拼縫數量。在次楞上鋪多層板，模板拼板縫處應用釘子對稱釘牢。模板鋪設完畢，應用水準儀測量模板標高，用靠尺檢查模板表面平整度，進行校正。標高校正完后，支撐系統加設剪刀撐，并加設二道橫向水平向拉桿，以保證支撐系統的穩定。模板支完后，應清理模內雜物并涂刷隔離劑，進行自檢。728、懸挑部分模板安裝技術要點（1）懸挑部分模板體系及支模形式同樓板，

52、但配置數量為四層，支撐搭設時，必須保證上下層支撐在同一垂直線上；（2）懸挑部分模板板底最外端應比根部抬高20mm；（3）懸挑部分模板支模時應拉線控制懸挑尺寸，保證結構懸挑部分的整體順直。729、樓梯模板樓梯底模采用18mm厚覆膜多層板配制，安裝時應先安裝平臺梁模板，再安裝樓梯底模，最后安裝外幫側模，外幫側模三角模按實樣制作好，用套板畫出踏步側板位置線，釘好固定踏步位置的檔木再釘側板。.8、模板的拆除1、混凝土澆筑后，在混凝土強度達到1.2Mpa（能保證其表面的棱角不因拆模而受損傷）后方可拆模。拆模時先松動對拉螺栓，拆除柱箍等加固件，脫模困難時可用撬棍在模板底部撬動，嚴禁用大錘砸模板，嚴禁用撬棍

53、損傷結構棱角。拆除下的模板及時清理及清除上面的殘渣，刷好脫模劑存放。地下室外墻模板必須在確保模板拆除不致擾動對拉螺栓的情況下方可拆除，以防對拉螺栓處將成為可能的滲漏點，其時間不少于一周。梁、柱及其它墻模，其表面及棱角不致因拆模而受損害時，方可拆除。2、底模拆除時的混凝土強度要求如下表所述：部位構件跨度砼達到設計強度的百分率（%）板 2 50 2，8 75 8 100 梁 8 75 8 100 懸挑構件/100 模板的拆除必須經過現場主管工程師檢查符合要求后方可進行，已拆除模板及其支架的砼結構只有在其強度滿足設計要求后方可承受一定的施工荷載。3、模板的拆除順序和方法：遵循先支后拆，先拆非承重部位

54、、后拆承重部位、自上而下的原則進行，拆模時嚴禁重敲重打。拆模時，施工人員應站在安全位置，以免發生安全事故，待模板全部拆除后，方準將模板、配件及其支架等運出堆放。.拆除的模板、配件等應派人傳遞、嚴禁拋扔，拆下后堆放在指定地點堆放，并做到及時清理和維護以備用。4、地庫頂板為預應力結構，應留置好同條件試塊，達到張拉強度后應及時通知預應力分包單位進行張拉，在預應力縱橫向未張拉前不得拆除模板。5、地庫頂板后澆帶兩側部位至少保留兩排排架不得拆除，必須嚴格執行。9、質量標準1、支設的模板必須具有足夠的承載力、剛度和穩定性、尺寸準確，模板接縫不應大于3mm 且不得產生漏漿現象。模板的支設設計應便于拆除，避免因

55、拆模而損害已經澆筑的混凝土。梁、板的支模設計應保證底模支撐不因側模拆除而削弱。模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固。在未得到監理允許的前提下不得在已澆筑的混凝土上開洞。預埋件和預留洞的允許偏差如下：項目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3 預埋管、預留孔中心線位置3 插筋中心線位置5 外露長度+10、0 預埋螺栓中心線位置2 外露長度+10、0 預留洞中心線位置10.尺寸+10、0 模板安裝工程質量允許偏差如下：項目測量類型允許偏差（mm）軸線位置軸線方向3 相鄰兩板表面高低差/2 截面內部尺寸基礎各方向10 柱、墻、梁各方向2、3 板面標高結構樓板標高5 平整度5 層高垂直

56、度不大于 5 米垂直度偏差4 大于 5 米垂直度偏差4 2、模板施工注意事項在模板工程中，模板應支撐牢固，并嚴格控制標高、軸線位置、截面幾何尺寸，達到準確無誤，消除爆模，軸線位移等潛在的質量隱患。當梁長 L4m 時，按梁跨度的3起拱。現澆板施工時注意到模板的平整度、梁板交接處接縫的嚴密性。底模板拆除時按混凝土強度要求拆除，側模拆除不致引起混凝土表面缺棱掉角；上層樓板澆混凝土時，下層梁板的模板支撐不得拆除，再下一層的模板保留一部分，跨度大于4m的梁下均應保留支撐，且間距不大于2m。混凝土澆筑前認真復核模板位置，柱、墻模板垂直度和梁板標高，準確檢查預留孔洞位置及尺寸是否準確無誤，模板支撐是否牢靠，

57、接縫是否嚴密。.混凝土施工時應安排木工看模，發現問題及時處理。10、消防措施1、在木模板堆放處及木工加工場地設置消火栓，消火栓處晝夜設有明顯標志，配備足夠的水龍帶，周圍3 米內不存放任何物品。2、做好現場多層板及其它易燃品的堆放管理。在木工棚及多層板、木方堆放處放置滅火器，并在醒目位置懸掛禁止吸煙的警示牌。3、及時清理鋸沫及木屑，集中堆放，并懸掛醒目標志，木屑堆放處，禁止吸煙。4、施工現場嚴禁吸煙，落實工人的安全教育工作，并培訓工人使用各種滅火器材，培養工人消防意識。11、成品保護措施1、保持模板本身的整潔及配套設備零件的齊全，起吊時應防止碰撞墻體，堆放要合理，保持板面不變形。模板堆放模板堆放

58、地點要堅實平整，不得有積水或冰雪現象。墻板模板存放要滿足自穩要求。2、模板堆放時，下面墊方木,保持自穩。拆模時，不得用大錘硬砸硬撬，用撬棍時在撬棍下墊木方，以免損壞砼表面，防止砼墻面及門窗洞口等處出現裂紋。3、墻柱模板拆除后，應用50mm寬的廢木條對所有陽角的底部1.5 米范圍內進行包角，防止意外碰撞損壞。操作和運輸過程中，不得拋擲模板。拆下的模板、扣件、螺栓等分類碼放，模板堆放場地應平整。拆下的鋼模板認真檢查質量，如發現表面不平、變形、邊受損等現象時，及時修理，拆下的零星配件用箱或袋收集，不得隨意散落放置。4、安裝和拆除模板時，注意不要破壞已預埋管線、預埋盒等。模板安裝過程中，不得隨意開孔。

59、涉及到鋼管支撐、木方、腳手板等材料，不得隨意亂鋸、切斷。.5、澆筑砼時，派專人檢查模板情況，出現問題及時解決。梁、板、多層板模板加工、使用完畢后，分類碼放，存放地點設防雨措施。12、剪力墻模板體系計算書12.1、墻模板基本參數計算斷面寬度 200mm，高度 2900mm，兩側樓板高度100 120mm。模板面板采用普通膠合板。對拉螺栓布置5道，在斷面內水平間距230+500+500+600+600mm。模板組裝示意圖12.2、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:

60、.其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模溫度，取20.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m；1 外加劑影響修正系數，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=40.540kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=40.550kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值F2=6.000kN/m2。12.3、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算

61、其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。面板的計算寬度取2.58m。荷載計算值q=1.2 40.550 2.580+1.4 6.000 2.580=147.215kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=258.00 2.00 2.00/6=172.00cm3；I=258.00 2.00 2.00 2.00/12=172.00cm4；300 300 300147.21kN/mAB.計算簡圖1.0601.325彎矩圖(kN.m)17.6726.5022.0822.0826.5017.67剪力圖(kN)0.7830.062變形圖(m

62、m)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=17.666kN N2=48.581kN N3=48.581kN N4=17.666kN 最大彎矩M=1.324kN.m 最大變形V=0.8mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=1.3241000 1000/172000=7.698N/mm2面板的抗彎強度設計值f，取 20.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f f,滿足要求!.(2)抗剪計算可以不計算 截面抗剪強度計算值T=3 26498.0/(2 2580.000 20.000)=0.770N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.80N/mm2抗剪強度驗算T T，滿足要求!(3)撓度計

63、算面板最大撓度計算值v=0.783mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!12.4、墻模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。q=48.581/2.580=18.830kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。250 700 700 800 23018.83kN/mAB內龍骨計算簡圖1.0340.740內龍骨彎矩圖(kN.m).0.0701.059內龍骨變形圖(mm)0.004.716.366.826.187.008.206.864.330.00內龍骨剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩M=

64、1.034kN.m 經過計算得到最大支座F=15.202kN 經過計算得到最大變形V=1.1mm 內龍骨的截面力學參數為截面抵抗矩W=7.01cm3；截面慣性矩I=17.53cm4；(1)內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=1.034 106/1.05/7012.5=140.43N/mm2內龍骨的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)內龍骨撓度計算最大變形v=1.1mm 內龍骨的最大撓度小于800.0/400,滿足要求!12.5、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中多跨連續梁計算。.600 600 60015.20kN 15.20

65、kN 15.20kN15.20kN 15.20kN 15.20kN 15.20kNAB外龍骨計算簡圖1.5961.368外龍骨彎矩圖(kN.m)0.2850.015外龍骨變形圖(mm)5.325.329.889.887.607.607.607.609.889.885.325.32外龍骨剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩M=1.596kN.m 經過計算得到最大支座F=32.685kN 經過計算得到最大變形V=0.3mm 外龍骨的截面力學參數為截面抵抗矩W=16.19cm3；截面慣性矩I=64.75cm4；(1)外龍骨抗彎強度計算.抗彎計算強度f=1.596 106/1.05/16187.8=93

66、.90N/mm2外龍骨的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)外龍骨撓度計算最大變形v=0.3mm 外龍骨的最大撓度小于600.0/400,滿足要求!12.6、對拉螺栓的計算計算公式:N N=fA 其中N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積(mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm):16 對拉螺栓有效直徑(mm):14 對拉螺栓有效面積(mm2):A=144.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN):N=24.480 對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=22.507 對拉螺栓強度驗算滿足要求!13、地庫模板支撐體系計算書模板支架的計

67、算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。.一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):3.50；采用的鋼管(mm):48 3.5；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/

68、m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.樓板參數鋼筋級別:三級鋼 HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度等級:C30；每層標準施工天數:8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):350.00；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():15.000；4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量 E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量 E(N/mm2):9500.000；木方

69、抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；.托梁材料為：鋼管(雙鋼管):48 3.5；圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m 的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100 1.52/6=37.5 cm3；I=100 1.53/12=28.125 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。.面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自

70、重(kN/m)：q1=25 0.35 1+0.35 1=9.1 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2=1 1=1 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.2 9.1+1.4 1=12.32kN/m 最大彎矩 M=0.1 12.32 0.32=0.111 kN m；面板最大應力計算值=110880/37500=2.957 N/mm2；面板的抗彎強度設計值f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為2.957 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算.撓度計算公式為其中 q=9

71、.1kN/m 面板最大撓度計算值v=0.6779.1 3004/(100 9500 2133333.333)=0.025 mm；面板最大允許撓度V=300/250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值0.025 mm 小于面板的最大允許撓度1.2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5 88/6=53.33 cm3；I=5 888/12=213.33 cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25 0.3 0.35=2.625 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35 0.

72、3=0.105 kN/m；.(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1=(1+2)0.9 0.3=0.81 kN；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2 (q1+q2)=1.2(2.625+0.105)=3.276 kN/m；集中荷載p=1.4 0.81=1.134 kN；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.134 0.9/4+3.2760.92/8=0.587 kN；最大支座力N=P/2+ql/2=1.134/2+3.276 0.9/2=2.041 kN；方木最大應力計算值=M/W=0.587 106/

73、53333.33=11.003 N/mm2；方木的抗彎強度設計值f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為11.003 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值13.0 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh Mmax=25.694 所以第 8天樓板強度足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。模板支持可以拆除。14、地庫梁模板支撐體系計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設

74、計規范(GB 50017-2003)等規范編制。.一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.50；梁截面高度D(m):1.00 混凝土板厚度(mm):350.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距 h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：2.95；梁兩側立柱間距(m):0.90；承重架支設:1根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；.采用的鋼管類型為 48 3.5；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(k

75、N/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0 3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量 E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量 E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：6；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數主楞

76、間距(mm)：350；.次楞根數：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：350；穿梁螺栓豎向根數：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度 50mm，高度 100mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，可按

77、現場實際值取，輸入0時系統按 200/(T+15)計算，得5.714h；T-混凝土的入模溫度，取20.000；V-混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；.1-外加劑影響修正系數，取1.200；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值 18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只

78、考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，-面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-面板的最大彎距(N.mm)；W-面板的凈截面抵抗矩，W=35 1.51.5/6=13.12cm3；f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；.按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q-作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2 0.35 18 0.9=6.8kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4 0.35 20.9=0.88kN/m；q=q1+q2=6.804+0.882=7

79、.686 kN/m；計算跨度(內楞間距):l=216.67mm；面板的最大彎距M=0.1 7.686 216.6672=3.61 104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:=3.61 104/1.31 104=2.749N/mm2；面板的抗彎強度設計值:f=13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.749N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=18 0.35=6.3N/mm；l-計算跨度(內楞間距):l=216.67mm；E-面板材質的彈性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=35 1.

80、5 1.5 1.5/12=9.84cm4；面板的最大撓度計算值:=0.677 6.3 216.674/(100 9500 9.84 104)=0.101 mm；面板的最大容許撓度值:=l/250=216.667/250=0.867mm；面板的最大撓度計算值=0.101mm 小于面板的最大容許撓度值=0.867mm，滿足要求！.四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度 100mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=50 1002 1/6=83.33cm3；I=50

81、1003 1/12=416.67cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，-內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M-內楞的最大彎距(N.mm)；W-內楞的凈截面抵抗矩；f-內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：.其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2 18 0.9+1.4 20.9)0.217=4.76kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):l=350mm；內楞的最大彎距:M=0.1 4.76 350.002=5.83104N.mm；最大支座力:R=1.1 4.758 0.35=1.832 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 =5.83 104/

82、8.33 104=0.699 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:f=17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 =0.699 N/mm2 小于內楞的抗彎強度設計值f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算其中E-面板材質的彈性模量：10000N/mm2；q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=18.00 0.22=3.90 N/mm；l-計算跨度(外楞間距)：l=350mm；I-面板的截面慣性矩：I=8.33 106mm4；楞的最大撓度計算值:=0.677 3.9 3504/(100 10000 8.33 106)=0.005 mm；內楞的最大容許撓度值:=350/250=1.4mm；

83、內楞的最大撓度計算值=0.005mm 小于內楞的最大容許撓度值=1.4mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力1.832kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。.本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩I=24.38cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m).外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中-外楞受彎應力計算值(N/mm2)M-外楞的最大彎距(N.mm)；W-外楞的凈截面抵抗矩；f-外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的

84、彎矩為M=0.366 kN.m 外楞最大計算跨度:l=200mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值:=3.66 105/1.02 104=36.06 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:f=205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =36.06N/mm2 小于外楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.176 mm 外楞的最大容許撓度值:=200/400=0.5mm；外楞的最大撓度計算值=0.176mm 小于外楞的最大容許撓度值=0.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N-穿梁螺栓所受的拉力；.A-穿梁螺栓有效面

85、積(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12 mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85 mm；穿梁螺栓有效面積:A=76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18 0.35 0.3=1.89 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N=170 76/1000=12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.89kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋

86、自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W 分別為:W=500 1515/6=1.88 104mm3；I=500 15 15 15/12=1.41 105mm4；.1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，-梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-計算的最大彎矩(kN.m)；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=100.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2（24.00+1.50）0.50 1.00 0.90=13.77kN/m；

87、模板結構自重荷載：q2:1.2 0.35 0.50 0.90=0.19kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.4 2.00 0.50 0.90=1.26kN/m；q=q1+q2+q3=13.77+0.19+1.26=15.22kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10 15.219 0.12=0.015kN.m；=0.015 106/1.88 104=0.812N/mm2；.梁底模面板計算應力 =0.812 N/mm2 小于梁底模面板的抗壓強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下

88、:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)1.000+0.35）0.50=12.93KN/m；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=100.00mm；E-面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:=100.00/250=0.400mm；面板的最大撓度計算值:=0.677 12.925 1004/(100 9500 1.41 105)=0.007mm；面板的最大撓度計算值:=0.007mm 小于面板的最大允許撓度值:=100/250=0.4mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載

89、、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)1 0.1=2.55 kN/m；.(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35 0.1(2 1+0.5)/0.5=0.175 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+2)0.1=0.45 kN/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值q=1.2 2.55+1.2 0.175=3.27 kN/m；活荷載設計值P=1.4 0.45=0.63 kN/m；

90、鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續梁計算。本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=5.08cm3 I=12.19cm4 鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值q=3.27+0.63=3.9 kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1 3.9 0.5 0.5=0.098 kN.m；最大應力=M/W=0.098 106/5080=19.193 N/mm2；抗彎強度設計值f=205 N/mm2；鋼管的最大應力計算值19.193 N/mm2 小于鋼管抗彎強度設計值205 N/mm2,滿足要.求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截

91、面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6 3.27 0.5=0.981 kN；鋼管的截面面積矩查表得A=489.000 mm2；鋼管受剪應力計算值 =2 981.000/489.000=4.012 N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 =120 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值4.012 N/mm2 小于鋼管抗剪強度設計值120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=2.550+0.175=2.725 kN/m；鋼管最大撓度計算值=0.677 2.725 5004/(100 206000 12.19 104)=0.046mm

92、；鋼管的最大允許撓度=0.500 1000/250=2.000 mm；鋼管的最大撓度計算值=0.046 mm 小于 鋼管的最大允許撓度=2 mm，滿足要求！.3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)1.000=25.500 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q=1.2(25.500+0.350)+1.44.500=37.320 kN

93、/m2；梁底支撐根數為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為 b，梁高為 h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為 P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N。當n=2 時：當n2時：.計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力RA=RB=0.741 kN，中間支座最大反力Rmax=8.268；最大彎矩Mmax=0.326 kN.m；最大撓度計算值Vmax=0.088 mm；支撐鋼管的最大應力=0.326 106/5080=64.084 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度f=205.0 N/mm2；.支撐鋼管的最大應力計算值64.084 N/mm2 小于支撐鋼管的

94、抗壓設計強度205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96 頁，雙扣件承載力設計值取 16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范 5.2.5):R Rc 其中Rc-扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中 R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=8.268 kN；R 12.80 kN,

95、所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式1.梁內側立桿穩定性驗算:其中N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=0.741 kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2 0.129 2.95=0.457 kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2(1.00/2+(0.90-0.50)/2)0.50.0.35=0.147 kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2(1.00/2+(0.90-0.50)/2)0.50 0.350 (1.50+24.00)=3.749 kN；N=0.741+0.457+0.147+3.748=5.093 kN；-軸

96、心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；lo-計算長度(m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1-計算長度附加系數，取值為：1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.1551.71.5=2.945 m；Lo/i=2945.25/15.8=1

97、86；由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.207；.鋼管立桿受壓應力計算值；=5093.407/(0.207 489)=50.319 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 =50.319 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=8.268 kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2 0.129(2.95-1)=0.457 kN；N=8.268+0.457=8.57 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉

98、半徑(cm)：i=1.58；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；lo-計算長度(m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1-計算長度附加系數，取值為：1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.1551.71.5=2.945 m；Lo/i=2945.25/15.8=186；.由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.20

99、7；鋼管立桿受壓應力計算值；=8570.308/(0.207 489)=84.668 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 =84.668 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205 N/mm2，滿足要求！3.梁外側立桿穩定性驗算：其中N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=0.741/Sin75o=0.767 kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2 0.129(2.95-1)/Sin75o=0.313 kN；N=0.767+0.313=1.08 kN；-邊梁外側立桿與樓地面的夾角：=75 o；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑

100、(cm)：i=1.58；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；lo-計算長度(m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh/Sin(1)k1-計算長度附加系數，取值為：1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u=1.7；上式的計算結果：.立桿計算長度Lo=k1uh/Sin =1.155 1.7 1.5/0.966=3.049 m；Lo/i=3049.147/15.8=193；由長細比lo/i 的結果查表得到

101、軸心受壓立桿的穩定系數=0.193；鋼管立桿受壓應力計算值；=1079.78/(0.193 489)=11.441 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 =11.441 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205 N/mm2，滿足要求！主樓排架支撐體系計算書模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿

102、上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):2.78；采用的鋼管(mm):48 3.5；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:鋼管支撐；板底鋼管的間隔距離(mm):300.00；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.樓板參數.鋼筋級別:三級鋼 HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度等級:C25；每層標準施工天數:8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；樓板的計算寬度(m)

103、:4.00；樓板的計算厚度(mm):120.00；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():15.000；4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量 E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐采用鋼管；托梁材料為：鋼管(雙鋼管):48 3.5；圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m 的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：.W=100 1.52/6=37.5 cm3；I=100 1.53/12=28.125 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡

104、圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25 0.12 1+0.35 1=3.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2=1 1=1 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.2 3.35+1.4 1=5.42kN/m 最大彎矩 M=0.1 5.42 0.32=0.049 kN m；面板最大應力計算值=48780/37500=1.301 N/mm2；面板的抗彎強度設計值f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為1.301 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值13 N/mm

105、2,滿足要.求!3、撓度計算撓度計算公式為其中 q=3.35kN/m 面板最大撓度計算值v=0.6773.35 3004/(100 9500 121900)=0.159 mm；面板最大允許撓度V=300/250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值0.159 mm 小于面板的最大允許撓度1.2 mm,滿足要求!三、縱向支撐鋼管的計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩w=5.08cm3；截面慣性矩I=12.19cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q11=250.30.12=0.9 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):.q12

106、=0.350.3=0.105 kN/m；(3)活荷載為 1施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：q2=(1+2)0.3=0.9 kN/m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下:靜荷載：q1=1.2 (q1+q2)=1.2(0.9+0.105)=1.206 kN/m；活荷載：q2=1.4 0.9=1.26 kN/m；最大彎距Mmax=(0.11.206+0.1171.26)0.92=0.217 kN.M；最大支座力N=(1.1 1.206+1.21.26)0.9=2.555

107、 kN；最大應力計算值=M/W=0.217 106/5080=42.735 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值f=205.0 N/mm2；縱向鋼管的最大應力計算值為42.735 N/mm2 小于縱向鋼管的抗壓強度設計值205.0 N/mm2,滿足要求!3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載q1=q11+q12=1.005 kN/m.活荷載q2=0.9 kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677 1.005+0.9900.9)9004/(100 20.6 105 12.19)=0.411 mm；支撐鋼管的最大撓度小于900/150 與

108、10 mm,滿足要求!四、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管):48 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.555 kN；托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN.m).托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.613 kN.m；最大變形Vmax=0.709 mm；最大支座力Qmax=8.346 kN；最大應力=613290.867/10160=60.363 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值60.363 N/mm2 小于托梁的抗壓強度

109、設計值205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為0.709mm 小于900/150 與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。.1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.1292.78=0.359 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35 0.9 0.9=0.284 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25 0.12 0.90.9=2.43 kN；靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=3.072 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值NQ=(

110、1+2)0.9 0.9=2.43 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=7.089 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式其中N-立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=7.089 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比Lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58 cm；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89 cm2；W-立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；-鋼管立桿受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；.L0-計算長度(m)；如果完全參照扣件式規范，由下式計算l0=

111、h+2a a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度L0=h+2a=1.5+20.1=1.7 m；L0/i=1700/15.8=108；由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.53；鋼管立桿受壓應力計算值；=7088.878/(0.53 489)=27.352 N/mm2；立桿穩定性計算=27.352 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！七、樓板強度的計算:1.樓板強度計算說明驗算樓板強度時按照最不利情況考慮，樓板承受的荷載按照線荷載均布考慮。寬度范圍內配置級鋼筋,每單位長度(m)樓板截

112、面的鋼筋面積As=360 mm2,fy=360 N/mm2。板的截面尺寸為bh=4500mm 120mm，樓板的跨度取4 M，取混凝土保護層厚度20mm，截面有效高度ho=100 mm。按照樓板每 8天澆筑一層，所以需要驗算8天、16 天、24天.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：.2.驗算樓板混凝土8天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊 4.5m,短邊為 4 m；q=2 1.2 (0.35+25 0.12)+1 1.2 (0.359 65/4.5/4)+1.4(1+2)=12.96 kN/m2；單元板帶所承受均布荷載q=1 12.958=12.958 kN/m；板帶所需承擔的最大

113、彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.059612.96 42=12.357 kN.m；因平均氣溫為 15，查施工手冊溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到 8天齡期混凝土強度達到62.4%,C25 混凝土強度在8天齡期近似等效為C15.6。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=7.488N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區高度:=As fy/(l b ho fcm)=360 360/(1 1000 100 7.488)=0.173計算系數為：s=(1-0.5 )=0.173(1-0.5 0.173)=0.158；.此時樓板所能承受的最大彎矩為:M1=s 1 b ho2 fcm=0.158 1 1000 1002 7.488 10-6=11.834 kN.m；結論：由于 M1=M1=11.834 Mmax=16.875 所以第 16天樓板強度足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。模板支持可以拆除。