1、目目錄錄一、工程概況一、工程概況1 1二、編制依據二、編制依據1 1三、技術要求三、技術要求1 1四、搭設材料要求四、搭設材料要求2 2五、施工要求五、施工要求2 2六、施工程序六、施工程序3 3七、防護門的使用七、防護門的使用5 5八、安全計算書八、安全計算書5 5九、安全技術措施九、安全技術措施 1818十、文明施工十、文明施工 2020施工電梯卸料平臺及防護門搭設拆除方案施工電梯卸料平臺及防護門搭設拆除方案一、工程概況一、工程概況二、編制依據二、編制依據1.施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ46-2005)2.建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 80-91）3.建筑施工扣件式鋼管腳手

2、架安全技術規范（JGJ 1302011）4.建筑施工安全檢查標準（JGJ 592011）三、技術要求三、技術要求1、本工程采用 SCD200/200TD 施工電梯，故搭設方案采用雙排鋼管腳手架卸料平臺架。2、卸料平臺基礎澆注 330mm 厚的 C35 砼。3、卸料平臺對應的每層樓面處必須設置連墻桿，連墻桿預埋插管埋深不得小于 250mm。4、卸料平臺卸料層應滿鋪木腳手板，腳手板應與架體綁扎牢固，且靠近降機側應高于靠近建筑物側 2030mm。5、卸料平臺在架體兩側及正面外側兩立桿之間應按標準設置扶手、靠近欄桿及擋腳板。四、搭設材料要求四、搭設材料要求1、卸料平臺架、連墻桿、卸荷拉桿及預埋插管均應

3、采用 482.8mm 的鋼管。2、卸料平臺架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定。3、卸料平臺架木腳手板應符合 JGJ130 中的材質要求。五、施工要求五、施工要求1 1、搭設要求、搭設要求 相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，其在高度方向上錯開的距離不得小于 500mm，對接扣件開口應朝內。當平臺架搭至連墻件的構造點時，應及時作連墻拉結。除立桿外，其余桿件應采用整根鋼管搭設，嚴禁對接使用。縱向水平桿應設置在立桿內側，橫向水平桿內端頭距離墻面為 50mm。縱向掃地桿應固定在距底座上方 200 mm 的立桿上，橫向掃地桿應固定在緊靠縱向地桿下方的立

4、桿上。連墻桿應設置于平臺架沿建筑物側立桿豎直距離主節點不大于 200 mm 處，連墻桿應水平設置，或稍向下斜，要求傾斜角度不得大于 10 度。卸荷拉桿應與平臺架外側立桿連接。卸荷拉桿上端應與參埋桿連接牢固。卸荷拉桿與立桿連接處應靠近主節點，平臺架卸荷層應加設水平斜桿，形成幾何不變體系。扣件規格必須與鋼管外徑相符。螺栓擰進扭力矩不應小于40N.M，且不應大于 65N.M。各桿件端頭伸出扣件蓋邊緣的長度為 100mm。擋腳板應鋪設在立柱內。2 2、拆除要求、拆除要求 拆除作業必須按先搭后拆原則由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業。連墻桿及卸荷拉桿必須隨架體逐層拆除，嚴禁先將連墻桿或卸荷拉桿整層或數層

5、拆除后再拆架體。當拆除至下部最后一根立桿高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。拆除時，各構配件應通過人工傳遞或運輸至地面，嚴禁將構配件拋至地面。六、施工程序六、施工程序1 1、施工前的準備、施工前的準備 卸料平臺搭設及拆除前應編制施工方案，并對搭設人員進行安全技術交底。應對鋼管、扣件、腳手板進行檢進驗收，嚴禁使用不合格產品。2 2、地基與基礎、地基與基礎 按施工方案做好卸料平臺架基礎砼，并做好排水措施，防止積水。按照卸料平臺架設計的立桿縱向距、橫向距進行放線、定位。放置墊板。將底座準確地安放在定位線上。3 3、卸料平臺架的搭設、卸料平臺架的搭設:架體搭設順序如下：立桿縱向掃地

6、桿橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿連墻桿（每樓層設置一組）第三步縱向水平桿依以上順序直至施工需要高度。腳手板的鋪設在卸料平臺架每層沿縱向鋪設腳手板，用鍍鋅鋼絲將腳手板與平臺架體綁扎牢固。擋腳板及防護網的鋪設在平臺架卸料層兩側面及防護門間的空檔處設置擋腳板各和防護網，并與平臺架體綁扎牢固。防護門的安裝將防護門安裝在靠近施工電梯或施工電梯側的立柱上。4 4、卸料平臺架的拆除、卸料平臺架的拆除 拆除平臺架應全面檢查架體的扣件連接、連墻件、卸荷拉桿等是否符合構造要求，并對施工人員進行安全技術交底。清除架體上的雜物及地面的障礙物。按拆除方案拆除平臺架，在拆除作業

7、中應嚴格遵循拆除要求中的規定。七、防護門的使用七、防護門的使用只有當吊籠到達卸料層時，卸料人員才能打開防護門，進行卸料工作，卸料完成后，卸料人員應及時關閉防護門，扣好防護門銷后，方可啟動施工電梯。八、計算書八、計算書接料平臺腳手架驗算接料平臺腳手架驗算鋼管腳手架的計算參照 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。計算參數:雙排腳手架，搭設高度55.25米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.80米，立桿的橫距1.00米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。鋼管類型為 482.8，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.6米施工活荷載為2.0kN/m2，

8、同時考慮2層施工。腳手板采用竹架板，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用鋼管腳手架，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫桿。基本風壓0.45kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.8720。地基承載力標準值100kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m腳手

9、板的荷載標準值 P2=0.1501.000/3=0.050kN/m活荷載標準值 Q=2.0001.000/3=0.667kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.036+1.20.050=0.103kN/m活荷載的計算值 q2=1.40.667=0.933kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為 M1=(0.080.103+0.100.933)1.8002=0.329kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為 M2=-(0.100.1

10、03+0.1170.933)1.8002=-0.387kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.387106/4248.0=91.114N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.036+0.050=0.086kN/m活荷載標準值q2=0.667kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.086+0.9900.667)1800.04/(1002.06105101950.0)=3.588mm大橫桿的最大撓度小于1800.0/150與10mm,滿足要

11、求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0361.800=0.064kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0001.800/3=0.090kN活荷載標準值 Q=2.0001.0001.800/3=1.200kN荷載的計算值 P=1.20.064+1.20.090+1.41.200=1.865kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎

12、矩計算公式如下:M=(1.20.036)1.0002/8+1.8651.000/3=0.627kN.m=0.627106/4248.0=147.572N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.00.0361000.004/(3842.060105101950.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.064+0.090+1.200=1.354kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=135

13、3.9001000.0(31000.02-41000.02/9)/(722.06105101950.0)=2.288mm最大撓度和 V=V1+V2=2.310mm小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0361.000=0.036kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0001.800/2=0.135kN活荷載標準值 Q=2.

14、0001.0001.800/2=1.800kN荷載的計算值 R=1.20.036+1.20.135+1.41.800=2.725kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、接料腳手架荷載標準值:作用于接料腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1070 NG1=0.10717.000=1.818kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本

15、例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2=0.15041.800(1.000+0.300)/2=0.702kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3=0.1501.8004/2=0.540kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.80017.000=0.153kN經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.213kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=2.00021.8001

16、.000/2=3.600kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0=0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規定采用：Uz=1.250 Us 風荷載體型系數：Us=0.872經計算得到，風荷載標準值Wk=0.70.4501.2500.872=0.343kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+0.851.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.213+0.851.43.600=8.1

17、40kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.213+1.43.600=8.896kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)；la 立桿的縱距(m)；h 立桿的步距(m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.3431.8001.8001.800/10=0.238kN.m五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.896kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.

18、60cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度(m),由公式 l0=kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；由長細比，為3118/16=195；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i的結果查表得到0.191；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=8896/(0.19397)=116.929N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,

19、滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.140kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度(m),由公式 l0=kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；由長細比，為3118/16=195；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i的結果查表得到0.191；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.238kN.m；

20、鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=8140/(0.19397)+238000/4248=163.086N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl=11.230kN大于扣件的抗滑力8.0kN，單扣件連接不滿足要求采用雙扣件連接!八、立桿的地基承載力計算:1.1.計算地基承載力是否滿足承載力要求計算地基承載力是否滿足承載力要求立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=36.87 N

21、 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N=9.22 A 基礎底面面積(m2)；A=0.25fg 地基承載力設計值(kN/m2)；fg=170.00地基承載力設計值應按下式計算 fg=kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc=1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk=100.00地基承載力的計算滿足要求!九、安全技術措施九、安全技術措施1 1、材質及其使用的安全技術措施、材質及其使用的安全技術措施1.1、扣件螺栓擰緊扭力矩應在4060N.m之間，對接扣件的抗拉承載力為3KN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm。對接扣件安裝時其開口

22、應向內，以防進雨。直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。1.2、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。1.3、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。1.4、外架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。2 2、搭設的安全技術措施、搭設的安全技術措施 2.1、架體的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷。2.2、搭設過程中劃出工作標志區，禁止行入進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。2.3、架體及時與結構拉結或采用臨時支頂

23、，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，由安全員檢查一定要確保架子穩定。2.4、架體必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。2.5在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查，驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。3 3、架體上施工作業的安全技術措施、架體上施工作業的安全技術措施 3.1、架體每支搭一層。支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。3.2、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得在大于3Kn/m2,確保較大安全儲備。3.3、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物

24、體傷人。3.4、定期檢查架體，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4 4、架體拆除的安全技術措施、架體拆除的安全技術措施4.1、拆架前，全面檢查待拆架體，根據檢查結果。擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。4.2、架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、地面的設施等各類障物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。4.3、拆架時周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。4.4、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。4.

25、5、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時。應將拆除情況交代清楚后方可離開。4.6、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線。以防觸電事故。4.7、所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。4.8、所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。十、文明施工要求十、文明施工要求根據腳手架施工的特殊性結合職來安全衛生的貫標精神。要求施工時作到如下：1、進入施工現場的人員戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。2、進入施工現場的人員要愛護場內的各種設施和標示牌，不得隨意拆除和移動標示牌。3、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要精力集中，禁止開玩

26、笑和打鬧。4、架體搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血、貧血病、心臟及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。5、腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。6、在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點的腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。7、施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。8、使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。9、腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。10、施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種，分規格堆放整齊，妥善保管。11、六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。立面圖